HU200573B - Process and equipment for modifying temperature of slurries - Google Patents

Process and equipment for modifying temperature of slurries Download PDF

Info

Publication number
HU200573B
HU200573B HU195787A HU195787A HU200573B HU 200573 B HU200573 B HU 200573B HU 195787 A HU195787 A HU 195787A HU 195787 A HU195787 A HU 195787A HU 200573 B HU200573 B HU 200573B
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
phase
mixing
solid
slurry
settling
Prior art date
Application number
HU195787A
Other languages
Hungarian (hu)
Other versions
HUT46862A (en
Inventor
Gyoergy Baksa
Bela Toth
Jozsef Fodor
Zoltan Osvald
Ferenc Sitkei
Istvan Voeroes
Original Assignee
Magyar Aluminium
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Magyar Aluminium filed Critical Magyar Aluminium
Priority to HU195787A priority Critical patent/HU200573B/en
Publication of HUT46862A publication Critical patent/HUT46862A/en
Publication of HU200573B publication Critical patent/HU200573B/en

Links

Landscapes

  • Medicines Containing Antibodies Or Antigens For Use As Internal Diagnostic Agents (AREA)
  • Treatment Of Sludge (AREA)
  • Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)

Abstract

The modification of the temperature of slurries, esp. for improving the cooling process which forms part of the bayer met. of alumina production. The proposed method also helps the formation of large, high strength particles. According to the proposed method the slurry is separated into phases rich and lean in solids, using settling or settling/mixing equipment. The temperature of the phase lean in solids is modified so that when it is mixed with the solids rich phase the combined slurry will be at the desired temperature. The temperature change of the lean slurry is of the order of 5-25 deg. C. - The proposed method may be used in a number of variations to fit in with the steps of the bayer process. In one variation, fresh cooled aluminate liquor and/or seeding material may be added to the cooled lean slurry before it is mixed with the rich slurry. Following this addition the two phases are mixed after a delay of 5-20 hours. The proposed equipment (13) comprises the following:-It is divided into two zones, the settling (22) and the mixing zone (23). In some cases these may be separated by a plate (21) which permits the flow of slurry. - The upper (settling) and lower (mixing) zones are each provided with material feed (19) and discharge connections. The settling/mixing equipment can be built up from standard mixing vessels.

Description

(54) ELJÁRÁS ÉS BERENDEZÉS ZAGYOK HŐMÉRSÉKLETÉNEK MÓDOSÍTÁSÁRA (57) KIVONAT(54) METHOD AND EQUIPMENT FOR MODIFYING TEMPERATURE OF SLUDGE (57) EXTRACT

A találmány zagyok hőmérsékletének módosítására, különösen a Bayer-fóle timföldgyártás kikeverési folyamatában a timföldhidrátos zagy hűtési feltételeinek javítására vonatkozik. A találmány azonban módot nyújt arra is, hogy a Bayer eljárás kikeverési folyamatában a hatásfok növelését, valamint nagy szilárdságú és nagy méretű szemcsék képződését elősegítsük. A találmány kiterjed továbbá az e célra szolgáló ülepítő-klkeverő berendezésre is.The present invention relates to modifying the temperature of slurry, in particular to improving the cooling conditions of the alumina slurry in the blending process of Bayer foil. However, the present invention also provides a means for enhancing the efficiency of the Bayer process mixing process and the formation of high strength and large particle size. The invention also relates to a settling / mixing device for this purpose.

A találmány szerint a zagyot a folyamat legalább egyik szakaszában egy szilárd anyagban dúsabb és egy szilárd anyagban szegényebb fázisra kell szétválasztani ülepítő, vagy ülepítő-kikeverő berendezésben, majd a szilárd anyagban szegényebb fázis hőmérsékletét oly mértékűre kell módosítani, hogy a szilárd anyagban dúsabb fázissal egyesítve a kívánt hőmérsékletű zagy keletkezzen. A szilárd anyagban szegényebb fázis hőmérsékletének módosítása mintegy 5—25°C-nak felel meg.According to the invention, the slurry must be separated in at least one stage of the process into a solid-rich and solid-poor phase in a settler or settler-mixer and then the solid-poor phase temperature adjusted to combine with the solid-rich phase. produce slurry of the desired temperature. Modification of the temperature of the solids-poor phase corresponds to about 5 to 25 ° C.

A Bayer eljárás egy, illetve többlépcsős kikeverési folyamatában a találmány több változata alakítható ki. így a szilárd anyagban dúsabb fázishoz és a hűtött szilárd anyagban A leírás terjedelme: 13 oldal, 4 ábraSeveral variants of the invention can be formed in the Bayer process in a single or multi-stage mixing process. Thus, for the richer solid phase and the cooled solid.

HU 200 573 BHU 200 573 B

-1HU 200 573 Β szegényebb fázishoz a két fázis egyesítése előtt vagy közben friss hűtött aluminátlúg és/vagy oltóanyag is adagolható. Az adagolásokat követően a két fázist adott esetben csak 5—20 órás tartózkodási idő után egyesítjük.For a lower phase of 200 573 előtt, fresh chilled alumina lye and / or vaccine may be added before or during the combination of the two phases. After dosing, the two phases are optionally combined only after a residence time of 5 to 20 hours.

A találmány tárgyát képező ülepítő-kikeverő (13) olyan berendezés, amelyben lényegében két zóna alakul ki, az ülepítő (22) és a kikeverő zóna (23), s adott esetben a kettőt anyag-átvezetéssel rendelkező elválasztó lemez (21) Is elkülöníti. A berendezés felső (ülepítő) és alsó (kikeverő) zónája külön-külön el van látva anyag betápláló és elvezető nyílásokkal. Az ülepítő-kikeverőt célszerű a szokásos kikeverő tartályokból kialakítani úgy, hogy a kikeverő zónát (23) oltóanyag (6”’), Illetve hűtött friss aluminátlúg (15) bevezetésére szolgáló nyílásokkal egészítjük ki.The settling mixer (13) of the present invention is an apparatus in which essentially two zones are formed, the settling zone (22) and the mixing zone (23), and optionally, the two are separated by a material transfer plate (21). The upper (settling) and lower (mixing) zones of the unit are provided with material feed and drain openings. It is desirable to form the settling mixer from conventional mixing tanks by adding openings for introducing a vaccine (6 "') or cooled fresh alumina (15) into the mixing zone (23).

-2HU 200 573 Β-2HU 200 573 Β

A találmány zagyok hőmérsékletének módosítására, különösen a Bayer-fóle timföldgyártás kikeverés) folyamatában a timföldhidrátos zagy hűtési feltételeinek javítására vonatkozik. A találmány kiterjed az e célra szolgáló ülepítő-kikeverő berendezésre is.The present invention relates to modifying the temperature of slurry, in particular to improving the cooling conditions of the slurry of alumina hydrate in the Bayer foil production process. The invention also relates to a settling-mixing apparatus for this purpose.

A technológiai folyamatok során többször előfordul, hogy a zagyok hőmérsékletét lényegesen módosítani kell vagy hőmérséklet növeléssel, vagy éppen ellenkezőleg, hőmérséklet csökkentéssel. A zagyok magas szilárdanyag tartalma azonban e műveleteket sok szempontból megnehezíti. Az egyik alapvető probléma nagytömegű szilárd anyagot tartalmazó zagyok mozgatása a legcélszerűbb hűtő-, illetve fűtőberendezésekben. Növeli a problémát az a körülmény, ha a szóban forgó zagy szilárd anyag tartalmát kristályosítással állítják elő és például megfelelő nagyméretű szemcsék (durva szemcsék) elérése a cél. Ilyenkor ugyanis a hűtő-, illetve fűtőberendezésekben való mozgatás eleve a kialakult szemcseméretek dezintegrálódását, illetve az agglomerált szemcsék szétesését segíti elő.During technological processes it often happens that the temperature of the slurry has to be significantly modified either by increasing the temperature or, conversely, by reducing the temperature. However, the high solids content of slurries complicates these operations in many ways. One of the basic problems with moving bulk sludge slurries in the most appropriate refrigeration and heating equipment. The problem is exacerbated by the fact that the solids content of the slurry in question is produced by crystallization and the aim is, for example, to obtain suitable large particles (coarse grains). In this case, moving in refrigeration and heating equipment facilitates the disintegration of the formed particle sizes and the disintegration of the agglomerated particles.

A találmány elsődlegesen ezen a nehézségen kíván segíteni.The present invention primarily aims to overcome this difficulty.

A találmány azon az alapvető felismerésen alapszik, hogy lényegesen könnyebben változtatható e zagyok hőmérséklete, ha azokat a hőmérsékletmódosító műveletet megelőzően két fázisra bontjuk, éspedig egy szilárd anyagban dúsabb és egy szilárd anyagban szegényebb fázisra, és a kívánt hőmérsékletváltoztatást csak ezen könnyen kezelhető utóbbi fázissal végezzük el, de oly mértékben, hogy a két fázist később egyesítve éppen a kívánt hőmérsékletre álljon be. A hőmérsékletváltoztatást tehát csak a szilárd anyagban szegényebb fázison végezzük el, a szilárd anyagban dúsabb fázison nem, majd ezt követően e két fázist a technológiai művelet során egyesítjük.The present invention is based on the basic discovery that it is much easier to change the temperature of these slurries if they are divided into two phases prior to the temperature modifying operation, one solid and one solid poorer, and the desired temperature change is made only with the latter phase. , but to such an extent that the two phases later combine to reach the desired temperature. Thus, the temperature change is performed only on the solid phase, not the solid phase, and then the two phases are combined in the technological step.

A találmány ezek szerint eljárás zagyok hőmérsékletének módosítására, különösen a Bayer-féle timföldgyártás kikeverési folyamatában a timföldhidrátos zagy hűtésének elősegítésére, amely azzal jellemezhető, hogy a zagyot a folyamat legalább egyik szakaszában egy szilárd anyagban dúsabb és egy szilárd anyagban szegényebb fázisra választjuk szét ülepítő vagy ülepítő-kikeverő berendezésben, majd a szilárd anyagban szegényebb fázis hőmérsékletét oly mértékűre módosítjuk, hogy a szilárd anyagban dúsabb fázissal egyesítve a kívánt hőmérsékletű zagyot kapjuk, végül e hőmérséklet módosítása után a fázisokat a technológiai folyamat során ismét egyesítjük.Accordingly, the present invention provides a process for modifying the temperature of slurry, in particular to facilitate cooling of the alumina hydrate slurry in the Bayer alumina mixing process, characterized in that the slurry is separated into a solid-rich and solid-poor phase for at least one stage of the process. In a mixing apparatus, the temperature of the poorer phase of the solid is adjusted to such an extent that a slurry of the solids is combined with the slurry of the desired temperature, and finally, after changing this temperature, the phases are combined again in the technological process.

Ámbár a találmány a legkülönfélébb zagyok hőmérsékletének módosítása során alkalmazható, azt részletesebben a Bayer-féle timföldgyártás kikeverési műveletében való alkalmazása kapcsán ismertetjük, anélkül azonban, hogy a találmány szerinti eljárás erre az alkalmazásra korlátozódna. Ezen Ismertetés kapcsán fogunk rámutatni a találmány szerinti eljárás e területen való alkalmazásának különös előnyeire, egy az eljárás foganatosítására különösen alkalmas zagy-szétválasztó ülepítő—kikeverő berendezés alkalmazásának célszerűségére, továbbá egyéb olyan felismerésekre, amelyek a timföldgyártásnak ehhez a technológiai lépéséhez kapcsolódnak.Although the invention may be used to modify the temperature of a wide variety of slurries, it will be described in more detail in connection with the use of Bayer alumina in the blending operation, but the process of the invention is not limited to this application. In the context of this disclosure, the particular advantages of using the process of the invention in this field, the expediency of using a slurry settling-mixing device particularly suited to the process, and other insights associated with this technological step in alumina production will be pointed out.

A Bayer-féle timföldgyártás területén az utóbbi időben mindinkább előtérbe került a durva szemcsés timföld előállításának szükségessége az alumíníumkohók ilyen igényel miatt. Igy a korábban finom szemcsés, lisztes timföldet előállító timföldgyárakis kénytelenek a durvaszemcsés, homokszerű timföld gyártására átállni, vagy legalábbis ez utóbbihoz közelálló intermedier minőségű timföldet gyártani. A timföld szemcsézetét pedig alapvetően a gyártási folyamat kikeverési műveletének technológiája határozza meg.Recently, the need to produce coarse-grained alumina has come to the forefront of Bayer alumina production because of this demand for aluminum smelters. Thus, formerly fine-grained, floury alumina factories are forced to switch to coarse-grained, sandy alumina, or at least to produce intermediate grade alumina close to the latter. The alumina particle size is essentially determined by the technology of the mixing operation of the manufacturing process.

A kikeverésl technológiával szemben támasztott követelménnyé vált azonban újabban az is, hogy a korábbinál hatékonyabb legyen. A timföldgyártási gyakorlatban a kikeverési folyamatba kerülő aluminátlúg összetétele az alábbiakkal Jellemezhető:However, the need for agitation technology has recently become more effective than before. The composition of the alumina liquor to be blended in the alumina production process is characterized by:

Na2O kausztikus = 100—160 kg/m3 AI2O3 = 100—190 kg/m3 Na2O caustic = 100-160 kg / m 3 AI2O3 = 100-190 kg / m 3

Mólviszony = 1,4-1,6, ahol Na2O kausztikus az oldatban szabad állapotban levő és az alumíniumhoz kötött NaOH tartalmat jelenti Na2O-ban kifejezve, a mólviszony pedig az oldatban levő Na2O kausztikus és az AI2O3 mólok hányadosa.Mole ratio = 1.4-1.6, where Na2O caustic means the NaOH content in solution in free form and bound to aluminum, expressed as Na2O, and the molar ratio is the quotient of the Na2O caustic in solution and the AI2O3 moles.

A kikeverést általában több, keverővei ellátott tartály sorbakapcsolásával kialakított folyamatos rendszerben hajtják végre, a már kiválasztott timföldhidrát oltóanyag jelenlétében, úgy, hogy a tartályokban az aluminátlúg tartózkodási ideje 30—70 óra legyen. Az aluminátlúgból — áramlás és keverés közben — az egymás után kapcsolt tartályokban annak AI2O3 tartalma fokozatosan kiválik, és a tartálysor végén az oldat AI2O3 koncentrációja 50— 100 kg/m3 értékre csökken, mólviszonya pedig 2,8-3,4 értékre nő. A kikeverósi folyamat alatt így 1 m3 oldatból mintegy 50—90 kg AI2O3 válik ki, mlmellett a magasabb értékek a magasabb Na2O kausztikus koncentrációjú aluminátlúggal végzett kikeverésekre jellemzők. Éppen ezért az utóbbi időben a hatékonyabb, nagyobb Na20 kausztikus oldat koncentrációjú kikeverésre való áttérésre irányuló törekvés figyelhető meg.The mixing is generally carried out in a continuous system of several series of agitated tanks in the presence of a selected alumina hydrate vaccine, with a residence time of 30 to 70 hours in the tanks. During the flow and stirring, the Al2O3 content gradually precipitates out of the aluminum liquor in the successive connected tanks, and at the end of the tank row the concentration of the solution decreases to 50-100 kg / m 3 and the molar ratio increases to 2.8-3.4. During the stirring process, approximately 50-90 kg of Al2O3 is precipitated from 1 m 3 of solution, while higher values are typical of the mixing with higher Na2O caustic concentrations of alumina. Therefore, there has recently been a trend towards a more efficient mixing with higher concentrations of Na 2 O caustic solution.

A durva szemcsés timföld gyártásának kikeverési folyamatában általában egy- vagy kétlépcsős technológiát alkalmaznak, sót esetenként kettőnél több lépcsősét is. Legelterjedtebb a kétlépcsős módszer.The blending process for the production of coarse-grained alumina generally involves one or two-stage technology, sometimes with more than two stages of salt. The most common is the two-step method.

Az egylépcsős technológiánál a kikeverést nagy oltóanyagmennyiség (500—1000 kg/m3) jelenlétében végzik. Az oltóanyag nagy részét vagy teljes mennyiségét a folyamat kezdetén hozzáadják a közepesen magas hőmérsékletű (60—65 ’C) alumlnátlúghoz. Általában a folya3In one-step technology, mixing is carried out in the presence of a large amount of vaccine (500-1000 kg / m 3 ). Most or all of the vaccine is added at the beginning of the process to the medium high temperature (60-65 ° C) alumina. Usually the river3

-3HU 200573 Β mát közben végzett hűtéssel állítják be a kikeverés 50—55 °C-os végső hőmérsékletét.-3EN 200573 Β set the final mixing temperature to 50-55 ° C.

Ezt a technológiát lényegében a kis szervesanyag-tartalmú aluminátlúgok esetében használják. A kristályszemcsók növekedése ilyenkor túlnyomóan rákristályosodás útján megy végbe.This technology is essentially used for low organic alumina bases. The crystalline granules then grow predominantly by crystallization.

A kétlépcsős kikeverósi technológia sajátossága, hogy az első, úgynevezett agglomerációs lépcsőben a timföldhidrát kiválasztását magas hőmérsékleten (általában 65-85 °C) végzik, és ebben a lépcsőben a kikeveréshez használt oltóanyagnak csupán egy része van jelen; a timföldhidrát tartalom általában mintegy 50— 150 kg/m3 A kikeverés második, úgynevezett kristálynövekedési lépcsőjére viszont alacsonyabb hőmérséklet (általában 50—60 °C) jellemző, és itt az oltóanyagtartaiom magas, eléri az 500—1000 kg/m3 értéket. Az első lépcső magas hőmérséklete és kis oltóanyag tartalma ugyanis az apró hidrátszemcsók agglomerálódásához biztosítanak kedvező feltételeket, a második lépcső alacsonyabb hőmérséklete és nagy oltóanyag tartalma pedig egyrészt a laza szerkezetű agglomerátumok összecementálódását és így tömör szerkezetű termék képződését eredményezi a szemcsékre történő rákristályosodás útján, másrészt a túltelítettség mértékének növelése a kikeverési hatásfok javulását segíti elő. Mind az egylépcsős kikeverési folyamatban, mind pedig a kétlépcsős technológiánál a két lépcső közötti hőmérséklet csökkentés megvalósítására elterjedten alkalmazzák az áramló zagy felületi hőcserélős, illetve expanziós hűtését. A kótiópcsős rendszer vonatkozásában ilyen került ismertetésre például a Journal of Metals 1982 áprilisi számában Tschamper: The new Alusuisse process fór producing coarse alumínium hydrate in the Bayer process c. cikkében.A distinctive feature of the two-stage agitator technology is that in the first so-called agglomeration step, the alumina hydrate is selected at high temperatures (usually 65-85 ° C) and only a fraction of the inoculum used for agitation is present; The alumina hydrate content is generally about 50-150 kg / m 3 The second, so-called crystalline growth stage of the mixing, however, is characterized by a lower temperature (usually 50-60 ° C) and a high inoculum content of 500-1000 kg / m 3 . The high temperature and low inoculum contents of the first stage provide favorable conditions for the agglomeration of the tiny hydrate granules, while the lower temperature and high inoculum content of the second stage results in the concentration of loose increasing the amount of the mixture contributes to the improvement of the mixing efficiency. Both in the one-step mixing process and in the two-step technology, the use of surface-cooled or expansion cooling of the flow slurry is widely used to achieve temperature reduction between the two steps. For example, with respect to the cot-tube system, this was described, for example, in the April 1982 issue of the Journal of Metals, Tschamper, The New Alusuisse Process for Generating Coarse Aluminum Hydrate in the Bayer Process. Article.

Más megoldások is ismertek a hőmérsékletcsökkentés megvalóstíására. A 4.311.486 és 4.364.919 sz. USA szabadalmi leírásokban ismertetettek szerint úgy járnak el, hogy a kikeverésre kerülő túltelített friss aluminátlúg áramot eleve két részre osztják. Az egyik oldatrész magas hőmérsékleten (70—80 ’C) áramlik a kétlépcsős kikeverési rendszer első lépcsőjébe, a másik oldatrészt pedig alacsonyabb hőmérsékletre hűtve (60 °C alá) egyenesen a második lépcsőbe vezetik és ott egyesül az első kikeverési lépcsőből származó magasabb hőmérsékletű zaggyal. E megoldások szerint tehát a második lépcső alacsonyabb hőmérsékletét az oda vezetett alacsony hőmérsékletű aluminátlúggal érik el. E szabadalmak közül az US 4.364.919 sz. szabadalom szerinti eljárás jellemzője azonban még az is, hogy a második lépcsőben az oltóanyag tartalmat nemcsak oltóanyag visszajáratással, hanem oltóanyagvisszatartással is növelik speciális tartályok felhasználásával és az alsó és felső zagy elvétel szabályozásával.Other solutions for realizing temperature reduction are also known. Nos. 4,311,486 and 4,364,919. According to US patents, the stream of supersaturated fresh alumina liquor to be mixed is already divided into two parts. One portion flows at high temperature (70-80 ° C) to the first stage of the two-stage mixing system, while the other solution is cooled to a lower temperature (below 60 ° C) directly to the second stage and combines with the higher temperature slurry from the first mixing stage. Thus, according to these solutions, the lower temperature of the second stage is achieved by the low temperature alumina liquor introduced therein. Among these patents, U.S. Patent No. 4,364,919. However, the process according to the patent also has the feature that in the second stage the vaccine content is increased not only by the return of the vaccine but also by the retention of the vaccine by the use of special containers and the control of lower and upper slurry removal.

A durvaszemcsés timföld gyártására kialakított kikeverósi technológiák ezen változatai a folyamat egésze szempontjából Igen kedvezőknek tűnnek, a hűtési megoldás azonban mindegyiknél hátrányos következményekkel jár. Ezek a következők:These variants of coarse-grained alumina mixing technologies appear to be very favorable for the overall process, but the cooling solution has disadvantages in each case. These are the following:

A zagy felületi, illetve expanziós hűtésénél az agglomerátumok, Illetve kristályok aprózódásának veszélye áll fenn. A felületi hűtésnél további hátrányként jelentkezik a hűtőelemek kopása és lerakódása a zagy viszonylag nagy timföldhidrát-tartalma következtében. Az USA szabadalmi leírásokban Ismertetett hűtési megoldások hátránya pedig az, hogy a második lépcsőben a részben kikevert aluminátlúghoz jelentős mennyiségű kikeveretlen aluminátlúg keveredik, ami a folyamat szempontjából hátrányos és végső soron a kikeverési hatásfokot rontja.There is a risk of agglomeration or crystallization of the agglomerates or crystals when cooling the slurry surface or expansion. A further disadvantage of surface cooling is the wear and deposition of the cooling elements due to the relatively high alumina hydrate content of the slurry. A disadvantage of the cooling solutions disclosed in U.S. Patents is that in the second step, a significant amount of unmixed alumina is mixed with the partially mixed alumina, which is detrimental to the process and ultimately reduces the efficiency of the mixing.

A találmány szerinti eljárással az ismert kikeverés! technológiák alapvető előnyei megőrizhetők, ugyanakkor a hűtés fentebb jelzett hátrányos következményei kiküszöbölhetők.In accordance with the process of the invention, the known mixing process is carried out. The key benefits of these technologies can be preserved while the above-mentioned adverse effects of cooling can be eliminated.

A találmány szerint ugyanis kikeverési folyamat során a kikeverés legalább egyik szakaszában a zagyot egy szilárd anyagban szegény és egy szilárd anyagban dús fázisra választjuk szét ülepítéssel, majd csupán a szilárd anyagban szegény és ezért könnyebben mozgatható fázist hűtjük le, mintegy 5—25 °C-kal (a technológiai szükségletnek megfelelően) és e két fázist később egyesítjük.According to the invention, during the mixing process, the slurry is separated into a solids-poor and a solids-rich phase by settling at least one stage of the mixing, then cooling only the solids-poor and therefore more mobile phase at about 5 to 25 ° C. (according to technological need) and these two phases will be combined later.

A találmány egy további felismerése azonban az is, hogy a zagy két különféle fázisra való bontása nemcsak a hőmórsókletváltozást, adott esetben a timföldgyártás kikeverési műveleténél a kívánt mértékű hűtést könnyíti meg, hanem módot nyújt arra is, hogy a kikeverési folyamatba hatásfokának növelése, valamint nagyszilárdságú és nagyméretű szemcsék képződése érdekében könnyen beavatkozzunk. E beavatkozás abból állhat, hogy akár a szilárd anyagban szegény, akár a szilárd anyagban dús fázishoz a kikeverést, vagyis a kristályosítási műveletet elősegítő oltóanyagot adagolunk, éspedig a két fázis újraegyesítését megelőzően. Sőt arra is lehetőség nyílik, hogy a szilárd anyagban dús fázishoz megfelelően hűtött, friss aluminátlúgot is adagoljunk szintén a két fázis egyesítését megelőzően. Történhet azonban az oltóanyag, illetve a hűtött friss aluminátlúg adagolása a két fázis egyesítésével egyidejűleg is.However, it is a further aspect of the present invention that separating the slurry into two different phases not only facilitates the desired cooling of the molten salt salt, optionally in the alumina mixing operation, but also provides a way to increase the efficiency of the mixing process and easy to intervene to form large particles. This intervention may consist of adding to the solid phase or to the solid phase the inoculant, i.e. the crystallization step, before the two phases are recombined. In addition, it is also possible to add to the solid-rich phase a suitably cooled fresh aluminate alkali prior to combining the two phases. However, the vaccine or the cooled fresh alumina solution may be added simultaneously to the two phases.

Arra is mód nyílik, hogy ha az egyes fázisokhoz oltóanyagot, illetve friss aluminátlúgot adagolunk, a fázisokat ne rögtön egyesítsük újra, hanem csak meghatározott időtartamú tartózkodás után. Ebben az esetben ugyanis az oltóanyagnak, illetve a friss aluminátlúgnak kellő időt adunk a kikeverési művelet kívánt irányú elősegítésére. Ez a tartózkodási idő a szilárd anyagban szegény fázis esetében mintegy 5— 10 óra, a szilárd anyagban dús fázis esetében pedig 5—20 óra lehet. A két fázist tehát csakIt is also possible, when adding inoculants or fresh aluminate alkaline to each phase, not to re-combine the phases immediately, but only after a fixed period of time. In this case, the vaccine and the fresh alumina liquor are given sufficient time to facilitate the mixing operation in the desired direction. This residence time can be from about 5 to about 10 hours for the solid-poor phase and from about 5 to about 20 hours for the solid-rich phase. So the two phases only

-4HU 200573 Β ennek eltelte után egyesítjük, ha e fázisokhoz oltóanyagot, illetve friss aluminátlúgot adagoltunk.After this time, add the inoculum or fresh aluminate alkali to these phases.

A találmány szerinti eljárás egyik kiviteli módja értelmében a szilárd anyagban szegény fázis csak egy részét egyesítjük a szilárd anyagban dús fázissal, másik részét pedig a szétválasztandó zagy szilárd anyag-tartalmának csökkentésére és adott esetben egyben részleges hűtésére közvetlenül a szétválasztandó zagyhoz vezetjük vissza.In one embodiment of the process of the present invention, only a portion of the solid-poor phase is combined with the solid-rich phase and the other portion is returned directly to the separable slurry to reduce and optionally partially cool the solids to be separated.

Arra Is mód nyílik,hogy a szilárd anyagban dús és a szilárd anyagban szegény fázist a szilárd anyagban szegény fázis hőmérsékletének módosítása, timföldgyártás esetén hűtése és esetleges adalékoknak az egyik, vagy mindkét fázishoz való adagolása (timföldgyártás esetében oltóhidrát, illetve hűtött friss aluminátlúg adagolása) után ugyanabban az ülepítő—kikeverő edényben egyesítsük, amelyben szétválasztásuk történt.It is also possible to modify the solid-rich and solid-solid phase by modifying the temperature of the solid-poor phase, cooling it during alumina production, and adding any additives to one or both phases (alum in the case of alum or chilled fresh alumina). combine in the same settling-mixing vessel in which they were separated.

A találmány szerinti eljárás foganatosításához Igen célszerű a találmány szerinti ülepítőkikeverő berendezés. Ez a szokásos ülepítőktől abban különbözik, hogy nemcsak a felső zónája van zagy bevezetésére, Illetve a szilárd anyagban szegény fázis, a túlfolyás elvezetésére, valamint alsó része a szilárd anyagban dús fázis elvezetésére szolgáló nyílásokkal ellátva, hanem alsó zónájában az oltóanyag, illetve a hűtött friss aluminátlúg bevezetésére szolgáló nyílását!) is vannak. Ezenfelül lehetnek rajta a hűtött, szilárd anyagban szegény fázis visszavezetésére szolgáló nyílás(ok) is. Úgy is kiképezhető a berendezés, hogy belsejébe átömlő nyílással ellátott elválasztó lemezt építünk be, amely egy ülepítési és egy kikeverési zónára osztja a berendezést, s az átömlő nyíláson áramlik át az ülepítő zónában keletkező szilárdanyagban dús fázis a kikeverő zónába.In order to carry out the process according to the invention, the settling mixing device according to the invention is very convenient. This differs from conventional settlers in that it has not only an upper zone for the introduction of slurry, or a solid-phase phase for drainage, overflow, and a lower zone for solids-rich phase, but also a lower zone for vaccine and chilled fresh openings for the introduction of alumina!). In addition, there may be a slot (s) for recirculating the cooled solid phase. Alternatively, the apparatus may be configured by inserting a separating plate having a through-hole which divides the apparatus into a settling zone and a mixing zone, and a solid-phase phase formed in the settling zone flows through the inlet to the mixing zone.

A találmány szerinti eljárás, illetve berendezés alkalmazható egy- vagy többlépcsős kikeverési folyamat esetében is. Maguk a kikeverő edények lehetnek sorbakapcsoltak.The process or apparatus of the invention may also be used in a single or multi-step mixing process. The mixing vessels themselves may be connected in series.

Egylépcsős kikeverés esetén a zagy szétválasztását e kikeverősorba beiktatott egy vagy több ülepítővel, illetve ülepítő kikeverővei végezhetjük. Ezekhez a híg fázis hűtésére szolgáló hűtőrendszer csatlakozik. A szétválasztást végző egy vagy több ülepítő, illetve ülepítő—kikeverő több lépcsős kikeverési folyamat esetében célszerűen a-kikeverési művelet egyes lépcsői közé van Iktatva, természetesen a hozzá tartozó, a híg fázis hűtésére szolgáló hűtőrendszerrel.In the case of a one-step mixing, the slurry may be separated by one or more settling mixers or settling mixers incorporated in this mixing line. A cooling system for cooling the dilute phase is connected to these. For one or more settling carrying out separation, precipitation or sedimentation multi-stage precipitation process, preferably a - is inserted between certain steps of the precipitation operation, of course, the cooling system for cooling the dilute phase associated.

Alkalmazhatunk mindkét esetben párhuzamosan kapcsolt ülepítőket, illetve ülepítő-kikeverőket. A szilárd anyagban szegény (híg) fázist azonban sorosan is betáplálhatjuk ezekbe.In both cases, parallel setters or settling mixers may be used. However, the solids-poor (dilute) phase may also be fed in series thereto.

Amennyiben kívánatos, úgy a szétválasztott fázisok egyesítése, Illetve azokhoz oltóanyag, illetve friss hűtött aluminátlúg adagolása során mesterséges keverést, például légkeverést Is alkalmazhatunk.If desired, artificial mixing, such as air mixing, may also be used to combine the separated phases, or to add a vaccine or fresh chilled aluminate lye thereto.

A kikeverósi folyamatba Iktatott ülepítőkkel, illetve ülepítő-kikeverőkkel — amelyek adott esetben párhuzamosan vannak kapcsolva— elérhető, hogy igen alacsony, mintegy 10— 30 kg/m3 timföldhidrát tartalmú, szilárd anyagban szegény fázis (túlfolyás) képződjön. E túlfolyás kis timföldhidrát-tartalma, amely főleg apró szemcsékből áll, a hűtésnél már semmiféle problémát nem okoz, nem jelentkezik koptató hatás, sem lerakódás vagy aprózódás. E túlfolyás kisebb mértékű túlhűtésével (például 2— 8°C-nyl túlhűtésével) viszont elérhető, hogy a hűtés nélkül érkező szilárd anyagban dús fázissal, a fenéktermékkel egyesítve a kikeverés további folyamata során a kívánt hőmérséklettel rendelkezzék.The sedimentation process and sedimentation agitators, which are optionally connected in parallel, can be used to form a very low solids-poor phase (overflow) containing about 10-30 kg / m 3 of alumina hydrate. The low alumina hydrate content of this overflow, which consists mainly of tiny particles, no longer causes any problems with cooling, no abrasion, no deposits or crumbling. On the other hand, with a slight supercooling of this overflow (e.g., 2-8 ° C), it is possible to combine the solid-rich phase, which is obtained without cooling, with the bottom product at the desired temperature during the further agitation process.

A találmány szerinti eljárás timföldgyári kikeverósi folyamatban való — fentiekben leírt — alkalmazásának egyébként oly további, nem várt technológiai előnyei is vannak, amelyek túlmennek a korábbi megoldások hátrányainak kiküszöbölésén.Otherwise, the unexpected technological advantages of using the process of the present invention in the alumina mixing process, as described above, outweigh the disadvantages of the prior art.

Felismertük ugyanis azt is, hogy a folyamatba a szétválasztás céljára beiktatott ülepítő-kikeverőkben nemcsak hogy elhanyagolható mértékű a már képződött agglomerátumok töredezése, hanem ezen túlmenően a kikeverési folyamat, vagyis az agglomerátum képződés intenzíven tovább folytatódik.It has also been recognized that not only does the fragmentation of already formed agglomerates be negligible in the sedimentation mixers incorporated into the process, but furthermore, the agitation process, i.e. the agglomerate formation, is intensively continued.

Ha pedig az eljárásnak azt a változatát alkalmazzuk, hogy a szilárd anyagban dús fázishoz, vagyis a fenéktermékhez hűtött, friss (túltelített) aluminátlúgot is adagolunk és a zagyot azzal elkeverjük, a tlmföldhldrát tartalom, a hőmérséklet és a tartózkodási idő beállításával jó feltételek adódnak ahhoz, hogy a laza agglomerátumokból tömör szemcsék képződjenek.Conversely, if a cooled (supersaturated) aluminate alkali is added to the solid-rich phase, i.e., the bottom product, and mixed with the slurry, good conditions are obtained by adjusting the tlmhhhlhlr content, temperature and residence time, to form loose granules from loose agglomerates.

Ugyancsak a kikeverési folyamat lefolyását segíti elő az oltóhidrát adagolása, éspedig ha azt a szilárd anyagban dús fázishoz adagoljuk, és e fázist a másik fázissal való egyesítése előtt még megfelelő időtartamú tartózkodási időnek is alávetjük, esetlegesen hűtött friss aluminátlúg adagolásával kombinálva, úgy a fentebb említett folyamat még intenzívebbé válik. Az oltóhidrátnak a szilárd anyagban szegény fázishoz való adagolása pedig a kikeverési folyamat későbbi szakaszai során jár hasonló hatással.Addition of the inoculum hydrate also facilitates the mixing process by adding it to the solid phase and subjecting the phase to a residence time of a suitable duration before combining with the other phase, in combination with the addition of chilled fresh alumina as mentioned above. becomes even more intense. Addition of the inoculum hydrate to the solid-phase poor phase has a similar effect at later stages of the mixing process.

Az ülepítő-kikeverő betáplálásainak és elvételeinek megfelelő szabályozásával elérhető az Is, hogy a kikevert és kikeveretlen aluminátlúg keveredése a minimálisra korlátozódik. Ez pedig a kikeverés hatékonyságának fokozását segíti elő. Ilyen célból alkalmazható például az ülepítő-kikeverő belsejében a már említett, átömlő nyílásokkal ellátott elválasztó lemez is.Adequate control of the settler-mixer feeds and withdrawals also ensures that the mixing of the mixed and unmixed alumina liquor is minimized. This helps to increase the efficiency of the mixing. For this purpose, for example, a separating plate with flow openings may be used inside the settling mixer.

Amennyiben egyébként a kikeverósi folyamatba ülepítő-kikeverő kerül beiktatásra, a fentiekből világos, hogy ez nen jelent többletberendezést, hiszen olyan — ha nem Jobb — hatásfokkal üzemeltethető, mint egy szokásos kikeverő tartály. Egyébként célszerűnek Is látszik e célra a szokásos kikeverő tartályt fel5Otherwise, if a settling-mixer is incorporated into the mixing process, it is clear from the above that this is not an additional device, since it can be operated, if not better, more efficiently than a conventional mixing tank. Otherwise, the usual mixing tank appears to be useful5

-5HU 200573 Β használni, de azon olyan átalakítást elvégezni, hogy a szemcsék kiülepedósót meggátló keverés elsősorban a tartály alsó részén érvényesüljön, továbbá azt a szükséges többlet bevezető nyílással ellátni. E többletnyílások szolgálhatnak az oltóanyag, Illetve a hűtött friss aluminátlúg bevezetésére. Amennyiben pedig a szilárd anyagban szegény fázist ugyanabba az edénybe kívánjuk visszatáplálnl, amelyben szétválasztottuk, úgy ezt az edényt, nevezetesen ülepítő-kikeverőt még a hűtött, szilárd anyagban szegény fázis vlsszatáplálására alkalmas bevezetéssel is el kell látni.-5EN 200573 Β to use, but to make the conversion so that the anti-sludge mixing of the granules takes place mainly in the lower part of the tank, and with the necessary additional inlet opening. These additional openings may serve to introduce the vaccine, or cooled fresh alumina. Conversely, if the solid phase-poor phase is to be returned to the same vessel in which it is separated, this vessel, namely the settling mixer, must also be provided with an inlet suitable for re-feeding the cooled solid phase.

Az 1., 2., 3. ábrákon a technikai szintet reprezentáló eljárásokat, a 4. ábrán pedig a találmány szerinti eljárást, valamint az annak foganatosítására szolgáló ülepítő-kikeverő kiviteli módját ismertetjük.Figures 1, 2, 3 illustrate the state-of-the-art processes, and Figure 4 illustrates a process according to the invention and an embodiment of a settler-mixer for its implementation.

Az 1. ábrán olyan kapcsolást mutatunk be, amely jellemzi mind az egylépcsős, mind a kétlépcsős kikeverési folyamatot, s abba a szokásos tartályokon kívül egy ülepítő és egy hűtőrendszer lett beiktatva. Az ülepítő a kíkeverósi folyamat.első szakaszát képező tartálysorhoz csatlakozik. Az ülepítő túlfolyását képező kis timföldhidrát-tartalmú fázis egy hűtőrendszeren átáramolva lehűtve kerül a kikeverési folyamat második szakaszába, ahova az ülepítő nagy timföldhidrát-tartalmú fázisát képező fenéktermóket szintén bevezetjük, de hűtés nélkül. Kétlépcsős eljárás esetén ugyanide még oltóhidrátot is adagolunk.Figure 1 illustrates a circuit illustrating both a one-step and a two-step mixing process, in which a settler and a cooling system are provided, in addition to conventional tanks. The settler is connected to a series of tanks forming the first stage of the lime mixer process. The low alumina hydrate-containing phase of the settler overflow is cooled through a cooling system to the second stage of the mixing process, to which the bottom aluminates of the high alumina-hydrated phase of the settler are also introduced but without cooling. In the case of a two-step process, even the inoculum hydrate is added.

A 2. ábra szerinti kapcsolás ugyancsak jellemzi mind az egylépcsős, mind a kétlépcsős kikeverési folyamatot, de abba ülepítő helyett egy ülepítő-kikeverő egység került beiktatásra. Az ülepítő-kikeverő a kikeverósl folyamat első szakaszát képező tartálysorhoz csatlakozik. Az ülepítő-kikeverő túlfolyását képező kis timföldhidrát-tartalmú fázis egy hűtőrendszeren átáramolva lehűtve az ülepítő-kikeverő nagy timföldhidráttartalmú, kikeverési zónájába kerül visszavezetésre, ahová adott esetben oltóanyagot is betáplálunk. A túlfolyás vagy a hűtött túlfolyás egy részét adott esetben az ülepítőkikeverő betáplálásának hígítására vezetjük vissza. A kikeverési folyamat második szakaszába az ülepítő-kikeverő nagy timföldhidráttartalmú kikeverósi zónájából visszük el az anyagot, ahova kétlépcsős eljárás esetén adott esetben még oltóhidrátot is adagolunk.The circuit of Fig. 2 also describes both a one-step and a two-step mixing process, but a settling-mixing unit is introduced instead of settling. The settling mixer is connected to the tank line forming the first stage of the mixing process. The low alumina hydrate-containing phase constituting the overflow of the settling mixer is cooled through a cooling system and is returned to the high alumina hydration mixing zone of the settling mixer, whereupon a vaccine is fed. Part of the overflow or chilled overflow is optionally recycled to dilute the settler mixer feed. In the second stage of the mixing process, the material is removed from the high alumina hydrate mixing zone of the settler-mixer, to which, in a two-step process, even an inoculum hydrate is added.

A 3. ábra szerinti kapcsolás a kétlépcsős kikeverési folyamatot jellemzi, s abba egy ülepítő-kikeverő került beiktatásra a kikeverés első lépcsőjét képező tartálysorhoz csatlakozva. Az ülepítő-kikeverő túlfolyását képező kis timföldhidrát-tartalmú fázis egy hűtőrendszeren átáramolva, lehűtve kerül a kikeverési folyamat második lépcsőjébe, ahová adott esetben még oltóhidrátot is adagolunk. Az ülepítő-kikeverőbe — amelybe adott esetben a kiülepedett timföldhidrát átvezetésére szolgáló nyílással ellátott elválasztó lemez is be van építve — friss hűtött aluminátlúg és oltóanyag is betáplálásra 6 kerül. Az ülepítő-kikeverő nagy timföldhidráttartalmú kikeverósl zónájából közvetlenül vagy tartály(ok) közbeiktatásával visszük el a zagyot a kikeverés második lépcsőjébe. Az ülepítőkikeverőbői vagy a tartózkodási időt növelő közbeiktatott tartály(ok)ból elvett zagyot — amelynek timföldhidrát-iartalmát esetleg külön oltóanyag adagolásával Is növeltük — a kikeverés második lépcsőjének első tartályába vagy egy következő tartályba vezetjük be. A kikeverés második lépcsőjének első tartályába adott esetben még oltóanyagot Is adagolunk.The circuit of Fig. 3 illustrates a two-stage mixing process, in which a settling mixer is inserted in connection with a tank row forming the first stage of mixing. The low alumina hydrate phase, which forms the overflow of the sedimentation mixer, is passed through a cooling system and cooled down to the second stage of the mixing process, whereupon even the inoculum hydrate is added. Fresh chilled alumina liquor and inoculant 6 are also fed into the settling mixer, optionally with a separating plate provided with an opening for the deposited alumina hydrate. The slurry is removed from the high alumina hydrate agitator zone of the settling mixer directly or via tank (s) to the second stage of agitation. The slurry taken from the sedimentation mixer or the residence time-increasing intermediate vessel (s), the alumina hydrate content of which may have been increased by addition of a separate vaccine, is introduced into the first vessel of the second stage of mixing or into a subsequent vessel. Optionally, a vaccine is also added to the first container of the second stage of mixing.

A 4. ábrán az ülepítő-kikeverő kialakításának vázlatos rajzát mutatjuk be, a jellemző anyagbetáplálásokkal és elvételekkel. Az ülepítő-kikeverőben lényegében két zóna alakul ki, az ülepítő és a kikeverő zóna, és adott esetben a kettőt anyag-átvezetéssel rendelkező elválasztó lemez Is elkülöníti. A betáplált anyagokat elosztó szerkezet osztja szét.Figure 4 is a schematic diagram of a settler-mixer design with typical material inputs and withdrawals. In the sedimentation mixer, essentially two zones are formed, the settling and mixing zones, and optionally, the two are separated by a separating plate having a material passage. The feed materials are distributed by a distribution structure.

Az 1 —3. ábra azonban a találmányunk szerinti hűtési módnak a kapcsolódási lehetőségét a kikeverósi folyamathoz csak részben mutatja be. Ezek csak példáknak tekinthetők, a hűtési mód tényleges alkalmazása a kialakított technológiák sokkal szélesebb körénél lehetséges. Hasonlóképpen a 4. ábrán bemutatott ülepítőkikeverő konkrét szerkezeti kialakítása (betáplálások elosztása, keverés módja, stb.) többféleképpen valósulhat meg.1 to 3. However, Fig. 6b shows only partially the connection of the cooling mode of the invention to the stirring process. These are only examples, and the actual application of cooling mode is possible in a much wider range of developed technologies. Similarly, the concrete construction of the sedimentation mixer shown in Fig. 4 (feed distribution, mixing mode, etc.) may be accomplished in various ways.

Az 1. ábra szerinti kikeverési folyamat úgy megy végbe, hogy a kikeverés első szakaszába beépített 2 tartályokból képezett folyamatosan működő sor első tartályába vezetjük be a kikeverésre kerülő 5 friss aluminátlúgot ós a korábban kiválasztott timföldhidrátból álló 6 oltóanyagot is adagolunk oda. Az egyes tartályokban végzett keverés után az anyag tovább áramlik a következő kikeverő tartályba, s közben adott esetben a 6’ oltóanyag adagolására is sor kerül. Az első szakasz utolsó tartályából a 8 ülepítés előtti zagyot az 1 ülepítőbe vezetjük. Az 1 ülepítő 9 túlfolyását a 3 hűtőrendszeren át a második kikeverési szakasz 4 tartályaiból kialakított folyamatosan üzemelő sor első tartályába vezetjük mint 11 hűtött túlfolyást. Az 1 ülepítő 10 fenéktermékót szintén oda tápláljuk be hűtés nélkül, adott esetben a 6” oltóanyaggal együtt. A második szakasz egyes 4 tartályaiban végzett keverés után a 7 részben kikevert zagy tovább áramlik a következő kikeverő tartályba, s a sor utolsó tartályából a 12 kikevert aluminátlúg—timföldhidrát zagy elválasztás után, adott esetben osztályozást követően, részben 6, 6’, illetve 6 oltóanyagként visszakerül a kikeverési folyamatba, részben mint kikevert aluminátlúg a Bayer rendszer feltárási szakaszába áramlik, illetve termék-hldrátként kerül elvezetésre. Adott esetben, az ismert gyakorlatnak megfelelően az osztályozás során keletkező finom és durva tlmföldhidrát frakciót elkülönítetten 6,6’, 6” oltóanyagként vezetjük vissza a kikeverés első szakaszába finom oltóanyag-6HU 200573Β nak, a második szakaszába pedig durva oltóanyagnak.The mixing process of FIG. 1 is accomplished by introducing into the first container of a continuously operating row of tanks 2 built into the first stage of mixing, the fresh alumina liquor 5 to be mixed and the previously selected alumina hydrate 6 being added. After mixing in each container, the material flows further into the next mixing container, optionally adding the vaccine 6 '. From the last tank of the first stage, the slurry 8 prior to settling is fed to the settler 1. The overflow 9 of the settler 1 is led through the cooling system 3 to the first container of a continuous row of tanks 4 of the second mixing section as a cooled overflow 11. The settler bottom product 10 is also fed there without cooling, optionally with the 6 "vaccine. After mixing in each of the tanks 4 of the second stage, the partially mixed slurry 7 flows further into the next mixing tank and, after separation from the last tank of the series 12, partially recycled as 6, 6 'and 6 vaccines after separation, flows into the mixing process, partly as a mixed alumina liquor, into the digestion phase of the Bayer system, and is discharged as product hlate. Optionally, according to the known practice, the fine and coarse soil hydrate fraction formed during the screening is recycled separately as a 6,6 ', 6' vaccine to the first stage of the mixing and to the second stage as a coarse vaccine.

A 2. ábra szerinti kikeverósl folyamat abban tér el az 1. ábrának megfelelőtől, hogy a kikeverés első szakaszához az 1 ülepítő helyett a 13 ülepítő-kikeverő csatlakozik. Ennek a kikeverési zónájába visszatápláljuk a 11 hűtött túlfolyást, a hűtött aluminátlúgot. Adott esetben 6”' oltóanyagot Is betáplálunk Ide, s a 9 túlfolyás vagy a 11 hűtött túlfolyás egy részét a betáplálás szilárdanyag tartalmának csökkentésére vezetjük vissza. A 13 ülepítő-kikeverő nagy timföldhldrát-tartalmú kikeverő zónájából a 14 zagyot a második kikeverési szakasz 4 tartályaiból kialakított folyamatosan üzemelő sor első tartályába vezetjük, s oda adott esetben 6” oltóanyagot is betáplálunk.The mixing process of Figure 2 differs from that of Figure 1 in that the settling mixer 13 is connected to the first stage of mixing instead of settler 1. The cooled overflow 11, the cooled aluminate lye, is fed back into its mixing zone. Optionally, a 6 "'vaccine is also fed here, and some of the overflow 9 or the cooled overflow 11 is recycled to reduce the solids content of the feed. From the high alumina hydrate mixing zone of the settler mixer 13, the slurry 14 is introduced into the first tank of a continuous row of tanks 4 of the second mixing section, and optionally 6 "of inoculant is supplied.

A 3. ábra szerinti kikeverési folyamat abban tér el a 2. ábrának megfelelőtől, hogy a 13 ülepítő-kikeverőbe a 11 hűtött túlfolyás helyett a 15 hűtött friss aluminátlúg kerül bevezetésre. A 13 ülepítő-kikeverő nagy timföldhidrát—tartalmú kikeverő zónájából a zagy több módon csatlakozhat a folyamat második szakaszához. Vezethetjük mint 14 zagyot a 4 tartályokból kialakított folyamatosan üzemelő sor első tartályába, vagy egy következő tartályba. De vezethetjük először egy 16 tartályokból álló folyamatosan üzemelő tartálysorba Is, majd ezt követően mint 17 timföldhidrátos zagyot a 4 tartályokból kialakított folyamatosan üzemelő sor első tartályába, vagy egy következő tartályba. A 16 tartályokból képezett tartálysor első tartályába adott esetben 6”’ oltóanyagot is adagolunk.The mixing process of Figure 3 differs from that of Figure 2 in that the cooled fresh alumina 15 is introduced into the settling mixer 13 instead of the cooled overflow 11. From the high alumina hydrate mixer zone of the settling mixer 13, the slurry can be connected to the second stage of the process in several ways. It can be introduced as slurry 14 into the first tank of a continuous row of tanks 4 or into a subsequent tank. But first, it can also be introduced into a continuous row of tanks 16 and then as a slurry of alumina hydrate 17 into the first tank of a continuous row of tanks 4 or into a subsequent tank. Optionally, a 6 "'vaccine is added to the first container of a series of containers 16.

A 4. ábra szerinti 13 ülepítő-kikeverő úgy működik, hogy a 8 ülepítés előtti zagy betáplálást — amelyet adott esetben a 9, illetve 11 túlfolyások hígítanak — a 19 elosztószerkezet szétosztja úgy, hogy a timföldhidrát ülepedése zavarmentes legyen. A 22 ülepedési zónában — amelyet adott esetben anyag-átvezető nyílással ellátott 21 elválasztó lemez választ el a 23 kikeverési zónától — kialakul egy szilárd anyagban dúsabb alsó fázis és egy szilárd anyagban szegényebb felső fázis. A felső fázis mint 9 túlfolyás távozik, az alsó fázis anyaga pedig a 23 kikeverósl zónába kerül — adott esetben a 21 elválasztó lemez anyagátvezető nyílásán keresztül.The sedimentation mixer 13 of Fig. 4 operates in such a way that the sludge feed before settling 8, optionally diluted by the overflows 9 and 11, is distributed by the distribution device 19 so that the settling of the alumina hydrate is undisturbed. In the settling zone 22, which is optionally separated from the mixing zone 23 by a separating plate 21 with a material passage opening, a lower solid phase and a lower solid phase are formed. The upper phase is discharged as overflow 9 and the material of the lower phase enters the mixing zone 23, optionally through the material through opening of the separation plate 21.

A 19’ elosztó szerkezet beépítésére lényegében csak akkor van szükség, ha a 13 ülepítő-kikeverőbe nem szerelünk be anyag-átvezető nyílással ellátott 21 elválasztó lemezt. Ez esetben a 19’ elosztó szerkezet szerepe az, hogy a 13 ülepítő-kikeverőbői belevezetett 11 hűtött túlfolyást, a 6”’ oltóanyagot és a 15 hűtött friss aluminátlúgot egyenletesen elossza, s ezáltal elősegítse, hogy a 22 ülepedési zóna timföldhidrát-tartalma átülepedjen a 23 kikeverési zónába.The installation of the manifold 19 'is essentially only necessary if a separating plate 21 with a material through opening is not installed in the settling mixer 13. In this case, the role of the distribution device 19 'is to distribute the cooled overflow 11 from the settler mixer 13, the vaccine 6' 'and the cooled fresh alumina slurry 15 evenly, thereby helping to settle the alumina hydrate content of the settling zone 22. mixing zone.

Ha 21 elválasztó lemezt Is beépítünk, a 22 ülepítő zónában kiülepedett timföldhldrát az átvezető nyíláson a 23 kikeverő zónába juthat közvetlenül, s az oda betáplált anyagáramokkal keveredhet. A 18 keverő intenzívebbé teszi a kikeverést és elősegíti, hogy a timföldhldrát szemcsék ne ülepedjenek ki. A 13 ülepítő-kikeverő 23 kikeverósi zónájából a 14, zagy kerül elvezetésre a kikeverósi folyamat további folytatására.If a separating plate 21 is also installed, the alumina sedimented in the settling zone 22 may enter directly through the inlet port into the mixing zone 23 and mix with the material feeds therein. The agitator 18 intensifies the agitation and prevents the precipitation of alumina hydrate particles. The slurry 14 is discharged from the mixing zone 23 of the settling mixer 13 to continue the mixing process.

A találmányt még részletesebben az alábbi néhány példa kapcsán Ismertetjük, amelyekre azonban az nincs korlátozva.The invention will now be described in more detail with reference to the following examples, which, however, are not limited thereto.

1. példaExample 1

Az 1. ábra egyszerűsített kapcsolásának megfelelően működő folyamatos egylépcsős kikeverő rendszer első tartályába 200 m3, Na2Ok = 130 kg/m3 lúgkoncentrációjú, 1,5 mólviszonyú, 62°C hőmérsékletű 5 friss aluminátlúg áramot táplálunk be óránként. Ugyancsak ide vezetünk be 87,2 t/ó menyisógű, 50’C hőmérsékletű 6 oltóanyagot, amely 20 m3/ó 3,2 mólviszonyú kikevert aluminátlúgot is tartalmaz tapadó lúg formájában. Az első tartályban a timföldhidrát koncentráció 350 kg/m3. A 2 tartályokban az átlagos tartózkodási Idő 8 óra, s ez alatt a zagy hőmérséklete 60°C-ra csökken, az oldat mólviszonya pedig 12,5 t/ó timföldhidrát kiválása közben 2,1-re nő. Az 1 ülepítőbe 249 m3/ó mennyiségű, 400 kg/m3 timföldhldrát koncentrációjú, 60°C hőmérsékletű 8 ülepítés előtti zagy áramlik be, s Innen a 9 túlfolyással 130 nrr/ó, 30 kg/m3 timföldhidrát-tartalmú zagy, a 10 fenék-termékkel pedig 119 m3/ó, 810 kg/m3 timföldhidrát-tartalmú zagy távozik. A 10 fenék-termék oldatfázisának mólviszonya 0,6 t/ó timföldhidrát kiválása következtében 2,2-re nő. A 60°C hőmérsékletű, 130 m3/ó mennyiségű 9 túlfolyás a 3 hűtőrendszerben 50,7°C~ra hűl és a 60’C hőmérsékletű 10 fenéktermókkel egyesítve 55°C hőmérsékletű zagy keletkezik a 4 tartályokból álló sor első tartályában. A 4 tartályokban a kikeverési művelet tovább folytatódik, 50 órás átlagos tartózkodási idő mellett. A 4 tartálysor utolsó tartályát a hűlés és a timföldhidrát kiválás következtében 249 m3/ó mennyiségű, 50°C hőmérsékletű, 444 kg/m3 timföldhidrát-koncentrációjú zagy hagyja el. A 12 kikevert aluminátlúg-timföldhidrát zagy szűrésénél 110,4 t/ó timföldhidrát keletkezik, amelynek a tapadó lúg-tartalma 25 m3, A szűrletkónt keletkező aluminátlúgot a timföldgyártási folyamat feltárási fázisába vezetjük vissza. A 110,4 t/ó tlmföldhldrátból 87,2 t/ó mennyiséget 6 oltóanyagként visszavezetünk a kikeverő rendszer első tartályába 20 m3/ó tapadó lúggal együtt, 23,2 t/ó mennyiségű timföldhldrát pedig kimosás után kalclnálásra kerül mint termékhidrát. Ebből 15,16 t/ó timföld keletkezik óránként, amely csak 20%-ban tartalmaz 5 μηι-ηόΙ kisebb szemcséket. A kikeverősor éves tlmföldtermelése 132800 t-nak felel meg.In the first container of a continuous single-stage mixing system operating according to the simplified circuit of Figure 1, 5 fresh alumina streams of 1.5 mole ratio, 62 DEG C. at 62 ° C, are charged with 200 m 3 of an alkali concentration of 130 kg / m 3 . Also introduced here is a 87.2 t / h 6-gauge, 50'C vaccine containing 20 m 3 / h 3.2 M mixed aluminate in the form of an adhesive base. The alumina hydrate concentration in the first tank is 350 kg / m 3 . The average residence time in the tanks 2 is 8 hours, during which time the slurry temperature drops to 60 ° C and the molar ratio of the solution increases to 12.5 t / h with the precipitation of alumina hydrate. 249 m 3 / h of pre-sedimentation slurry of 400 kg / m 3 alumina / hr at 60 ° C flows into the settler 1, and from there overflow 9 slurries containing 130 alum / h, 30 kg / m 3 alumina hydrate, With 10 bottom products, a slurry of 119 m 3 / h and 810 kg / m 3 alumina hydrate is removed. The molar ratio of the solution phase of the bottom product 10 increases to 2.2 due to the precipitation of 0.6 t / hr alumina hydrate. The overflow 9 at 60 ° C, 130 m 3 / h, cools to 50.7 ° C in the cooling system 3 and, when combined with the bottom product 10 at 60 ° C, produces a 55 ° C slurry in the first container of a series of tanks. In the tanks 4, the agitation operation continues with an average residence time of 50 hours. As a result of cooling and precipitation of alumina hydrate, a final slurry of 249 m 3 / h at 50 ° C with a concentration of 444 kg / m 3 alumina is left as a result of cooling and precipitation of alumina hydrate. Filtration of the 12 blended aluminium alumina hydrate slurries produces 110.4 t / h of alumina hydrate with an adhesive alkali content of 25 m 3. The alumina liquor formed in the filtrate cone is recycled to the digestion phase of the alumina production process. An amount of 87.2 t / h of 110.4 t / hlhl hydrate is returned as 6 inoculants to the first tank of the mixing system along with 20 m 3 / h of adhesive lye, and 23.2 t / h of alumina hlrate is calcined as product hydrate after leaching. This produces 15.16 t / h of alumina per hour, which contains only 20% of the 5 μηι-ηόΙ particles. The agglomeration of the agglomeration has an annual production of 132800 t.

-7HU 200573 Β-7HU 200573 Β

2. példaExample 2

A 2. ábra egyszerűsített kapcsolásának megfelelően működő folyamatos kétlépcsős kikeverő rendszerben az első tartályba 200 m3, NazOk = 130 kg/m3 lúgkoncentrációjú, l,5 mólviszonyú, 75°C hőmérsékletű 5 friss aluminátlúg-áramot táplálunk be óránként. Ugyancsak ide vezetünk be 14 t/ő mennyiségű, 55°C hőmérsékletű 6 oltóhldrátot, amely 3,2 m3/ó mennyiségű 3,2 mólviszonyú kikevert alumlnátlúgot Is tartalmaz tapadó lúg formájában. A 6 oltóanyag a termék-osztályozás finom frakciójaként keletkezett. Az első tartályban a timföldhidrát koncentráció 67,4 kg/m3. A 2 tartályokban az átlagos tartózkodási idő 6 óra, s ez alatt a zagy hőmérséklete 72°C-ra csökken, az oldat mólviszonya pedig 7,3 t/ó timföldhidrát kiválása közben 1,8-ra nő. A 13 ülepítő-kikeverőbe 207,8 m3/ó mennyiségű 102,5 kg/m3 timföldhidrát koncentrációjú, 72°C hőmérsékletű 8 ülepí*és előtti zagy áramlik be, s innen a 9 túlfolyással 160 m3/ó, 20 kg/m3 timföldhidrát-tartalmú zagy távozik. A 9 túlfolyást a 3 hűtőrendszerben 72°C-ról 57,9 °C-ra történő hűtés után mint 11 hűtött túlfolyást visszavezetjük a 13 ülepítő-kikeverő 23 kikeverési zónájába, ahová még 100 t/ó mennyiségű, 55°C hőmérsékletű, 23 m3/ó tapadó lúgot tartalmazó osztályozatlan 6'” oltóhidrátot Is beadagolunk. A 13 ülepítő-kikeverő 23 kikeverósi zónájából 262,8 m3/ó mennyiségű, 60°C hőmérsékletű 14 zagy távozik (oldatfázisának mólviszonya = 2,1) a 4 tartályokból álló tartálysor első tartályába. A tartályokban a kikeverósi művelet tovább folytatódik, 50 órás átlagos tartózkodási idő mellett. A 4 tartálysor utolsó tartályát a hűlés és a timföldhidrát kiválás következtében 262,8 m3/ó mennyiségű, 55ÓC hőmérsékletű, 522 kg/m3 timföldhidrát-koncentrációjú 12 kikevert aluminátlúg-timföldhidrát zagy hagyja el. (Oldatfázisának mólviszonya = 3,2.) A 12 zagyból 71,3 m3/ó mennyiség osztályozásra kerül. Az osztályozás 14 t/ó finom frakcióját szűrt 6 oltóanyagként a kikeverő rendszer első lépcsőjének első tartályába adagoljuk vissza, 3,2 m3/ó tapadó lúggá! együtt. Az osztályozás durva frakciója 23,2 t/ó mennyiségű termékhidrát, amelyet szűrés és kimosás után kalcinálásra viszünk. Ebből 15,16 t/ó timföld keletkezik, amely csak 10%-ban tartalmaz 45 μΐτι-nél kisebb szemcséket. A 12 kikevert aluminátlúg-timföldhidrát zagyból 191,5 m3/ó mennyiséget közvetlenül szűrésre vezetünk, a keletkező 100 t/ó timföldhidrátot mint 6”’ oltóanyagot a 13 ülepítő-kikeverőbe tápláljuk viszsza 23 m3/ó tapadó lúggal együtt, a szűrlet—lúgot pedig az egyéb szűrlet-lúgokkal együtt a timföldgyártási folyamat feltárási fázisába vezetjük vissza.Continuous two-stage precipitation system in accordance with Figure 2 is a simplified functional coupling of 200 m 3 is fed, naso = 130 kg / m 3 lúgkoncentrációjú, l, 5 mólviszonyú, at a temperature of 5 fresh liquor stream at 75 ° per hour in the first reservoir. There is also introduced 6 volumes of seeding hydrate 14 t / h at 55 ° C, which also contains 3.2 m 3 / h of a 3.2 molar mixed alumina base in the form of an adhesive base. Vaccine 6 was formed as a fine fraction of product classification. The alumina hydrate concentration in the first tank is 67.4 kg / m 3 . The average residence time in the tanks 2 is 6 hours, during which time the slurry temperature drops to 72 ° C and the molar ratio of the solution increases to 7.3 t / h with the precipitation of alumina hydrate. An amount of 102.5 kg / m 3 of alumina hydrate 82.5 kg / m 3 at 207,8 m 3 / h is fed to the sedimentation mixer 13, with an overflow of 160 m 3 / h, 20 kg / m 3 of slurry containing alumina hydrate. The overflow 9, after cooling from 72 ° C to 57.9 ° C in the cooling system 3, is returned as a cooled overflow 11 to the mixing zone 23 of the settling mixer 13 where it is further heated at 100 t / h at 55 ° C. Unclassified 6 '' inoculum hydrate containing 3 / hr of adhesive base is also added. From the 23 mixing zone 23 of the settling mixer 13, a slurry 14 (molar ratio of solution phase = 2.1) of 262.8 m 3 / h is discharged to the first tank of a series of tanks 4. In tanks, the stirring operation continues, with an average residence time of 50 hours. The last tank 4 and cooling the stack by a resilient leaves the alumina hydrate precipitation due to 262.8 m3 / h, amount, temperature 55 ° C, 522 kg / m 3 concentration of alumina hydrate 12 mixed liquor, alumina hydrate slurry. (Molar ratio of solution phase = 3.2.) Of the 12 slurries, 71.3 m 3 / h are classified. The fine fraction of 14 t / h of screening is returned to the first tank of the first stage of the agitation system as a filtered 6 inoculum, to an adhesive base of 3.2 m 3 / h. together. The coarse fraction of the grade is a product hydrate of 23.2 t / h which is subjected to calcination after filtration and washing. This produces 15.16 t / h of alumina, which contains only 10% of particles smaller than 45 μΐτι. 191.5 m 3 / h of the 12 blended aluminium alumina hydrate slurries are directly subjected to filtration, the resulting 100 t / h alumina hydrate as a 6 "'inoculum is fed back to the settling mixer 13 together with 23 m 3 / h of adhesive lye. and the alkali, together with the other filtrate bases, is returned to the exploration phase of the alumina production process.

A kikeverősor éves timföld termelése 132800 t-nak felel meg.The annual production of alumina in the mixing line is 132800 t.

3. példaExample 3

A 3. ábra egyszerűsített kapcsolásának megfelelően működő folyamatos kétlépcsős kike8 verő rendszerben az első tartályba 300 m3, Na2Ok = 130 kg/m3 lúgkoncentrációjú, 1,5 mólviszonyú, 75’C hőmérsékletű 5 friss aluminátlúg áramot táplálunk be óránként. Ugyancsak ide vezetünk be 21 t/ó mennyiségű, 55C hőmérsékletű 6 oltóhldrátot, amely 4,8 m3/ó mennyiségű 3,2 mólviszonyú kikevert aluminátlúgot is tartalmaz tapadó lúg formájában. A 6 oltónyag a termék-osztályozás finom frakciójaként keletkezett. Az első tartályban a tlmföldhldrát koncentráció 67,4 kg/m . A 2 tartályokban az átlagos tartózkodási idő 6 óra, s ez alatt a zagy hőmérséklete 72°C-ra csökken, az oldat mólviszonya pedig 10,9 t/ó timföldhidrát kiválása közben 1,8-ra nő. A 13 ülepítő-kikeverőbeContinuous two-stage system in accordance kike8 reflective Figure 3 is a simplified functional coupling of fed 300 m 3, Na 2 O = 130 kg / m 3 lúgkoncentrációjú 1.5 mólviszonyú 5 fresh liquor stream temperature at 75 per hour into the first reservoir. Also introduced here is 21 t / h of 55C 6 inoculum hydrate which also contains 4.8 m 3 / h of a 3.2 molar mixed aluminate base in the form of an adhesive base. Vaccine 6 was formed as a fine fraction of product classification. In the first container, the concentration of tlmhl / ml is 67.4 kg / m. The average residence time in the tanks 2 is 6 hours, during which time the slurry temperature drops to 72 ° C and the molar ratio of the solution increases to 1.8 by precipitation of 10.9 t / h alumina hydrate. In the 13 settling mixers

311.7 m3/ó mennyiségű, 102,5 kg/m3 timföldhidrát koncentrációjú, 72°C hőmérsékletű 8 ülepítés előtti zagy áramlik be, s Innen a 9 túlfolyással 260 itt/ó, 10 kg/m3 timföldhidrát-tartalmú zagy távozik. A 13 ülepítő-kikeverőbe anyagátvezető nyílással rendelkező elválasztó lemez van beépítve, s ezen az átvezető nyíláson 51,7 m3/ó mennyiségű, 29,3 t/ó timföldhidrátot tartalmazó zagy áramlik át a tartály kikeverő zónájába. Ide á kikeverő zónába kerül bevezetésre még 300 m3/ó mennyiségű 68,1°C hőmérsékletű, 1,5 mólviszonyú 15 friss aluminátlúg, valamint 180 t/ó mennyiségű, 55°C hőmérsékletű, 41,3 m3/ó tapadó lúgot tartalmazó osztályozatlan 6”’ oltóanyag is. A 13 ülepítőkikeverő készülék 23 kikeverósi zónájából a 14 zagy a 16 tartálysorba távozik, s ebből 452,4 m3/ó mennyiségű, 494 kg/m3 timföldhidrát tartalmú, 64,5°C hőmérsékletű, 1,9 mólviszonyú 17 timföldhidrátos zagy áramlik a 4 tartálysor első tartályába. A 4 tartálysor első tartályába betápláljuk még a 3 hűtőrendszerben 53,9“C-ra lehűtött 260 m3/ó mennyiségű 11 túlfolyást, valamint 160 t/ó mennyiségű 55°C hőmérsékletű,311.7 m 3 / h of pre-sedimentation slurry 8 containing 102.5 kg / m 3 of alumina hydrate at 72 ° C is discharged, and from there overflow 9 slurry containing 260 alum / h of 10 kg / m 3 of alumina hydrate. A separating plate having a material passage is incorporated into the settling mixer 13, and 51. 3 m 3 / h of slurry containing 29.3 t / h of alumina hydrate flows through this passage into the mixing zone of the tank. A further 300 m 3 / h of 15 fresh alumina at 68.1 ° C, 1.5 mole ratio, and 180 t / h at 55 ° C with 41.3 m 3 / h of adhesive lye are introduced into the mixing zone. Unclassified 6 "'vaccine. From the mixing zone 23 of the sedimentation mixing device 13, the slurry 14 is discharged into the tank line 16, from which 172.7 ° C alumina hydrate slurry containing 452.4 m 3 / h, 494 kg / m 3 alumina hydrate, 1.9 molar ratio is flowing. 4 tanks to the first tank. Into the first tank of the row of tanks 4 is fed an additional overflow 11 of 260 m 3 / h cooled to 53.9 ° C in the cooling system 3 and 160 t / h at 55 ° C.

36.7 m3/ó tapadó lúgtartalmú 6” oltóanyagot. A 4 tartálysor első tartályában a zagy hőmérséklete 60’C. A 4 tartályokban a kikeverési művelet tovább folytatódik 55 órás átlagos tartózkodási idő mellett. A 4 tartálysor utolsó tartályát a hűlés és a timföldhidrát kiválás következtében 801,9 m3/ó mennyiségű, 55’C hőmérsékletű, 537 kg/m3 timföldhidrát koncentrációjú 12 kikevert aluminátlúg-timföldhidrát zagy hagyja el. (Oldat-fázisának mólviszonya = 3,2.) A 12 kikevert aluminátlúg-timföldhidrát zagyból36.7 m 3 / h of adhesive 6 "vaccine. The slurry temperature in the first tank of the 4 rows of tanks is 60'C. In the tanks 4, the agitation operation continues with an average residence time of 55 hours. As a result of cooling and precipitation of alumina hydrate, the last reservoir of the 4 rows of tanks is left in a slurry of 801.9 m 3 / h of 12 mixed aluminium alumina hydrate of 557C and 537 kg / m 3 of alumina hydrate. (Molar ratio of solution phase = 3.2.) From 12 blended aluminium alumina hydrate slurries

168.7 m3/ó mennyiség osztályozásra kerül. Az osztályozás 21 t/ó finom frakcióját szűrt 6 oltóanyagként a kikeverő rendszer első lépcsőjének első tartályába adagoljuk vissza, 4,8 m3/ó tapadó lúggal együtt. Az osztályozás durva frakciója 69,6 t/ó mennyiségű termókhidrát, amelyet szűrés és kimosás után kalcinálásra viszünk. Ebből 45,48 t/ó timföld keletkezik, amely igen tömör kristályokból áll, és csak 8%-ban tartalmaz 45 μΐη-ηόΙ kisebb szemcséket. A 12 kikevert aluminátlúg-timföldhidrát zagyból 633,2 m3/ó mennyiséget közvetlenül szűrésre vezetünk, a keletkező 340 t/ó timföldhldrátból 180 t/ó mennyiséget mint 6”’ oltóanya-8HU 200573Β got a 13 ülepítő kikeverőbe táplálunk vissza 41,3 m3/ó tapadó lúggal együtt,160 t/ó mennyiséget pedig 6” oltóanyagként a 4 tartálysor első tartályába vezetünk 36,7 m3/ó tapadó lúggal együtt. Az összes szűrlet lúgot a 5 timföldgyártási folyamat feltárási fázisába vezetjük vissza. A kikeverősor éves timföld termelése 398400 t-nak felel meg.168.7 m 3 / h are classified. The fine fraction of 21 t / h of screening is returned to the first tank of the first stage of the agitation system as a filtered 6 inoculum, along with an adhesive base of 4.8 m 3 / h. The coarse fraction of the grade is 69.6 t / h of thermohydrate, which after filtration and washing is subjected to calcination. This produces 45.48 t / h of alumina, which consists of very compact crystals and contains only 8% of 45 μΐη-ηόΙ smaller particles. 633.2 m 3 / h of the 12 blended aluminium alumina hydrate slurries are directly passed for filtration, and the resulting 340 t / h alumina hydrate is fed at 180 t / h as 6 "'inoculum-8HU 200573Β to 41.3 m. With 3 / hr adhesive lye and 160 volumes / hr as a 6 ”inoculum into the first reservoir of tank 4 with 36.7 m 3 / hr adhesive lye. All filtrate alkalis are recycled to the digestion phase of the alumina production process. The annual production of alumina in the mixing line is 398400 t.

SZABADALMI IGÉNYPONTOK 10PATENT CLAIMS

Claims (17)

1. Eljárás zagyok hőmérsékletének módosítására, különösen a Bayer-féle timföldgyártás kikeverósi folyamatában a timföldhidrátos zagy hűtésének elősegítésére, azzal jellemezve, 16 hogy a zagyot a folyamat legalább egyik szakaszában egy szilárd anyagban dúsabb és egy szilárd anyagban szegényebb fázisra választjuk szét ülepítő vagy ülepítő-kikeverő berendezésben, majd a szilárd anyagban szegé- 20 nyebb fázis hőmérsékletét módosítjuk, végül e hőmérséklet módosítása után a fázisokat a technológiai folyamat során ismét egyesítjük.A process for changing the temperature of slurries, in particular to facilitate cooling of the alumina hydrate slurry in the Bayer alumina mixing process, characterized in that the slurry is separated into at least one step of the process in a solid-rich and a poorer solid phase. The apparatus then modifies the temperature of the poorer phase of the solid and finally, after modifying this temperature, the phases are combined again in the technological process. 2. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szilárd anyagban szegé- 25 nyebb fázist a szétválasztás után és az egyesítést megelőzően mintegy 5—25’C-nyi hűtésnek vetjük alá.2. The process of claim 1, wherein the lower phase in the solid is cooled to about 5 to 25'C after separation and prior to combining. 3. Az 1. vagy 2. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a kikeverési folyamat 30 során a szilárd anyagban szegényebb fázis legalább egy részéhez annak a szilárd anyagban dúsabb fázissal való egyesítését megelőzően oltóanyagot adagolunk .A process according to claim 1 or 2, wherein during the mixing process, a vaccine is added to at least a portion of the solid-poorer phase prior to combining it with the solid-rich phase. 4. Az 1-3. igénypontok bármelyike szerinti 35 eljárás, azzal jellemezve, hogy a kikeverési folyamat során a szilárd anyagban dúsabb fázishoz annak a szilárd anyagban szegényebb fázissal való újraegyesítése előtt és/vagy közben oltóanyagot és/vagy hűtött friss aluminát- 40 lúgot adagolunk.4. A process according to any one of claims 1 to 5, characterized in that during the mixing process, a vaccine and / or chilled fresh aluminate alkali is added to the solid phase before and / or during recombination with the solid phase. 5. Az 1-4. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szilárd anyagban dúsabb és/vagy a szilárd anyagban szegényebb fázist, a szóban forgó fázis(ok)hoz 45 történő oltóanyag, illetve hűtött friss aluminátlúg adagolása esetén csak meghatározott tartózkodási idő után egyesítjük a másik fázissal.5. A process according to any one of claims 1 to 6, wherein the solid-rich and / or solid-poor phase is combined with the other phase only after a defined residence time when a vaccine for said phase (s) or chilled fresh alumina is added. 6. Az 5. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a tartózkodási idő a szilárd 50 anyagban dúsabb fázis esetén mintegy 5-20 óra, míg a szilárd anyagban szegényebb fázis esetén mintegy 5-10 óra.6. The process of claim 5, wherein the residence time is about 5 to 20 hours for the solid phase 50-rich phase and about 5 to 10 hours for the solid phase poorer phase. 7. Az 1-6. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szilárd 55 anyagban szegényebb fázis egy részét a szétválasztandó zagy szilárd anyag-tartalmának csökkentésére a szétválasztandó zagyhoz vezetjük vissza.7. A process according to any one of claims 1 to 5, wherein a portion of the phase poorer in the solid 55 is recycled to the separable slurry to reduce the solids content of the sludge to be separated. 8. Az 1-7. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szilárd anyagban dúsabb és a szilárd anyagban szegényebb fázist a szilárd anyagban szegényebb fázis hőmérsékletének módosítása és esetleges adalékoknak egyik vagy mindkét fázishoz való adagolása után ugyanabban az ülepítőkikeverőben egyesítjük, amelyben szétválasztásuk történt.8. A process according to any one of claims 1 to 4, wherein the solid-rich and solid-poor phase is combined in the same settler mixer after modifying the temperature of the solid-poor phase and adding any additives to one or both phases. 9. Az 1-8. Igónypontók bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy sorbakapcsolt ülepítő-kikeverő edényeket használunk.9. A process according to any one of claims 1 to 4, characterized in that settling-mixing vessels connected in series are used. 10. Az 1-8. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy párhuzamosan kapcsolt ülepítőket és/vagy ülepítő-klkeverőket használunk.10. A process according to any one of claims 1 to 3, characterized in that parallel settlers and / or settler mixers are used. 11. A 10. Igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a párhuzamosan kapcsolt ülepítő-kikeverőkbe a szilárd anyagban szegényebb fázist sorosan tápláljuk be.11. The process of claim 10, wherein the solid phase-poor phase is fed in series to the settling mixers connected in parallel. 12. Az 1-11. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a szétválasztott fázisok egyesítése és/vagy azokhoz oltóanyag, illetve hűtött friss aluminátlúg adagolása során mesterséges keverést is alkalmazunk.12. A process according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the mixing of the separated phases and / or the addition of a vaccine or chilled fresh alumina liquor is carried out by artificial mixing. 13. Az 1-12. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy egylépcsős kikeverósi folyamat esetén a szétválasztást és hűtést a beiktatott ülepítő(k), illetve ülepítő-kikeverő(k) és a híg fázis hűtésére szolgáló hűtőrendszer segítségével végezzük.13. A process according to any one of claims 1 to 3, characterized in that, in a one-step mixing process, separation and cooling are carried out by means of a settler (s) or settler-mixer (s) and a cooling system for cooling the dilute phase. 14. Az 1-12. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy kettő, illetve több lépcsős kikeverési folyamat esetén a szétválasztást és hűtést az egyes lépcsők közé iktatott ülepítő(k), illetve ülepítő-kikeverő(k) és a híg fázis hűtésére szolgáló hűtőrendszer segítségével végezzük.14. A process according to any one of claims 1 to 4, characterized in that, in the case of a two-stage or multi-stage mixing process, the separation and cooling are performed by means of a settler (s) or settler-mixer (s) and a cooling system for cooling the dilute phase. 15. Ülepítő-kikeverő berendezés az 1—14. igénypontok bármelyike szerinti eljárás foganatosításához, amelynek felső zónájában a zagy bevezetésére, illetve a szilárd anyagban szegényebb fázis elvezetésére, alsó részén pedig a szilárd anyagban dúsabb fázis elvezetésére szolgáló nyílásai vannak, azzal jellemezve, hogy a berendezés alsó, kikeverést zónájában (23) oltóanyag (6”’), illetve hűtött friss aluminátlúg (15) bevezetésére szolgáló nyílása(i) Is vannak.15. Sewing-mixing device according to claims 1-14. A method according to any one of claims 1 to 3, wherein the upper zone has openings for the introduction of the slurry or for the inferior solid phase and the lower region for venting the solid phase, characterized in that in the lower mixing zone (23) '') Or opening (s) for the introduction of chilled fresh alumina (15). 16. A 15. igénypont szerinti ülepítő-kikeverő berendezés, azzal jellemezve, hogy a berendezés belsejében az ülepítési és kikeverési zóna (22, 23) elválasztására szolgáló, átömlő nyílásokkal ellátott elválasztó lemez (21) van.16. The settling-mixing apparatus according to claim 15, characterized in that a separating plate (21) is provided inside the apparatus for separating the settling and mixing zone (22, 23). 17. A 15. vagy 16. igénypont szerinti ülepítő-kikeverő berendezés, azzal jellemezve, hogy azon a hűtött túlfolyás (11) visszavezetésére szolgáló nyílás(ok) is van(nak).The settling-mixing device according to claim 15 or 16, characterized in that it also has an opening (s) for returning the cooled overflow (11). 4 lap rajz, 4 ábra4 sheets drawing, figure 4
HU195787A 1987-04-30 1987-04-30 Process and equipment for modifying temperature of slurries HU200573B (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
HU195787A HU200573B (en) 1987-04-30 1987-04-30 Process and equipment for modifying temperature of slurries

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
HU195787A HU200573B (en) 1987-04-30 1987-04-30 Process and equipment for modifying temperature of slurries

Publications (2)

Publication Number Publication Date
HUT46862A HUT46862A (en) 1988-12-28
HU200573B true HU200573B (en) 1990-07-28

Family

ID=10957008

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU195787A HU200573B (en) 1987-04-30 1987-04-30 Process and equipment for modifying temperature of slurries

Country Status (1)

Country Link
HU (1) HU200573B (en)

Also Published As

Publication number Publication date
HUT46862A (en) 1988-12-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
AU661085B2 (en) Separating red mud in production of alumina from bauxite
US4512959A (en) Method for the recovery of alumina
US4311486A (en) Process for producing coarse grains of aluminum hydroxide
US3486850A (en) Flash cooling of liquor during the continuous precipitation of alumina hydrate from bayer process liquor
US3649185A (en) Method for removing impurities in the bayer process
HU204735B (en) Process for producing aluminium trihydrate containing grains smaller than 45 micrometers up to 10 mass per cent
AU660739B2 (en) Process for producing low soda alumina
US4548795A (en) Treatment of aluminous materials
CN103096990B (en) For separating flocculant adding rate and the mixing rate of slurry
US2701752A (en) Process for the production of alumina
US4614642A (en) Method of producing an aluminium trihydroxide with a large, even particle size
US4083925A (en) Method for removing ferrous iron from alkali metal aluminate liquor
IE67071B1 (en) Process for the production of aluminium hydroxide from bauxite
US4324769A (en) Extraction and production of alumina containing less than 0.03 percent iron oxide
EA001917B1 (en) Removal of silica from bauxite
US4051222A (en) Coarsening of partially calcined alumina dust
HU200573B (en) Process and equipment for modifying temperature of slurries
US2692816A (en) Process for preparing magnesium hydroxide
US2415074A (en) Manufacture of crystalline magnesium hydroxide
US5102426A (en) Process for precipitating alumina from bayer process liquor
US2283849A (en) Method of producing alumina
AU691049B2 (en) Process for the precipitation of aluminum trihydroxide from a supersaturated sodium aluminate solution
WO1992019537A1 (en) Method for the control of sodium oxalate levels in sodium aluminate solutions
HU190601B (en) Process for production of highly granulated aluminium-trihydroxid particles
US3632310A (en) Process for manufacturing alumina

Legal Events

Date Code Title Description
HMM4 Cancellation of final prot. due to non-payment of fee