FR3021121A1

FR3021121A1 - Fibre optique

Info

Publication number: FR3021121A1
Application number: FR1554319A
Authority: FR
Inventors: Kazuyuki Sohma; Takehiko Kawano; Noriaki Iwaguchi; Takashi Fujii
Original assignee: Sumitomo Electric Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date: 2014-05-14
Filing date: 2015-05-13
Publication date: 2015-11-20
Anticipated expiration: 2035-05-13
Also published as: GB2541814A; US20170031092A1; DK201970185A1; DK201670793A1; WO2015174410A1; GB201617419D0; FR3021121B1; US9746605B2; JP6459215B2; DK179868B1; JP2015219271A; CN106233179B; CN106233179A; DK180168B1; GB2541814B

Abstract

Une fibre optique (1A) comprend un corps de transmission optique (10) incluant un cœur (12) et une gaine (14), une couche de résine primaire (22) et une couche de résine secondaire (24). La section transversale efficace du corps de transmission optique (10) est supérieure ou égale à 130 µm2. L'affaiblissement de transmission du corps de transmission optique (10) à une longueur d'onde de 1550 nm est inférieur ou égal à 0,165 dB/km. Le module de Young de la couche de résine primaire (22) est inférieur ou égal à 0,7 MPa et le module de Young de la couche de résine secondaire (24) est supérieur ou égal à 600 MPa et inférieur ou égal à 1500 MPa. La différence entre l'affaiblissement de transmission lorsque la fibre optique (1A) est enroulée avec une tension de 80 g autour d'une bobine autour de laquelle un élément à mailles métalliques ayant un diamètre de fil vertical de 50 µm, un diamètre de fil horizontal de 50 µm et un pas de 150 µm est enroulé et l'affaiblissement de transmission d'un faisceau de fibres optiques est inférieure ou égale à 1,0 dB/km.

Description

DOMAINE TECHNIQUE [0001] La présente invention concerne une fibre optique. ARRIÈRE-PLAN [0002] Le document de brevet 1 décrit une fibre optique dont la section transversale efficace est relativement grande. De façon spécifique, la fibre optique décrite dans ce document comprend un coeur central, une gaine optique et une enveloppe. La section transversale efficace de cette fibre optique à une longueur d'onde de 1550 nm est supérieure ou égale à 110 pm2.

10 Liste de citations Document de brevet [0003] Document de brevet 1 : Demande de brevet japonais n° 2013-122502. RÉSUMÉ 15 Problème technique [0004] Dans un réseau de transmission optique prenant en charge une vitesse de transmission supérieure ou égale à 100 Gb/s, un rapport signal sur bruit optique (OSNR) supérieur est exigé pour augmenter la capacité de communication par coeur de fibre optique au moyen d'une 20 technologie de communication numérique cohérente incluant une technologie à modulations multiples. En tant que procédé d'amélioration de l'OSNR, il existe un procédé consistant à augmenter la section transversale efficace Aeff de la fibre optique et supprimer ainsi l'affaiblissement de transmission de la fibre optique. Les sections efficaces 25 Aeff des fibres optiques monomode (SMF) à usage général sont d'environ 80 pm2 à une longueur d'onde de 1550 nm. Toutefois, pour améliorer efficacement l'OSNR, il est souhaitable que la section transversale efficace Aeff soit supérieure ou égale à 130 pm2. [0005] Toutefois, lorsque la section transversale efficace Aeff 30 devient importante, la fibre optique s'affaiblit vis-à-vis de la pression latérale et l'affaiblissement de transmission de la fibre optique enroulée sur une bobine devient important. De plus, puisque le taux de relaxation est faible, il faut beaucoup de temps pour transformer l'amplitude de l'affaiblissement de transmission de la fibre optique enroulée sur une 35 bobine, en amplitude de l'affaiblissement de transmission de la fibre optique elle-même (par exemple, affaiblissement de transmission d'un faisceau de fibres optiques). Il existe donc un problème en ce que l'augmentation proportionnelle des défauts ou du stock augmente en raison de l'occurrence de la prolongation du temps de livraison. [0006] La présente invention a été réalisée en tenant compte de 5 ces problèmes et a pour objectif de fournir une fibre optique permettant d'augmenter la section transversale efficace Aeff tout en garantissant l'intensité par rapport à la pression latérale. Solution du problème [0007] Pour résoudre les problèmes décrits ci-dessus, une fibre 10 optique selon la présente invention comprend : un corps de transmission optique incluant un coeur et une gaine ; une couche de résine primaire en contact avec le corps de transmission optique et recouvrant le corps de transmission optique ; et une couche de résine secondaire recouvrant la couche de résine primaire. La section transversale efficace du corps de 15 transmission optique est supérieure ou égale à 130 pm2. L'affaiblissement de transmission du corps de transmission optique à une longueur d'onde de 1550 nm est inférieur ou égal à 0,165 dB/km. Le module de Young de la couche de résine primaire est inférieur ou égal à 0,7 MPa. Le module de Young de la couche de résine secondaire est supérieur ou égal à 600 MPa 20 et inférieur ou égal à 1500 MPa. Le diamètre extérieur de la couche de résine primaire est supérieur ou égal à 185 pm et inférieur ou égal à 220 pm. Le diamètre extérieur de la couche de résine secondaire est supérieur ou égal à 225 pm et inférieur ou égal à 260 pm. La différence entre l'affaiblissement de transmission lorsque la fibre optique est 25 enroulée avec une tension de 80 g autour d'une bobine autour de laquelle est enroulé un élément à mailles métalliques ayant un diamètre de fil vertical de 50 pm, un diamètre de fil horizontal de 50 pm et un pas de 150 pm et l'affaiblissement de transmission lorsque la fibre optique est en faisceau est inférieure ou égale à 1,0 dB/km.

30 Effets avantageux de l'invention [0008] Selon la fibre optique de la présente invention, il est possible d'augmenter la section transversale efficace Aeff tout en garantissant l'intensité par rapport à la pression latérale. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS 35 [0009] La figure 1 est une vue en coupe représentant la configuration d'une fibre optique selon un mode de réalisation de la présente invention, et illustre une section perpendiculaire à la direction de l'axe central (direction de l'axe optique) de la fibre optique ; la figure 2A est un schéma représentant la configuration d'un élément à mailles métalliques destiné à être utilisé dans un essai de pression latérale de maille ; la figure 2B est une vue partielle agrandie de la figure 2A; la figure 3 est une figure représentant le résultat de réglages divers du taux de remplissage d'un oligomère à deux extrémités réactives et d'un oligomère à une extrémité réactive, qui sont contenus dans une 10 couche de résine primaire et qui exécutent l'essai de pression latérale de maille ; et la figure 4 est une courbe destinée à décrire le procédé de calcul du temps de relaxation de l'affaiblissement d'enroulement dans un exemple.

15 DESCRIPTION DÉTAILLÉE [0010] [Description des modes de réalisation de l'invention revendiquée] Le contenu des modes de réalisation de l'invention revendiquée est d'abord énuméré et décrit. (1) Une fibre optique selon l'invention 20 revendiquée comprend : un corps de transmission optique incluant un coeur et une gaine ; une couche de résine primaire en contact avec le corps de transmission optique et recouvrant le corps de transmission optique ; et une couche de résine secondaire recouvrant la couche de résine primaire. La section transversale efficace du corps de transmission 25 optique est supérieure ou égale à 130 pm2. L'affaiblissement de transmission du corps de transmission optique à une longueur d'onde de 1550 nm est inférieur ou égal à 0,165 dB/km. Le module de Young de la couche de résine primaire est inférieur ou égal à 0,7 MPa. Le module de Young de la couche de résine secondaire est supérieur ou égal à 600 MPa 30 et inférieur ou égal à 1500 MPa. Le diamètre extérieur de la couche de résine primaire est supérieur ou égal à 185 pm et inférieur ou égal à 220 pm. Le diamètre extérieur de la couche de résine secondaire est supérieur ou égal à 225 pm et inférieur ou égal à 260 pm. La différence entre l'affaiblissement de transmission lorsque la fibre optique est 35 enroulée avec une tension de 80 g autour d'une bobine autour de laquelle est enroulé un élément à mailles métalliques ayant un diamètre de fil vertical de 50 pm, un diamètre de fil horizontal de 50 pm et un pas de 150 pm et l'affaiblissement de transmission d'un faisceau de fibres optiques est inférieure ou égale à 1,0 dB/km. [0011] En conséquence d'une étude réalisée par les inventeurs, on 5 a découvert que même lorsque la section transversale efficace Aeff est supérieure ou égale à 130 pm2, il est possible de ramener la différence entre l'affaiblissement de transmission de la fibre optique enroulée sur une bobine et l'affaiblissement de transmission d'un faisceau de fibres optiques, lors d'un essai de pression latérale de maille, à une faible valeur, 10 inférieure ou égale à 1,0 dB/km, si les modules de Yong et les diamètres extérieurs de la couche de résine primaire et de la couche de résine secondaire satisfont aux plages ci-dessus. C'est-à-dire que selon la fibre optique ci-dessus, il est possible d'augmenter la section transversale efficace Aeff tout en garantissant l'intensité par rapport à la pression 15 latérale. En conséquence, le temps de relaxation de l'affaiblissement de transmission de la fibre optique enroulée sur une bobine est court et il est possible d'obtenir une fibre optique de haute qualité. [0012] (2) En outre, dans la fibre optique ci-dessus, la section transversale efficace du corps de transmission optique peut être 20 supérieure ou égale à 140 pm2 et le module de Young de la couche de résine primaire peut être inférieur ou égal à 0,5 MPa. Il est donc possible d'améliorer davantage l'intensité par rapport à la pression latérale. [0013] (3) En outre, dans la fibre optique ci-dessus, la section transversale efficace du corps de transmission optique peut être 25 supérieure ou égale à 150 pm2 et le module de Young de la couche de résine primaire peut être inférieur ou égal à 0,3 MPa. Il est donc possible d'améliorer encore davantage l'intensité par rapport à la pression latérale. [0014] (4) En outre, dans la fibre optique ci-dessus, le temps commençant juste après enroulement de la fibre optique autour de la 30 bobine et avant que la différence d'affaiblissement de transmission entre la fibre optique enroulée et le faisceau de fibres optiques devienne inférieure ou égale à 0,003 dB/km peut être inférieur ou égal à 2000 heures. Ainsi, selon la fibre optique ci-dessus, il est possible de raccourcir le temps de relaxation de l'affaiblissement d'enroulement. 35 [0015] [Détail des modes de réalisation de l'invention revendiquée] Des exemples spécifiques de fibres optiques selon les modes de réalisation de la présente invention vont être décrits ci-dessous, en référence aux dessins. Ici, la présente invention n'est pas limitée à ces exemples et il est voulu que toutes les modifications de signification et de 5 portée présentées dans les revendications et équivalentes à la portée des revendications soient incluses. Dans la description qui suit, des numéros de référence identiques sont assignés à des éléments identiques, dans la description des dessins et la répétition de leur description est omise. [0016] (Mode de réalisation) 10 La figure 1 est une vue en coupe représentant la configuration d'une fibre optique 1A selon un mode de réalisation de la présente invention et illustre une section perpendiculaire à la direction de l'axe central (direction de l'axe optique) de la fibre optique 1A. Comme représenté sur la figure 1, la fibre optique lA selon le mode de réalisation 15 comprend un corps de transmission optique 10 incluant un coeur 12 et une gaine 14 et une couche de résine de recouvrement 20 incluant une (première) couche de résine primaire 22 et une (seconde) couche de résine secondaire 24. [0017] Le corps de transmission optique 10 est un élément réalisé 20 en verre et est constituée par exemple de verre de Si02. Le corps de transmission optique 10 transmet la lumière introduite dans la fibre optique 1A. Le coeur 12 est prévu, par exemple, dans une région contenant l'axe central du corps de transmission optique 10. Le coeur 12 contient du Ge02 et peut contenir en outre du fluor élémentaire. La gaine 25 14 est prévue dans une région entourant le coeur 12. La gaine 14 possède un indice de réfraction inférieur à l'indice de réfraction du coeur 12. La gaine 14 peut être constituée de verre de silice pure (902) ou peut être constituée de verre de silice dans lequel du fluor élémentaire a été ajouté. Dans un exemple, le diamètre extérieur Dl du corps de transmission 30 optique 10 est de 125 pm. Comme représenté dans l'exemple décrit ultérieurement, la section transversale efficace Aeff du corps de transmission optique 10 peut être supérieure ou égale à 130 pm2, peut être supérieure ou égale à 140 pm2 ou peut être supérieure ou égale à 150 pm2. La valeur limite supérieure de la section transversale efficace 35 Aeff est par exemple de 180 pm2. L'affaiblissement de transmission du corps de transmission optique 10 à une longueur d'onde de 1550 pm est inférieur ou égal à 0,165 dB/km. [0018] Comme décrit ci-dessus, la couche de résine de recouvrement possède au moins une structure double couche incluant la couche de résine primaire 22 et la couche de résine secondaire 24. La couche de résine primaire 22 est en contact avec la périphérie extérieure du corps de transmission optique 10 et recouvre la totalité du corps de transmission optique 10. La couche de résine secondaire 24 est en contact avec la périphérie extérieure de la couche de résine primaire 22 et recouvre la couche de résine primaire 22. Dans un exemple, le diamètre extérieur D2 de la couche de résine primaire 22 est supérieur ou égal à 185 pm et inférieur ou égal à 220 pm, et l'épaisseur de couche de la couche de résine primaire 22 est supérieure ou égale à 30 pm et inférieure ou égale à 50 pm. En outre, le diamètre extérieur D3 de la couche de résine secondaire 24 est supérieur ou égal à 225 pm et inférieur ou égal à 260 pm et l'épaisseur de couche de la couche de résine secondaire 24 est par exemple supérieure ou égale à 10 pm et inférieure ou égale à 35 pm. [0019] En ramollissant la couche de résine primaire 22 (en diminuant le module de Young), il est possible d'augmenter l'effet tampon dû à la couche de résine de recouvrement 20 et de diminuer l'affaiblissement de transmission de la fibre optique enroulée sur une bobine. Dans le mode de réalisation, le module de Young de la couche de résine primaire 22 peut être inférieur ou égal à 0,7 MPa, peut être inférieur ou égal à 0,5 MPa ou peut être inférieur ou égal à 0,3 MPa. La valeur limite inférieure du module de Young de la couche de résine primaire 22 est ici par exemple de 0,07 MPa. En outre, en durcissant la couche de résine secondaire 24 (en augmentant le module de Young), il est possible de sécuriser l'intensité mécanique de la couche de résine de recouvrement 20. Dans le mode de réalisation, le module de Young de la couche de résine secondaire 24 est supérieur ou égal à 600 MPa et inférieur ou égal à 1500 MPa. [0020] Comme représenté dans l'exemple décrit ultérieurement, même lorsque la section transversale efficace Aeff est supérieure ou égale à 130 pm2, il est possible de supprimer la différence entre l'affaiblissement de transmission (affaiblissement de microflexion) de la fibre optique enroulée sur une bobine et l'affaiblissement de transmission du faisceau de fibres optiques, lors d'un essai de pression latérale de maille, à une faible valeur, inférieure ou égale à 1,0 dB/km, si les modules de Young et les diamètres extérieurs de la couche de résine primaire 22 et de la couche de résine secondaire 24 satisfont aux plages ci-dessus. En outre, il est possible de diminuer le temps (temps de relaxation de l'affaiblissement d'enroulement) commençant juste après enroulement de la fibre optique lA autour d'une bobine et avant que la différence d'affaiblissement de transmission entre la fibre optique enroulée et le faisceau de fibres optiques devienne inférieure ou égale à 0,003 dB/km, à une courte durée inférieure ou égale à 2000 heures. Ainsi, selon la fibre optique lA du mode de réalisation, il est possible d'augmenter la section transversale efficace Aeff tout en garantissant l'intensité par rapport à la pression latérale. En même temps, il est possible de raccourcir le temps de relaxation de l'affaiblissement d'enroulement. En outre, dans le mode de réalisation, dans le cas où la section transversale efficace du corps de transmission optique 10 est supérieure ou égale à 140 pm2 et le module de Young de la couche de résine primaire 22 est inférieur ou égal à 0,5 MPa, il est possible d'améliorer encore l'intensité par rapport à la pression latérale. En outre, dans le mode de réalisation, dans le cas où la section transversale efficace du corps de transmission optique 10 est supérieure ou égale à 150 pm2 et le module de Young de la couche de résine primaire 22 est inférieur ou égal à 0,3 MPa, il est possible d'améliorer encore davantage l'intensité par rapport à la pression latérale. [0021] Ici, plus le coefficient de frottement statique de l'extérieur de la couche de résine de recouvrement 20 est faible, plus le temps de relaxation de l'affaiblissement d'enroulement et court. À titre d'exemple, il est préférable que le coefficient de frottement statique soit inférieur ou égal à 1,5. [0022] L'essai de pression latérale de maille est effectué par exemple comme suit. La figure 2A est un schéma représentant la configuration d'un élément à mailles métalliques 30 destiné à être utilisé pour l'essai de pression latérale de maille et la figure 2B est une vue partielle agrandie de la figure 2A. Comme représenté sur les figures 2A et 26, l'élément à mailles métalliques 30 possède une forme de maille dans laquelle une pluralité de fils métalliques sont montés dans chacune des directions verticale et horizontale. Le diamètre des fils verticaux (1)1 et le diamètre des fils horizontaux 4)2 sont par exemple de 50 pm. Le pas P entre les axes centraux des fils verticaux et les axes centraux des fils horizontaux est par exemple de 150 pm. La longueur de projection des fils verticaux L1 est par exemple de 100 pm et la longueur de projection des fils horizontaux L2 est par exemple de 100 pm. [0023] L'essai de pression latérale de maille est effectué en enroulant la fibre optique 1A, par exemple, avec une tension de 80 g, autour d'une bobine dans laquelle l'élément à mailles métalliques 30 représenté sur les figures 2A et 2B est enroulé sans espace autour du tambour et en déterminant ensuite la différence entre la valeur de l'affaiblissement de transmission de la fibre optique enroulée autour de la bobine et la valeur de l'affaiblissement de transmission du faisceau de fibres optiques (fibre optique 1A détachée de la bobine). On utilise comme source de lumière une source de lumière fournissant en sortie de la lumière blanche. Entre la source de lumière blanche et la fibre optique 1A, par exemple, une fibre optique d'excitation ayant grossièrement la même structure que la fibre optique 1A et ayant une longueur de 100 m est prévue. La lumière fournie en sortie par la source de lumière blanche est alors appliquée à l'entrée de l'extrémité d'entrée de la fibre optique d'excitation, le mode d'ordre supérieur est suffisamment atténué tandis que la lumière se propage le long de la fibre optique d'excitation et la lumière de mode fondamental fournie en sortie par la fibre optique d'excitation est appliquée à l'entrée de l'extrémité d'entrée de la fibre optique 1A. En mesurant la puissance de la lumière, c'est-à-dire de la lumière fournie en sortie par l'extrémité de sortie de la fibre optique 1A, et ayant une longueur d'onde de 850 nm, on détermine la valeur de l'affaiblissement de transmission de la fibre optique enroulée sur une bobine. [0024] En tant que résine entrant dans la composition de la couche de résine primaire 22 présentant la propriété ci-dessus, conviennent des résines comprenant, en tant que compositions, l'un ou l'autre ou les deux parmi des oligomères à deux extrémités réactives et des oligornères à une extrémité réactive. De plus, comme l'illustre l'exemple décrit ultérieurement, lorsque l'oligomère à une extrémité réactive est présent à hauteur de 50 % ou plus, il est possible de garantir suffisamment l'intensité par rapport à la pression latérale. Des exemples d'oligomère à deux extrémités réactives comprennent les suivants : H-(I-polypropylène glycolA)2-I-H H-(I-polypropylène glycolB)2-I-H H-(I-polypropylène glycolc)2-I-H En outre, des exemples d'oligomère à une extrémité réactive comprennent les suivants : H-(I-polypropylène glycolA)2-I-X H-(I-polypropylène glycolB)2-I-X H-(I-polypropylène glycolc)2-I-X Ici, H représente le résidu d'acrylate d'hydroxyéthyle, I représente le résidu de diisocyanate d'isophorone, X représente le méthanol, et les polypropylène glycolsA à c représentent respectivement les résidus des polypropylène glycols suivants. C'est-à-dire que le polypropylène glycol" représente le résidu d'ACCLAIM 4200 (masse moléculaire : 4000, degré d'insaturation : 0,003 méq/g), le polypropylène glycolB représente le résidu de XS-3020C (masse moléculaire : 3000, degré d'insaturation : 0,03 méq/g), et le polypropylène glycolc représente le résidu d'EXCENOL 3020 (masse moléculaire : 3000, degré d'insaturation : 0,09 méq/g). Les oligomères d'uréthane sont exprimés par H-(I-polypropylène glycol)2-I-H. [0025] Ici, l'oligomère à deux extrémités réactive et l'oligomère à une extrémité réactive ne sont pas limités aux matériaux ci-dessus. Des exemples autres que les précédents comprennent les polypropylène glycols ou les copolymères de polypropylène glycol/polyéthylène glycol dans lesquels les masses moléculaires vont de 1000 à 13000, de préférence, de 2000 à 8000 et les degrés d'insaturation sont inférieurs à 0,01 méq/g, de préférence de 0,0001 à 0,009 méq/g, et qui comprennent, au besoin, des composés uréthane comportant au moins une sorte de groupe (méta)acrylate dérivé de mélanges entre eux et au moins une sorte d'un autre polyol. Des exemples du polypropylène glycol ou du copolymère de polypropylène glycol/polyéthylène glycol comprennent le 1,2-polypropylène glycol, le 1,3-polypropylène glycol, et leurs mélanges. Parmi ceux-ci, le 1,2-polypropylène glycol est préférable. En outre, il est possible que ce soit des copolymères d'oxyde de propylène et d'oxyde d'éthylène qui présentent un rapport de masse de 100/0 à 70/30. [0026] En outre, des exemples de la résine entrant dans la composition de la couche de résine secondaire 24 présentant la propriété ci-dessus comprennent les suivants. Des exemples de l'oligomère comprennent des oligomères qu'on obtient en faisant réagir des composés polyol, des composés polyisocyanate et des composés acrylate portant un groupe hydroxyle. Des exemples du composé polyol comportent le polytétraméthylène glycol et le polypropylène glycol. Des exemples du composé polyisocyanate comportent le diisocyanate de 2,4-tolylène et le diisocyanate d'isophorone. Des exemples du composé acrylate portant un groupe hydroxyle comportent l'acrylate de 2-hydroxéthyle, l'acrylate de 2- hydroxybutyle, le monoacrylate de 1,6-hexanediol et le diacrylate de tripropylène glycol. Des exemples de monomère comprennent des monomères de N- vinyle ayant des structures cycliques, par exemple, le N-vinyl caprolactame. La présence de ces monomères est préférable, car elle augmente la vitesse de traitement. De plus, on utilise des monomères monofonctionnels tels que l'acrylate d'isobornyle, l'acrylate de benzyle, l'acrylate de 2-hydroxyéthyle, l'acrylate de phénoxyéthyle et le monoacrylate de polypropylène glycol, et des monomères multifonctionnels tels que le diacrylate de polyéthylène glycol, le diacrylate de polypropylène glycol ou le diacrylate de diol à bisphénol A oxyde d'éthylène ajouté. [0027] La teneur en oligomère à deux extrémités réactives et en oligomère à une extrémité réactive qui sont contenus dans la couche de résine primaire 22 a été fixée comme suit, et l'essai de pression latérale de maille ci-dessus a été effectué. La figure 3 est une figure montrant le résultat de l'essai. Composition d'oligomère A: 100 % d'oligomère à une extrémité 30 réactive et 0 % d'oligomère à deux extrémités réactives. Composition d'oligomère B: 50 °h d'oligomère à une extrémité réactive et 50 % d'oligomère à deux extrémités réactives. Composition d'oligomère C : 20 % d'oligomère à une extrémité réactive et 80 % d'oligomère à deux extrémités réactives.

35 Ici, le module de Young est de 0,1 MPa dans la composition d'oligomère A, le module de Young est de 0,4 MPa dans la composition d'oligomère B et le module de Young est de 0,7 MPa dans la composition d'oligomère C. C'est-à-dire que, lorsque le pourcentage d'oligomère à deux extrémités réactives diminue et que le pourcentage d'oligomère à une extrémité réactive augmente, le module de Young diminue. En outre, la composition Si de la résine secondaire est une composition telle que le module de Young est de 1200 à 1300 MPa, la composition S2 est une composition telle que le module de Young est de 600 à 800 MPa et la composition S3 est une composition telle que le module de Young est de 400 à 500 MPa. Ces compositions Si à S3 créent des différences de module de Young en modifiant le nombre de points de réticulation dans la molécule. [0028] Le cas où le temps de relaxation de l'affaiblissement d'enroulement est inférieur ou égal à 2000 heures a été estimé satisfaisant (OK) et le cas où il dépasse 2000 heures a été estimé médiocre (NG). La mesure a été effectuée en utilisant un enroulement de bobine matelassée, la tension d'enroulement était de 80 g et le pas était de 0,45 mm. En outre, l'affaiblissement de transmission du corps de transmission optique 10 à une longueur d'onde de 1550 nm était inférieur ou égal à 0,165 dB/km. Ici, lorsque l'affaiblissement de transmission est inférieur ou égal à 0,160 dB/km, il est possible d'améliorer plus efficacement l'OSNR et d'obtenir une fibre optique lA encore meilleure. [0029] Dans le cas où la couche de résine primaire 22 avait la composition d'oligomère C, celle-ci était médiocre (NG) car le module de Young de la couche de résine primaire 22 était important. En outre, dans le cas où la couche de résine secondaire 24 avait la composition S3, celle- ci était médiocre (NG) car le module de Young de la couche de résine secondaire 24 était faible. On a découvert d'après la figure 3 que lorsque le résultat de l'essai de pression latérale de maille est inférieur ou égal à 1,0 dB/km, le temps de relaxation de l'affaiblissement d'enroulement est inférieur ou égal à 2000 heures. C'est-à-dire que dans le cas où la couche de résine primaire 22 avait la composition d'oligomère A ou B et la couche de résine secondaire 24 avait la composition Si ou S2, le temps de relaxation de l'affaiblissement d'enroulement était bon (OK) car le module de Young de la couche de résine primaire 22 était suffisamment faible et le module de Young de la couche de résine secondaire 24 était suffisamment important. [0030] Ici, en ce qui concerne la limite supérieure du module de Young de la couche de résine secondaire 24, lorsque la couche de résine secondaire 24 est trop dure, il est difficile de courber la fibre optique 1A, et le câblage d'un câble incluant la fibre optique 1A n'est pas aisé. En conséquence, il n'est pas nécessaire que le module de Young de la couche de résine secondaire 24 soit excessivement élevé et il doit être de préférence inférieur ou égal à 1500 MPa. [0031] En outre, sur la figure 3, dans certains cas, même lorsque les compositions des résines sont les mêmes à la fois pour la couche de résine primaire 22 et la couche de résine secondaire 24, les modules de Young sont différents. Ceci est dû au fait que les modules de Young sont différents en fonction de l'importance du durcissement de la résine. L'importance du durcissement de la résine varie en fonction de la quantité d'irradiation ultraviolette. Dans l'exemple, la puissance d'une lampe à ultraviolets et le temps d'irradiation des ultraviolets (inversement proportionnel à la vitesse linéaire) sont peu à peu différents pour chaque échantillon et en conséquence, même lorsque les compositions des résines sont les mêmes, les modules de Young sont différents. [0032] La figure 4 est une courbe destinée à décrire le procédé de calcul du temps de relaxation de l'affaiblissement d'enroulement dans l'exemple. Sur la figure 4, les ordonnées indiquent l'incrément da de l'affaiblissement (affaiblissement d'enroulement) et les abscisses indiquent la valeur logarithmique In(t) du temps. Le temps de relaxation de l'affaiblissement d'enroulement est convenablement déterminé en mesurant l'importance de la diminution de l'affaiblissement dans la fibre optique lA juste après enroulement de la fibre optique 1A autour de la bobine et en déterminant le temps avant que l'affaiblissement diminue jusqu'à 0,003 dB/km. De façon spécifique, l'affaiblissement de transmission ct(t) de la fibre optique lA est mesuré pendant un temps approprié t. En outre, un faisceau de fibres optiques lA est plongé dans l'eau, l'affaiblissement de transmission u(t-oe) dans des conditions d'absence de pression latérale (faisceau dans l'eau) est mesuré et la différence {a(t) - a(t->G0)} est adoptée comme incrément d'affaiblissement d'enroulement de bobine da. da = -a x In(tr) + Acco ... (1) Comme représenté sur la figure 4, la pente a d'une ligne approximativement droite Al est déterminée en traçant la corrélation entre Act et In(t) et en effectuant l'ajustement. Aao représente ici la valeur initiale de l'incrément d'affaiblissement d'enroulement. On détermine ensuite le point d'intersection entre la ligne approximativement droite Al et l'abscisse (In(t)). Le temps tr au point d'intersection est défini comme le temps de relaxation de l'affaiblissement d'enroulement. La formule de la ligne approximativement droite Al est exprimée par la formule 1. En outre, il est possible de façon spécifique de déterminer le temps de relaxation de l'affaiblissement d'enroulement tr d'après la formule (2) ci- dessous. tr = esp( Act' ... (2) a LISTE DES SYMBOLES DE RÉFÉRENCE lA ... fibre optique, 10 ... corps de transmission optique, 12 ... coeur, 14 ... gaine, 20 ... couche de résine de recouvrement, 22 ... couche de résine primaire, 24 ... couche de résine secondaire, 30 ... élément à mailles métalliques, Al ... ligne approximativement droite.

Claims

REVENDICATIONS1. Fibre optique (1A) comprenant : un corps de transmission optique (10) incluant un coeur (12) et 5 une gaine (14) ; une couche de résine primaire (22) en contact avec le corps de transmission optique (10) et recouvrant le corps de transmission optique (10) ; et une couche de résine secondaire (24) recouvrant la couche de 10 résine primaire (22), dans laquelle la section transversale efficace du corps de transmission optique (10) est supérieure ou égale à 130 pm2, l'affaiblissement de transmission du corps de transmission optique (10) à une longueur d'onde de 1550 nm est inférieur ou égal à 0,165 dB/km, 15 le module de Young de la couche de résine primaire (22) est inférieur ou égal à 0,7 MPa, le module de Young de la couche de résine secondaire (24) est supérieur ou égal à 600 MPa et inférieur ou égal à 1500 MPa, le diamètre extérieur de la couche de résine primaire (22) est 20 supérieur ou égal à 185 pm et inférieur ou égal à 220 pm, le diamètre extérieur de la couche de résine secondaire (24) est supérieur ou égal à 225 pm et inférieur ou égal à 260 pm, et la différence entre l'affaiblissement de transmission lorsque la fibre optique (1A) est enroulée avec une tension de 80 g autour d'une bobine 25 autour de laquelle est enroulé un élément à mailles métalliques (Al) ayant un diamètre de fil vertical de 50 pm, un diamètre de fil horizontal de 50 pm et un pas de 150 pm et l'affaiblissement de transmission d'un faisceau de fibres optiques est inférieure ou égale à 1,0 dB/km.
2. Fibre optique (1A) selon la revendication 1, 30 dans laquelle la section transversale efficace du corps de transmission optique (10) est supérieure ou égale à 140 pm2 et le module de Young de la couche de résine primaire (22) est inférieur ou égal à 0,5 MPa
3. Fibre optique (1A) selon la revendication 1 35 dans laquelle la section transversale efficace du corps de transmission optique (10) est supérieure ou égale à 150 pm2 et le modulede Young de la couche de résine primaire (22) est inférieur ou égal à 0,3 MPa.
4. Fibre optique (1A) selon l'une quelconque des revendications 1 à3 dans laquelle le temps commençant juste après enroulement de la fibre optique (1A) autour de la bobine et avant que la différence d'affaiblissement de transmission entre la fibre optique (1A) enroulée et le faisceau de fibres optiques devienne inférieure ou égale à 0,003 dB/km est inférieur ou égal à 2000 heures.10