FR2975478A1 - Procede et appareil de liquefaction d'un debit gazeux riche en dioxyde de carbone - Google Patents

Procede et appareil de liquefaction d'un debit gazeux riche en dioxyde de carbone Download PDF

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    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Abstract

Dans un procédé de liquéfaction d'un débit gazeux riche en dioxyde de carbone le débit gazeux riche en dioxyde de carbone sous pression provenant d'au moins une source (2, 102) est refroidi sous pression dans un échangeur de chaleur (5) et puis liquéfié, au moins une partie des frigories pour le refroidissement et éventuellement la liquéfaction étant fournie par un cycle de réfrigération, un fluide frigorigène est réchauffé dans l'échangeur, comprimé dans un compresseur de cycle (C3), liquéfié, détendu et renvoyé à l'échangeur pour être de nouveau réchauffé, ce fluide frigorigène étant également riche en dioxyde de carbone, en cas de défaillance partielle ou totale d'au moins une source du débit riche en dioxyde de carbone, au moins une partie du débit liquide est réchauffée dans l'échangeur et rejoint le cycle de réfrigération et une partie (27, 28) du fluide frigorigène comprimé dans le compresseur de cycle est envoyée sous forme gazeuse se refroidir dans l'échangeur et i) s'y condense pour former un débit liquide et/ou ii) est envoyée à l'unité de traitement pour être traité pour former un débit liquide.

Description

La présente invention concerne un procédé et un appareil de liquéfaction d'un débit gazeux riche en dioxyde de carbone et de production d'un débit liquide au moins aussi riche en dioxyde de carbone que le gaz. Le débit liquide peut être produit par liquéfaction, auquel cas il a substantiellement la même pureté que le débit gazeux. Sinon le débit gazeux peut être séparé, éventuellement par distillation à température subambiante dans le but de produire un débit liquide plus riche en dioxyde de carbone que le débit gazeux. « Sous pression » entend que le débit gazeux est sous une pression d'au moins 2 bars abs. Un débit riche en dioxyde de carbone contient au moins 30% mol. de dioxyde de carbone ou au moins 70% mol. de dioxyde de carbone, voire au moins 90% mol. de dioxyde de carbone. L'invention vise à permettre l'opération du procédé, même si la ou une source du ou d'un des débit(s) riche(s) en dioxyde de carbone est partiellement ou complètement défaillante. L'invention permet également de faire fonctionner le procédé si un compresseur du débit riche en dioxyde de carbone produit un débit réduit, si le compresseur est défectueux. Il importe de remplacer les molécules manquantes dans le compresseur, l'échangeur et l'unité de traitement du débit gazeux comprimé et refroidi, suffisamment rapidement pour éviter de devoir arrêter le procédé. L'invention propose donc la recirculation des molécules pour remplacer le débit gazeux qui n'est plus comprimé dans le compresseur.
L'invention permet de continuer à charger l'unité sans avoir toutes les molécules à l'entrée : pour ceci elle prévoit de recycler des molécules en utilisant les équipements existants. Selon un objet de l'invention, il est prévu un procédé de liquéfaction d'un débit gazeux riche en dioxyde de carbone dans lequel le débit gazeux riche en dioxyde de carbone sous pression provenant d'au moins une source est refroidi sous pression dans un échangeur de chaleur et puis liquéfié, et éventuellement traité dans une unité de traitement, pour former au moins un débit liquide au moins aussi riche en dioxyde de carbone que le débit gazeux riche en dioxyde de carbone , au moins une partie des frigories pour le refroidissement et éventuellement la liquéfaction étant fournie par un cycle de réfrigération dans lequel un fluide frigorigène est réchauffé dans l'échangeur, comprimé dans un compresseur de cycle, liquéfié, détendu et renvoyé à l'échangeur pour être de nouveau réchauffé, ce fluide frigorigène étant également riche en dioxyde de carbone caractérisé en ce qu'en cas de défaillance partielle ou totale d'au moins une source du débit riche en dioxyde de carbone, au moins une partie du débit liquide est réchauffée dans l'échangeur et rejoint le cycle de réfrigération et une partie du fluide frigorigène comprimé dans le compresseur de cycle est envoyée sous forme gazeuse se refroidir dans l'échangeur et i) s'y condense pour former un ou le débit liquide et/ou ii) est envoyée à l'unité de traitement pour être traité pour former le débit liquide. Selon d'autres aspects facultatifs : - le débit gazeux riche en dioxyde de carbone sous pression provenant d'au moins une source est refroidi et condensé sous pression dans l'échangeur de chaleur pour former le débit liquide au moins aussi riche en dioxyde de carbone que le débit gazeux riche en dioxyde de carbone. - le débit gazeux riche en dioxyde de carbone sous pression provenant d'au moins une source est refroidi sous pression dans un échangeur de chaleur et puis traité dans une unité de traitement pour former un débit liquide plus riche en dioxyde de carbone que le débit gazeux riche en dioxyde de carbone. - le débit gazeux est séparé par un procédé de séparation à température subambiante. - le débit liquide est une partie du fluide frigorigène liquéfié et/ou soutiré du cycle - une partie du débit liquide est réchauffée dans l'échangeur et rejoint le cycle de réfrigération uniquement en cas de défaillance partielle ou totale d'au moins une source du débit riche en dioxyde de carbone. - au moins une partie du débit liquide est réchauffée dans l'échangeur et rejoint le cycle de réfrigération en permanence. - au moins un débit liquide au moins aussi riche en dioxyde de carbone que le débit gazeux riche en dioxyde de carbone est constitué par une partie du liquide formé dans l'échangeur sans avoir été mélangé avec le fluide de cycle. - au moins un débit liquide au moins aussi riche en dioxyde de carbone que le débit gazeux riche en dioxyde de carbone est constitué par une partie du fluide de cycle pris en aval du compresseur de cycle. Selon un autre objet de l'invention, il est prévu un appareil de liquéfaction d'un débit gazeux riche en dioxyde de carbone comprenant au moins une source d'un débit gazeux riche en dioxyde de carbone sous pression, un échangeur de chaleur, un cycle de réfrigération comprenant un compresseur de cycle, au moins une vanne de détente et des moyens de refroidissement, une conduite pour envoyer le fluide de cycle du compresseur de cycle aux moyens de refroidissement, une conduite pour envoyer le fluide de cycle des moyens de refroidissement à au moins une vanne de détente , une conduite pour envoyer le fluide de cycle de l'au moins une vanne de détente à l'échangeur de chaleur et une conduite pour envoyer le fluide de cycle de l'échangeur de chaleur au compresseur de cycle, éventuellement une unité de traitement, une conduite pour envoyer le débit gazeux de la source à l'échangeur de chaleur, des moyens pour liquéfier le débit gazeux ou un débit dérivé du débit gazeux pour produire au moins un débit liquide au moins aussi riche en dioxyde de carbone que le débit gazeux riche en dioxyde de carbone, des moyens pour envoyer au moins une partie du débit liquide au cycle se réchauffer dans l'échangeur avec un liquide du cycle de réfrigération détendu dans la vanne ou une des vannes, une conduite pour envoyer une partie du fluide de cycle pris en aval du compresseur de cycle se refroidir dans l'échangeur de chaleur et des moyens pour permettre l'envoi du fluide de cycle dans l'échangeur de chaleur en fonction de la pression et/ou du débit du débit gazeux provenant d'au moins une source. Eventuellement les moyens de refroidissement sont constitués par l'échangeur de chaleur ou un autre moyen de refroidissement, par exemple un groupe frigorifique. Les appareils de compression et de traitement d'un débit gazeux riche en dioxyde de carbone se prêtent bien à intégrer différentes sources au sein de la même boite froide. Ceci permet de mutualiser des équipements, notamment des échangeurs de la ligne d'échange, des colonnes à distiller et bien entendu les machines. On pense notamment au compresseur de cycle et/ou de compression du CO2 produit. Le gain en investissement est majeur puisque l'évolution des prix sur un compresseur est typiquement en «puissance 0,6 sur le débit ». Ainsi, au lieu de deux compresseurs de débit nominal N et de coût C, un seul compresseur de débit nominal 2N aura un coût de 1,5C (20.6=1.5). L'intérêt est encore accru lorsque les deux sources sont de débit nominal sensiblement différent puisque alors il suffira d'acheter un seul jeu de pièces de rechange au lieu de deux différents et que chacune des deux sources sera traitée par un compresseur plus gros et donc plus efficace.
Il convient cependant de réduire les impacts négatifs de cette intégration. Nous en nommerons deux principaux : ^ Il faut éviter que la perte inopinée d'une des sources (arrêt non prévu de l'unité fournissant le CO2 ou du compresseur l'acheminant vers une unité de compression et de traitement de débit gazeux riche en CO2 par exemple) entraîne en cascade l'arrêt du liquéfacteur ou de l'unité de séparation par distillation. En effet, les compresseurs, notamment, sont assez sensibles à des variations brutales de débit et peuvent entrer dans une zone dangereuse d'opération conduisant à l'arrêt de la machine. Les échangeurs et les colonnes à distiller sont aussi sensibles à des variations très brutales de débits (pertes de teneurs, de profils de température, etc.) et il est impératif de ne pas créer de passages vides dans les échangeurs ^ Il faut aussi éviter que l'absence prolongée d'une des sources ne soit trop pénalisante en termes de coûts opératoires et ne pose de problèmes d'opération lors du redémarrage de l'unité. L'invention entend répondre à ces deux interrogations à l'aide de deux solutions 25 techniques. D'une part, il est possible de placer judicieusement une ou des capacités gazeuses sous pression, en ligne sur le procédé, afin de donner le temps aux organes de régulation des compresseurs d'entrer en action (recirculation d'anti-pompage, fermeture des vantelles permettant de réguler le flux à l'aspiration du compresseur), redirection de certains fluides 30 dans le procédé), ainsi qu'aux autres organes à mettre en oeuvre comme décrit ci-après. Le volume des capacités permettra de réduire la chute de pression consécutive à l'absence brutale d'une partie des molécules. Deux configurations principales sont envisageables : ^ Cas A : le CO2 est produit gazeux sous pression, en général au-delà de la pression critique. Dans ce premier cas, le schéma de compression retenu en général est de comprimer jusqu'à entre 50 et 110 bars environ afin de condenser le CO2 contre une source froide disponible (eau froide notamment ou air) puis de le pomper à la pression désirée pour son transport. ^ Cas B : lorsque le CO2 est produit liquide (<0°C), la configuration retenue est de condenser le CO2 (c'est-à-dire apporter la puissance frigorifique) avec un cycle CO2. Le CO2 de cycle est ainsi vaporisé à différents niveaux de pression de 5,5 bars à 40 bars environ, puis comprimé jusqu'à la pression de condensation (la même que pour le cas A), sous-refroidi et vaporisé à nouveau. L'invention principale consiste à recycler les molécules de production (cas A) ou de cycle (cas B) avant leur condensation vers la ligne d'alimentation du CPU déficitaire en molécules. Les équipements cryogéniques (échangeurs, colonnes, pots séparateurs) ne seront pas impactés par la perte d'une partie des molécules d'entrée - notamment si la source était relativement pure - si cette solution est mise en oeuvre suffisamment rapidement. Les capacités gazeuses mentionnées plus haut y contribueront.
Dans le cas A, le CO2 du gaz d'alimentation va naturellement se retrouver dans la ligne de production et pouvoir être recyclé. Dans le cas d'une production liquide, il faudra de plus extraire le CO2 liquide provenant du cycle et le vaporiser dans la ligne d'échange (comme le cycle) au lieu de l'envoyer aux stockages.
L'invention marche particulièrement bien lorsque le CO2 d'alimentation dont l'on souhaite pallier la défaillance est pur. En effet il n'y a alors pratiquement pas de perte de CO2 et l'on peut ainsi faire tourner des molécules en cycle sans perte majeure. Lorsque la source à remplacer est impure, il conviendrait de remplacer toutes les molécules par le CO2 pur pour éviter d'en perdre avec les gaz incondensables. Dans le cas contraire, les molécules d'alimentation restantes verront leur rendement de récupération en CO2 chuter car elles devront remplacer les molécules de cycle perdues.
On veillera à extraire avant le réfrigérant final les molécules à recycler, afin que la détente du CO2 sous pression ne le refroidisse pas trop (pouvant conduire à la production de CO2 liquide nuisible aux éléments mobiles du compresseur ou simplement perturbant le débit volumique à l'aspiration de la machine) en raison de la proximité du point critique dans les conditions d'opération. Selon le temps envisagé de fonctionnement en mode de recyclage, l'installation d'une turbine génératrice sur le gaz recyclé au lieu d'une détente Joule Thomson sera à considérer sur des critères économiques, elle permettra de valoriser une partie au moins de l'énergie de recyclage.
L'invention sera décrite en plus de détail en se référant aux figures 1 à 4 qui représentent des procédés selon l'invention. Dans la Figure 1, un débit 1 contenant au moins 30% mol. de dioxyde de carbone ou au moins 70% mol. de dioxyde de carbone, voire au moins 90% mol. de dioxyde de carbone est comprimé dans un compresseur 2. La présence de ce compresseur 2 n'est pas essentielle puisque le débit 1 peut être disponible déjà sous pression. Le débit pressurisé 3 est envoyé du compresseur 2 à une capacité gazeuse 4 (également non-essentielle) et de là à un échangeur de chaleur 5 de type à plaques brasées en aluminium où il se refroidit. Le débit riche en dioxyde de carbone partiellement condensé 7 est envoyé à un séparateur de phases 8. Le gaz formé 51 se réchauffe dans l'échangeur 5 mais le liquide est détendu dans une vanne 11 pour produire un débit 13. Ce débit 13 est envoyé vers une colonne de purification 9 avec rebouilleur de cuve. Le gaz de tête de la colonne se réchauffe dans l'échangeur 5 et le liquide de cuve 14 est soutiré de la colonne. Au moins une partie de ce liquide peut être prise comme produit liquide. Au moins une partie des frigories nécessaires est fournie par un cycle de réfrigération utilisant un fluide riche en CO2, de préférence aussi pur en CO2 que le débit 1, voire plus pur. Le fluide de cycle est comprimé dans un compresseur C3, refroidi et condensé dans un échangeur 29 et un condenseur 30 pour former le débit 31 liquide ou supercritique. Une partie du liquide formé peut être pressurisée dans une pompe 60 pour former un produit liquide à haute pression 62. Sinon tout ou une partie du débit provenant du condenseur 30 peut être pris comme débit 31. Ce débit 31 est sous-refroidi éventuellement dans l'échangeur de chaleur 5, pour former le débit 33. Ce débit 33 est mélangé avec au moins une partie 14 du liquide de cuve de la colonne 9 pour former un liquide 15. Le reste du liquide de cuve de la colonne 9 peut constituer un produit liquide 141. Au plus simple, le liquide entier 15 est détendu et envoyé à un séparateur de phases, 26. Ensuite le gaz et le liquide du séparateur de phases 26 sont envoyés dans l'échangeur 5 où le liquide se vaporise et le gaz se réchauffe. Le ou les gaz formé sont envoyé au premier étage du compresseur C3 pour compléter le cycle. Dans une version améliorée, le fluide transitant via la conduite 15 est divisé en au moins deux débits (ici quatre débits 17, 19, 21, 23). Les débits sont chacun détendus dans une vanne 17V, 19V, 21V, 23V à des pressions différentes, réchauffés séparément dans l'échangeur 5 puis comprimés à une pression commune dans le compresseur C3. Les débits 17, 19, 21, 23 sont introduits dans le compresseur C3 à différents niveaux de pression pour optimiser l'énergie de recompression dans le compresseur C3. En cas de réduction de débit et/ou de pression des alimentations 1 ou 3, le débit 7 arrive dans l'échangeur 5 avec une pression réduite et/ou un débit réduit. La réduction de pression et/ou la réduction de débit sont détecté(s) au niveau d'un des débits 1, 3, 7. Uniquement dans ce cas, on complète le fluide 3 avec un gaz provenant du compresseur C3 via la ligne 27 en amont de la capacité 4, le débit de gaz étant réglé et éventuellement détendu dans la vanne 27V. Si le débit 3 est même devenu nul, on peut envisager de le remplacer intégralement par le débit 27.
Selon les pressions de fonctionnement des compresseurs 2, 102 (lorsqu'une seconde source 80 est traitée dans le même appareil), il peut être envisageable de prélever les molécules recyclées 27 à la sortie du compresseur C3 à un inter-étage du compresseur C3. Cependant, l'intérêt de l'invention étant de réduire au maximum l'impact de la variation des caractéristiques (ou la disparition) du fluide 3, pour tous les équipements, il est souhaitable de prélever les molécules après le compresseur C3. Sur la figure 1, on peut observer aussi qu'en variante, la même unité peut également permettre de liquéfier du CO2 d'une source riche ou pauvre. Le compresseur optionnel 102 comprime un débit 80 qui se refroidit dans l'échangeur 5 et est envoyé par une vanne en tête d'une colonne de séparation 82 à travers une vanne 24V. Le gaz 80 peut être plus riche ou plus pauvre en dioxyde de carbone que le débit 1 et plus riche ou plus pauvre en dioxyde de carbone que le gaz de cycle provenant du compresseur C3. Le gaz 80 peut contenir des niveaux d'impuretés différents de ceux du débit 1. Le liquide de cuve de la colonne 82 peut constituer par exemple en partie un débit liquide 84 très riche en dioxyde de carbone. Si les puretés sont compatibles, une partie 86 du débit 84 peut être mélangée avec le débit 14 en amont de l'échangeur. Le débit 88 sert de produit liquide plus pur en dioxyde de carbone que le débit 80. En cas de défaillance du compresseur 102, un débit de gaz 28 pris dans le compresseur C3 ou en aval de celui-ci est envoyé par la vanne 28V en aval du compresseur 102. Une capacité gazeuse 44 peut aider à stabiliser les variations de pression, température, compositions et débit pour l'échangeur et les équipements situés en aval.
Les vannes de détente 27V, 28V peuvent être remplacées par une/des turbines de détente pour générer de l'énergie en cas de défaillance prolongée et prévue de la source de gaz (par exemple dans le cas d'investissements décalés dans le temps). La Figure 2 diffère de la Figure 1 en ce qu'un gaz riche en dioxyde de carbone 1' est envoyé au compresseur C3 ou en aval de celui-ci. Cette alimentation sera évacuée soit sous forme supercritique après la pompe (fluide 62) soit sous forme liquide (fluide 141). Dans la Figure 3, un débit 1 contenant au moins 30% mol. de dioxyde de carbone ou au moins 70% mol. de dioxyde de carbone, voire au moins 90% mol. de dioxyde de carbone est comprimé dans un compresseur 2. La présence de ce compresseur 2 n'est pas essentielle puisque le débit 1 peut être disponible déjà sous pression. Le débit pressurisé 3 est envoyé du compresseur 2 à une capacité gazeuse 4 (également non-essentielle) et de là à un échangeur de chaleur 5 de type à plaques brasées en aluminium où il se refroidit et se condense. Le débit riche en dioxyde de carbone condensé 7 est éventuellement envoyé à une vanne 11 pour produire un débit 13. Ce débit 7 ou 13 peut être envoyé vers une colonne de purification ou peut lui-même constituer un produit liquide. La vanne 9V est fermée en fonctionnement normal. Au moins une partie des frigories nécessaires est fournie par un cycle de réfrigération utilisant un fluide riche en CO2, de préférence aussi pur en CO2 que le débit 1, voire plus pur. Le fluide de cycle est comprimé dans un compresseur C3, refroidi et condensé dans un échangeur 29 et un condenseur 30 pour former le débit 31 liquide ou supercritique. Une partie du liquide formé peut être pressurisée dans une pompe 60 pour former un produit liquide à haute pression 62. Sinon tout ou une partie du débit provenant du condenseur 30 peut être pris comme débit 31. Ce débit 31 est sous-refroidi éventuellement dans l'échangeur de chaleur 5, pour former le débit 33. Ce débit 33 devient le débit 15. Au plus simple, le liquide entier 15 est détendu et envoyé à un séparateur de phases, 26. Ensuite le gaz et le liquide du séparateur de phases 26 sont envoyés dans l'échangeur 5 où le liquide se vaporise et le gaz se réchauffe. Le ou les gaz formé sont envoyé au premier étage du compresseur C3 pour compléter le cycle. Dans une version améliorée, le fluide transite via la conduite 15, est divisé en au moins deux débits (ici quatre débits 17, 19, 21, 23). Les débits sont chacun détendus dans une vanne 17V, 19V, 21V, 23V à des pressions différentes, réchauffés séparément dans l'échangeur 5 puis comprimés à une pression commune dans le compresseur C3. Les débits 17, 19, 21,23 sont introduits dans le compresseur C3 à différents niveaux de pression pour optimiser l'énergie de recompression dans le compresseur C3. En cas de réduction de débit et/ou de pression du débit 1 ou 3, le débit 7 arrive dans l'échangeur 5 avec une pression réduite et/ou un débit réduit. La réduction de pression et/ou la réduction de débit sont détecté(s) au niveau d'un des débits 1, 3, 7. Dans ce cas, un débit liquide 9' est envoyé par la vanne 9V vers l'échangeur 5 où il se vaporise. Il peut, comme illustré, être mélangé avec le débit 33. On complète le fluide 3 avec un gaz provenant du compresseur C3 via la ligne 27 en amont de la capacité 4, le débit de gaz étant réglé et éventuellement détendu dans la vanne 27V. Si le débit 3 est même devenu nul, on peut envisager de le remplacer intégralement par le débit 27. Selon les pressions de fonctionnement des compresseurs 2, 102 il peut être envisageable de prélever les molécules recyclées 27 à la sortie du compresseur C3 ou à un inter-étage du compresseur C3. Cependant, l'intérêt de l'invention étant de réduire au maximum l'impact de la variation des caractéristiques (ou la disparition) du fluide 3, pour tous les équipements, il est souhaitable de prélever les molécules après le compresseur C3. Sur la figure 3, on peut observer aussi qu'en variante, la même unité peut également permettre de liquéfier du CO2 d'une source riche ou pauvre. Le compresseur optionnel 102 comprime un débit 101 pour former un débit comprimé 103 qui est envoyé à l'épurateur 131. Dans ce cas, l'épurateur peut éliminer des impuretés comme le mercure ou le NOx ou le S02, présentes dans le débit 101 mais absents de 3. Ainsi on évite de mélanger un débit pur avec un débit moins pur. Le débit épuré dans 131 se refroidit ensuite dans l'échangeur 5 et est détendu dans une vanne 24V pour former un débit liquide 113. Le gaz 101 peut être plus riche ou plus pauvre en dioxyde de carbone que le débit 1 et plus riche ou plus pauvre en dioxyde de carbone que le gaz de cycle provenant du compresseur C3. La vanne de détente 27V peut être remplacée par une turbine de détente pour générer de l'énergie en cas de défaillance prolongée de la source de gaz. Il est également possible de recycler le débit auxiliaire 9' sans le mélanger avec le fluide de cycle 33 de sorte que le compresseur de cycle reçoit le débit 9' d'un passage indépendant de l'échangeur 5 ou carrément d'un autre échangeur. La figure 3 décrit donc une mise en oeuvre de l'invention pour palier à la disparition ou la modification du fluide 1 ou 3. Il est clair pour l'homme de l'art que toutes les sources traitées dans l'unité cryogénique peuvent faire l'objet de mises en oeuvre similaires. Dans la Figure 4, un débit 1 contenant au moins 30% mol. de dioxyde de carbone ou au moins 70% mol. de dioxyde de carbone, voire au moins 90% mol. de dioxyde de carbone est comprimé dans un compresseur 2. La présence de ce compresseur 2 n'est pas essentielle puisque le débit 1 peut être disponible déjà sous pression. Le débit pressurisé 3 est envoyé du compresseur 2 à une capacité gazeuse 4 (également non-essentielle) et de là à un échangeur de chaleur 5 de type à plaques brasées en aluminium où il se refroidit sans se condenser. Le débit froid riche en dioxyde de carbone 7 est éventuellement envoyé à une vanne 11 pour produire un débit 13. Ce débit 13 est envoyé à un liquéfacteur L pour produire un liquide 12 qui constitue un produit liquide. Au moins une partie des frigories nécessaires est fournie par un cycle de réfrigération utilisant un fluide riche en CO2, de préférence aussi pur en CO2 que le débit 1, voire plus pur. Le fluide de cycle est comprimé dans un compresseur C3, refroidi et condensé dans un échangeur 29 et un condenseur 30 pour former le débit 31 liquide ou supercritique. Une partie du liquide formé peut être pressurisée dans une pompe 60 pour former un produit liquide à haute pression 62. Sinon tout ou une partie du débit provenant du condenseur 30 peut être pris comme débit 31. Ce débit 31 est sous-refroidi éventuellement dans l'échangeur de chaleur 5, pour former le débit 33. Au plus simple, le liquide entier 33 est détendu et envoyé à un séparateur de phases, 26. Ensuite le gaz et le liquide du séparateur de phases 26 sont envoyés dans l'échangeur 5 où le liquide se vaporise et le gaz se réchauffe. Le ou les gaz formé sont envoyé au premier étage du compresseur C3 pour compléter le cycle. Dans une version améliorée, le fluide transite via la conduite 15, est divisé en au moins deux débits (ici quatre débits 17, 19, 21, 23). Les débits sont chacun détendus dans une vanne 17V, 19V, 21V, 23V à des pressions différentes, réchauffés séparément dans l'échangeur 5 puis comprimés à une pression commune dans le compresseur C3. Les débits 17, 19, 21,23 sont introduits dans le compresseur C3 à différents niveaux de pression pour optimiser l'énergie de recompression dans le compresseur C3. En cas de réduction de débit et/ou de pression du débit 1 ou 3, le débit 7 arrive dans l'échangeur 5 avec une pression réduite et/ou un débit réduit. La réduction de pression et/ou la réduction de débit sont détecté(s) au niveau d'un des débits 1, 3, 7.Dans ce cas, un débit de liquide 14 est envoyé à travers la vanne 14V se réchauffer dans l'échangeur 5, ici en se mélangent avec le débit 33 pour former le débit 15. On complète le fluide 3 avec un gaz provenant du compresseur C3 via la ligne 27 en amont de la capacité 4, le débit de gaz étant réglé et éventuellement détendu dans la vanne 27V. Si le débit 3 est même devenu nul, on peut envisager de le remplacer intégralement par le débit 27. Selon les pressions de fonctionnement du compresseur 2, il peut être envisageable de prélever les molécules recyclées 27 à la sortie du compresseur C3 ou à un inter-étage du compresseur C3. Cependant, l'intérêt de l'invention étant de réduire au maximum l'impact de la variation des caractéristiques (ou la disparition) du fluide 3, pour tous les équipements, il est souhaitable de prélever les molécules après le compresseur C3. Pour toutes les figures, la vanne de détente 27V peut être remplacée par une turbine de détente pour générer de l'énergie en cas de défaillance prolongée de la source de gaz. Pour toutes les figures, la source du débit gazeux riche en dioxyde de carbone peut être un des compresseurs 2, 102 ou un réseau de gaz riche en dioxyde de carbone sous pression ou une conduite amenant du gaz riche en dioxyde de carbone. Les débits 27, 28 ne sont pas obligatoirement mélangés avec les débits 3, 103 pour les Figures 1 et 2 mais peuvent se refroidir indépendamment dans l'échangeur 5 même si ceci complique la structure de l'échangeur. Le débit 27 n'est pas obligatoirement mélangé avec le débit 3 pour les Figures 3 et 4 30 mais peuvent se refroidir indépendamment dans l'échangeur 5 même si ceci complique la structure de l'échangeur.

Claims (10)

  1. REVENDICATIONS1. Procédé de liquéfaction d'un débit gazeux riche en dioxyde de carbone dans lequel le débit gazeux riche en dioxyde de carbone sous pression provenant d'au moins une source (2, 102) est refroidi sous pression dans un échangeur de chaleur (5) et puis liquéfié, et éventuellement traité dans une unité de traitement (8, 9, 11, 24V, 82, L), pour former au moins un débit liquide au moins aussi riche en dioxyde de carbone que le débit gazeux riche en dioxyde de carbone, au moins une partie des frigories pour le refroidissement et éventuellement la liquéfaction étant fournie par un cycle de réfrigération dans lequel un fluide frigorigène est réchauffé dans l'échangeur, comprimé dans un compresseur de cycle (C3), liquéfié, détendu et renvoyé à l'échangeur pour être de nouveau réchauffé, ce fluide frigorigène étant également riche en dioxyde de carbone caractérisé en ce qu'en cas de défaillance partielle ou totale d'au moins une source du débit riche en dioxyde de carbone, au moins une partie du débit liquide est réchauffée dans l'échangeur et rejoint le cycle de réfrigération et une partie (27, 28) du fluide frigorigène comprimé dans le compresseur de cycle est envoyée sous forme gazeuse se refroidir dans l'échangeur et i) s'y condense pour former un ou le débit liquide et/ou ii) est envoyée à l'unité de traitement pour être traité pour former le débit liquide.
  2. 2. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le débit gazeux riche en dioxyde de carbone sous pression provenant d'au moins une source (2, 102, 122) est refroidi et condensé sous pression dans l'échangeur de chaleur (5) pour former le débit liquide au moins aussi riche en dioxyde de carbone que le débit gazeux riche en dioxyde de carbone.
  3. 3. Procédé selon la revendication 1 dans lequel le débit gazeux riche en dioxyde de carbone sous pression provenant d'au moins une source (2, 102, 122) est refroidi sous pression dans l'échangeur de chaleur (5) et puis traité dans une unité de traitement (8, 9, 82) pour former un débit liquide plus riche en dioxyde de carbone que le débit gazeux riche en dioxyde de carbone.
  4. 4. Procédé selon la revendication 3 dans lequel le débit gazeux est séparé par un procédé de séparation à température subambiante.
  5. 5. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel le débit liquide est mélangé à une partie du fluide frigorigène liquéfié et/ou soutiré du cycle.
  6. 6. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel une partie du débit liquide est réchauffé dans l'échangeur et rejoint le cycle de réfrigération uniquement en cas de défaillance partielle ou totale de la source du débit riche en dioxyde de carbone.
  7. 7. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5 dans lequel au moins une partie du débit liquide est réchauffé dans l'échangeur et rejoint le cycle de réfrigération en permanence.
  8. 8. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel au moins un débit liquide au moins aussi riche en dioxyde de carbone que le débit gazeux riche en dioxyde de carbone est constitué par une partie du liquide formé dans l'échangeur sans avoir été mélangé avec le fluide de cycle.
  9. 9. Procédé selon l'une des revendications précédentes dans lequel au moins un débit liquide au moins aussi riche en dioxyde de carbone que le débit gazeux riche en dioxyde de carbone est constitué par une partie du fluide de cycle pris en aval du compresseur de cycle. 25
  10. 10. Appareil de liquéfaction d'un débit gazeux riche en dioxyde de carbone comprenant au moins une source (2, 102) d'un débit gazeux riche en dioxyde de carbone sous pression, un échangeur de chaleur (5), un cycle de réfrigération comprenant un compresseur de cycle (C3), au moins une vanne de détente (17V, 19V, 21V, 23V) et des 30 moyens de refroidissement, une conduite (31) pour envoyer le fluide de cycle du compresseur de cycle aux moyens de refroidissement, une conduite pour envoyer le fluide 20de cycle des moyens de refroidissement à au moins une vanne de détente, une conduite pour envoyer le fluide de cycle de l'au moins une vanne de détente à l'échangeur de chaleur et une conduite pour envoyer le fluide de cycle de l'échangeur de chaleur au compresseur de cycle, éventuellement une unité de traitement (8, 9, 82, L), une conduite pour envoyer le débit gazeux de la source à l'échangeur de chaleur, des moyens (5, 8, 9, 82, L) pour liquéfier le débit gazeux ou un débit dérivé du débit gazeux pour former un débit liquide au moins aussi riche en dioxyde de carbone que le débit gazeux riche en dioxyde de carbone, des moyens pour envoyer au moins une partie du débit liquide au cycle se réchauffer dans l'échangeur avec un liquide du cycle de réfrigération détendu dans la vanne ou une des vannes, une conduite (27, 28) pour envoyer une partie du fluide de cycle pris en aval du compresseur de cycle se refroidir dans l'échangeur de chaleur et des moyens pour permettre l'envoi du fluide de cycle dans l'échangeur de chaleur en fonction de la pression et/ou du débit du fluide gazeux provenant d'au moins une source.15
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20150059402A1 (en) * 2012-03-13 2015-03-05 L;Air Liquide, Societe Anonyme Pour l'Etude et l'Exploitation des Procedes Georges Claude Method And Device For Separating A Mixture Containing Carbon Dioxide By Means Of Distillation
WO2020012129A1 (fr) * 2018-07-11 2020-01-16 Engie Dispositif et procédé de liquéfaction d'un flux de dioxyde de carbone
FR3120429A1 (fr) 2021-03-03 2022-09-09 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procédé de liquéfaction d’un courant riche en CO2
WO2022228764A1 (fr) * 2021-04-29 2022-11-03 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procédé et appareil de séparation d'un débit riche en dioxyde de carbone par distillation pour produire du dioxyde de carbone liquide

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2585288A (en) * 1947-10-02 1952-02-12 Recovery of carbon dioxide
US4699642A (en) * 1985-03-05 1987-10-13 Kims Developments Limited Purification of carbon dioxide for use in brewing
JPS6484087A (en) * 1987-09-24 1989-03-29 Jgc Corp Manufacture of liquefied carbon dioxide
FR2934170A3 (fr) * 2009-09-28 2010-01-29 Air Liquide Procede et appareil de separation d'un debit ayant comme un des composants principaux du dioxyde de carbone

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2585288A (en) * 1947-10-02 1952-02-12 Recovery of carbon dioxide
US4699642A (en) * 1985-03-05 1987-10-13 Kims Developments Limited Purification of carbon dioxide for use in brewing
JPS6484087A (en) * 1987-09-24 1989-03-29 Jgc Corp Manufacture of liquefied carbon dioxide
FR2934170A3 (fr) * 2009-09-28 2010-01-29 Air Liquide Procede et appareil de separation d'un debit ayant comme un des composants principaux du dioxyde de carbone

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
ASPELUND ET AL: "Gas conditioning-The interface between CO2 capture and transport", 20070616, vol. 1, no. 3, 16 June 2007 (2007-06-16), pages 343 - 354, XP022119495 *

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20150059402A1 (en) * 2012-03-13 2015-03-05 L;Air Liquide, Societe Anonyme Pour l'Etude et l'Exploitation des Procedes Georges Claude Method And Device For Separating A Mixture Containing Carbon Dioxide By Means Of Distillation
US9903648B2 (en) * 2012-03-13 2018-02-27 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Method and device for separating a mixture containing carbon dioxide by means of distillation
WO2020012129A1 (fr) * 2018-07-11 2020-01-16 Engie Dispositif et procédé de liquéfaction d'un flux de dioxyde de carbone
FR3083854A1 (fr) * 2018-07-11 2020-01-17 Engie Dispositif et procede de liquefaction d'un flux de dioxyde de carbone
FR3120429A1 (fr) 2021-03-03 2022-09-09 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procédé de liquéfaction d’un courant riche en CO2
WO2022184794A1 (fr) 2021-03-03 2022-09-09 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procédé de liquéfaction d'un courant riche en co2
WO2022228764A1 (fr) * 2021-04-29 2022-11-03 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procédé et appareil de séparation d'un débit riche en dioxyde de carbone par distillation pour produire du dioxyde de carbone liquide
FR3122488A1 (fr) * 2021-04-29 2022-11-04 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procédé et appareil de séparation d’un débit riche en dioxyde de carbone par distillation pour produire du dioxyde de carbone liquide

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