FR2899303A1 - Flexible de carburant en composite a resine. - Google Patents
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Abstract
Un flexible de carburant en composite à résine (10) d'une construction multicouche comporte une couche de résine (12) en tant que couche barrière ayant une résistance à l'infiltration d'un carburant, une couche de caoutchouc intérieure (16) en tant que couche de surface intérieure stratifiée sur un côté intérieur de la couche de résine (12), et une couche de caoutchouc extérieure (14) stratifiée sur un côté extérieur de la couche de résine (12). La couche de caoutchouc extérieure (14) a un degré de dureté de caoutchouc égal ou supérieur à celui de la couche de caoutchouc intérieure (16), et la couche de caoutchouc intérieure (16) a un allongement permanent égal ou inférieur à 90 %.
Description
La présente invention concerne un flexible de carburant en composite à
résine comportant une couche de résine qui est disposée au milieu de plusieurs couches, qui a une résistance à l'infiltration d'un carburant transporté et qui sert de couche barrière. Pour application en tant que flexible de carburant (flexible de remplissage de carburant) transportant un carburant injecté dans une entrée de carburant vers un réservoir de carburant dans un véhicule à moteur, un flexible en caoutchouc typique constitué d'un mélange de caoutchouc d'acrylonitrile-butadiène et de polychlorure de vinyle (mélange de NBR/PVC, NBR + PVC) ou analogue est utilisé couramment. Un tel flexible en caoutchouc a une grande capacité d'absorption des vibrations, une facilité d'assemblage, et une excellente résistance à l'infiltration d'un carburant (de l'essence). Cependant, récemment, pour la préservation de l'environnement générale, des règles concernant la limi- tation de l'infiltration d'un carburant de véhicule à moteur sont devenues plus strictes, et on prévoit que les demandes pour une résistance à l'infiltration d'un carburant vont augmenter davantage dans le futur. Comme contre-mesure à l'encontre de ceci, on a développé et utilisé un flexible de carburant en composite à résine incluant une couche de résine qui est stratifiée en tant que couche de surface inférieure sur un côté inférieur d'une couche de caoutchouc extérieure, qui a une excellente résistance à l'infiltration d'un carbu- rant, et qui sert de couche barrière. Cependant, la couche de résine servant de couche barrière est dure, puisqu'une résine est un matériau plus dur que le caoutchouc. Ainsi, dans un flexible incluant la couche de résine stratifiée sur un côté inté- rieur de la couche en caoutchouc extérieure jusqu'à une extrémité extrême de celui-ci (une extrémité axiale du flexible), lorsque le flexible est agencé sur un tuyau d'appariement, une propriété d'étanchéité devient insuffisante du fait de la pauvre liaison entre le tuyau d'ap- pariement et la couche de résine définissant une surface intérieure du flexible. De même, puisque la couche de résine définissant la surface inférieure du flexible est dure et a une grande résistance à la déformation, une force importante est nécessaire pour agencer ou faire glisser le flexible sur le tuyau d'appariement. Ceci provoque un problème qui est que la facilité de raccordement du flexible et du tuyau d'appariement est gênée. Dans le but de solutionner le problème, un flexible tel que représenté sur la figure 5 est décrit dans le Brevet 1 mentionné ci-après. Sur la figure, la référence numérique 200 indique un flexible en composite à résine, la référence numérique 202 indique une couche de caoutchouc extérieure, et la référence numérique 204 est une couche de résine qui est stratifiée sur une surface intérieure de la couche de caoutchouc extérieure 202 en tant que couche barrière. Dans le flexible en composite à résine 200, sur une partie d'extrémité de celui-ci devant être raccordée à un tuyau d'appariement 206 réalisé en métal, la couche de résine 204 n'est pas stratifiée, et une surface inférieure de la couche de caoutchouc extérieure 202 est ex-posée de manière à être raccordée au tuyau d'appariement 206 directement et de manière élastique dans une relation de contact. Et pour empêcher un problème tel qu'un carburant s'écoulant à l'intérieur pénètre entre la surface intérieure exposée de la couche de caoutchouc extérieure 202 et le tuyau d'appariement 206, et s'infiltre à l'ex- térieur à travers la partie d'extrémité de la couche de caoutchouc extérieure 202 sur laquelle la couche de ré-sine 204 n'est pas stratifiée, dans le flexible en composite à résine 200, une partie rainurée annulaire 208 est formée dans une partie d'extrémité de la couche de résine 204, et un élément d'étanchéité élastique en forme d'anneau 210, constitué d'un matériau comme un fluorocaoutchouc (FKM), et ayant une résistance élevée à l'infiltration d'un carburant, y est fixé. Le flexible en composite à résine 200 est agencé sur le tuyau d'appariement 206 de manière à mettre en contact de manière élastique une sur-face intérieure de l'élément d'étanchéité élastique 210 avec le tuyau d'appariement 206. Dans le même temps, la référence numérique 212 indique une partie faisant saillie qui fait saillie de manière annulaire dans une direction radialement vers l'extérieur sur une partie d'extrémité d'attaque du tuyau d'appariement 206, la référence numérique 214 indique un collier de serrage pour fixer la partie d'extrémité de la couche de caoutchouc extérieure 202 sur le tuyau d'appa- riement 206 par serrage dans une direction de contraction diamétrale d'une surface périphérique extérieure de la partie d'extrémité de la couche de caoutchouc extérieure 202 sur laquelle la couche de résine 204 n'est pas stratifiée.
Le collier de serrage 214 a un mécanisme de serrage 234 incluant une vis 232 et une bande de serrage 230. Lorsque la vis 232 est serrée, la bande de serrage 230 est contractée pour serrer une partie d'extrémité du flexible dans une direction de contraction diamétrale, de sorte que le flexible 200 est immobilisé sur le tuyau d'appariement 206 selon une relation de connexion. Dans le flexible 200 représenté sur la figure 5, la couche de résine 204 n'est pas stratifiée sur une partie d'extrémité du flexible 200. Par conséquent, une résistance importante de la couche de résine 204 n'est pas exercée lorsque le flexible 200 est agencé sur le tuyau d'appariement 206, et ainsi le flexible 200 peut être agencé dessus facilement à l'aide d'une petite force.
Et dans la partie d'extrémité du flexible de carburant en composite à résine 200, la couche de résine 204 n'est pas formée, la surface intérieure de la couche de caoutchouc extérieure 202 ayant une élasticité vient en contact directement avec le tuyau d'appariement 206, et une bonne priorité d'étanchéité peut être fournie entre le tuyau d'appariement 206 et une partie du flexible 200 raccordé à celui-ci. De cette manière, le flexible de carburant a typiquement une forme incurvée prédéterminée, puisque le flexible de carburant doit être agencé de manière à ne pas interférer avec des parties et des composants périphériques. Un flexible en caoutchouc typique d'une telle forme incurvée est produit de la manière suivante telle que décrite dans le Brevet 2 mentionné ci-après. Un corps de flexible en caoutchouc tubulaire allongé et droit est formé par extrusion, et le corps de flexible en caoutchouc tubulaire allongé et droit est découpé à une longueur prédéterminée pour obtenir un corps de flexible en caoutchouc tubulaire droit 216 qui n'est pas vulcanisé (ou semi-vulcanisé). Ensuite, comme représenté sur la figure 6, le corps de flexible en caoutchouc tubulaire droit 216 est agencé sur un mandrin 218 qui est réalisé en métal, et qui a une forme incurvée prédéterminée, pour être déformé en une forme incurvée. Avant moulage ou agencement, un agent de démoulage est appliqué sur la surface du mandrin 218. Le corps de flexible en caoutchouc tubulaire incurvé 216 est vulcanisé en étant agencé sur le mandrin 218 par chauffage pendant une période de temps prédéterminée. Lorsqu'une vulcanisation est ache- vée, le flexible 220 de forme incurvée est enlevé du mandrin 218 et lavé, de sorte que l'on peut obtenir le flexible 220 de forme incurvée en tant que produit fini. Cependant, dans le cas du flexible en composite à résine 200 représenté sur la figure 5, un tel procédé de production ne peut pas être utilisé. Dans le cas du flexible en composite à résine 200 représenté sur la figure 5, premièrement, la couche de caoutchouc extérieure 202 est seulement formée par moulage par injection, et ensuite la couche de résine 204 est formée sur la surface intérieure de la couche de caoutchouc extérieure 202 de manière à suivre une forme de sa surface intérieure. Pour la formation de la couche de résine 204 de manière à suivre la forme de la surface intérieure de la couche de caoutchouc extérieure 202, des moyens d'application en revêtement électrostatique sont appliqués de manière adaptée. L'application en revêtement électrostatique est appliquée d'une manière telle qu'une buse d'injection est insérée dans un flexible, spécifiquement dans la couche de caoutchouc extérieure 202, et une poudre de résine est pulvérisée à partir de la buse d'injection jusque sur une surface intérieure du flexible, de sorte que la surface intérieure de la couche de caoutchouc extérieure 202 est recouverte de manière électrostatique de la poudre de ré-sine. Dans l'application en revêtement électrostatique, une membrane en résine est formée d'une manière telle qu'une poudre de résine chargée négativement ou po- sitivement (typiquement une poudre de résine chargée négativement) est pulvérisée à partir de la buse d'injection, et la poudre de résine vole vers la surface intérieure de la couche de caoutchouc extérieure 202, et est fixée sur celle-ci, en tant que contre-électrode (élec- trode positive) par un champ électrostatique.
Dans les étapes d'une telle application en revêtement électrostatique, pour former la couche de résine 204 avec une épaisseur prévue, habituellement plus d'un cycle d'application en revêtement électrostatique sont effectués. De manière spécifique, après que la poudre de résine ait été fixée sur la surface intérieure de la couche de caoutchouc extérieure 202, la poudre de résine est fondue par chauffage, puis refroidie. Ensuite, une autre poudre de résine est fixée sur la poudre de résine en pulvérisant davantage la poudre de résine dessus par une application en revêtement électrostatique, et l'autre poudre de résine est fondue par chauffage, puis refroidie. De cette manière, le cycle d'application en revête- ment électrostatique est répété jusqu'à ce que la couche de résine 204 ayant une épaisseur de paroi prévue soit formée. Dans tous les cas, les étapes de production globales sont les suivantes.
Premièrement, la couche de caoutchouc extérieure 202 est formée par moulage par injection. Ensuite, la couche de caoutchouc extérieure 202 est séchée, lavée dans un processus de prétraitement, et séchée à nouveau. Ensuite, la poudre de résine est fixée sur une surface intérieure de la couche de caoutchouc extérieure 202 par une application en revêtement électrostatique. La poudre de résine située dessus est fondue par chauffage, puis refroidie. Après ceci, un second cycle d'application en revêtement électrostatique (fixation par application en revêtement électrostatique, fusion et refroidissement de poudre de résine) est effectué, et ce cycle (fixation par application en revêtement électrostatique, fusion et refroidissement de poudre de résine) est répété pour obtenir la couche de résine 204 ayant l'épaisseur de paroi prévue. Après que la couche de résine 204 ait été ache- vée, un élément d'étanchéité élastique en forme d'anneau 210 ayant une résistance à l'infiltration d'un carburant est inséré à travers une extrémité axiale de la couche de caoutchouc extérieure 202 pour être placé dans une posi- tion prédéterminée. Comme établi ci-dessus, plusieurs étapes sont nécessaires pour produire le flexible en résine 200 représenté sur la figure 5, et par conséquent le coût de production du flexible 200 est nécessairement augmenté.
En conséquence, les inventeurs de la présente invention ont conçu un flexible de carburant en composite à résine ayant une construction multicouche dans lequel une couche de caoutchouc intérieure est stratifiée en outre sur un côté intérieur d'une couche de résine en tant que couche de surface intérieure. Le flexible de carburant en composite à résine ayant la construction multicouche peut être muni d'une résistance à l'infiltration (propriété barrière) d'un fluide transporté par l'intermédiaire de la couche de ré- sine. En outre, la couche de caoutchouc intérieure qui définit une surface intérieure du flexible de carburant en composite à résine est déformée de manière élastique lorsque le flexible de carburant en composite à résine est agencé sur un tuyau d'appariement. Pendant ce temps, une force nécessaire pour agencer le flexible sur le tuyau d'appariement peut être diminuée. Et puisque le flexible de carburant en composite à résine est relié au tuyau d'appariement de manière à mettre en contact de manière élastique la couche de caoutchouc intérieure avec le tuyau d'appariement, une bonne propriété d'étanchéité peut être fournie entre le tuyau d'appariement et une partie du flexible de carburant en composite à résine raccordée à celui-ci. Et dans le flexible de carburant en composite à résine de la construction multicouche, puisque la couche de résine peut être formée sur un bord axial du flexible, un élément d'étanchéité en forme d'anneau coûteux 210 ayant une résistance élevée à l'infiltration d'un fluide transporté, comme représenté sur la figure 5, peut être omis. De plus, dans le flexible de carburant en composite à résine ayant la construction multicouche, puis-que la couche de résine peut être formée sur le bord axial du flexible, il devient possible de produire le flexible par le même procédé de production que représenté sur la figure 6. De manière spécifique, un corps de flexible tubulaire droit est formé avec une construction multicouche en stratifiant successivement la couche de caoutchouc in- térieure, la couche de résine et la couche de caoutchouc extérieure les unes sur les autres par extrusion. Le corps de flexible tubulaire droit est non vulcanisé ou semi-vulcanisé. Ensuite, le corps de flexible tubulaire droit est agencé sur un mandrin qui a une forme incurvée prédéterminée pour être déformé, le corps de flexible tubulaire incurvé agencé sur le mandrin étant vulcanisé par chauffage, et ainsi un flexible de carburant en composite à résine d'une forme incurvée peut être obtenu. Dans ce procédé de production, il devient pos- Bible de produire un flexible de carburant en composite à résine à un coût bien inférieur à précédemment. Cependant, dans le flexible de carburant ayant une construction multicouche comportant des couches de caoutchouc-résine-caoutchouc, une couche de résine dure au milieu des couches est formée sur une extrémité axiale du flexible. Par conséquent, lorsque le flexible est agencé sur le tuyau d'appariement, et une surface périphérique extérieure d'une partie d'extrémité du flexible est serrée par un collier de serrage pour serrer ou immo- biliser la partie d'extrémité de flexible sur le tuyau d'appariement selon une relation de raccordement, une force de serrage ou force d'immobilisation par le collier de serrage est gênée par la couche de résine médiane. Et la force de serrage n'est pas transmise favorablement ou de manière adaptée à la couche de caoutchouc intérieure, et la couche de caoutchouc intérieure n'exerce pas la force de serrage suffisamment sur le tuyau d'appariement, en ayant pour résultat une fuite d'un fluide transporté. Et même en supposant que le flexible est serré initialement sur le tuyau d'appariement avec une force de serrage suffisante, la couche de caoutchouc intérieure se fatigue et est soumise à un relâchement par contrainte du fait du vieillissement. A cet instant, puisque la force de serrage exercée par le collier de serrage est diffici- lement exercée sur la couche de caoutchouc intérieure, une pression d'étanchéité du flexible sur le tuyau d'appariement n'est pas appliquée suffisamment, en ayant pour résultat une fuite du fluide transporté. En outre, du fait du manque de force de serrage dans une période rap- prochée ou après une certaine période de temps, le résultat est également une résistance à l'infiltration de carburant diminuée. Puisque la couche de caoutchouc intérieure est disposée sur un côté intérieur de la couche de résine, le flexible peut être agencé sur le tuyau d'appariement plus facilement du fait de la déformation élastique de la couche de caoutchouc intérieure, par comparaison à un flexible dans lequel la couche la plus intérieure est constituée d'une couche de résine. Cependant, la couche de ré- sine qui est formée sur l'extrémité extrême du flexible fournit une résistance à un raccordement du flexible. C'est-à-dire qu'un problème inhérent dans ce type est que la facilité de raccordement du flexible, c'est-à-dire la facilité de connexion du flexible, n'est pas si bonne. [Brevet 1] JP-A 2002-54 779 [Brevet 2] JP-A 11-90 993. Sous les circonstances qui précèdent, c'est un but de la présente invention de fournir un flexible de carburant en composite à résine incluant une couche de résine au milieu des couches, dans lequel une force de serrage suffisante sur un tuyau d'appariement peut être garantie par une force de serrage d'un collier de serrage qui est exercée de manière favorable sur une couche de caoutchouc intérieure pendant une longue période de même qu'une période rapprochée après que le flexible ait été raccordé au tuyau d'appariement, de sorte qu'une propriété d'étanchéité et une résistance à l'infiltration de carburant sont améliorées, et la facilité d'agencement du flexible sur le tuyau d'appariement est garantie.
Selon la présente invention, on fournit un nouveau flexible de carburant en composite à résine ayant une construction multicouche. Le flexible de carburant en composite à résine d'une construction multicouche comporte une couche de résine ayant une résistance à l'in- filtration d'un carburant, et servant de couche barrière, une couche de caoutchouc intérieure en tant que couche de surface intérieure stratifiée sur un côté intérieur de la couche de résine, et une couche de caoutchouc extérieure stratifiée sur un côté extérieur de la couche de résine.
La couche de caoutchouc extérieure a un degré de dureté de caoutchouc égal ou supérieur à celui de la couche de caoutchouc intérieure, et la couche de caoutchouc intérieure a un allongement permanent ou un taux d'allonge-ment permanent égal ou inférieur à 90 % selon la Norme Industrielle Japonaise (JIS) K 6262. Selon un aspect de la présente invention, la couche de caoutchouc intérieure a un degré de dureté de caoutchouc de 65 à 80 selon un test de dureté au duromètre (type A) de la norme JIS K 6253.
Selon un aspect de la présente invention, la couche de caoutchouc extérieure a un degré de dureté de caoutchouc de 75 à 85 selon un test de dureté au duromètre (type A) de la norme JIS K 6253.
Comme établi ci-dessus, dans la présente invention, le flexible de carburant en composite à résine ayant une construction multicouche comporte la couche de résine ayant une résistance à l'infiltration d'un carburant en tant que couche barrière, la couche de caoutchouc intérieure en tant que couche de surface intérieure sur le côté intérieur de la couche de résine, et la couche de caoutchouc extérieure sur le côté extérieur de la couche de résine, le degré de dureté de caoutchouc de la couche de caoutchouc extérieure est établi égal ou supérieur à celui de la couche de caoutchouc intérieure, et l'allongement permanent ou le taux d'allongement permanent de la couche de caoutchouc intérieure est établi égal ou inférieur à 90 Ici, le degré de dureté du caoutchouc est mesu- ré par un duromètre de type A (échelle d'élasticité) se- lon la norme JIS K 6253. Et l'allongement permanent de la couche de caoutchouc intérieure est un indice indiquant sa propriété de résistance à la fatigue ou au gauchissement. L'al- longement permanent est déterminé ou stipulé de la ma- nière suivante. Ici, l'allongement permanent signifie un allongement permanent (un taux d'allongement permanent) selon la norme JIS K 6262, c'est-à-dire un allongement perma- nent d'un spécimen de test après avoir été maintenu à 100 C pendant 72 heures sous un allongement constant de 50 de sa longueur d'origine. Le spécimen de test, sous une forme de N 7 selon la norme JIS K 6251, est pris à partir d'un produit ou d'un échantillon en feuille.
Selon la présente invention, lorsque la couche de caoutchouc extérieure est serrée par le collier de serrage dans une direction de contraction diamétrale pour relier le flexible de carburant au tuyau d'appariement, la force de serrage peut être transmise favorablement à la couche de caoutchouc intérieure, de sorte que le flexible de carburant peut être raccordé au tuyau d'appariement sous une force de serrage bonne ou suffisante. Ainsi, on résout avec succès un problème qui est que la propriété d'étanchéité est abaissée et la résistance à l'infiltration d'un carburant est gênée du fait d'un manque de force de serrage pendant une connexion du flexible de carburant avec le tuyau d'appariement.
En outre, le flexible de carburant peut être agencé facilement sur le tuyau d'appariement avec une faible force. Et puisque l'allongement permanent de la couche de caoutchouc intérieure est établi égal ou inférieur à 90 on empêche sur une longue période de temps que la force de serrage soit diminuée du fait de la fatigue de la couche de caoutchouc intérieure, et ainsi que la pression d'étanchéité soit abaissée, et la résistance à l'in-filtration d'un carburant soit gênée.
Dans le même temps, dans la présente invention, chacune de la couche de caoutchouc intérieure et de la couche de caoutchouc extérieure peut être construite par une couche de caoutchouc unique, ou en stratifiant plus d'une des couches de caoutchouc les unes sur les autres.
De même, une parmi la couche de caoutchouc intérieure et la couche de caoutchouc extérieure peut être construite par une couche de caoutchouc unique, et l'autre peut être construite en stratifiant davantage de couches de caoutchouc.
Dans la présente invention, le degré de dureté du caoutchouc de la couche de caoutchouc intérieure peut être établi entre 65 et 80 selon un test de dureté au duromètre (type A) de la norme JIS K 6253.
Lorsque le degré de dureté du caoutchouc de la couche de caoutchouc intérieure dépasse 80, la couche de caoutchouc intérieure est trop dure pour transmettre favorablement la force de serrage par l'intermédiaire du collier de serrage au tuyau d'appariement ou à la couche de caoutchouc intérieure, et pour être déformée de manière à suivre une forme du tuyau d'appariement, de sorte que l'étanchéité devient insuffisante, et une force considérable est nécessaire pour raccorder le flexible au tuyau d'appariement, en ayant pour résultat une moindre facilité de raccordement du flexible. D'autre part, lorsque le degré de dureté du caoutchouc de la couche de caoutchouc intérieure est inférieur à 65, la force de serrage au niveau d'une partie de connexion avec un élément d'appariement ou le tuyau d'appariement est insuffisante, et une résistance à l'ex-traction par rapport à l'élément d'appariement ou au tuyau d'appariement dans le cas d'une collision du véhicule est gênée. Dans la présente invention, le degré de dureté de caoutchouc de la couche de caoutchouc extérieure est établi de préférence entre 65 et 85 selon un test de dureté au duromètre (type A) de la norme JIS K 6253. Lorsque le degré de dureté de caoutchouc de la couche de caoutchouc extérieure dépasse 85, la couche de caoutchouc extérieure est dure et friable, et des propriétés ou propriétés physiques comme la résistance à l'ozone, la résistance au déchirement et la résistance basse température sont gênées. Par conséquent, le degré de dureté de caoutchouc de la couche de caoutchouc exté- rieure est établi de préférence jusqu'à 85.
D'autre part, lorsque le degré de dureté du caoutchouc de la couche de caoutchouc extérieure est inférieur à 65, la couche de caoutchouc extérieure est plus souple que nécessaire. Lorsqu'une surface périphérique extérieure de la couche de caoutchouc extérieure ou du flexible est serrée par le collier de serrage, la force de serrage est absorbée uniquement par la couche de caoutchouc extérieure, et la force de serrage est difficilement transmise à la couche de caoutchouc intérieure à travers la couche de résine médiane. Maintenant, les modes préférés de réalisation de la présente invention vont être décrits en détail en se reportant aux dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 est une vue en perspective par- tiellement arrachée d'un flexible de carburant en composite à résine de forme incurvée selon un mode de réalisation de la présente invention, -la figure 2A est une vue en coupe globale du flexible de carburant en composite à résine de la figure 1, - la figure 2B est une vue latérale globale du flexible de carburant en composite à résine de la figure 1, la figure 3 est une vue en perspective du flexible de carburant en composite à résine modifié selon la présente invention, - la figure 4 est une vue en perspective d'un autre flexible de carburant en composite à résine modifié selon la présente invention, la figure 5A est une vue en coupe d'un flexible de carburant en composite à résine habituel, - la figure 5B est une vue agrandie d'une partie du flexible de carburant en composite à résine habituel de la figure 5A, - la figure 6 est une vue montrant un procédé de production typique pour produire un flexible de carburant en composite à résine habituel de forme incurvée. Sur les figures 1 et 2, la référence numérique 10 indique un flexible de carburant ou un flexible de transport de carburant (flexible de remplissage, indiqué simplement par la suite en tant que flexible) pour transporter un carburant injecté dans une entrée de carburant vers un réservoir de carburant dans un véhicule à moteur.
Le flexible 10 a une construction multicouche comportant une couche de résine 12 en tant que couche barrière ayant une résistance à l'infiltration d'un fluide transporté, une couche de caoutchouc extérieure 14 sur un côté extérieur de la couche de résine 12, et une couche de caout- chouc intérieure 16 en tant que couche de surface intérieure sur un côté intérieur de la couche de résine 12. Ici, la couche de résine 12 au milieu des couches est formée pour s'étendre depuis une première extrémité axiale vers l'autre extrémité axiale du flexible 10, ou pour s'étendre depuis une première partie de bord axiale vers son autre partie de bord axiale. Le flexible 10 a en intégralité une forme incurvée ou courbée. De manière spécifique, le flexible 10 a des parties incurvées 10-1, 10-2 et 10-3 dans des positons axiales prédéterminées du flexible 10. Et le flexible 10 a des parties droites et des parties tubulaires droites (parties s'étendant droites dans la direction axiale du flexible 10) 10-4, 10-5, 10-6 et 10-7 qui sont définies par des parties d'extrémité axialement opposées du flexible 10, une partie entre les parties incurvées 10-1 et 10-2, et une partie entre les parties incurvées 10-2 et 10-3, respectivement. Un diamètre intérieur ID2 et un diamètre exté- rieur OD2 d'une première extrémité axiale du flexible 10 sont plus grands qu'un diamètre intérieur ID1 et qu'un diamètre extérieur OD1 de son autre extrémité axiale, respectivement. Dans ce mode de réalisation, du caoutchouc d'acrylonitrile-butadiène (NBR) est utilisé en tant que couche de caoutchouc intérieure 16, un copolymère fluorothermoplastique constitué d'au moins trois monomères, tétrafluoroéthylène, hexafluoropropylène et fluorure de vinylidène (THV), est utilisé pour la couche de résine 12, et on utilise du NBR + PVC pour la couche de caoutchouc extérieure 14. Ici, la résistance de fixation entre les couches (une première et des couches adjacentes) est égale ou supérieure à 10 N/25 mm, et les couches sontfixées les unes sur les autres de manière ferme. Dans chacun des échantillons évalués par rapport à la résistance de fixation, un enlèvement par pelage ne survient pas sur une interface de chaque couche, mais un matériau parent est détruit. La couche de résine 12 et la couche de caout- chouc intérieure 16, la couche de résine 12 et la couche de caoutchouc extérieure 14 sont fixées les unes sur les autres par fixation par vulcanisation, mais peuvent également être fixées les unes sur les autres par un adhésif. La couche de caoutchouc intérieure 16, la couche de résine 12 et la couche de caoutchouc extérieure 14 peuvent être réalisées ou construites à partir des matériaux suivants, de même qu'à partir de la combinaison des matériaux ci-dessus. Spécifiquement, pour la couche de caoutchouc intérieure 16, des matériaux comme du NBR (teneur en acrylonitrile égale ou supérieure à 30 % en masse), du NBR + PVC (teneur en acrylonitrile égale ou supérieure à 30 % en masse), du FKM et du caoutchouc d'acryloni- 30 trile-butadiène hydrogéné (H-NBR) peuvent être utilisés de manière adaptée. Une épaisseur de paroi de la couche de caoutchouc intérieure 16 peut être d'environ 1,0 à 2,5 mm.
Pour la couche de résine 12 servant de couche médiane, des matériaux comme du THV, du fluorure de poly- vinylidène (PVDF), un copolymère d'éthylène-tétrafluoroéthylène (ETFE), du polychlorotrifluoroéthylène (CTFE), un mélange d'éthylène-alcool vinylique (EVOH), du polybutylènenaphtalate (PBN), du polybutylènetéréphtalate (PBT) et du sulfure de polyphénylène (PPS) sont utilisés de manière adaptée. Une épaisseur de paroi de la couche de résine 12 peut être d'environ 0,03 à 0,3 mm.
Le THV est flexible par comparaison au EVOH et au PVDF, et est adapté en tant que matériau barrière pour un flexible ayant des couches de résine et de caoutchouc. Par comparaison avec du polytétrafluoroéthylène (PTFE) et du EVOH, ETFE et THV sont extrudés facilement, stratifiés facilement sur un caoutchouc, et ont une excellente adhé- rence sur le caoutchouc. D'autre part, PBN et PBT sont moins souples par comparaison à THV. Cependant, PBN et PBT sont excellents en termes de résistance à l'infiltration de carburant, et peuvent être à paroi mince par comparaison à THV. Par conséquent, un flexible souple peut être formé également à partir de PBN et de PBT, comme à partir de THV. D'autre part, pour la couche de caoutchouc extérieure 14, des matériaux comme du NBR + PVC, un copoly- mère d'épichlorhydrine-oxyde d'éthylène (ECO), du caout- chouc de polyéthylène chlorosulfoné (CSM), du NBR + caoutchouc acrylique (NBR + ACM), du NBR + caoutchouc d'éthylène-propylène-diène (NBR + EPDM), et du EPDM peuvent être utilisés de manière adaptée. ri. 18 Une épaisseur de paroi de la couche de caoutchouc extérieure 14 peut être d'environ 1,0 à 3,0 mm. Dans ce mode de réalisation, la couche de caoutchouc extérieure 14 a un degré de dureté de caout- chouc entre 65 et 85, la couche de caoutchouc intérieure 16 a un degré de dureté de caoutchouc entre 65 et 80, et le degré de dureté de caoutchouc de la couche de caoutchouc extérieure 14 est égal ou supérieur à celui de la couche de caoutchouc intérieure 16.
En outre, la couche de caoutchouc intérieure 16 a un allongement permanent ou taux d'allongement permanent égal ou inférieur à 90 %. Selon ce mode de réalisation, dans le flexible 10, la couche de caoutchouc intérieure 16 comporte une couche unique. Cependant, comme représenté sur la figure 3, la couche intérieure 16 peut avoir une construction à deux couches comportant une première couche (couche de caoutchouc) 16-1 définissant la surface la plus intérieure, et une seconde couche (couche de caoutchouc) 16-2 sur un côté extérieur de la première couche 16-1. Dans ce flexible 10 à quatre couches, la résistance de fixation entre les couches (une première et des couches adjacentes) est égale ou supérieure à 10 N/25 mm, et les couches sont fixées les unes sur les autres de ma- nière ferme. Dans chacun des échantillons évalués par rapport à la résistance de fixation, un enlèvement par pelage ne survient pas sur une interface de chaque couche, mais un matériau parent est détruit. La couche de résine 12 et la seconde couche 16-2, la couche de résine 12 et la couche de caoutchouc extérieure 14 sont fixées les unes sur les autres par fixation par vulcanisation, respectivement, mais peuvent également être fixées les unes sur les autres par adhésif. BR42998 REV Pages 2, 4, 18 et 28/CR/AL/se Dans ce flexible 10 à quatre couches, un matériau pour chaque couche peut être combiné de la manière suivante. Pour la première couche 16-1, des matériaux comme du FKM, du NBR (teneur en acrylonitrile égale ou supérieure à 30 % en masse), du NBR + PVC (teneur en acrylonitrile égale ou supérieure à 30 % en masse) peu-vent être utilisés de manière adaptée. Une épaisseur de paroi de la première couche 16-1 peut être d'environ 0,2 à 1,0 mm. D'autre part, pour la seconde couche 16-2, des matériaux comme du NBR (teneur en acrylonitrile égale ou supérieure à 30 % en masse) ou du NBR + PVC (teneur en acrylonitrile égale ou supérieure à 30 % en masse) peu- vent être utilisés de manière adaptée. Une épaisseur de paroi de la seconde couche 16-2 peut être d'environ 1 à 2 mm. La couche de résine 12 au milieu des couches et la couche de caoutchouc extérieure 14 peuvent être for- urées comme établi ci-dessus. En particulier, de préférence, du FKM ayant une excellente résistance à l'infiltration d'essence est utilisé pour la première couche 16-1. En réalisant la première couche 16-1 en FKM, on peut garantir non seulement une fonction de limitation d'infiltration de carburant par la couche de résine 12, mais également une fonction d'empêchement d'infiltration finale pour empêcher effectivement qu'un carburant ne s'infiltre à travers une couche de surface intérieure, et ensuite ne s'infiltre à l'extérieur d'un bord axial du flexible 10 au niveau d'une partie d'extrémité axiale du flexible 10 auquel un élément d'appariement, comme un tuyau d'appariement, est raccordé. Dans le but de garantir un raccordement facile du flexible 10 et du tuyau d'appariement ou analogue, la couche de caoutchouc intérieure 16 a une épaisseur de pa-roi égale ou supérieure à 1 mm. Cependant, lorsque la couche de flexible intérieure 16 est réalisée entièrement en FKM, le coût du flexible 10 est accru. Ainsi, pour des raisons de coût, pour la seconde couche 16-2, on utilise du NBR (teneur en acrylonitrile égale ou supérieure à 30 % en masse), ou du NBR + PVC non coûteux (teneur en acrylonitrile égale ou supérieure à 30 en masse). Dans le mode de réalisation représenté sur la figure 3, la couche de caoutchouc extérieure 14 a le de- gré de dureté de caoutchouc dans la plage de 60 à 85, et la couche de caoutchouc intérieure 16, spécifiquement chacune parmi la première couche 16-1 et la seconde couche 16-2, a le degré de dureté de caoutchouc entre 65 et 80. Et la couche de caoutchouc extérieure 14 a le degré de dureté de caoutchouc égal ou supérieur à celui de la couche de caoutchouc intérieure 16, de manière spécifique égal ou supérieur à celui de la première couche 16-1, et égal ou supérieur à celui de la seconde couche 16-2. Et chacune de la première couche 16-1 et de la seconde couche 16-2 a l'allongement permanent ou le taux d'allongement permanent égal ou inférieur à 90 Comme représenté sur la figure 4, le flexible 10 peut avoir une construction multicouche incluant une couche de caoutchouc médiane 13 entre la couche de résine 12 et la couche de caoutchouc extérieure 14 (la couche de caoutchouc médiane 13 peut être considérée comme première couche d'une couche de caoutchouc extérieure, et la couche de caoutchouc extérieure 14 peut être considérée comme seconde couche de la couche de caoutchouc exté- rieure). Dans le flexible 10 ayant la construction à quatre couches de la figure 4, une résistance de fixation entre les couches (une première et des couches adjacentes) est égale ou supérieure à 10 N/25 mm, et les couches sont fixées les unes sur les autres de manière ferme.
Dans chacun des échantillons évalués par rapport à la résistance de fixation, un enlèvement par pelage ne sur-vient pas sur une interface de chaque couche, mais un matériau parent est détruit. La couche de résine 12 et la couche de caoutchouc intérieure 16, la couche de résine 12 et la couche de caoutchouc médiane 13 sont fixées sur les unes sur les autres par fixation par vulcanisation, respectivement, mais peuvent également être fixées les unes sur les autres par adhésif.
Dans le flexible 10 ayant la construction à quatre couches de la figure 4, la couche de caoutchouc intérieure 16, la couche de résine 12, la couche de caoutchouc médiane 13 et la couche de caoutchouc extérieure 14 peuvent être construites en combinant les maté- riaux suivants. Pour la couche de caoutchouc intérieure 16, des matériaux comme du FKM, du NBR (teneur en acrylonitrile égale ou supérieure à 30 % en masse), du NBR + PVC (teneur en acrylonitrile égale ou supérieure à 30 % en masse) peuvent être utilisés de manière adaptée. Une épaisseur de paroi de la couche de caoutchouc intérieure 16 peut être d'environ 0,2 à 1,0 mm. Pour la couche de résine 12 servant de couche médiane, une résine de type fluoré comme THV, PVDF ou ETFE, et une résine de polyamide (PA) ou de Nylon (nom commercial déposé) comme PA6, PA66, PA11 ou PAl2, peuvent être utilisées de manière adaptée. Une épaisseur de paroi de la couche de résine 12 peut être d'environ 0,03 à 0,3 mm.
D'autre part, pour la couche de caoutchouc médiane 13, on peut utiliser du NBR (teneur en acrylonitrile égale ou supérieure à 30 % en masse), du NBR + PVC (teneur en acrylonitrile égale ou supérieure à 30 % en masse), du ECO, du CSM, du NBR + ACM, du NBR + EPDM, du butylcaoutchouc (IIR), du EPDM + IIR, ou du EPDM.
Une épaisseur de paroi de la couche de caoutchouc médiane 13 peut être d'environ 0,2 à 2,0 mm. Pour la couche de caoutchouc extérieure 14, on peut utiliser de manière adaptée des matériaux comme du NBR (teneur en acrylonitrile égale ou supérieure à 30 % en masse), du NBR + PVC (teneur en acrylonitrile égale ou supérieure à 30 % en masse), du ECO, du CSM, du NBR + ACM, du NBR + EPDM, du IIR, du EPDM + IIR et du EPDM.
Une épaisseur de paroi de la couche de caout- chouc extérieure 14 peut être d'environ 1 à 3 mm. Dans le même temps, une épaisseur de paroi totale, c'est-à-dire une épaisseur de paroi adaptée du flexible 10 sur la figure 4 est d'environ 2,5 à 6,0 mm.
Lorsque l'épaisseur de paroi du flexible 10 est inférieure à 2,5 mm, une résistance à l'infiltration d'essence du flexible 10 est insuffisante. Lorsque l'épaisseur de paroi du flexible 10 est supérieure à 6 mm, une flexibilité du flexible 10 est insuffisante.
Dans le mode de réalisation représenté sur la figure 4, la couche de caoutchouc extérieure 14 a le de-gré de dureté de caoutchouc entre 65 et 85, et la couche de caoutchouc intérieure 16 a le degré de dureté de caoutchouc entre 65 et 80. Et la couche de caoutchouc ex- térieure 14 a le degré de dureté de caoutchouc égal ou supérieur à celui de la couche de caoutchouc intérieure 16. La couche de caoutchouc médiane 13 a le degré de dureté de caoutchouc entre 60 et 85, égal ou supérieur à celui de la couche de caoutchouc intérieure 16.
Et la couche de caoutchouc intérieure 16 a l'allongement permanent ou le taux d'allongement permanent égal ou inférieur à 90 Ici, lorsque la couche de caoutchouc extérieure 14 (la seconde couche de la couche de caoutchouc exté- rieure) ou la couche de caoutchouc médiane 13 (la pre- mière couche de la couche de caoutchouc extérieure) est constituée de IIR ou EPDM + IIR, la couche de caoutchouc extérieure 14 ou la couche de caoutchouc médiane 13 est dotée d'une résistance à l'infiltration d'essence, et sert de couche barrière, puisque IRR et EPDM + IIR ont une résistance à l'alcool. Par conséquent, même lorsque la couche de résine 12 est formée à paroi mince pour garantir une souplesse ou une élasticité du flexible 10, la résistance à l'infiltration d'essence du flexible 10 ne devient pas insuffisante. Et même lorsque la couche de résine 12 est réalisée en une résine de Pa ou de Nylon peu coûteuse au lieu d'une résine de type fluoré ayant une excellente résistance à l'infiltration d'essence, une résistance à l'infiltration d'essence suffisante du flexible 10 peut être maintenue. Ensuite, les échantillons de test de flexibles incluant des couches de caoutchouc médianes réalisées en IIR sont évalués par rapport à la résistance à l'infiltration d'essence, et les résultats sont indiqués dans le tableau 1. L'évaluation est effectuée de la manière sui-vante. Quatre échantillons de test ou spécimens de flexibles (A), (B), (C) et (D), ayant chacun un diamètre intérieur de 24,4 mm, une épaisseur de paroi de 4 mm, et une longueur de 300 mm, ont été préparés. L'échantillon de test (A) avait une construction à trois couches incluant une couche de caoutchouc intérieure en NBR, une couche de résine en THV815 (THV815 est un numéro de produit d'un produit disponible commercialement sous la marque Dyneon de chez Dyneon, LLC), et une couche de caoutchouc extérieure en NBR + PVC, l'échantillon de test (B) avait une construction à quatre couches incluant une couche de caoutchouc intérieure en NBR, une couche de résine en THV (THV815, épaisseur de paroi de 0,11 mm), une couche de caoutchouc médiane en IIR (une première couche d'une cou- che de caoutchouc extérieure) et une couche de caoutchouc extérieure en NBR + PVC (une seconde couche de la couche de caoutchouc extérieure), l'échantillon de test (C) avait une construction à quatre couches incluant une couche de caoutchouc intérieure en NBR, une couche de résine en THV (THV815, épaisseur de paroi de 0,08 mm), une couche de caoutchouc médiane en IIR (une première couche d'une couche de caoutchouc extérieure) et une couche de caoutchouc extérieure en NBR + PVC (une seconde couche de la couche de caoutchouc extérieure), et l'échantillon de test (D) avait une construction à quatre couches incluant une couche de caoutchouc intérieure en NBR, une couche de résine en Nylon (PA11), une couche de caoutchouc médiane en IIR (une première couche d'une couche de caoutchouc extérieure) et une couche de caoutchouc extérieure en NBR + PVC (une seconde couche de la couche de caoutchouc extérieure). Dans les colonnes "spécimen" et "épaisseur de paroi" du tableau 1, des matériaux et des épaisseurs de paroi d'uniquement les couches de résine et des couches de caoutchouc médianes (matériaux et épaisseurs de paroi uniquement de la couche de résine et de la couche de caoutchouc extérieure dans l'échantillon de test (A)) sont indiqués, respectivement. Dans chacun des échantillons de test (A), (B), (C) et (D), un tuyau métallique chanfreiné rond, d'un diamètre extérieur de 27,4 mm, muni de deux parties faisant saillie (diamètre maximum extérieur de 25,4 mm), est agencé par pression dans chacune de ses parties d'extrémité, et un des tuyaux métalliques est fermé à l'aide d'un bouchon. Et un fluide de test (carburant C + éthanol (E), 10 % en volume) est alimenté dans chacun des échantillons de test (A), (B), (C) et (D) via l'autre des tuyaux métalliques, et l'autre des tuyaux métalliques est fermé avec un bouchon du type fileté pour enfermer le fluide de test dans chacun des échantillons de test (A), (B), (C) et (D). Ensuite, chacun des échan-tillons de test (A), (B), (C) et (D) est autorisé à reposer à 40 C pendant 3000 heures (le fluide de test est remplacé toutes les 168 heures). Ensuite, la quantité d'infiltration d'hydrure de carbone (HC) est mesurée par rapport à chacun des échantillons de test (A), (B), (C) et (D) chaque jour pendant trois jours sur la base d'un modèle DBL (Perte de Respiration Diurne) par un procédé par SHED (Boîtier Scellé pour Détection d'Évaporation) selon le CARB (Bureau de Ressource en Air de Californie).
Par rapport à chacun des échantillons de test (A), (B), (C) et (D), une quantité d'infiltration est appliquée sur une journée lorsqu'une quantité d'infiltration maximum est détectée. Tableau 1 A B C D spécimen *lTHV815/ THV815/IIR THV815/IIR PA11/IIR NBR + PVC Épaisseur de 0,11/2,16 0,11/1,9 0,08/1,9 0,20/1,9 paroi (mm) Quantité d'in- 4,2 2,7 4,2 3,8 filtration (mg/flexible) Note : *1) THV815 est un numéro de produit d'un produit disponible commercialement sous la marque Dyneon, de chez Dyneon, LLC. Comme on le note d'après les résultats du tableau 1, la quantité d'infiltration de HC est identique, c'est-à-dire 4,2 mg/flexible, entre l'échantillon de test (A) incluant la couche de caoutchouc extérieure réalisée en NBR + PVC et l'échantillon de test (C) incluant la couche de caoutchouc médiane en IIR. Cependant, en termes d'épaisseur de paroi de la couche de résine, l'échantillon de test (A) comporte la couche de résine d'une épaisseur de paroi de 0,11 mm qui est supérieure à l'épaisseur de paroi de 0,08 mm de l'échantillon de test (C). Par conséquent, lorsqu'un flexible comporte une couche de caoutchouc réalisée en IIR, une résistance à l'infiltration d'essence équivalente peut être garantie en cons- 20 25 30 35 truisant une couche de résine ayant une épaisseur de paroi diminuée d'environ 30 Entre l'échantillon de test (A) incluant la couche de caoutchouc extérieure réalisée en NBR + PVC et l'échantillon de test (B) incluant la couche de caoutchouc médiane réalisée en IIR, une épaisseur de paroi de la couche de résine est identique, 0,11 mm. Cependant, la quantité d'infiltration de HC est différente, c'est-à-dire 4,2 mg/flexible dans l'échantillon de test (A), et 2,7 mg/flexible dans l'échantillon de test (B). Lorsqu'un flexible comporte une couche de ré-sine d'une épaisseur de paroi identique, une résistance à l'infiltration de HC peut être diminuée d'environ 35 en réalisant une couche de caoutchouc en IIR. En outre, dans l'échantillon de test (D) incluant la couche de caoutchouc médiane réalisée en IIR et la couche de résine réalisée en PA11, une quantité d'infiltration de HC peut être diminuée d'environ 10 % par comparaison à l'échantillon de test (A) en augmentant l'épaisseur de paroi de la couche de résine d'environ 80 Cette évaluation peut s'appliquer de manière basique également à un flexible incluant une couche de caoutchouc médiane réalisée en EPDM + IIR. En tant que tel, lorsqu'un flexible est construit avec quatre couches en combinant des matériaux sé- lectionnés de manière adaptée à partir de ce qui précède, une résistance à l'infiltration d'un fluide transporté peut être améliorée davantage, une résistance à une fuite d'essence sulfureuse peut être améliorée davantage, ou une résistance à la chaleur ou une résistance à l'alcool d'essence peut être améliorée dans un flexible de carburant. Et la souplesse du flexible peut être améliorée en diminuant une épaisseur de paroi de la couche de résine du flexible. Dans le mode de réalisation ci-dessus, la pré- sente invention est appliquée pour un flexible ayant une première partie d'extrémité axiale dont le diamètre est plus grand que son autre partie d'extrémité axiale. Ce-pendant, la présente invention peut également être appliquée pour un flexible ayant une première partie d'extré- mité axiale dont le diamètre est égal à son autre partie d'extrémité axiale. Selon le mode de réalisation tel qu'établi ci-dessus, lorsque la couche de caoutchouc extérieure 14 est serrée par le collier de serrage dans une direction de contraction diamétrale pour relier le flexible 10 au tuyau d'appariement, la force de serrage est transmise favorablement à la couche de caoutchouc intérieure 16, de sorte que le flexible 10 peut être relié au tuyau d'appariement sous une force de serrage bonne ou suffisante.
On résout ainsi un problème qui est que la propriété d'étanchéité est abaissée, et la résistance à l'infiltration d'un carburant est gênée du fait d'un man-que de force de serrage pendant un raccordement du flexible 10 au tuyau d'appariement.
En outre, le flexible 10 peut être agencé facilement sur le tuyau d'appariement à l'aide d'une petite force. Et puisque l'allongement permanent de la couche de caoutchouc intérieure 16 est établi égal ou inférieur à 90 on empêche sur une longue période de temps que la force de serrage soit diminuée du fait de la fatigue de la couche de caoutchouc intérieure 16, c'est-à-dire un allongement irréversible de la couche de caoutchouc intérieure 16 dans une direction axiale, et ainsi que la pression d'étanchéité soit abaissée, et que la résistance à l'infiltration d'un carburant soit gênée. Ainsi, selon la présente invention, une bonne propriété d'étanchéité et une bonne résistance à l'infiltration d'un carburant peuvent être maintenues sur une longueur période de temps.
Des exemples d'un flexible à trois couches 10 tel que représenté sur la figure 1 et des exemples comparatifs du flexible à trois couches 10 sont préparés. Les exemples et les exemples comparatifs sont préparés en modifiant une combinaison par rapport à un degré de dureté du caoutchouc d'une couche de caoutchouc extérieure, un de-gré de dureté de caoutchouc d'une couche de caoutchouc intérieure et un allongement permanent de la couche de caoutchouc intérieure, puis chacun des exemples et des exemples comparatifs est mesuré et évalué par rapport à des propriétés comme une propriété d'étanchéité, une facilité d'agencement d'un flexible sur un tuyau d'appariement, et la résistance à l'infiltration d'un carburant. Les résultats sont indiqués dans le tableau 2. Et des exemples d'un flexible à quatre couches 10 tel que représenté sur la figure 3 et des exemples comparatifs du flexible à quatre couches 10 sont préparés. Les exemples et exemples comparatifs sont préparés en modifiant une combinaison par rapport à degré de dureté de caoutchouc d'une couche de caoutchouc extérieure, un degré de dureté de caoutchouc d'une couche de caoutchouc intérieure et un allongement permanent d'une première couche de la couche de caoutchouc intérieure, et des allongements permanents différents des premières couches des couches de caout- chouc intérieures, puis chacun des exemples et des exemples comparatifs est mesuré et évalué par rapport à des propriétés comme la propriété d'étanchéité, une facilité d'agencement d'un flexible sur un tuyau d'appariement, et une résistance à l'infiltration d'un carburant. Les ré- sultats sont indiqués dans le tableau 3. En ce qui concerne la propriété d'étanchéité, chacun des exemples et des exemples comparatifs est mesuré et évalué à un stade initial, et après qu'une charge thermique ait été appliquée. La charge thermique est ap- pliquée selon un processus suivant. Un carburant A (car-BR42998 REV Pages 2, 4, 18 et 28/CR/AL/se burant C + éthanol (E), 10 % en volume) est enfermé dans chaque exemple/exemple comparatif, et est maintenu à 60 C pendant 72 heures. Ensuite, le carburant est retiré ou évacué, et est maintenu à 100 C pendant 500 heures.
Ici, des tests concernant la propriété d'étanchéité, la facilité d'agencement du flexible et la résistance à l'infiltration d'un carburant sont effectués de la manière suivante. Propriété d'Etanchéité Une ouverture de chacun des exemples et des exemples comparatifs (le flexible de carburant) est bouchée à l'aide d'un bouchon métallique réalisé en SUS, et ayant une partie faisant saillie (un diamètre extérieur de la partie faisant saillie : 27,0 mm, un diamètre exté- rieur du bouchon : 25,4 mm). Ensuite, une partie bouchée du flexible de carburant est serrée par un collier de serrage de type à vis avec un couple à 2 Newtons-mètre (Nm), le flexible de carburant est autorisé à reposer pendant plus d'une heure dans une atmosphère de 80 C et -40 C, puis de l'azote (gazeux) est chargé dans le flexible de carburant à un taux d'augmentation de pression de 0,1 MPa/minute, et une fuite de l'azote (gazeux) à travers le bouchon métallique est vérifiée. Facilité d'Agencement du Flexible Un flexible de carburant de chacun des exemples et exemples comparatifs est découpé à une longueur de 50 mm. Une ouverture du flexible de carburant est bouchée à l'aide d'un bouchon métallique réalisé en SUS, et ayant une partie faisant saillie (un diamètre extérieur de la partie faisant saillie : 27,0 mm, un diamètre extérieur du bouchon : 25,4 mm). Un équipement de mesure de charge (dynamomètre) est fixé sur le bouchon métallique, un tuyau est inséré dans le flexible de carburant à une vitesse constante de 50 mm/minute à température ambiante, et la facilité d'agencement du flexible sur le tuyau est évaluée en termes de charge pour une insertion du tuyau. Résistance à l'infiltration d'un Carburant (Essence) Un carburant (carburant C + E, 10 % en volume) est enfermé dans un flexible de carburant de chacun des exemples et des exemples comparatifs, et une ouverture de chacun des flexibles de carburant est bouchée à l'aide d'un bouchon métallique réalisé en SUS, et ayant une partie faisant saillie (un diamètre extérieur de la partie faisant saillie : 27,0 mm, un diamètre extérieur du bouchon : 25,4 mm). Ensuite, le flexible de carburant est serré par un collier de serrage de type à vis a un couple à 2 Nm, est autorisé à reposer dans une atmosphère de 40 C, et toutes les 168 heures, son poids est mesuré et un liquide enfermé (du carburant, c'est-à-dire carburant C + E, 10 % en volume) est remplacé jusqu'à ce que 2000 heures se soient écoulées. La diminution de poids toutes les 168 heures est calculée selon la formule sui-vante. (Poids initial du flexible de carbu-rant) - (poids du flexible de carburant après 168 heures) = W (diminution de poids). La valeur donnée (diminution de poids) est utilisée pour calculer une quantité du carburant qui s'in- filtre à travers le flexible de carburant par jour. Le carburant (carburant C + E, 10 % en volume) utilisé dans le test est constitué de 45 % en poids d'isooctane + 45 % en poids de toluène + 10 % en poids d'éthanol. 5 10 15 20 25 Tableau 2 Exemple Exemple Exemple Compara- Compara- Compara- tif 1 tif 2 tif 3 Structure de flexible (trois couches, Configu NBR(AN = 43)/THV815/ ration NBR + PVC(AN = 37,5) couche de caoutchouc/couche de ré sine/couche de caoutchouc) Elément de test Condition Valeur Valeur mesurée cible 100 C x Propriétés Allongement 72 h 96 de matériau permanent Sous a1 %) longement constant à 50 Couche de épaisseur 65 70 75 caoutchouc de paroi intérieure 2,0 mm) *1) RHD (HA) Couche de épaisseur 75 70 65 caoutchouc de paroi extérieure 2,0 mm) RHD (HA) résistance Stade initial < 8 2,1 3,4 4,8 à l'infil- tration de carburant mg/jour/ flexible) Carburant C + El0 enfer-10,6 12,4 16,3 mé, 40 C x 2000 h Facilité Stade initial < 200 160 190 120 d'agence- Vitesse 50 mm/min ment de Tuyau métallique flexible (N) Propriété Stade ini- 80 C Pas de Pas de Pas de Pas de d'étanchéi- tial fuite à fuite à fuite à fuite à té (KPa) 50 kPa 200 kPa 200 kPa 200 kPa -40 C Pas de Pas de Pas de fuite à fuite à fuite à 200 kPa 200 kPa 200 kPa Après 80 C Fuite à Fuite à Fuite à charge 100 kPa 80 kPa 30 kPa thermique Carburant C + El0 en- fermé, 60 C x 72 h -* 100 C x 500 h 40 C Fuite à Fuite à Fuite à 150 kPa 150 kPa 50 kPa 31 10 15 20 25 Tableau 2 (suite) Exemple Exemple 2 Exemple Compara- Compara- Compara- tif 3 tif 1 tif Structure de flexible (trois couches, Configu- NBR(AN = 43)/THV815/ ration NBR couche de caoutchouc/couche de ré + PVC(AN = 37,5) sine/couche de caoutchouc) Elément de test Condition Valeur Valeur mesurée cible 100 C x Propriétés Allongement 72 h 90 de matériau permanent Sous a1 %) longementconstant à 50 % Couche de épaisseur 65 65 70 caoutchouc de paroi intérieure 2,0 mm) *1) RHD (HA) Couche de épaisseur 85 75 70 caoutchouc de paroi extérieure 2,0 mm) RHD (HA) résistance Stade initial < 8 0,1 0,1 0,6 à l'infil- tration de carburant mg/jour/ flexible) Carburant C + E10 enfer- 4,3 4,3 4,1 mé, 40 C x 2000 h Facilité Stade initial < 200 175 160 190 d'agence- Vitesse 50 mm/min ment de Tuyau métallique flexible (N) Propriété 80 C Pas de Pas de Pas de d'étanchéi- fuite à fuite à té (KPa) 200 kPa Pas de fuite à fuite à 50 kPa Stade ini- 200 kPa 200 kPa tial -40 C Pas de Pas de Pas de fuite à 200 kPa fuite à fuite à 200 kPa 200 kPa Après 80 C Fuite à Fuite à Fuite à charge 140 kPa 130 kPa 100 kPa thermique Carburant C + E10 en- fermé, 60 C x 72 h -* 100 C x 500 h 40 C Fuite à Fuite à Fuite à 150 kPa 150 kPa 50 kPa 32 Tableau 2 Exemple Exemple Compara- Compara- tif 4 tif 5 Structure de flexible (trois couches, couche de Configu- NBR(AN = 43)/THV815/N ration BR + PVC(AN = 37,5) caoutchouc/couche de résine/couche de caoutchouc) Elément de test Condition Valeur Valeur mesurée cible 100 C x 72 h Propriétés de Allongement Sous allonge- 90 matériau ment constant à 50 % permanent (%) Couche de (épaisseur de 75 84 caoutchouc in- paroi 2,0 mm) térieure *i) RHD (HA) Couche de (épaisseur de 65 65 caoutchouc ex- paroi 2,0 mm) térieure RHD (HA) résistance à Stade initial < 8 0,6 11,3 l'infiltration de carburant (mg/jour/ flexible) Carburant C + E10 enfermé, 5,5 19,5 40 C x 2000 h Facilité Stade initial < 200 220 270 d'agencement de flexible N) Vitesse 50 mm/min Tuyau métallique Propriété Stade 80 C Pas de Pas de Fuite à d'étanchéité initial fuite à fuite à 30 kPa (KPa) 50 kPa 200 kPa -40 C Pas de -- fuite à 200 kPa Après 80 C Fuite à Fuite à charge 50 kPa 10 kPa thermique Carburant C + E10 enfermé, 60 C x 72 h -3 100 C x 500 h -40 C Fuite à 100 kPa 25 Note : *1) RHD = degré de dureté de caoutchouc 33 10 15 20 5 0 1 15 20 25 Tableau 3 Exemple Exemple Exemple Compara- Compara- Compara- tif 4 tif 5 tif 6 Structure de flexible (quatre couches, Configu- FKM/NBR(AN = 43)/THV815/ première et seconde couche (couches de ration NBR + PVC(AN = 37,5) caoutchouc)/résine/couche de caout- chouc) Elément de test Condition Valeur Valeur mesurée cible 100 C x Propriétés Allongement 72 h 30 de matériau permanent Sous a1 %) longement constant à 50 % Couche de (épaisseur 65 65 70 caoutchouc d d,e 5 paroi intérieure 0 mm) *1) RHD (HA) Couche de épaisseur 70 70 70 caoutchouc de paroi extérieure 1,5 mm) RHD (HA) Couche de épaisseur 85 75 70 caoutchouc de paroi extérieure 2,0 mm) RHD (HA) résistance Stade initial < 8 0,4 0,4 0,4 à l'infil- tration de carburant mg/jour/ flexible) Carburant C + E10 enfer- 1,5 1,4 1,6 mé, 40 C x 2000 h Facilité Stade initial < 200 190 170 190 d'agence- Vitesse 50 mm/min ment de Tuyau métallique flexible (N) Propriété Stade ini- 80 C Pas de Pas de Pas de Pas de d'étanchéi- tial fuite à fuite à fuite à fuite à té (KPa) 50 kPa 200 kPa 200 kPa 200 kPa -40 C Pas de Pas de Pas de fuite à fuite à fuite à 200 kPa 200 kPa 200 kPa Après 80 C Fuite à Fuite à Fuite à charge 150 kPa 180 kPa 160 kPa thermique Carburant C + E10 en- fermé, 60 C x 72 h -* 100 C x 500 h -40 C Pas de Fuite à Pas de fuite à 180 kPa fuite à 200 kPa 200 kPa 34 Tableau 3 Exemple Exemple Exemple 7 Compara- Compara- tif 6 tif 7 Structure de flexible (quatre couches, Configu- FKM/NBR(AN = 43) /THV815/ première et seconde couche (couches de ration NBR + PVC(AN = 37,5) caoutchouc)/résine/couche de caout- chouc) Elément de test Condition Valeur Valeur mesurée cible 100 C x Propriétés Allongement 72 h 30 6 de matériau permanent Sous a1 %) longement constant à 50 % Couche de (épaisseur 75 85 70 caoutchouc d d,e 5 paroi intérieure 0 mm) *1) RHD (HA) Couche de épaisseur 70 70 70 caoutchouc de paroi extérieure 1,5 mm) RHD (HA) Couche de épaisseur 70 70 70 caoutchouc de paroi extérieure 2,0 mm) RHD (HA) résistance Stade initial < 8 0,4 13,6 0,6 à l'infil- tration de carburant mg/jour/ flexible) Carburant C + E10 enfer- 2,3 20,2 2,1 mé, 40 C x 2000 h Facilité Stade initial < 200 250 290 190 d'agenceVitesse 50 mm/min ment de Tuyau métallique flexible (N) Propriété Stade ini- 80 C Pas de Pas de Fuite à Pas de d'étanchéi- tial fuite à fuite à 30 kPa fuite à té (KPa) 50 kPa 200 kPa 200 kPa -40 C Pas de Pas de fuite à fuite à 200 kPa 200 kPa Après 80 C Fuite à Fuite à Fuite à charge 80 kPa 30 kPa 180 kPa thermique Carburant C + E10 en- fermé, 60 C x 72 h -3 100 C x 500 h 40 C Fuite à Pas de 100 kPa 200tkPa Note : *1) RHD = degré de dureté de caoutchouc 30 Le tableau 2 indique des résultats de test des flexibles de carburant à trois couches. Les exemples comparatifs 1, 2 et 3 ne satisfont pas les conditions de la présente invention. Chacun des exemples comparatifs 1, 2 et 3 comporte une couche de caoutchouc intérieure ayant 35 un allongement permanent de 96 qui est supérieur à la 35 10 15 20 25 valeur maximum de la présente invention, 90 et l'exemple comparatif 3 supplémentaire comporte une couche de caoutchouc intérieure ayant un degré de dureté de caoutchouc supérieur à celui d'une couche de caoutchouc exté- rieure. Dans les exemples comparatifs 1, 2 et 3, une résistance à l'infiltration d'un carburant est insuffisante. Dans l'exemple comparatif 3, une facilité d'agencement d'un flexible et la propriété d'étanchéité sont insuffisantes de même que la résistance à l'infiltration d'un carburant. Chacun des exemples comparatifs 4 et 5 comporte une couche de caoutchouc intérieure ayant un allongement permanent de 90 et un degré de dureté de caoutchouc supérieur à celui d'une couche de caoutchouc extérieure.
Chacun d'entre eux satisfait la condition de la couche de caoutchouc intérieure de la présente invention par rapport à l'allongement permanent de la couche de caoutchouc intérieure, mais pas par rapport au degré de dureté de caoutchouc. Dans les exemples comparatifs 4 et 5, les propriétés ne sont pas satisfaisantes. Au contraire, chacun des exemples 1, 2 et 3 comporte une couche de caoutchouc intérieure ayant un allongement permanent de 90 et une dureté de caoutchouc égale ou inférieure à celle d'une couche de caoutchouc extérieure. Chacun d'entre eux satisfait les conditions de la présente invention. Dans les exemples 1, 2 et 3, la totalité des propriétés sont satisfaisantes. Le tableau 3 indique des résultats de test pour les flexibles de carburant à quatre couches. Chacun des exemples comparatifs 6 et 7 comporte une couche de caoutchouc intérieure ayant un allongement permanent de 30 et un degré de dureté de caoutchouc supérieur à celui d'une couche de caoutchouc extérieure. Chacun d'entre eux satisfait la condition de la couche de caoutchouc inté- rieure de la présente invention par rapport à l'allonge- ment permanent de la couche de caoutchouc intérieure, mais pas par rapport au degré de dureté de caoutchouc. Dans les exemples comparatifs 6 et 7, certaines des propriétés ou la totalité des propriétés ne sont pas satis- faisantes. Au contraire, chacun des exemples 4, 5, 6 et 7 satisfait la condition de la présente invention par rapport à l'allongement permanent de la couche de caoutchouc intérieure, et une relation entre le degré de dureté de caoutchouc de la couche de caoutchouc intérieure et une couche de caoutchouc extérieure. Dans les exemples 4, 5, 6 et 7, toutes les propriétés sont satisfaisantes. Puisque chacun des flexibles 10 représentés sur les figures 1, 3 et 4 a des diamètres intérieur et exté-rieur augmentant progressivement et en continu vers une première extrémité axiale de chacune des parties incurvées 10-1, 10-2 et 10-3, une longueur excessive, un jeu ou un desserrement créé(e) sur un côté intérieur des parties incurvées est absorbé(e) par un allongement dans une direction circonférentielle, ou décalé(e) avec l'allonge-ment dans la direction circonférentielle sur la base d'une augmentation continue du diamètre des parties incurvées, c'est-à-dire une dilatation diamétrale forcée de la couche de résine 12. En résultat, on peut empêcher favorablement le comportement de déformation en forme d'onde ci-dessus d'être créé sur le côté intérieur de chacune des parties incurvées 10-1, 10-2 et 10-3. C'est-à-dire que le flexible 10 peut être formé favorablement entièrement en une forme incurvée comme prévu sans présenter un comportement de déformation en forme d'onde. Et dans le processus de production du flexible 10, un corps de flexible tubulaire droit peut être agencé favorablement et déformé sur un mandrin sans difficulté.
Et le corps de flexible tubulaire, après vulcanisation, c'est-à-dire le flexible 10, peut être facilement enlevé du mandrin par une petite force de traction. Et le flexible 10 d'une forme incurvée peut être produit facilement en un petit nombre d'étapes, et ainsi produit à un coût bien inférieur à précédemment. Le flexible 10 peut être considéré comme un flexible en composite à résine d'une forme incurvée qui comporte au moins une partie incurvée dans une certaine position axiale de celui- ci ou dans une première position axiale de celui-ci, et qui a une construction multicouche, et comporte une couche de résine ayant une résistance à l'infiltration d'un fluide transporté et servant de couche barrière, une couche de caoutchouc intérieure en tant que couche de surface intérieure sur un côté in- térieur de la couche de résine, et une couche de caoutchouc extérieure sur un côté extérieur de la couche de résine. Le flexible en composite à résine est formé généralement globalement en une forme de la manière suivante. Le flexible en composite à résine a une première extrémi- té axiale qui a un plus grand diamètre que l'autre extrémité axiale du flexible en composite à résine. La partie incurvée est formée en une forme d'un diamètre augmentant en continu par exemple et progressivement à partir d'une extrémité de début de courbe de la partie incurvée ayant un petit diamètre à partir de l'autre extrémité axiale du flexible en composite à résine, jusqu'à une extrémité de fin de courbe de la partie incurvée ayant un grand diamètre à proximité de sa première extrémité axiale. Sinon, le flexible 10 peut être considéré comme un flexible en composite à résine de forme incurvée qui comporte une pluralité des parties incurvées dans certaines positions axiales ou dans une pluralité de ses positions axiales. Chacune des parties incurvées peut être formée en une forme d'un diamètre augmentant en continu, par exemple progressivement à partir de l'extrémité de début de courbe vers l'extrémité de fin de courbe. La pluralité des parties incurvées peuvent être agencées dans l'ordre d'un diamètre croissant à partir de l'autre extrémité axiale du flexible en composite à résine, vers sa pre- mière extrémité axiale. Et un tel flexible en composite à résine d'une forme incurvée peut être produit selon un procédé comportant une étape consistant à former un corps de flexible tubulaire droit en stratifiant successivement la couche de caoutchouc intérieure, la couche de résine et la couche de caoutchouc extérieure les unes sur les autres par extrusion, une étape consistant à préparer un mandrin ayant une forme correspondant à une surface intérieure du flexible en composite à résine de forme incurvée, une étape consistant à agencer de manière relative le corps de flexible tubulaire droit sur le mandrin et à déformer le corps de flexible tubulaire droit pour obtenir un corps de flexible tubulaire incurvé, et une étape de vulcanisation du corps de flexible tubulaire incurvé pour obtenir le flexible en composite à résine de forme incurvée. Le corps de flexible tubulaire droit est multicouche, déformable plastiquement, et en outre non vulcanisé ou semi-vulcanisé. Bien que les modes préférés de réalisation aient été décrits ci-dessus, ceux-ci sont uniquement certains des modes de réalisation de la présente invention. Par exemple, bien que le flexible de carburant du présent mode de réalisation ne comporte pas une partie ondulée, comme cela peut arriver, la présente invention peut être adaptée pour un flexible de carburant incluant la partie ondulée. Sinon, par exemple, la présente invention peut être adaptée pour un flexible de carburant ayant plusieurs couches de caoutchouc extérieures. Ainsi, la présente invention peut être réalisée par diverses modifications sans sortir de la portée de la présente in- vention.
Claims (3)
1. Flexible de carburant en composite à résine d'une construction multicouche, comportant une couche de résine (12) ayant une résistance à l'infiltration d'un carburant et servant de couche barrière, une couche de caoutchouc intérieure (16) en tant que couche de surface intérieure stratifiée sur un côté intérieur de la couche de résine (12), et une couche de caoutchouc extérieure (14) stratifiée sur un côté extérieur de la couche de ré- sine (12), caractérisé en ce que la couche de caoutchouc extérieure (14) a un degré de dureté de caoutchouc égal ou supérieur à celui de la couche de caoutchouc intérieure (16), et la couche de caoutchouc intérieure (16) a un allongement permanent égal ou inférieur à 90 selon la norme JIS K 6262.
2. Flexible de carburant en composite à résine selon la revendication 1, caractérisé en ce que la couche de caoutchouc intérieure (16) a un degré de dureté de caoutchouc dans la plage de 65 à 80 selon un test de dureté au duromètre (type A) de la norme JIS K 6253.
3. Flexible de carburant en composite à résine selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la couche de caoutchouc extérieure (14) a un degré de dureté de caoutchouc entre 65 et 85 selon un test de dureté au duromètre (type A) de la norme JIS K 6253.
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