FR2889696A1 - Procede de decontamination de l'eau, et installation de mise en oeuvre dudit procede. - Google Patents

Abstract

L'invention concerne un procédé de décontamination de l'eau d'un grand volume de référence.Conformément à l'invention, le procédé comporte les étapes successives de :a) soutirage, dans le grand volume de référence (V1), d'un débit d'eau (Q) alimentant un petit volume (V2) très inférieur audit grand volume de référence, le rapport V2/Q, qui représente le temps de séjour de l'eau dans ledit petit volume, étant choisi de façon à être compatible avec la cinétique de destruction des micro-organismes à la température considérée ;b) traitement de l'eau présente dans le petit volume (V2) en vue de la destruction quasi-totale des micro-organismes présents dans l'eau dudit petit volume ; etc) réinjection de l'eau ainsi traitée dans le grand volume de référence (V1) .L'invention concerne également une installation de mise en oeuvre d'un tel procédé de décontamination.

Description

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La présente invention concerne la décontamination de l'eau, et plus particulièrement la décontamination d'un grand volume d'eau de référence.

Bien que l'invention ne soit pas limitée à ce cas particulier, l'application typique du procédé de décontamination faisant l'objet de l'invention est le cas du traitement de l'eau des circuits d'aérocondenseurs de tours aéroréfrigérantes de centrales nucléaires ou thermiques, ou des circuits d'installations chimiques ou hos- pitalières, la décontamination étant alors centrée sur la destruction des microorganismes contenus dans l'eau de ces circuits, et en particulier les légionelles.

ARRIERE PLAN DE L'INVENTION Dans le cas particulier des centrales nucléaires, le refroidissement est assuré par des eaux de surface, en bord de rivière ou en bord de mer. L'eau est donc prélevée et restituée dans le milieu naturel. Certaines de ces centrales sont équipées de tours aéroréfrigérantes.

Les circuits de refroidissement de ces centrales sont alimentés en eau de surface qui est riche en micro-organismes et en nutriment. Les microorganismes trou-vent, dans ces circuits, des conditions de température favorables à leur développement, c'est-à-dire 35 C à 45 C pour les amibes, et 30 C à 45 C pour les légionelles. La présence de légionelles dans les circuits de refroidisse-ment, et leur dispersion possible dans l'environnement par émission d'aérosols contaminés, et rejets en rivière, amène les spécialistes du domaine à rechercher des moyens d'abattage aussi efficaces que possible de cette contami- nation, et ce tant sur le plan préventif que sur le plan curatif.

Différents procédés de désinfection des légionel- les ont déjà été proposés, à savoir essentiellement, des procédés avec additivation chimique (chlore, brome, mono- chloramine, amines, ions Ag+ et Cul+, etc.. .) et des procé- dés de traitement physique (par exposition aux ultraviolets, aux ultrasons, à la chaleur avec une exposition à une température au moins égale à 60 C, etc...). Il convient de noter à ce titre que la plupart des procédés, notam- ment avec additivation chimique, présentent des limitations cinétiques, et imposent, au-delà des problèmes de corrosion des matériaux, des rejets supplémentaires à l'environnement.

On pourra par exemple se référer au document US 2005/0023227 Al qui décrit un procédé de décontamination de l'eau par traitement électrochimique. Le document US-A-5 882 588 décrit un traitement à l'ozone de l'eau chaude des circuits d'alimentation des immeubles d'habitation. La destruction des légionelles dans les circuits d'alimentation en eau par exposition à un rayonnement ultraviolet est décrite dans le document US 2003/0089651 Al. Pour l'additivation chimique, on pourra également se référer au document CA 2 419 586 Al qui prévoit un traitement à l'iode et au zinc, et au document WO 03/070646 Al qui prévoit un traitement par acide péracétique à une concentration d'au moins 20 mg/l.

Au titre de l'arrière-plan technologique, on pourra également se référer aux documents WO-A-95/13 989, US-A-5 985 935, WO-A-95/06628, EP 0 589 707 Al, WO-A-90/ 02707, US-A-4 468 332, et EP-A-00 87 295.

D'une façon générale, les traitements décrits dans les documents précités procurent une destruction relativement lente des micro-organismes contenus dans l'eau. De plus, ces traitements trouvent rapidement des limites dans le cas de très grands volumes d'eau, comme c'est le cas pour les circuits d'aérocondenseurs de tours aéroréfrigérantes des centrales nucléaires ou thermiques, ou même les circuits d'installations chimiques ou hospitalières.

OBJET DE L'INVENTION L'invention a pour objet de proposer un procédé et une installation de décontamination d'un grand volume d'eau de référence qui permettent une destruction rapide des micro-organismes, en particulier des amibes et des légionelles, contenus dans l'eau.

L'invention a également pour objet de concevoir un procédé et une installation de décontamination qui soient aisément applicables au traitement de très grands volumes d'eau, en particulier de l'eau des circuits d'aé- rocondenseurs de tours aéroréfrigérantes de centrales nucléaires ou thermiques, ou des circuits d'installations chimiques ou hospitalières.

DEFINITION GENERALE DE L'INVENTION Le problème technique précité est résolu confor- mément à l'invention grâce à un procédé de décontamination de l'eau d'un grand volume de référence, comportant les étapes successives de: a) soutirage, dans le grand volume de référence V1r d'un débit d'eau Q alimentant un petit volume V2 très 20 inférieur audit grand volume de référence, le rapport V2/Q, qui représente le temps de séjour de l'eau dans le-dit petit volume, étant choisi de façon à être compatible avec la cinétique de destruction des micro-organismes à la température considérée; b) traitement de l'eau présente dans le petit volume V2 en vue de la destruction quasi-totale des micro-organismes présents dans l'eau dudit petit volume; et c) réinjection de l'eau ainsi traitée dans le grand volume de référence V1.

Ainsi, et de façon tout à fait surprenante, la décontamination d'un débit d'eau alimentant un petit volume soutiré du grand volume d'eau de référence permet d'obtenir des résultats extrêmement séduisants au regard de la population de micro-organismes présents dans l'eau de ce grand volume de référence. Ainsi, dans le cas par- 30 ticulier de l'eau des circuits d'aérocondenseurs de tours aéroréfrigérantes, on pourra couramment envisager le traitement de volumes d'eau de 10.000 m3, et pouvant aller jusqu'à 45.000 m3. Il va de soi qu'un traitement glo- bal, qu'il soit physique ou par additivation chimique, serait totalement utopique dans des conditions industrielles, ou prendrait un temps extrêmement long.

De préférence, le rapport V2/Q représentant le temps de séjour de l'eau dans le petit volume V2 est chai- si au plus égal à une minute, pour garantir un taux de destruction des micro-organismes dans l'eau présente dans ledit petit volume d'au moins 99 % au bout dudit temps de séjour.

Avantageusement, le traitement de destruction mis en oeuvre à l'étape b) est un traitement thermique et/ou physico-chimique.

De préférence alors, le traitement de destruction est un traitement thermique de type flash.

Avantageusement dans ce cas, le traitement ther- mique flash consiste en une exposition, pendant un temps au plus égal à une minute, à une température d'au moins 70 C.

On pourra aussi injecter, dans l'eau transférée dans le petit volume V2, de la vapeur d'eau sous une pression d'au moins 1,2 x 105 Pa. Le traitement sous pression permet en particulier d'obtenir un taux de destruction très satisfaisant dans un temps très limité, en augmentant la puissance thermique apportée. On pourra en particulier prévoir que le traitement thermique flash est effectué sous une pression d'au moins 2 x 105 Pa, de façon à réduire encore le temps de séjour de l'eau dans le petit volume V2.

De préférence encore, l'eau du petit volume V2 d'eau ayant subi le traitement thermique flash est sou- mise à un processus complémentaire d'oxydation biologique ou chimique avant d'être réinjectée dans le grand volume de référence V1.

Avantageusement encore, l'eau traitée du petit volume V2 est soumise à un processus de refroidissement pour être réinjectée dans le grand volume de référence V1 à une température sensiblement égale à celle de l'eau dudit grand volume de référence.

De préférence aussi, l'eau traitée du petit volume V2 est soumise à un processus de décantation et/ou de filtration de la matière solide en suspension dans celle-ci avant sa réinjection dans le grand volume de référence V1.

Le procédé de l'invention pourra être mis en uvre en continu, en étant piloté pour que la concentration en micro-organismes de l'eau du grand volume de référence V1 soit stabilisée ou décroisse, ou, en variante, pour que cette concentration en micro-organismes ait une croissance limitée satisfaisant des critères normatifs prédéterminés.

L'invention concerne également une installation de mise en uvre d'un procédé de décontamination présentant l'une au moins des caractéristiques précitées, la-dite installation étant remarquable en ce qu'elle comprend une enceinte étanche de traitement équipée de moyens de chauffage permettant d'exposer l'eau qu'elle contient à un traitement thermique, un circuit d'amenée d'eau à traiter dans ladite enceinte de traitement, et un circuit de sortie d'eau traitée, lesdits circuits d'amenée et de sortie étant équipés de pompes de circulation respectives et passant par un échangeur de chaleur commun assurant à la fois un préchauffage de l'eau à traiter et un prérefroidissement de l'eau traitée.

De préférence, la pompe du circuit d'amenée d'eau à traiter est une pompe volumétrique imposant un débit et une pression prédéterminés pour l'eau qui pénètre dans l'enceinte de traitement.

Avantageusement, l'échangeur de chaleur commun est équipé de vannes d'inversion en vue de son auto- nettoyage périodique par inversion des circuits associés.

De préférence encore, le circuit d'amenée d'eau à traiter inclut un moyen d'injection de vapeur d'eau sous pression.

Avantageusement, le circuit de sortie d'eau trai- tée inclut un moyen d'injection d'un agent liquide ou gazeux d'oxydation biologique ou chimique.

Il sera également intéressant de prévoir que le circuit de sortie d'eau traitée inclue une boucle externe de refroidissement complémentaire de l'eau.

De préférence alors, la boucle externe sera équipée de moyens de refroidissement à contact direct air/eau, avec en plus un éventuel moyen supplémentaire d'injection d'air sec en amont des moyens de refroidissement à contact direct air/eau.

Avantageusement enfin, la boucle externe sera également équipée de moyens de décantation et/ou de filtration de la matière solide en suspension dans l'eau.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre d'un mode d'exécution particulier du procédé et de l'installation de mise en oeuvre, en référence au dessin annexé.

BREVE DESCRIPTION DES DESSINS

Il sera fait référence aux figures du dessin an- nexé, où : - la figure 1 est une vue schématique illustrant le procédé de décontamination selon l'invention, dans sa définition la plus générale, et - la figure 2 illustre schématiquement une installation complète de mise en oeuvre du procédé de décontamination de l'eau selon l'invention.

DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES PREFERES DE L'INVENTION La figure 1 illustre un réservoir d'eau 10 dont le volume V1 qui sert de référence est très grand. L'ordre de grandeur que l'on rencontrera, notamment dans l'industrie nucléaire, pour le volume V1 va de 10.000 à 45.000 m3. Dans l'industrie chimique ou hospitalière, cet ordre de grandeur du volume de référence sera plutôt de 500 à 1.000 m3. On distingue également une enceinte de traitement 50, dont le volume V2 est quant à lui très inférieur au grand volume de référence V1. A titre indicatif, on pourra trouver des conditions opératoires permet- tant de traiter les grands volumes V1 précités avec un volume V2 de l'ordre de quelques mètres cubes.

Il est en outre prévu un circuit 20 d'amenée d'eau à traiter dans l'enceinte de traitement 50, et un circuit 30 de sortie d'eau traitée.

Conformément à la définition générale du procédé de l'invention, on procède à : a) un soutirage, dans le grand volume de référence V1, d'un débit d'eau Q alimentant le petit volume V2, le rapport V2/Q, qui représente le temps de séjour t2 de l'eau dans ledit petit volume, étant choisi de façon à être compatible avec la cinétique de destruction des micro-organismes à la température considérée; b) un traitement de l'eau présente dans le petit volume V2 en vue de la destruction quasi-totale des mi- cro-organismes présents dans l'eau dudit petit volume; et c) une réinjection de l'eau traitée dans le grand volume de référence V1.

De préférence, le rapport V2/Q représentant le 35 temps de séjour t2 de l'eau dans le petit volume V2 sera choisi au plus égal à une minute, pour garantir un taux de destruction des micro-organismes dans l'eau présente dans le petit volume V2 d'au moins 99 % au bout dudit temps de séjour.

D'une façon générale, le traitement de destruction mis en oeuvre à l'étape b) sera un traitement thermique et/ou physico-chimique.

Les essais menés par la demanderesse tendent à montrer que les traitements thermiques, et en particulier les traitements thermiques de type flash, sont tout particulièrement performants pour obtenir des résultats rapides et satisfaisants pour traiter de grands volumes d'eau.

Il a ainsi été démontré que le traitement thermi- que flash procurait des résultats particulièrement intéressants en cas d'exposition, pendant un temps au plus égal à une minute, à une température d'au moins 70 C.

Il est alors très intéressant de prévoir que le traitement thermique flash est effectué par adjonction de vapeur sous pression, en particulier sous une pression d'au moins 1,2 x 105 Pa, et de préférence au moins 2 x 105 Pa, de façon à réduire encore le temps de séjour i2 de l'eau dans le petit volume V2. L'apport de la pression est en effet extrêmement bénéfique dans la mesure où il augmente notablement la température, et donc la cinétique de destruction thermique des micro-organismes, et permet ainsi d'obtenir un taux de destruction très satisfaisant dans des temps très brefs.

Il pourra s'avérer intéressant de prévoir que l'eau du petit volume ayant subi le traitement thermique flash soit soumise à un processus complémentaire d'oxydation biologique ou chimique avant d'être réinjectée dans le grand volume de référence V1. Le traitement d'oxydation biologique pourra être mis en uvre à basse température (par exemple 45 C) , immédiatement en amont du point de réinjection de l'eau traitée dans le réservoir 10 contenant le grand volume de référence V1. Le traite-ment d'oxydation chimique sera quant à lui de préférence mis en oeuvre immédiatement en aval de la sortie de l'en- ceinte de traitement 50, donc à une température relative-ment élevée (par exemple 90 C), de façon à réduire la matière organique, et limiter la croissance des microorganismes dans l'eau du grand volume de référence grâce à l'ajout d'un agent chimique limiteur de croissance.

De préférence, l'eau traitée du petit volume V2 sera soumise à un processus de refroidissement pour être réinjectée dans le grand volume de référence V1 à une température sensiblement égale à celle de l'eau dudit grand volume de référence V1.

Il sera également intéressant de prévoir que l'eau traitée du petit volume V2 soit soumise à un processus de décantation et/ou de filtration de la matière solide en suspension dans celle-ci avant sa réinjection dans le grand volume de référence V1. Ceci permet d'évi- ter la réinjection d'une quantité non négligeable de matière solide qui viendrait ajouter une pollution supplémentaire au grand volume d'eau à traiter.

D'une façon générale, le procédé sera mis en oeuvre en continu, en étant piloté soit pour que la concen- tration en micro-organismes de l'eau du grand volume de référence V1 soit stabilisée ou décroisse, soit pour que cette concentration ait une croissance limitée satisfaisant des critères normatifs prédéterminés. Bien entendu, ces critères pourront différer selon les pays concernés.

On va maintenant décrire plus en détail une installation de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, en se référant à la figure 2.

Sur la figure 2, on retrouve le grand réservoir 10 de volume V1 et la petite enceinte de traitement 50 de volume V2, ainsi que le circuit 20 d'amenée d'eau à trai- ter dans ladite enceinte de traitement, et le circuit 30 de sortie d'eau traitée. On a noté C1(t) et C2(t) la concentration en micro-organismes à l'instant t, respective-ment pour l'eau du réservoir 10 et l'eau de l'enceinte 50.

Le circuit 20 d'amenée d'eau à traiter comporte, à partir du réservoir 10, une branche 21 menant à une pompe de circulation 22. De préférence, la pompe 22 sera une pompe volumétrique imposant un débit et une pression prédéterminés pour l'eau qui pénètre dans l'enceinte de traitement 50.

En aval de la pompe de circulation 22, on constate que le circuit d'amenée d'eau à traiter comporte une branche 23 passant dans un échangeur de chaleur 40, la branche 24 sortant dudit échangeur menant alors directe-ment à l'enceinte de traitement 50.

Il est également prévu que le circuit d'amenée d'eau à traiter 20 inclut un moyen d'injection de vapeur d'eau sous pression. Dans la pratique, l'enceinte de traitement 50 sera agencée pour supporter un niveau élevé de la pressurisation, et donc au moins le niveau imposé par la pompe volumétrique 22. Il pourra s'agir d'une branche 25 venant se piquer sur la branche entrante 24 (comme illustré sur la figure 2), ou en variante d'une branche arrivant directement dans l'enceinte de traite-ment 50.

On pourra en particulier prévoir une pression d'au moins 1,2 x 105 Pa, et de préférence environ 1,5 x 105 Pa, ce qui correspond à une température d'environ 110 C pour la vapeur d'eau. Bien entendu, plus la pression choisie sera élevée, plus la température de la va-peur sera élevée, et moins on rajoutera d'eau chaude dans l'enceinte de traitement 50. Bien que la pression puisse en théorie être choisie jusqu'à une valeur de 10 x 105 Pa, pour une température de vapeur d'eau de l'ordre de 180 C, on pourra en général se contenter dans la plupart des applications de pressions moyennes ne dépassant pas 2 x 105 Pa.

L'enceinte de traitement 50 est en l'espèce équi- pée de moyens de chauffage de l'eau, ici symbolisés par un serpentin 51. Il pourra s'agir d'une résistance électrique chauffante ou d'un échangeur immergé pour assurer le chauffage requis.

L'eau qui a été traitée dans l'enceinte de trai- tement 50 en sort par une branche 31 du circuit de sortie 30, qui se prolonge par une branche 33 passant dans l'échangeur de chaleur 40 précité. Ainsi, l'échangeur de chaleur commun 40 permet d'assurer à la fois un préchauffage de l'eau à traiter et un prérefroidissement de l'eau traitée, et permet également de diminuer l'énergie thermique apportée à l'enceinte de traitement 50. A titre indicatif, si on soutire du réservoir 10 de l'eau qui est à une température de 45 C, cette eau entre dans l'échangeur 40 à une température de 40 C et en sort préchauffée à une température pouvant atteindre 70 C. L'injection de vapeur permet alors aisément de porter l'eau pénétrant dans l'enceinte de traitement 50 à une température de 90 C. L'eau traitée sort de l'enceinte de traitement 50 pour entrer dans l'échangeur 40 à une température de 90 C, et en sort prérefroidie à une température proche de 70 C.

On a éventuellement prévu la possibilité d'injecter un agent d'oxydation chimique directement en sortie de l'enceinte de traitement 50, ce qui est ici symbolisé par la branche 32.

En aval de l'échangeur commun 40, on trouve une branche 34 qui mène à une pompe de circulation 38. En aval de la pompe 38, on trouve une branche 39 qui arrive au grand réservoir 10 d'eau à traiter. Sur cette branche 39, on a également prévu la possibilité d'injecter un agent d'oxydation biologique, de préférence juste en 2889696 12 amont du point de réinjection dans le réservoir 10, comme schématisé par la branche 32'.

Les agents oxydants utilisés peuvent être gazeux (par exemple de l'ozone pour une ozonation), ou liquides (par exemple une solution de peroxyde d'hydrogène).

Il pourra s'avérer intéressant de prévoir que l'échangeur de chaleur commun 40 soit équipé de vannes d'inversion (non représentées ici) en vue de son auto-nettoyage périodique par inversion des circuits associés.

Il est en outre intéressant de prévoir que le circuit de sortie d'eau traitée 30 comporte une boucle externe de refroidissement complémentaire de l'eau. Cette boucle externe, ici notée 35, est représentée sur la figure 2 en trait mixte. Une telle boucle externe 35 rem- place alors le tronçon rectiligne 34 précédemment décrit menant directement à la pompe de circulation 38.

On trouve sur la boucle externe 35 successivement une canalisation 36 d'injection d'air sec sous pression au niveau d'une vanne ou détendeur 37, ce qui permet de disposer d'un moyen supplémentaire de refroidissement par mélange et évaporation.

Ensuite, l'eau traitée parvient dans un réservoir 60 qui est fermé, et contient un liquide de refroidisse-ment tel que de l'eau 62. On dispose ainsi d'un moyen de refroidissement à contact direct air/eau qui est à la fois simple et efficace.

Le réservoir 60 comporte inférieurement une cuve de décantation 64 avec une vanne de purge 63, et il est équipé supérieurement d'une canalisation d'échappement d'air 61. En aval du réservoir 60, on a représenté également un filtre 65. Les moyens de décantation 64 et de filtration 65 de la matière solide en suspension dans l'eau sont intéressants pour s'assurer que l'on réinjecte une eau traitée qui a bien été débarrassée de matières solides polluantes qu'il est bien entendu inutile de ré-injecter dans le grand volume de référence.

On est ainsi parvenu à un processus de destruction des micro-organismes, en particulier des légionel- les, extrêmement efficace, tant par la brièveté du traitement que le caractère modique de moyens mis en uvre.

En particulier, il apparaît extrêmement séduisant d'être en mesure de traiter des volumes d'eau de plu-sieurs dizaines de milliers de mètres cubes en utilisant une simple enceinte de traitement de quelques mètres cubes.

L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisations qui viennent d'être décrits, mais englobe au con-traire toute variante reprenant, avec des moyens équiva- lents, les caractéristiques essentielles énoncées plus haut.

Claims (18)

REVENDICATIONS

1. Procédé de décontamination de l'eau d'un grand volume de référence, caractérisé en ce qu'il comporte les étapes successives de: a) soutirage, dans le grand volume de référence (VI), d'un débit d'eau (Q) alimentant un petit volume (V2) très inférieur audit grand volume de référence, le rap-port V2/Q, qui représente le temps de séjour (i2) de l'eau dans ledit petit volume, étant choisi de façon à être compatible avec la cinétique de destruction des micro-organismes à la température considérée; b) traitement de l'eau présente dans le petit volume (V2) en vue de la destruction quasi-totale des micro- organismes présents dans l'eau dudit petit volume; et c) réinjection de l'eau ainsi traitée dans le grand volume de référence (V1) . 2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rapport V2/Q représentant le temps de séjour (12) de l'eau dans le petit volume (V2) est choisi au plus égal à une minute, pour garantir un taux de destruction des micro-organismes dans l'eau présente dans ledit petit volume d'au moins 99 % au bout dudit temps de séjour.

3. Procédé selon la revendication 1 ou la revendi- cation 2, caractérisé en ce que le traitement de destruction mis en oeuvre à l'étape b) est un traitement thermique et/ou physico-chimique.

4. Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le traitement de destruction est un traitement thermique de type flash.

5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le traitement thermique flash consiste en une exposition, pendant un temps au plus égal à une minute, à une température d'au moins 70 C.

6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'on injecte, dans l'eau transférée dans le petit volume (V2), de la vapeur d'eau sous une pression d'au moins 1,2 x 105 Pa.

7. Procédé selon l'une des revendications 4 à 6, caractérisé en ce que le traitement thermique flash est effectué sous une pression d'au moins 2 x 105 Pa, de façon à réduire encore le temps de séjour (12) de l'eau dans le petit volume (V2).

8. Procédé selon l'une des revendications 4 à 7, caractérisé en ce que l'eau du petit volume (V2) ayant subi le traitement thermique flash est soumise à un processus complémentaire d'oxydation biologique ou chimique avant d'être réinjectée dans le grand volume de référence (V1) . 9. Procédé selon l'une des revendications 4 à 8, caractérisé en ce que l'eau traitée du petit volume (V2) est soumise à un processus de refroidissement pour être réinjectée dans le grand volume de référence (V1) à une température sensiblement égale à celle de l'eau dudit grand volume de référence (V1).

10. Procédé selon l'une des revendications 4 à 9, caractérisé en ce que l'eau traitée du petit volume (V2) est soumise à un processus de décantation et/ou de fil- tration de la matière solide en suspension dans celle-ci avant sa réinjection dans le grand volume de référence (V1) . 11. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre en continu, en étant piloté pour que la concentration en micro-organismes de l'eau du grand volume de référence (V1) soit stabilisée ou décroisse.

12. Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'il est mis en oeuvre en continu, en étant piloté pour que la concentration en micro- organismes de l'eau du grand volume de référence (V1) ait une croissance limitée satisfaisant des critères normatifs prédéterminés.

13. Installation de mise en oeuvre du procédé de dé- contamination selon l'une au moins des revendications 1 à 12, caractérisée en ce qu'elle comprend une enceinte étanche de traitement (50) équipée de moyens de chauffage (51) permettant d'exposer l'eau qu'elle contient à un traitement thermique, un circuit (20) d'amenée d'eau à traiter dans ladite enceinte de traitement, et un circuit (30) de sortie d'eau traitée, lesdits circuits d'amenée et de sortie (20; 30) étant équipés de pompes de circulation respectives (22; 38) et passant par un échangeur de chaleur commun (40) assurant à la fois un préchauffage de l'eau à traiter et un prérefroidissement de l'eau traitée.

14. Installation selon la revendication 13, caractérisée en ce que la pompe (22) du circuit d'amenée d'eau à traiter (20) est une pompe volumétrique imposant un dé- bit et un pression prédéterminés pour l'eau qui pénètre dans l'enceinte de traitement (50).

16. Installation selon la revendication 13 ou la revendication 14, caractérisée en ce que l'échangeur de chaleur commun (40) est équipé de vannes d'inversion en vue de son auto-nettoyage périodique par inversion des circuits associés.

17. Installation selon l'une des revendications 13

à 15, caractérisée en ce que le circuit d'amenée d'eau à traiter (20) inclut un moyen (25) d'injection de vapeur d'eau sous pression.

17. Installation selon l'une des revendications 13

à 16, caractérisée en que le circuit de sortie d'eau traitée (30) inclut un moyen d'injection d'un agent liquide ou gazeux d'oxydation biologique (32') ou chimique (32).

18. Installation selon l'une des revendications 13 à 17, caractérisée en ce que le circuit de sortie d'eau traitée (30) inclut une boucle externe (35) de refroidissement complémentaire de l'eau.

19. Installation selon la revendication 18, caractérisée en ce que la boucle externe (35) est équipée de moyens (60) de refroidissement à contact direct air/eau.

20. Installation selon la revendication 19, caractérisée en ce que la boucle externe (35) inclut un moyen supplémentaire (36) d'injection d'air sec en amont des moyens (60) de refroidissement à contact direct air/eau.

21. Installation selon l'une des revendications 18 à 20, caractérisée en ce que la boucle externe (35) est en outre équipée de moyens de décantation (64) et/ou de filtration (65) de la matière solide en suspension dans l'eau.