FR2871951A1 - Dispositif de transition rntre un guide d'ondes et deux circuits redondants chacun couple a une ligne coplanaire - Google Patents
Dispositif de transition rntre un guide d'ondes et deux circuits redondants chacun couple a une ligne coplanaire Download PDFInfo
- Publication number
- FR2871951A1 FR2871951A1 FR0406596A FR0406596A FR2871951A1 FR 2871951 A1 FR2871951 A1 FR 2871951A1 FR 0406596 A FR0406596 A FR 0406596A FR 0406596 A FR0406596 A FR 0406596A FR 2871951 A1 FR2871951 A1 FR 2871951A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- coplanar
- coplanar line
- line
- transition device
- ribbon
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000007704 transition Effects 0.000 title claims abstract description 77
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims abstract description 93
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims abstract description 59
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims abstract description 44
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims abstract description 43
- 230000005684 electric field Effects 0.000 claims abstract description 34
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 claims description 21
- 230000004913 activation Effects 0.000 claims description 7
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 6
- 239000003989 dielectric material Substances 0.000 claims description 6
- 230000009849 deactivation Effects 0.000 claims description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 15
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 15
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 15
- 238000012876 topography Methods 0.000 description 12
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 6
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 4
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 3
- 230000002146 bilateral effect Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 2
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 2
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 230000008054 signal transmission Effects 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 description 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P5/00—Coupling devices of the waveguide type
- H01P5/08—Coupling devices of the waveguide type for linking dissimilar lines or devices
- H01P5/10—Coupling devices of the waveguide type for linking dissimilar lines or devices for coupling balanced lines or devices with unbalanced lines or devices
- H01P5/107—Hollow-waveguide/strip-line transitions
Landscapes
- Microwave Amplifiers (AREA)
- Waveguides (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
- Waveguide Switches, Polarizers, And Phase Shifters (AREA)
- Optical Integrated Circuits (AREA)
- Cable Transmission Systems, Equalization Of Radio And Reduction Of Echo (AREA)
Abstract
L'invention concerne un dispositif redondant de transition entre un guide d'ondes (1) et au moins deux circuits de traitement redondants (2, 3). Ce dispositif comprenant deux lignes coplanaires (5, 6) non couplées, formées de part et d'autre d'une même plaque de substrat (4), et qui s'étendent au moins pour partie à l'intérieur du guide d'ondes (1). Chaque ligne coplanaire (5) présente une extrémité longitudinale (17) de connexion à l'un (2) des circuits de traitement, et une extrémité longitudinale (16) de transfert (16), adaptée pour canaliser une onde électromagnétique entre le guide d'ondes et les fentes (21, 22) de ladite ligne coplanaire. Chaque ligne coplanaire (5, 6) est munie de moyens (25, 26) déphaseurs, adaptés pour inverser la phase d'un champ électrique d'un côté du ruban central de transmission (7, 10) de ladite ligne coplanaire.
Description
DISPOSITIF DE TRANSITION ENTRE UN GUIDE D'ONDES ET DEUX CIRCUITS
REDONDANTS CHACUN COUPLÉ À UNE LIGNE COPLANAIRE L'invention concerne un dispositif de transition entre un guide d'ondes et au moins deux circuits redondants, dit circuits de traitement, pour le traitement de signaux reçus et/ou émis par le guide d'ondes, chaque circuit de traitement étant couplé à une ligne coplanaire qui lui est propre.
Le dispositif selon l'invention est par exemple destiné à être associé à un guide d'ondes d'une antenne de réception d'ondes électromagnétiques hyperfréquences (par exemple dans la bande Ka) dans le cadre d'un ensemble de réception, dans le domaine de la communication spatiale. Les circuits de traitement sont alors par exemple des circuits amplificateurs à faible bruit (dits LNA, "Low Noise Amplifier"), destinés à amplifier un signal reçu par le guide d'ondes de l'antenne. Le dispositif selon l'invention convient également à d'autres applications (notamment terrestres) de réception d'ondes électromagnétiques, dans d'autres bandes de fréquences. Il convient également à des applications d'émission d'ondes électromagnétiques (éventuellement sur de longues distances) au moyen d'un guide d'ondes à partir de signaux traités par un circuit de traitement.
On désigne par "guide d'ondes", de façon usuelle, un tube creux de section interne rectangulaire ou éventuellement circulaire par exemple, en un matériau électriquement conducteur, lequel tube est apte à confiner et transporter des ondes électromagnétiques selon une direction longitudinale dudit tube, dite direction longitudinale de propagation.
Par ailleurs, les termes "ligne coplanaire" désignent de façon usuelle un circuit hyperfréquence comprenant trois bandes parallèles en matériau conducteur, qui s'étendent toutes dans un même plan sur une couche de substrat en matériau diélectrique: une bande centrale, dite ruban central de transmission, et deux bandes latérales reliées à la masse, dites bandes de masse latérales. Les lignes coplanaires sont adaptées pour véhiculer une énergie électromagnétique vers et/ou à depuis des circuits intégrés semi-conducteurs. Il existe d'autres types de circuits r @ 2871951 hyperfréquences aptes à véhiculer une énergie électromagnétique de façon planaire; mais les lignes coplanaires sont particulièrement appréciées pour leur structure coplanaire qui facilite la connexion des circuits de traitement (montage en "flipchip"...) et qui offre de faibles pertes à haute fréquence.
Ces deux technologies (guide d'ondes/ligne coplanaire), dont les modes de fonctionnement sont distincts, se côtoient au sein d'un ensemble de réception et/ou d'émission: les ondes transmises à travers l'espace sont reçues et/ou émises par une antenne en technologie guide d'ondes; la transmission d'un signal correspondant jusqu'à et/ou depuis un circuit de traitement est assurée par une ligne coplanaire. Entre ces deux types de transmission d'énergie, un dispositif de transition transformant le mode guide d'ondes en mode coplanaire (ou inversement) est nécessaire.
WO 93/22802 décrit un dispositif de transition entre un guide d'ondes récepteur, de section rectangulaire, et une ligne coplanaire unique, pouvant par exemple alimenter un circuit amplificateur. La ligne coplanaire est agencée orthogonalement à la direction longitudinale de propagation du guide d'ondes, à l'extérieur de celui-ci; elle est prolongée par une sonde à l'intérieur du guide d'ondes, qui assure la transition du signal.
Un tel dispositif de transition entre un guide d'ondes et un circuit de traitement par l'intermédiaire d'une ligne coplanaire unique présente l'inconvénient de n'assurer aucune redondance. L'ensemble de réception devient totalement inopérant en cas de panne d'un composant de l'unique circuit amplificateur alimenté par ladite ligne coplanaire, ou en cas d'imperfections de la ligne coplanaire ou de dommages subis par celle-ci.
L'invention vise à pallier cet inconvénient en proposant un dispositif de transition redondant entre un guide d'ondes et au moins deux circuits de traitement redondants, couplés chacun à une ligne coplanaire de transition qui lui est propre. En réception comme en émission, le signal doit n'être traité que par un seul circuit de traitement à la fois, et la transmission du signal doit, à tout instant, n'être assurée que par une seule ligne coplanaire à la fois, alors dite ligne coplanaire active. En réception, cette contrainte suppose qu'il soit possible de choisir, en fonction de l'état de chacun des circuits de traitement, la ligne coplanaire que l'on souhaite être active et de neutraliser l'autre ligne coplanaire, alors dite ligne coplanaire inactive.
On connaît déjà des topographies redondantes à lignes coplanaires, dites topographies à pôle simple et ligne double, telles que celles décrites dans la publication "Original MEMS-based single pole double throw topology for millimeter wave space communication" (David Dubuc et al., LAASCNRS, UPS et Alcatel Space Industries, Conférence européenne sur les microondes, Munich 2003). La topographie décrite comprend une ligne coplanaire amont qui se scinde en deux branches parallèles sur une même face d'un substrat, chaque branche formant une ligne coplanaire aval. L'une des lignes aval, dite ligne coplanaire parallèle, est munie d'un inverseur quart d'onde suivi d'un commutateur microélectromécanique, dit MEMS ou commutateur MEM, monté en parallèle.
L'autre ligne aval, dite ligne coplanaire série, est munie d'un MEMS monté en série. Chaque ligne coplanaire aval porte et alimente, en aval du MEMS, un circuit amplificateur composé d'un filtre et de deux amplificateurs à faible bruit. En fonctionnement normal, aucun des deux MEMS n'est activé (en d'autres termes, aucun des MEMS n'est sous tension), et le circuit amplificateur opérant est celui alimenté par la ligne coplanaire parallèle. En cas de panne de ce circuit amplificateur, les deux MEMS sont activés (mis sous tension) pour permettre l'utilisation du circuit amplificateur de la ligne série: la ligne coplanaire parallèle, mise en court-circuit, est alors neutralisée, et la ligne coplanaire série, fermée par son MEMS, devient passante et donc active.
Une telle topographie est utilisée à titre de circuit frontal redondant à faible bruit dans un répéteur spatial de haute fiabilité. Elle réalise un dispositif redondant de transition entre une ligne coplanaire amont et les deux circuits amplificateurs à faible bruit qu'elle porte.
Outre le fait qu'elle ne réalise pas une transition entre un guide 30 d'ondes et deux circuits amplificateurs, cette topographie connue présente une largeur relativement importante résultant de la présence côte à côte des deux lignes coplanaires aval. A noter que, dans toute la suite, le terme "largeur" d'une ligne coplanaire ou d'une topographie formée de lignes coplanaires ou d'un élément d'une ligne coplanaire, désigne une dimension de ladite ligne ou topographie ou élément selon une direction, dite direction transversale, orthogonale à la direction longitudinale de la(des) ligne(s) coplanaire(s) et parallèle au plan de ladite(desdites) ligne(s).
La largeur de cette topographie connue (à pôle simple et ligne double) est incompatible avec son intégration dans certains ensembles spatiaux de réception ne disposant que d'un espace restreint pour l'intégration d'un système amplificateur redondant. Il existe donc un besoin en dispositifs de transition redondants d'encombrement réduit, besoin non satisfait à ce jour.
Dans ce contexte, l'invention vise à proposer un dispositif redondant de transition entre un guide d'ondes et au moins deux circuits de traitement indépendants et redondants, couplés chacun à une ligne coplanaire, lequel dispositif de transition permette d'assurer une redondance en vue de pallier une éventuelle panne de l'un des circuits de traitement ou un éventuel dommage subi par l'une des lignes coplanaires, et présente de plus un encombrement réduit.
A noter que l'invention vise à fournir tant des dispositifs redondants de transition adaptés à des applications de réception d'ondes électromagnétiques le dispositif assurant alors la transition jusqu'au circuit de traitement opérant d'un signal reçu par le guide d'ondes , que des dispositifs redondants de transition adaptés à des applications d'émission d'ondes électromagnétiques le dispositif assurant alors la transition jusqu'au guide d'ondes d'un signal émis par le circuit de traitement opérant .
Un objectif de l'invention est notamment de fournir un dispositif redondant de transition entre un guide d'ondes d'une antenne satellite de réception d'ondes hyperfréquences et deux circuits amplificateurs à faible bruit.
L'invention vise en outre à fournir un dispositif de transition plus compact et notamment apte à être intégré dans un ensemble de réception doté d'une antenne multiple, telle qu'une antenne dite antenne FAFR ("Focal Array Fed Reflector"). Pour ce faire, le guide d'ondes et le dispositif de transition redondant associé doivent avoir une dimension transversale inférieure au pas entre les antennes élémentaires de l'antenne FAFR. En particulier, l'invention vise à fournir un guide d'ondes et un dispositif de transition redondant associé, dont la section transversale présente une dimension inférieure à une dizaine de millimètres lorsqu'ils sont destinés à une antenne multiple de réception d'ondes de fréquences comprises entre 27 et 31 GHz (bande Ka).
Un autre objectif de l'invention est de fournir un dispositif de transition redondant affichant des performances améliorées en terme de qualité de la transition et de la transmission du signal aux circuits de traitement ou depuis ces derniers (pertes réduites, faible bruit...). En particulier, l'invention vise à fournir un dispositif dans lequel les pertes lors de la transition entre le guide d'ondes et chaque ligne coplanaire et les pertes le long desdites lignes coplanaires soient très faibles.
L'invention vise à offrir un dispositif répondant aux exigences particulièrement sévères de la communication spatiale.
Un autre objectif de l'invention est de fournir un dispositif de transition redondant présentant une bande de fréquences de fonctionnement élargie. L'invention vise également à proposer une gamme de dispositifs de transition adaptés chacun à une bande de fréquences prédéterminée.
Un autre objectif de l'invention est de fournir un dispositif de transition redondant pour ensemble de réception, qui soit apte, non seulement à ne transmettre un signal qu'à un seul des circuits de traitement à la fois, mais aussi à transmettre le même signal quel que soit le circuit de traitement opérant. En particulier, l'invention propose un dispositif de transition apte à fournir le même terme de phase de champ électrique et la même impédance en entrée des deux circuits de traitement (phase et impédance vues depuis lesdits circuits), ainsi que le même terme de phase de champ électrique en entrée du guide d'ondes (phase vue depuis ledit guide).
L'invention vise par ailleurs à atteindre tous ces objectifs tout en proposant un dispositif de transition peu onéreux, dont les coûts de fabrication (procédés et matériaux utilisés...) soient limités.
L'invention concerne un dispositif redondant de transition entre un guide d'ondes électromagnétiques et au moins deux circuits redondants, dits circuits de traitement, ce dispositif de transition comprenant deux lignes coplanaires formées sur une plaque, dite substrat, en un matériau diélectrique. Chaque ligne coplanaire comprend, dans un même plan, un ruban central de transmission et deux bandes latérales de masse de part et d'autre dudit ruban, séparées de ce dernier par des fentes de guidage d'ondes électromagnétiques, lesquels ruban et bandes s'étendent principalement selon une direction dite direction longitudinale de ligne. Chaque ligne coplanaire présente une extrémité longitudinale, dite extrémité de connexion, destinée à être couplée à l'un des circuits de traitement, qui est propre à ladite ligne coplanaire.
Le dispositif selon l'invention est caractérisé en ce que: - les deux lignes coplanaires s'étendent de part et d'autre d'un même substrat, sur deux faces opposées principales de celui-ci, - les deux lignes coplanaires s'étendent, au moins pour partie, à l'intérieur du guide d'ondes, - chaque ligne coplanaire présente une extrémité longitudinale, dite extrémité de transfert, opposée à son extrémité de connexion, adaptée pour canaliser une onde électromagnétique entre le guide d'ondes et les fentes de ladite ligne coplanaire, - chaque ligne coplanaire est munie de moyens, dits moyens déphaseurs, adaptés pour inverser la phase d'un champ électrique d'un côté du ruban central de transmission de ladite ligne coplanaire, en vue d'une transmission d'énergie électrique essentiellement selon un mode coplanaire le long dudit ruban de transmission entre les moyens déphaseurs et le circuit de traitement, et d'une transmission d'énergie électrique essentiellement selon un mode guide dans le guide d'ondes au- delà de l'extrémité de transfert.
Par souci de simplicité, la présente description s'attache à décrire la propagation de champs électriques dans le dispositif selon l'invention, sans oublier qu'une onde électromagnétique se compose d'un champ électrique et d'un champ magnétique et que la plupart des phénomènes décrits concernent également les champs magnétiques.
A noter que l'expression "inverser la phase d'un champ électrique" signifie augmenter ou diminuer de 7c le terme de phase dudit champ. En "mode coplanaire", les champs électriques se propageant dans les fentes de la ligne coplanaire présentent des phases inversées; ils induisent un courant électrique dans le ruban central de transmission de ladite ligne coplanaire. Le "mode guide" se réfère à un mode de propagation d'un champ électrique dans un guide d'ondes, tel le mode dit TE10 par exemple. L'expression "au-delà de l'extrémité de transfert" signifie, respectivement, en amont de celle-ci en réception et en aval de celle-ci en émission (c'est-à-dire en dehors de la ligne coplanaire), les termes "amont" et "aval" se référant au sens de propagation des ondes et donc du signal. En réception, un champ électrique reçu se propage donc en mode guide dans le guide d'ondes, puis est conduit vers les fentes d'une ligne coplanaire selon l'invention par l'intermédiaire de l'extrémité de transfert de ladite ligne, fentes dans lesquelles les champs résultants se propagent en mode coplanaire en aval des moyens déphaseurs.
En amont des moyens déphaseurs, deux cas de figure se présentent selon la position desdits moyens. Si les moyens déphaseurs de la ligne sont situés à distance, en aval, de son extrémité de transfert, les champs électriques entrant dans les fentes de la ligne en sortie de l'extrémité de transfert se propagent jusqu'aux moyens déphaseurs selon un mode dit mode fente, dans lequel ils présentent la même phase et n'induisent aucun courant dans le ruban. Le mode fente est un mode parasite, que les moyens déphaseurs selon l'invention permettent de transformer au moins partiellement en mode coplanaire (la proportion d'énergie électrique transmise en mode coplanaire par la ligne, en aval des moyens déphaseurs, étant prépondérante par rapport à celle transmise en mode fente). Si les moyens déphaseurs de la ligne sont situés à son extrémité de transfert, le champ se propage en mode guide en amont des moyens déphaseurs. En d'autres termes, le passage du mode guide au mode coplanaire s'effectue soit directement (si les moyens déphaseurs sont agencés à l'extrémité de transfert), soit par l'intermédiaire du mode fente (si les moyens déphaseurs sont agencés à distance en aval de l'extrémité de transfert). Les remarques précédentes sont également valables en émission, moyennant une inversion du sens de propagation du champ et des termes "amont" et "aval".
Le dispositif selon l'invention comprend donc essentiellement deux lignes coplanaires formées (par exemple gravées) de part et d'autre d'un substrat, agencées (au moins partiellement) à l'intérieur d'un guide d'ondes. Utiliser une telle architecture à titre de dispositif redondant de transition va totalement à l'encontre des préjugés de l'homme du métier.
En effet, on connaît déjà des topographies comprenant deux lignes coplanaires formées en regard l'une de l'autre, de part et d'autre d'une couche de matériau diélectrique. Mais ces topographies connues (dites coupleurs) sont utilisées uniquement pour mettre à profit les phénomènes de couplage qui surviennent entre les deux lignes coplanaires, éventuellement en vue d'une transmission d'un signal d'une ligne à l'autre.
Ces phénomènes de couplage ont été illustrés et quantifiés notamment dans la publication "Fast and accurate analytic formulas for calculating the parameters of a general boardside-coupled coplanar waveguide for (M)MIC applications" (Said S. Bedair et al., IEEE Transactions On Microwave Theory And Techniques, Vol.37, N 5, mai 1989), dans le cas de deux lignes coplanaires symétriques, surmontées chacune à distance d'une plaque métallique, l'espace entre le substrat diélectrique et chaque plaque métallique pouvant être rempli d'un autre matériau diélectrique. La publication "Analysis of bilatéral coplanar waveguides printed on anisotropie substrates for use in monolithic MICs" (Yinchao Chen et al., IEEE Transactions On Microwave Theory And Techniques, Vol.41, N 9, septembre 1993) se penche plus particulièrement sur les effets de l'anisotropie du substrat sur les propriétés de dispersion (couplage) d'un guide d'ondes coplanaire bilatéral ouvert ou protégé.
Or, le couplage des deux lignes coplanaires s'oppose totalement à leur utilisation dans le cadre d'un dispositif de transition redondant, dont le fonctionnement impose que l'énergie électrique reçue (du guide d'ondes ou des circuits de traitement) par la ligne coplanaire active soit transmise le long de cette ligne avec un minimum de pertes possible, et notamment avec un minimum de pertes par transfert partiel à l'autre ligne coplanaire.
Il est donc tout à fait surprenant de pouvoir utiliser deux lignes coplanaires formées sur deux faces opposées d'un substrat, dans le cadre d'un dispositif de transition redondant. Contre toute attente, les inventeurs ont démontré que les phénomènes de couplage pouvaient s'avérer négligeables, notamment selon les dimensions des lignes coplanaires et du substrat.
En fonction de la bande de fréquences (ou de longueurs d'ondes) de fonctionnement souhaitée pour le dispositif de transition, il est ainsi possible de définir notamment une plage d'épaisseurs de substrat selon le matériau choisi et sa permittivité électrique sr ainsi qu'une plage de longueurs de ligne coplanaire, pour lesquelles le couplage des deux lignes coplanaires peut être considéré comme négligeable ou acceptable au regard de l'application considérée. Par exemple, s'agissant d'un dispositif selon l'invention destiné à une application particulièrement exigeante de communication spatiale, les lignes coplanaires et le substrat présentent avantageusement une nature et des dimensions adaptées pour qu'un paramètre, connu sous le nom de paramètre de couplage S41, soit inférieur à -20dB.
En outre, dans le dispositif selon l'invention, un signal reçu (sous forme d'ondes électromagnétiques) par le guide d'ondes est directement transféré à l'une des lignes coplanaires (et transmis sous forme de courant électrique au circuit de traitement). Réciproquement, un signal émis (sous forme de courant électrique) par un circuit de traitement est directement transféré (sous forme d'ondes électromagnétiques) au guide d'ondes par la ligne coplanaire associée audit circuit. La longueur totale du dispositif de transition est ainsi minimisée. En particulier, aucune ligne coplanaire intermédiaire supplémentaire (telle une ligne amont à l'instar de la topographie à pôle simple et ligne double connue rappelée en introduction) n'est nécessaire pour assurer la transition entre le guide d'ondes et la ligne coplanaire active. Il en résulte une diminution significative des pertes survenant le long des lignes coplanaires. En outre, les deux lignes coplanaires selon l'invention étant formées de part et d'autre du substrat, une plus faible longueur des lignes présentent l'avantage de limiter les risques de couplage et la part éventuelle d'énergie électrique transmise par la ligne active à l'autre ligne.
Enfin, la dimension transversale maximale d'un dispositif de transition selon l'invention correspond à la largeur maximale d'une et une seule ligne coplanaire. Le dispositif selon l'invention, plus compact que les topographies redondantes connues, peut donc être intégré dans un guide d'ondes de très faible dimension transversale. Il convient aux antennes multiples de type FAFR.
Avantageusement et selon l'invention, les deux lignes coplanaires s'étendent en regard l'une de l'autre de part et d'autre du substrat.
Avantageusement et selon l'invention, les deux lignes coplanaires s'étendent selon une direction de propagation du guide d'ondes. En d'autres termes, la direction longitudinale de chaque ligne coplanaire est parallèle à la direction de propagation du guide d'ondes.
Avantageusement et selon l'invention, le substrat s'étend dans un plan longitudinal médian du guide d'ondes. On entend par plan longitudinal médian du guide d'ondes, un plan contenant la direction longitudinale de propagation du guide d'ondes et qui délimite deux parties égale du guide d'ondes. Cette caractéristique participe aux performances du dispositif selon l'invention, compte tenu de ce que l'amplitude d'un champ électrique transporté par le guide d'ondes est maximale dans une région centrale dudit guide.
Avantageusement et selon l'invention, chaque ligne coplanaire est également munie d'un commutateur pour une activation ou une désactivation de ladite ligne coplanaire. Lorsque le dispositif de transition est destiné à un ensemble de réception d'ondes électromagnétiques, lesdits commutateurs sont de plus adaptés pour pouvoir être commandés de telle sorte que les lignes coplanaires présentent à 2871951 Il chaque instant des états opposés, respectivement actif et inactif, ce, afin que le signal reçu ne soit transmis que sur une seule ligne à la fois, à destination d'un seul circuit de traitement. Lorsque le dispositif de transition est destiné à un ensemble d'émission d'ondes électromagnétiques, les éventuels commutateurs sont de plus adaptés pour pouvoir être commandés de façon à activer à chaque instant au moins la ligne coplanaire associée au circuit de traitement opérant (il n'est pas exclu d'activer les deux lignes coplanaires).
A noter qu'une ligne coplanaire est dite active lorsqu'elle est passante, c'est-à-dire apte à transmettre une énergie électrique par propagation d'un champ électrique (c'est-à-dire d'une onde électromagnétique) dans ses fentes essentiellement en mode coplanaire (et donc par génération et circulation d'un courant électrique dans son ruban central de transmission). Une ligne coplanaire est dite inactive lorsqu'elle ne peut pas transmettre d'énergie électrique.
Avantageusement et selon l'invention, le dispositif de 15 transition présente la combinaison de caractéristiques suivantes: - l'une des lignes coplanaires, dite ligne coplanaire série, présente un ruban central de transmission interrompu, formé de deux portions distantes s'étendant dans le prolongement l'une de l'autre, l'autre ligne coplanaire, dite ligne coplanaire parallèle, présentant un ruban central de transmission continu, - le commutateur de la ligne coplanaire série, dit commutateur série, est monté en série de façon à relier (structurellement) les deux portions distantes du ruban central de transmission, de sorte que la ligne coplanaire série est active lorsque le commutateur série est dans un état, dit état passant, dans lequel il réalise une liaison électrique entre les deux portions du ruban central de transmission; en particulier, la ligne coplanaire série est active lorsqu'une tension supérieure en valeur absolue à une tension seuil d'activation du commutateur série est appliquée audit commutateur, ladite ligne série étant inactive dans le cas contraire (c'est-à-dire lorsque la tension appliquée au commutateur série est inférieure en valeur absolue à ladite tension seuil d'activation) ; la ligne série est notamment inactive lorsqu'aucune tension n'est appliquée au commutateur série, 2871951 12 - le commutateur de la ligne coplanaire parallèle, dit commutateur parallèle, est monté en parallèle de façon à pouvoir relier le ruban central de transmission à au moins l'une des bandes et de préférence aux deux bandes latérales de masse de ladite ligne coplanaire parallèle, de sorte que la ligne coplanaire parallèle est inactive, car neutralisée par court-circuit, lorsque le commutateur parallèle est dans un état, dit état passant, dans lequel il réalise une liaison électrique entre le ruban central de transmission et la(les) bande(s) latérales de masse; en particulier, la ligne parallèle est inactive lorsqu'une tension supérieure en valeur absolue à une tension seuil d'activation du commutateur parallèle est appliquée audit commutateur, ladite ligne parallèle étant active dans le cas contraire (c'est-à-dire lorsque la tension appliquée au commutateur série est inférieure en valeur absolue à ladite tension seuil d'activation) ; elle est en particulier active lorsqu'aucune tension n'est appliquée au commutateur parallèle.
Dans une version de l'invention, au moins un et de préférence chaque commutateur comprend une diode. En particulier, le commutateur série est formé d'une diode; le commutateur parallèle est formé d'une première diode reliant le ruban central de transmission de la ligne coplanaire parallèle à l'une de ses bandes latérales de masse, et d'une seconde diode reliant ledit ruban à l'autre bande latérale de masse de ladite ligne coplanaire parallèle.
En variante ou en combinaison, au moins un et de préférence chaque commutateur est un commutateur microélectromécanique, dit commutateur MEM.
De préférence, les deux commutateurs sont d'un même type (diode ou MEMS).
Avantageusement et selon l'invention, dans le cas où les lignes coplanaires sont en regard l'une de l'autre, les commutateurs des deux lignes coplanaires sont décalés, selon une direction longitudinale du substrat (qui coïncide avec les directions longitudinales des deux lignes lorsque les faces opposées du substrat sont parallèles), d'une distance relative sensiblement égale au quart d'une longueur d'onde dite longueur d'onde guidée du dispositif (k/4). Les termes "longueur d'onde guidée du dispositif (4" désignent une longueur d'onde centrale (sur la bande de fréquences) que la ligne coplanaire est apte et destinée à transporter, laquelle longueur d'onde guidée dépend de la bande de fréquences de réception et/ou d'émission du guide d'ondes et de la permittivité du substrat.
Une telle disposition relative des commutateurs permet d'imposer un même terme de phase en entrée du guide d'ondes (phase vue depuis le guide d'ondes) au champ électrique réfléchi par les deux lignes coplanaires, notamment en réception et dans le cas où les deux lignes coplanaires seraient inactives (la ligne coplanaire parallèle est alors fermée par un court-circuit, tandis que la ligne coplanaire série est ouverte).
En variante, les lignes coplanaires sont décalées, selon la direction longitudinale du substrat, d'une distance relative sensiblement égale à214, tandis que la distance entre chaque commutateur et l'extrémité de transfert de la ligne coplanaire correspondante est sensiblement la même pour les deux lignes coplanaires.
Avantageusement et selon l'invention, au moins une bande latérale de masse d'au moins une et de préférence de chaque ligne coplanaire présente, à l'extrémité de transfert de ladite ligne, un chant d'extrémité, dit chant de transfert de ladite bande, qui s'étend en biais en s'éloignant transversalement et longitudinalement d'une partie centrale de la ligne coplanaire. En d'autres termes la bande latérale de masse se termine par une extrémité, dite extrémité de transfert de ladite bande, en forme de pointe biseautée vers l'extérieur (la pointe est sur un bord latéral de la bande).
Dans une version préférée de l'invention, chacune des deux bandes latérales de masse de chaque ligne coplanaire présente un chant de transfert en biais, tel que précédemment décrit. Chacun de ces chants s'étend de préférence en saillie du ruban central de transmission selon la direction longitudinale de ligne.
Le(s) chant(s) de transfert en biais des bandes latérales de masse assure(nt) un guidage progressif de l'onde électromagnétique entre les parois du guide d'ondes et les fentes de la ligne coplanaire, et permet(tent) de passer d'un mode de transmission à un autre (mode guide dans le guide d'ondes, mode fente ou coplanaire sur la ligne coplanaire).
Le chant en biais peut être rectiligne ou, au contraire, courbe selon une forme (arrondie, exponentielle, ou de préférence hyperbolique...) optimisée de façon à limiter les phénomènes de réflexion du champ électrique.
De même, le ruban de transmission d'au moins une et de préférence de chaque ligne coplanaire présente, à l'extrémité de transfert de ladite ligne, un chant d'extrémité, dit chant de transfert du ruban, formant une pointe. A noter que l'extrémité longitudinale du ruban, délimitée par ce chant de transfert, est dite extrémité de transfert du ruban.
Dans une version préférée, le ruban central présente un chant de transfert en forme de pointe et les deux bandes latérales présentent des chants de transfert en biais. Une telle configuration est particulièrement avantageuse en réception, considérant qu'elle permet de limiter notablement la part du flux de champ électrique (transmis par le guide d'ondes) qui est réfléchie vers le guide d'ondes par le chant frontal de la ligne coplanaire à son extrémité de transfert, lequel chant frontal est formé par les chants de transfert des bandes latérales et du ruban central. Elle est également avantageuse en émission, favorisant le transfert du champ électrique depuis les fentes de la ligne coplanaire active vers le guide d'ondes et le passage d'un mode de transmission à l'autre.
Avantageusement et selon l'invention, les moyens déphaseurs des lignes coplanaires sont adaptés pour inverser la phase d'un champ électrique sur des côtés opposés des rubans centraux de transmission. En d'autres termes, si l'on considère un plan médian longitudinal sensiblement orthogonal aux faces du substrat et passant par les deux rubans centraux des lignes coplanaires (lesquels rubans s'étendent sensiblement en regard l'un de l'autre), les moyens déphaseurs de l'une des lignes agissent sur le champ électrique d'un côté de ce plan médian, tandis que les moyens déphaseurs de l'autre ligne agissent sur le champ électrique de l'autre côté de ce plan médian. Les inventeurs ont démontré qu'un tel agencement des moyens déphaseurs permettait de réduire encore les éventuels phénomènes de couplage.
Avantageusement et selon l'invention, les moyens déphaseurs présentent l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes: - les moyens déphaseurs d'au moins une et de préférence de chaque ligne coplanaire comprennent une extension latérale du ruban central de transmission de ladite ligne coplanaire, dite extension latérale de déphasage, - en particulier, les moyens déphaseurs de la ligne coplanaire sont formés par une unique extension latérale de déphasage de son ruban central de transmission, apte à imposer un déphasage de l'ordre de 7t, - en variante, les moyens déphaseurs de la ligne coplanaire sont formés par deux extensions latérales consécutives (selon la direction longitudinale de ligne) de son ruban central de transmission, qui s'étendent d'un même côté dudit ruban. Chaque extension latérale de déphasage est dans ce cas adaptée pour imposer au champ électrique un déphasage de l'ordre de ir/2, ce qui permet de prévoir des extensions latérales de largeur (dimension transversale) moindre. Une telle ligne coplanaire présente donc un encombrement transversal réduit, qui autorise son intégration dans des guides d'ondes de très faibles dimensions transversales. En revanche, la présence de deux extensions de déphasage consécutives oblige à concevoir une ligne coplanaire plus longue. Les pertes supplémentaires imputables à la longueur de la ligne sont en partie compensées par la diminution de celles imputables à l'excentricité (c'est-à-dire à la largeur) des moyens déphaseurs. En outre, pour limiter le couplage (qui augmente avec la longueur des lignes), il suffit, si cela est nécessaire, d'augmenter l'épaisseur du substrat, - au moins une extension latérale de déphasage d'un ruban central de transmission présente une forme de rectangle, - en variante ou en combinaison, au moins une extension latérale de déphasage d'un ruban central de transmission présente une forme de 30 trapèze, - en variante ou en combinaison, au moins une extension latérale de déphasage d'un ruban central de transmission présente une forme de portion de disque, et par exemple de demi-disque. Cette forme semble améliorer de façon inattendue les performances de la ligne coplanaire (diminution notable de la proportion résiduelle en aval de l'extension du mode fente par rapport au mode coplanaire, réduction des pertes...).
En variante, l'extrémité de transfert d'au moins une et de préférence de chaque ligne coplanaire est asymétrique: à cette extrémité, l'une des bandes latérales de masse de la ligne forme une extension longitudinale en saillie, selon la direction longitudinale de ligne, de l'autre bande latérale de masse et du ruban central de transmission de la ligne coplanaire. En d'autres termes, les bandes latérales de masse de la ligne présentent des chants de transfert (de préférence tous deux en biais, comme précédemment expliqué) qui sont décalés selon la direction longitudinale. Les moyens déphaseurs d'une telle ligne coplanaire comprennent, d'une part ladite extension longitudinale de la bande latérale de masse, et d'autre part un pont en matériau conducteur, dit pont à air, enjambant le ruban central de transmission et reliant les deux bandes latérales de masse, lequel pont est de préférence agencé à proximité immédiate de l'extrémité de transfert du ruban.
En tout état de cause, les moyens déphaseurs des deux lignes coplanaires sont de préférence d'un même type (extension latérale unique ou extension latérale double du ruban ou asymétrie de l'extrémité de transfert de la ligne associée à un pont à air).
De façon générale, les lignes coplanaires sont de préférence identiques (à l'exception de l'éventuelle discontinuité du ruban central de l'une des lignes) de façon à obtenir une réception ou une émission de signaux identique quel que soit le circuit de traitement opérant. De même, le substrat est de préférence homogène et isotrope, ou à tout le moins symétrique par rapport à un plan médian longitudinal s'étendant entre ses faces principales, de façon à présenter la même permittivité électrique sur chacune de ses faces.
Lorsque le dispositif de transition est destiné à un ensemble de réception dans le domaine spatial, les circuits de traitement comprennent chacun au moins un amplificateur à faible bruit, dit amplificateur LNA, monté en "flip-chip" sur la ligne coplanaire associée, à l'extrémité de connexion de celle-ci.
Avantageusement et selon l'invention, le ruban central de transmission et les fentes de chaque ligne coplanaire présentent des largeurs nominales respectives adaptées pour que l'impédance en entrée du circuit de traitement soit optimale en terme de limitation de bruit, lesquelles largeurs dépendent de la permittivité électrique du substrat. En particulier, le ruban central de transmission et les fentes de chaque ligne coplanaire présentent des largeurs nominales respectives adaptées pour que l'impédance en entrée de l'amplificateur LNA soit sensiblement égale à 50 Q. A noter que les termes "largeur nominale d'une fente" désignent une largeur moyenne de la fente, et que les termes "largeur nominale d'un ruban central de transmission" désignent une largeur moyenne du ruban en dehors de son(ses) éventuelle(s) extension(s) latérale(s) de déphasage.
Les rubans centraux de transmission respectivement les fentes des deux lignes coplanaires présentent de préférence la même largeur, en vue d'imposer la même impédance en entrée des deux circuits de traitement, pour une réception identique du signal quels que soient la ligne coplanaire active et le circuit de traitement opérant.
Dans une version préférée de l'invention, dans le cas d'un dispositif de transition spécifiquement adapté à une antenne de réception de microondes de fréquences comprises entre 27 et 31 GHz (bande Ka) : - le substrat présente une permittivité électrique Er inférieure 25 à 5 et une épaisseur supérieure à 0,5 mm, - chaque ligne coplanaire présente un ruban central de transmission de longueur inférieure à 3,5 mm entre les moyens déphaseurs et un premier point de connexion du ruban au circuit de traitement (portion du ruban le long de laquelle la propagation s'effectue en mode coplanaire) ; à noter qu'une telle 2871951 18 longueur de transmission coplanaire du ruban convient également à un dispositif d'émission, - chaque ligne coplanaire présente un ruban central de transmission de largeur nominale comprise entre 10 et 170 m et des fentes de largeur nominale comprise entre 10 et 150 m, pour obtenir une impédance de 50 52 en entrée du circuit de traitement; la ligne peut présenter de plus importantes largeurs nominales de ruban et de fentes pour une impédance supérieure (75 ou 100 S2 par exemple).
Dans le cas d'un dispositif de transition spécifiquement adapté 10 à une antenne de réception de micro-ondes de fréquences comprises entre 45 et 50 GHz (bande Q) : - le substrat présente une permittivité électrique sr inférieure à 5 et une épaisseur supérieure à 0,5 mm, - chaque ligne coplanaire présente un ruban central de 15 transmission de longueur inférieure à 3 mm entre les moyens déphaseurs et un premier point de connexion au circuit de traitement, - chaque ligne coplanaire présente un ruban central de transmission de largeur comprise entre 10 et 170 m, et des fentes de largeur comprise entre 10 et 150 m.
L'invention concerne également un dispositif de transition caractérisé en combinaison par tout ou partie des caractéristiques mentionnées ci-dessus et ci-après.
D'autres buts, caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description suivante qui se réfère aux figures annexées représentant des modes de réalisation préférentiels de l'invention donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs, et dans lesquelles: - la figure 1 est une vue schématique en coupe d'un dispositif de transition selon l'invention, suivant un plan transversal (plan orthogonal à la direction longitudinale de propagation du guide d'ondes) passant par les circuits de traitement, - la figure 2 est une vue schématique de dessus du dispositif de la figure 1, présenté en dehors de tout guide d'ondes, - la figure 3 est une reproduction de la figure 2 sur laquelle sont référencées des cotes de dimensionnement, - la figure 4 est une vue schématique de dessous du dispositif de la figure 1, présenté en dehors de tout guide d'ondes, - la figure 5 est une vue schématique en coupe du dispositif de la figure 1, suivant un plan transversal passant par les moyens déphaseurs des lignes coplanaires du dispositif, - la figure 6 est une reproduction de la figure 5 sur laquelle sont référencées des cotes de dimensionnement, - la figure 7 est une vue schématique de dessus d'une partie d'une ligne coplanaire d'un autre dispositif selon l'invention, - la figure 8 est une vue schématique de dessus d'une partie d'une ligne coplanaire d'un autre dispositif selon l'invention, - la figure 9 illustre un schéma de fonctionnement électronique du quadripôle que forment deux lignes coplanaires en regard l'une de l'autre selon l'invention.
Les figures 1 à 6 illustrent un dispositif selon l'invention, de transition entre un guide d'ondes récepteur 1, de section transversale rectangulaire, voire sensiblement carrée, et deux circuits de traitement 2 et 3 constitués chacun d'un amplificateur à faible bruit, dit amplificateur LNA.
Le dispositif selon l'invention comprend deux lignes coplanaires 5 et 6 en matériau conducteur, formées par métallisation sur une plaque 4 en matériau diélectrique dite substrat. Les lignes coplanaires 5 et 6 s'étendent sur des faces parallèles opposées 27, 28 du substrat; elles s'étendent en regard l'une de l'autre selon une direction orthogonale auxdites faces.
Les lignes coplanaires 5, 6 sont agencées dans le guide d'ondes 1 de sorte que la direction longitudinale des lignes soit parallèle à la direction longitudinale de propagation du guide d'ondes, et qu'au moins une partie amont desdites lignes s'étende dans le guide d'ondes. S'agissant d'un dispositif destiné à un ensemble de réception, les termes "aval" et "amont" sont utilisés en référence à la direction de propagation du signal, qui est parallèle aux directions longitudinales du guide d'ondes et des lignes coplanaires, et en référence au sens de propagation du signal, lequel signal se déplace depuis le guide d'ondes et les extrémités de transfert des lignes coplanaires vers les circuits de traitement 2, 3.
Les lignes coplanaires 5, 6 s'étendent de préférence entièrement dans le guide d'ondes 1.
Par ailleurs, les lignes coplanaires 5, 6 sont agencées dans le 10 guide d'ondes 1 en un plan médian de celui-ci, pour que la réception d'ondes soit maximale.
Chaque ligne coplanaire 5 (respectivement 6) comprend un ruban central de transmission 7 (respectivement 10), et deux bandes latérales de masse 8 et 9 (respectivement 11 et 12) reliées à une masse.
Chaque ligne coplanaire 5 présente une extrémité de connexion 17 sur laquelle l'amplificateur LNA 2 est monté selon une technique dite "flipchip", et une extrémité de transfert 16 opposée adaptée pour assurer un guidage du champ électrique (c'est-à-dire de l'onde électromagnétique) depuis le guide d'ondes 1 vers les fentes 21, 22 de la ligne coplanaire. A cette fin, les bandes latérales de masse 8 et 9 de la ligne coplanaire 5 présentent, à l'extrémité de transfert 16 de ladite ligne, des chants de transfert respectifs 13, 14 qui s'étendent en biais vers l'extérieur de la ligne (ces chants s'étendent en biais en s'éloignant d'une partie centrale de la ligne à la fois selon la direction longitudinale et selon la direction transversale). Les chants de transfert 13 et 14 réalisent ainsi un goulet d'entrée du champ électrique dans les fentes 21, 22.
Dans l'exemple illustré, les chants de transfert 13, 14 en biais s'étendent en saillie, selon la direction longitudinale, du ruban central de transmission 7. Par ailleurs, le ruban central de transmission 7 se termine par un chant de transfert 15 en forme de pointe. La forme en biais des chants de transfert 13, 14 et celle pointue du chant de transfert 15 permettent de limiter la part du flux incident (transmis par le guide d'ondes) qui est réfléchie par la ligne coplanaire 5. A noter que l'extrémité de transfert de la ligne coplanaire 5, telle qu'elle est définie selon l'invention, correspond à la portion de ladite ligne qui s'étend (selon la direction longitudinale) depuis les deux pointes extrêmes latérales de ses bandes de masse jusqu'à la pointe extrême 15 de son ruban central.
La ligne coplanaire 6 présente des extrémités de connexion et de transfert identiques à celles de la ligne coplanaire 5. En revanche, alors que le ruban 7 de la ligne coplanaire 5 est continu, le ruban central de transmission 10 de la ligne coplanaire 6 est discontinu. Il est formé de deux portions 29, 30 séparées, alignées (selon la direction longitudinale) dans le prolongement l'une de l'autre.
La ligne coplanaire 5, dite ligne coplanaire parallèle, est munie d'un commutateur microélectromécanique 18, dit commutateur MEM parallèle, qui enjambe le ruban central 7 et relie les deux bandes latérales 8, 9 de la ligne. Lorsqu'une tension supérieure à une tension seuil d'activation du commutateur MEM 18 est appliquée audit commutateur, celui-ci s'effondre jusqu'à venir au contact du ruban central 7; le ruban 7 et les bandes de masse 8, 9 sont alors électriquement reliés, et la ligne coplanaire parallèle 5 est neutralisée par court-circuit (et donc inactive). Lorsqu'aucune tension n'est appliquée au commutateur MEM 18, le ruban de transmission 7 peut véhiculer, jusqu'à l'amplificateur LNA 2, tout courant généré par la propagation d'un champ électrique en mode coplanaire dans les fentes 21, 22. La ligne coplanaire parallèle 5 est alors active.
La ligne coplanaire 6, dite ligne coplanaire série, est munie d'un commutateur microélectromécanique 19, dit commutateur MEM série, qui forme un pont reliant les deux portions 29, 30 du ruban central 10 de la ligne.
Lorsqu'une tension supérieure à une tension seuil d'activation du commutateur MEM 19 est appliquée audit commutateur, celui-ci s'effondre jusqu'à venir au contact de la face 28 du substrat et combler l'espace 20 séparant les deux portions 29, 30 du ruban 10. Le commutateur MEM 19 réalise alors une portion de raccordement du ruban central de transmission 10, qui d'une part permet la propagation d'un champ électrique dans les fentes 23, 24 entre les deux portions 29, du ruban, et d'autre part relie électriquement lesdites portions. Un courant est ainsi généré dans le ruban, et la ligne coplanaire série est activée. Lorsqu'aucune tension n'est appliquée au commutateur MEM série 19, aucun champ électrique ne peut se propager dans les fentes 23, 24 entre les portions 29, 30 du ruban 10 (globalement, les champs électriques en opposition de phase se superposent et s'annulent dans l'espace 20), et la ligne coplanaire série 6 est alors inactive.
Chaque ligne coplanaire 5, 6 comprend par ailleurs des moyens déphaseurs 25, 26, formés par une extension latérale du ruban central de transmission 7, 10 en forme de trapèze. Une telle extension latérale 25, 26, dite extension latérale de déphasage, permet de retarder le champ électrique se propageant dans la fente 22, 24 qui lui est adjacente, de façon à inverser la phase de ce champ par rapport au champ électrique se propageant dans la fente 21, 23 opposée, de l'autre côté du ruban de transmission. En aval de l'extension latérale de déphasage 25 (respectivement 26), un courant peut ainsi être généré dans le ruban central de transmission 7 (respectivement 10) par les champs en opposition de phase se propageant dans les fentes 21, 22 (respectivement 23, 24), si la ligne est active. Les extensions latérales de déphasage 25, 26 s'étendent sur des côtés opposés des rubans de transmission 7, 10, tel qu'illustré à la figure 5. En d'autres termes, elles ne sont pas en regard de part et d'autre du substrat (selon une direction orthogonale aux plans des lignes coplanaires).
Le commutateur MEM parallèle 18 est agencé immédiatement en aval de l'extension latérale de déphasage 25 de la ligne coplanaire parallèle. Le commutateur MEM série 19 est agencé en aval de l'extension latérale de déphasage 26 de la ligne coplanaire série, à une distance sensiblement égale à )^,/4 d'un point imaginaire pris sur la ligne coplanaire série de telle sorte que la distance entre ce point et l'extension latérale 26 corresponde sensiblement à la distance entre le commutateur MEM parallèle 18 et l'extension latérale 25 de la ligne coplanaire parallèle. En d'autres termes, les deux commutateurs MEM sont décalés de),./4 sur les lignes coplanaires, X désignant une longueur d'onde guidée centrale transportée par la ligne coplanaire. Lorsque les deux lignes coplanaires sont inactives, le taux d'ondes stationnaires est équivalent sur les deux lignes coplanaires.
Le dispositif illustré est destiné à un ensemble de réception de microondes de fréquences comprises entre 27 et 31 GHz. Le substrat et les lignes coplanaires sont dimensionnés à la fois pour pouvoir transporter de telles micro-ondes et de telle sorte que les phénomènes de couplage des deux lignes coplanaires soient minimisés. Les dimensions rapportées ci-dessous sont référencées aux figures 3 et 6, dans lesquelles les proportions relatives de ces dimensions n'ont pas nécessairement été respectées: - la largeur.e des lignes coplanaires 5, 6, qui correspond également la largeur (plus petit côté) interne du guide d'ondes 1, est comprise entre 3 et 4,5 mm, ce qui permet l'intégration du dispositif selon l'invention dans une antenne multiple FAFR; elle est par exemple de l'ordre de 4 mm, - la longueur L de chaque ligne coplanaire, dite longueur de transmission coplanaire de ladite ligne, prise entre l'extension latérale 25 du ruban central de transmission et un premier point de connexion de l'amplificateur LNA (à l'extrémité de connexion 17 de la ligne), est inférieure à 3,5 mm et est par exemple de l'ordre de 2,5 mm. A noter que les phénomènes de couplage des deux lignes diminuent lorsque la longueur des lignes coplanaires diminue, - la largeur nominale w (largeur en dehors de l'extension latérale de déphasage 25, 26) du ruban de transmission 7, 10 de chaque ligne coplanaire est comprise entre 10 et 170 gm; elle est par exemple de 40 m, - la largeur nominale s de chacune des fentes 21-24 des lignes coplanaires est comprise entre 10 et 150 gm; elle est par exemple de 50 m, - les dimensions w et s précédentes étant ainsi choisies pour imposer une impédance de 50 S2 en entrée du LNA; le dispositif selon l'invention peut toutefois être dimensionné pour des circuits de traitement (et notamment des amplificateurs LNA) exigeant d'autres impédances (25, 75, 100 S2) ; les largeurs w et s sont adaptées en conséquence, - la largeur d de l'extension latérale de déphasage 25, 26 de chaque ligne coplanaire est comprise entre 1 et 3 mm; elle est par exemple de 2, 80 mm; l'angle 0 de l'extension latérale trapézoïdale est compris entre 10 et 40 ; il est par exemple de l'ordre de 25 , - la dimension p, selon la direction longitudinale, du chant de transfert en biais 13, 14 des bandes latérales de masse de chaque ligne coplanaire est supérieure à 5 mm, et notamment comprise entre 5 et 13 mm; elle est par exemple de 11 mm, - l'épaisseur t de métallisation des lignes coplanaires (ruban 10 central de transmission et bandes latérales de masse) est comprise entre 9 et 35 m; elle est par exemple de l'ordre de 17,5 m, l'épaisseur e du substrat est supérieure à 0,200 mm; elle est choisie selon la permittivité électrique E r du matériau constitutif dudit substrat; à titre d'exemple, le susbtrat est en un matériau synthétique connu sous le nom TMM4 de permittivité électrique Er égale à 4,5; son épaisseur e est de 0,508 mm ou 0,762 mm. A noter que les phénomènes parasites de couplage des deux lignes diminuent lorsque l'on augmente l'épaisseur e du substrat et/ou que l'on diminue sa permittivité électrique Er. Mais l'augmentation de l'épaisseur de substrat et le choix d'un matériau plus performant augmente le coût de revient du dispositif. A l'inverse, le couplage diminue lorsque l'on réduit la longueur L de transmission de la ligne. Le dimensionnement du substrat et des lignes coplanaires résulte donc d'un compromis entre performances recherchées, contraintes économiques et financières et contraintes géométriques imposées par la structure de l'antenne.
Le fonctionnement de ce dispositif selon l'invention a été simulé au moyen du logiciel de simulation HFSS commercialisé par la société ANSOFT, pour une bande de fréquences d'ondes allant de 27 à 31 GHz. Ces simulations ont montré que: - les paramètres de couplage S41 et S14 (voir figure 9) entre l'entrée (extrémité de transfert) d'une ligne coplanaire et la sortie (extrémité de 30 connexion) de l'autre ligne coplanaire prennent des valeurs inférieures à -10dB sur toute la bande de fréquences, et notamment inférieures à -25dB sur la majorité de ladite bande, - les paramètres de transmission S21 et S12 entre l'entrée et la sortie d'une même ligne coplanaire prennent des valeurs supérieures à -2dB sur toute la bande de fréquences, et notamment supérieures à -0,5dB sur la majorité de ladite bande, - le paramètre de réflexion S11 à l'entrée des lignes coplanaires prend des valeurs inférieures à -20dB sur toute la bande de fréquences, et notamment inférieures à -30dB sur la majorité de ladite bande, - le paramètre d'insertion entre le guide d'ondes (en mode guide TE10) et les lignes coplanaires (en mode coplanaire) prend des valeurs supérieures à -1,5dB sur toute la bande de fréquences.
La figure 7 illustre une ligne coplanaire d'un autre dispositif selon l'invention, dont les moyens déphaseurs sont constitués par une extension latérale 32 du ruban central de la ligne, qui présente la forme d'une portion de disque. Lorsque le dispositif est destiné à un ensemble de réception de micro-ondes de fréquences comprises entre 27 et 31 GHz, cette extension latérale présente une dimension transversale "a" supérieure à 0,5 mm et de préférence comprise entre 1 et 2,8 mm; elle est par exemple de l'ordre de 2,40 mm, le disque présentant un rayon de l'ordre de 1,4 mm.
Par ailleurs, cette ligne coplanaire présente des bandes latérales de masse dont les chants de transfert 50, 51 sont courbes et de forme hyperbolique, en vue d'une amélioration du paramètre d'insertion ou de sortie du champ électrique (entre le guide d'ondes et les fentes de la ligne coplanaire active).
La figure 8 illustre une ligne coplanaire 33 d'un autre dispositif selon l'invention, dans laquelle le déphasage entre les champs se propageant dans les deux fentes de ladite ligne coplanaire est assuré par une géométrie asymétrique de son extrémité de transfert 37.
La ligne coplanaire 33 présente une première bande latérale de 30 masse 36, dont le chant de transfert 38 s'étend en saillie, selon la direction longitudinale, du ruban central de transmission 34 et de la seconde bande latérale de masse 35 de la ligne. Comme expliqué précédemment, ce chant 38 s'étend également en biais, entre un angle central 43 et une pointe extrême latérale 42. La bande latérale de masse 36 comprend donc une extension longitudinale 48 en saillie de l'autre bande de masse et du ruban de transmission.
Le ruban central de transmission 34 de la ligne coplanaire 33 présente un chant de transfert 39 en forme de pointe, qui s'étend sensiblement au droit (selon la direction transversale) de l'angle central 43 de la première bande latérale de masse.
Par ailleurs, la seconde bande latérale de masse 35 présente un chant de transfert 40 qui s'étend en biais en s'éloignant longitudinalement et transversalement d'un point central de la ligne coplanaire, entre un angle central 45 et une pointe latérale 44. Cette pointe latérale 44 est située au droit (selon la direction transversale) ou en retrait (selon la direction longitudinale) de la pointe de transfert 39 du ruban detransmission. Elle est en outre décalée, selon la direction longitudinale, par rapport à la pointe latérale 42 de l'autre bande de masse, d'une distance relative sensiblement égale à ?J2 (où 1 désigne la longueur d'onde guidée centrale- de la ligne coplanaire et du dispositif).
A noter que l'angle central 43, 45 de la bande latérale de 20 masse 36, 35 est avantageusement arrondi (contrairement à l'exemple illustré) en vue de faciliter le transfert du champ dans la fente 46, 47 adjacente.
L'extrémité de transfert 37 de la ligne, telle qu'elle est définie selon l'invention, correspond à la portion de ladite ligne qui s'étend entre la pointe extrême 42 de la première bande latérale de masse et l'angle central 45 de la seconde bande latérale de masse. En raison de son asymétrie, les champs électriques se propageant dans les fentes 46, 47 de la ligne présentent des phases sensiblement opposées dès l'angle central 45 de la seconde bande latérale de masse. Les moyens déphaseurs comprennent toutefois également un pont à air 41 en matériau conducteur, agencé en aval de l'entrée de la fente 47, à proximité de celle-ci. Ce 2871951 27 pont permet d'éliminer les éventuels modes parasites (mode fente...) résiduels, en vue d'une transmission essentiellement en mode coplanaire en aval dudit pont 41.
Il va de soi que l'invention peut faire l'objet de nombreuses variantes par rapport aux modes de réalisation précédemment décrits et représentés sur les figures.
En particulier, la position des commutateurs du dispositif illustré aux figures 1 à 6 peut être inversée, selon la disposition suivante: le commutateur série est agencé entre les moyens déphaseurs et l'extrémité de connexion de la ligne coplanaire série, à proximité immédiate desdits moyens déphaseurs; le commutateur parallèle est agencé entre les moyens déphaseurs et l'extrémité de connexion de la ligne coplanaire parallèle, à une distance desdits moyens déphaseurs, et plus précisément d'un point de la ligne parallèle situé en regard du commutateur série, sensiblement égale au quart d'une longueur d'onde moyenne de propagation du guide d'ondes. En d'autres termes, le commutateur parallèle est décalé vers l'aval (en réception) d'une distance égale à ?J4 par rapport au commutateur série.
Par ailleurs, chaque ligne coplanaire n'est pas nécessairement symétrique (en dehors des moyens déphaseurs) par rapport à son ruban central de transmission. Au contraire, la bande latérale de masse opposée aux moyens déphaseurs (bande 8 illustrée) est avantageusement de largeur restreinte, en vue d'obtenir un dispositif d'encombrement réduit.
En outre, le dispositif de transition selon l'invention peut être intégré dans un ensemble d'émission d'ondes, dans lequel les circuits de traitement sont constitués chacun d'un amplificateur de puissance de type SSPA ("Solid State power amplifier").
Par ailleurs, il est possible d'utiliser un dispositif selon l'invention pour d'autres applications de réception (en hyperfréquence, et notamment dans la bande V autour de 60 GHz-, mais aussi dans d'autres fréquences) ou d'émission.
Claims (25)
1/ - Dispositif redondant de transition entre un guide (1) d'ondes électromagnétiques et au moins deux circuits redondants (2, 3), dits circuits de traitement, ce dispositif de transition comprenant deux lignes coplanaires (5, 6) formées sur une plaque, dite substrat, en un matériau diélectrique, chaque ligne coplanaire comprenant, dans un même plan, un ruban central de transmission (7; 10) et deux bandes latérales de masse (8, 9; 11, 12) de part et d'autre dudit ruban, séparées de ce dernier par des fentes (21, 22; 23, 24) de guidage d'ondes électromagnétiques, lesquels ruban et bandes s'étendent principalement selon une direction dite direction longitudinale de ligne, chaque ligne coplanaire (5) présentant une extrémité longitudinale (17), dite extrémité de connexion, destinée à être couplée à l'un (2) des circuits de traitement, qui est propre à ladite ligne coplanaire, caractérisé en ce que: - les deux lignes coplanaires (5,6) s'étendent de part et d'autre d'un même substrat (4), sur deux faces opposées principales (27, 28) de celui- ci, - les deux lignes coplanaires (5, 6) s'étendent, au moins pour partie, à l'intérieur du guide d'ondes (1), - chaque ligne coplanaire (5) présente une extrémité longitudinale (16), dite extrémité de transfert, opposée à son extrémité de connexion, adaptée pour canaliser une onde électromagnétique entre le guide d'ondes et les fentes (21, 22) de ladite ligne coplanaire, - chaque ligne coplanaire (5, 6) est munie de moyens (25, 26), dits moyens déphaseurs, adaptés pour inverser la phase d'un champ électrique d'un côté du ruban central de transmission (7, 10) de ladite ligne coplanaire, en vue d'une transmission d'énergie électrique essentiellement selon un mode coplanaire le long dudit ruban de transmission entre les moyens déphaseurs et le circuit de traitement, et d'une transmission d'énergie électrique essentiellement selon un mode guide dans le guide d'ondes au-delà de l'extrémité de transfert. 20
2/ - Dispositif de transition selon la revendication 1, caractérisé en ce que les deux lignes coplanaires (5, 6) s'étendent en regard l'une de l'autre de part et d'autre du substrat (4).
3/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 1 5 ou 2, caractérisé en ce que les deux lignes coplanaires (5, 6) s'étendent selon une direction de propagation du guide d'ondes.
4/ - Dispositif selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le substrat (4) s'étend dans un plan longitudinal médian du guide d'ondes (1).
5/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que chaque ligne coplanaire (5, 6) est munie d'un commutateur (18, 19) en vue d'une activation ou d'une désactivation de ladite ligne coplanaire.
6/ - Dispositif de transition selon la revendication 5, destiné à un ensemble de réception, caractérisé en ce que lesdits commutateurs (18, 19) sont adaptés pour pouvoir être commandés de telle sorte que les lignes coplanaires présentent à chaque instant des états opposés, respectivement actif et inactif.
7/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 5 ou 6, caractérisé en ce que: - l'une des lignes coplanaires (6), dite ligne coplanaire série, présente un ruban central de transmission (10) interrompu, formé de deux portions (29, 30) distantes s'étendant dans le prolongement l'une de l'autre, l'autre ligne coplanaire (5), dite ligne coplanaire parallèle, présentant un ruban central de transmission (7) continu, - le commutateur (19) de la ligne coplanaire série, dit commutateur série, est monté en série de façon à relier les deux portions distantes (29, 30) du ruban central de transmission, de sorte que la ligne coplanaire série (6) est active lorsque le commutateur série est dans un état, dit état passant, dans lequel il réalise une liaison électrique entre les deux portions du ruban central de transmission, - le commutateur (18) de la ligne coplanaire parallèle, dit commutateur parallèle, est monté en parallèle de façon à pouvoir relier le ruban central de transmission (7) aux deux bandes latérales de masse (8, 9) de ladite ligne coplanaire parallèle, de sorte que la ligne coplanaire parallèle (5) est inactive lorsque le commutateur parallèle est dans un état, dit état passant, dans lequel il réalise une liaison électrique entre le ruban central de transmission et les bandes latérales de masse.
8/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 5 à 7, caractérisé en ce qu'au moins un commutateur comprend une diode.
9/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 5 à 8, caractérisé en ce qu'au moins un commutateur (18, 19) est un commutateur microélectromécanique, dit commutateur MEM.
10/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 5 à 9 et selon la revendication 2, caractérisé en ce que les commutateurs (18, 19) des deux lignes coplanaires sont décalés, selon une direction longitudinale du substrat, d'une distance relative sensiblement égale au quart d'une longueur d'onde dite longueur d'onde guidée.
11/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce qu'au moins une bande latérale de masse (8, 9) de chaque ligne coplanaire présente, à l'extrémité de transfert (16) de ladite ligne, un chant d'extrémité (13, 14), dit chant de transfert de la bande, qui s'étend en biais en s'éloignant transversalement et longitudinalement d'une partie centrale de la ligne coplanaire.
12/ - Dispositif de transition selon la revendication 11, caractérisé en ce que le chant de transfert (13, 14) d'une bande latérale de masse (8, 9) s'étend en saillie, selon la direction longitudinale de ligne, du ruban central de transmission (7) de la ligne coplanaire.
13/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 1 l ou 12, caractérisé en ce que le chant de transfert (50, 51) d'une bande latérale de 30 masse présente une forme courbe arrondie ou exponentielle ou hyperbolique.
14/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 1 à 13, caractérisé en ce que le ruban de transmission (7) de chaque ligne coplanaire présente, à l'extrémité de transfert (16) de ladite ligne, un chant d'extrémité (15), dit chant de transfert du ruban, formant une pointe.
15/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 1 à 14, caractérisé en ce que les moyens déphaseurs (25, 26) des lignes coplanaires sont adaptés pour inverser la phase d'un champ électrique sur des côtés opposés des rubans centraux de transmission.
16/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que les moyens déphaseurs d'au moins une ligne coplanaire (5, 6) sont formés par une extension latérale (25, 26), dite extension latérale de déphasage, du ruban central de transmission (7, 10) de ladite ligne coplanaire.
17/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisé en ce que les moyens déphaseurs d'au moins une ligne coplanaire sont formés par deux extensions latérales consécutives de son ruban central de transmission, qui s'étendent d'un même côté dudit ruban et sont adaptées pour imposer chacune au champ électrique un déphasage de l'ordre de it/2.
18/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 16 ou 17, caractérisé en ce qu'au moins une extension latérale de déphasage (25, 20 26) d'un ruban central de transmission présente une forme de trapèze.
19/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 16 à 18, caractérisé en ce qu'au moins une extension latérale de déphasage (32) d'un ruban central de transmission présente une forme de portion de disque.
20/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 1 à 19, caractérisé en ce que les moyens déphaseurs d'au moins une ligne coplanaire comprennent, d'une part une extension longitudinale (46) de l'une (36) des bandes latérales de masse, laquelle extension longitudinale s'étend en saillie, selon la direction longitudinale de ligne, de l'autre bande latérale de masse (35) et du ruban central de transmission (34) de la ligne coplanaire, à l'extrémité de transfert (37) de celle-ci, et d'autre part un pont (41) en matériau conducteur, dit pont à air, enjambant le ruban central de transmission et reliant les deux bandes latérales de masse.
21/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 1 à 20, caractérisé en ce que les moyens déphaseurs (25, 26) des deux lignes 5 coplanaires sont d'un même type.
22/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 1 à 21, caractérisé en ce que le ruban central de transmission (7) et les fentes (21, 22) de chaque ligne coplanaire présentent des largeurs nominales respectives adaptées pour que l'impédance en entrée du circuit de traitement (2) soit optimale en terme de limitation de bruit.
23/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 1 à 22, caractérisé en ce que le ruban central de transmission et les fentes de chaque ligne coplanaire présentent des largeurs nominales respectives adaptées pour que l'impédance en entrée de l'amplificateur LNA soit égale à 50 Q.
24/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 1 à 23, pour une antenne de réception de micro-ondes de fréquences comprises entre 27 et 31 GHz, caractérisé en ce que le substrat (4) présente une permittivité électrique Er inférieure à 5 et une épaisseur (e) supérieure à 0,5 mm, et en ce que chaque ligne coplanaire (5, 6) présente un ruban central de transmission (7, 10) de longueur (L) inférieure à 3,5 mm entre les moyens déphaseurs et un premier point de connexion au circuit de traitement.
25/ - Dispositif de transition selon l'une des revendications 1 à 24, pour une antenne de réception de micro-ondes de fréquences comprises entre 45 et 50 GHz, caractérisé en ce que le substrat (4) présente une permittivité électrique r inférieure à 5 et une épaisseur (e) supérieure à 0,5 mm, et en ce que chaque ligne coplanaire (5, 6) présente un ruban central de transmission (7, 10) de longueur (L) inférieure à 3 mm entre les moyens déphaseurs et un premier point de connexion au circuit de traitement.
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0406596A FR2871951B1 (fr) | 2004-06-17 | 2004-06-17 | Dispositif de transition rntre un guide d'ondes et deux circuits redondants chacun couple a une ligne coplanaire |
| AT05777137T ATE451732T1 (de) | 2004-06-17 | 2005-06-15 | Übergangsvorrichtung zwischen einem wellenleiter und zwei jeweils an eine koplanare leitung gekoppelten redundanten schaltungen |
| US11/629,303 US7463110B2 (en) | 2004-06-17 | 2005-06-15 | Transition device between a waveguide and two redundant circuits coupled each to a coplanar line |
| ES05777137T ES2338029T3 (es) | 2004-06-17 | 2005-06-15 | Dispositivo de transicion entre una guia de ondas y dos circuitos redundantes acoplados a sendas lineas coplanares. |
| DE602005018212T DE602005018212D1 (de) | 2004-06-17 | 2005-06-15 | Übergangsvorrichtung zwischen einem wellenleiter und zwei jeweils an eine koplanare leitung gekoppelten redundanten schaltungen |
| JP2007515995A JP4547005B2 (ja) | 2004-06-17 | 2005-06-15 | 導波管と、それぞれがコプレーナ線路に接続された二つの冗長回路との間における移行冗長装置 |
| PCT/FR2005/001491 WO2006005841A1 (fr) | 2004-06-17 | 2005-06-15 | Dispositif de transition entre un guide d'ondes et deux circuits redondants chacun couple a une ligne coplanaire |
| EP05777137A EP1766719B1 (fr) | 2004-06-17 | 2005-06-15 | Dispositif de transition entre un guide d'ondes et deux circuits redondants chacun couple a une ligne coplanaire |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0406596A FR2871951B1 (fr) | 2004-06-17 | 2004-06-17 | Dispositif de transition rntre un guide d'ondes et deux circuits redondants chacun couple a une ligne coplanaire |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2871951A1 true FR2871951A1 (fr) | 2005-12-23 |
| FR2871951B1 FR2871951B1 (fr) | 2006-09-08 |
Family
ID=34946890
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR0406596A Expired - Fee Related FR2871951B1 (fr) | 2004-06-17 | 2004-06-17 | Dispositif de transition rntre un guide d'ondes et deux circuits redondants chacun couple a une ligne coplanaire |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7463110B2 (fr) |
| EP (1) | EP1766719B1 (fr) |
| JP (1) | JP4547005B2 (fr) |
| AT (1) | ATE451732T1 (fr) |
| DE (1) | DE602005018212D1 (fr) |
| ES (1) | ES2338029T3 (fr) |
| FR (1) | FR2871951B1 (fr) |
| WO (1) | WO2006005841A1 (fr) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4542531B2 (ja) * | 2006-08-25 | 2010-09-15 | 東光株式会社 | 伝送モードの変換構造 |
| US20090267711A1 (en) * | 2008-04-24 | 2009-10-29 | Agilent Technologies, Inc. | High frequency circuit |
| DE202008010533U1 (de) * | 2008-08-07 | 2008-10-30 | Rosenberger Hochfrequenztechnik Gmbh & Co. Kg | Kontaktlose Schleifensonde |
| TWI395519B (zh) * | 2010-06-28 | 2013-05-01 | Wistron Neweb Corp | 具跳線結構之電路板 |
| US9147924B2 (en) * | 2011-09-02 | 2015-09-29 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Waveguide to co-planar-waveguide (CPW) transition |
| WO2013140840A1 (fr) * | 2012-03-19 | 2013-09-26 | 三菱電機株式会社 | Convertisseur guide d'ondes/circuit planaire |
| CN106209014B (zh) * | 2016-06-23 | 2018-09-18 | 北京邮电大学 | 一种可调带阻滤波器 |
| JP7077137B2 (ja) * | 2018-05-18 | 2022-05-30 | 古野電気株式会社 | 伝送線路およびコネクタ |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6573810B2 (en) * | 2000-08-10 | 2003-06-03 | Alcatel | Device for transmitting electromagnetic signals across a structure including modules organized for two-for-one redundancy |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2086143A (en) * | 1980-10-22 | 1982-05-06 | Philips Electronic Associated | Finline circuit configuration |
| JP2530021Y2 (ja) * | 1989-09-29 | 1997-03-26 | 株式会社ケンウッド | マイクロ波回路 |
| TW212252B (fr) | 1992-05-01 | 1993-09-01 | Martin Marietta Corp | |
| US6002305A (en) * | 1997-09-25 | 1999-12-14 | Endgate Corporation | Transition between circuit transmission line and microwave waveguide |
| JP3946377B2 (ja) * | 1999-03-29 | 2007-07-18 | 新日本無線株式会社 | 超高周波回路 |
| JP3927514B2 (ja) * | 2003-04-07 | 2007-06-13 | 日本電信電話株式会社 | 電磁波発生装置 |
-
2004
- 2004-06-17 FR FR0406596A patent/FR2871951B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2005
- 2005-06-15 WO PCT/FR2005/001491 patent/WO2006005841A1/fr active Application Filing
- 2005-06-15 JP JP2007515995A patent/JP4547005B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2005-06-15 EP EP05777137A patent/EP1766719B1/fr not_active Not-in-force
- 2005-06-15 DE DE602005018212T patent/DE602005018212D1/de not_active Expired - Fee Related
- 2005-06-15 US US11/629,303 patent/US7463110B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2005-06-15 ES ES05777137T patent/ES2338029T3/es active Active
- 2005-06-15 AT AT05777137T patent/ATE451732T1/de not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6573810B2 (en) * | 2000-08-10 | 2003-06-03 | Alcatel | Device for transmitting electromagnetic signals across a structure including modules organized for two-for-one redundancy |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| CAVANNA T ET AL: "W band technologies for data collection experiment of the david mission", 2003 IEEE AEROSPACE CONFERENCE, vol. 1, 8 March 2003 (2003-03-08), pages 263 - 269, XP010660285 * |
| DUBUC D ET AL: "Original MEMS-based single pole double throw topology for millimeter wave space communications", EUROPEAN MICROWAVE CONFERENCE, vol. 3, 7 October 2003 (2003-10-07), pages 979 - 982, XP010680815 * |
| T. HATSUDA: "COMPUTATION OF COPLANAR-TYPE STRIP-LINE CHARACTERISTICS BY RELAXATION METHOD AND ITS APPLICATION TO MICROWAVE CIRCUITS", IEEE TRNASACTIONS ON MICROWAVE THEORY AND TECHNIQUES, vol. 23, no. 10, October 1975 (1975-10-01), pages 795 - 802, XP002309073 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE451732T1 (de) | 2009-12-15 |
| EP1766719B1 (fr) | 2009-12-09 |
| DE602005018212D1 (de) | 2010-01-21 |
| WO2006005841A1 (fr) | 2006-01-19 |
| FR2871951B1 (fr) | 2006-09-08 |
| JP4547005B2 (ja) | 2010-09-22 |
| ES2338029T3 (es) | 2010-05-03 |
| US7463110B2 (en) | 2008-12-09 |
| JP2008503128A (ja) | 2008-01-31 |
| EP1766719A1 (fr) | 2007-03-28 |
| US20070285143A1 (en) | 2007-12-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1766719B1 (fr) | Dispositif de transition entre un guide d'ondes et deux circuits redondants chacun couple a une ligne coplanaire | |
| EP2656438B1 (fr) | Cellule rayonnante a deux etats de phase pour reseau transmetteur | |
| CA2869648C (fr) | Repartiteur de puissance compact bipolarisation, reseau de plusieurs repartiteurs, element rayonnant compact et antenne plane comportant un tel repartiteur | |
| FR2528633A1 (fr) | Guide d'onde dielectrique | |
| FR2886773A1 (fr) | Antenne dispersive en frequence appliquee notamment a un radar meteorologique | |
| CA2869652A1 (fr) | Repartiteur de puissance comportant un coupleur en te dans le plan e, reseau rayonnant et antenne comportant un tel reseau rayonnant | |
| EP0880193B1 (fr) | Source d'antenne pour l'emission et la réception d'ondes hyperfréquences | |
| EP2345104A1 (fr) | Systeme d'antenne dipole differentielle a structure rayonnante coplanaire et dispositif d'emission/reception | |
| EP2195877B1 (fr) | Coupleur-separateur d'emission-reception multibande a large bande de type omt pour antennes de telecommunications hyperfrequences | |
| FR2866480A1 (fr) | Dispositif rayonnant compact multipolarisation a alimentation orthogonale par ligne(s) a champ de surface | |
| EP3136499B1 (fr) | Système diviseur/combineur pour onde hyperféquence | |
| FR2850793A1 (fr) | Transition entre un circuit micro-ruban et un guide d'onde et unite exterieure d'emission reception incorporant la transition | |
| EP0022700A1 (fr) | Dispositif à ondes magnétostatiques comportant une structure d'échange à bandes conductrices | |
| EP0023873B1 (fr) | Limiteur passif de puissance à semi-conducteurs réalisé sur des lignes à structure plane, et circuit hyperfréquence utilisant un tel limiteur | |
| EP0467818B1 (fr) | Elément de transition entre guides d'ondes électromagnétiques, notamment entre un guide d'ondes circulaire et un guide d'ondes coaxial | |
| FR2558307A1 (fr) | Dispositif d'excitation d'un guide d'onde en mode circulaire et aerien comportant un tel dispositif | |
| EP0038260B1 (fr) | Dispositif à ondes magnétostatiques de volume | |
| EP2006954A1 (fr) | Dispositif de communication pour véhicule ferroviaire | |
| EP1677385B1 (fr) | Antenne à balayage électronique large bande | |
| EP1152483B1 (fr) | Elément rayonnant hyperfréquence bi-bande | |
| FR3060867A1 (fr) | Architecture de bloc sources deployable, antenne compacte et satellite comportant une telle architecture | |
| FR2629644A1 (fr) | Antenne boucle large bande a alimentation dissymetrique, notamment antenne pour emission, et antenne reseau formee d'une pluralite de telles antennes | |
| FR2490025A1 (fr) | Antenne du type cornet monomode ou multimode comprenant au moins deux voies radar et fonctionnant dans le domaine des hyperfrequences | |
| FR2522885A1 (fr) | Ensemble de circuits hyperfrequences du type microbande, destines a des bandes de frequences differentes, et application d'un tel ensemble | |
| FR2766625A1 (fr) | Antenne a polarisation circulaire un sens |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20120229 |