FR2832764A1 - Injecteur de carburant a convertisseur hydraulique - Google Patents

Abstract

Injecteur de carburant comportant un corps (12) avec un convertisseur hydraulique (7). Celui-ci est relié du côté haute pression à une alimentation (1) venant d'une source de haute pression. Entre le côté haute pression (30) et le côté (31) de la pression du système il est prévu un organe d'étranglement. Dans la cavité (33) du corps de l'injecteur il est prévu un orifice de sortie (37). Un élément d'étranglement (38), sollicité en pression par la pression du côté haute pression (30) est logé de manière mobile dans la cavité (33). Cet élément d'étranglement (38) ferme l'intervalle d'étanchéité (42) qui prolonge une longueur d'étanchéité.

Description

provenant de la batterie (74).

Domaine technique La présente invention concerne un indecteur de carburant comportant un corps d'indecteur contenant un convertisseur hydraulique dont la chambre de pression est occupée par une zone de pression du s système, un organe d'étranglement relié à la zone de haute pression et une soupape pour la pression du système, servant à maintenir la pression dans la plage de pression du système, ainsi qu'un élément d'étranglement associé à un orifice de sortie et sollicité par la pression du côté haute pression. o Pour actionner les injecteurs de carburant on utilise en gé néral les électroaimants ou des actionneurs piézoélectriques qui assurent la décharge en pression d'une chambre de commande dans le corps de l'indecteur. Lorsqu'on utilise des actionneurs piézoélectriques pour assurer la décharge en pression de la chambre de commande, il est avantageux de

s démultiplier de manière hydraulique la course de l'actionneur piézoélectri-

que pour augmenter la course utile et compenser l'effet de la température

qui s'établit. Pour garantir le fonctionnement d'un convertisseur hydrauli-

que il faut assurer le remplissage de la chambre de travail hydraulique

après chaque cycle de travail.

Etat de la technique L'utilisation de convertisseur hydraulique pour augmenter la course d'actionneur piézoélectrique et compenser l'effet thermique est

connue. Après un cycle de travail c'est-à-dire après l'alimentation électri-

que de l'actionneur piézoélectrique il faut de nouveau assurer le remplis sage de la chambre de pression hydraulique pour avoir un volume

suffisant dans la chambre de pression hydraulique du convertisseur hy-

draulique avant le cycle de travail suivant de l'actionneur piézoélectrique.

Jusqu'à présent, pour maintenir la pression du système dans la chambre hydraulique d'un convertisseur hydraulique on a utilisé un organe

d'étranglement et de soupape de retenue de pression. Alors que la sou-

pape de retenue de pression est neutre vis-à-vis des pertes par fuites, la détérioration du rendement résulte essentiellement de la réalisation du point d'étranglement. Un débit de fuite trop important qui s'échappe par le point d'étranglement influence d'une manière très négative le rendement

3s d'un convertisseur hydraulique et par suite celui de l'indecteur de carbu-

rant. Lorsqu'on utilise un élément d'étranglement par exemple une broche de remplissage, le débit volumique qui sort Q est donné par la formule suivante: S3. d

Q- I ÀAP

s dans laquelle s: hauteur de l'intervalle d'étanchéité 1: longueur de l'intervalle d'étanchéité

d: diamètre de la broche.

Au contraire si le point d'étranglement est réalisé sous la o forme dun perçage d'étranglement, le débit de fuite Q est donné par la formule suivante Qll _d2., s Dans cette formule:

d:diamètre du perçage.

La courbe représentant les débits volumiques Q" Qn dé pend de la différence de pression Ap; ces deux courbes sont représentées

sous les références I, II dans le diagramme de la figure 2.

Pour augmenter le rendement du convertisseur hydraulique il faut diminuer le débit volumique Q qui s'échappe à travers le point d'étranglement. Réalisation de l'invention La présente invention a pour but de remédier aux inconvé 2s nients des solutions connues et concerne à cet effet un indecteur du type défini ci-dessus caractérisé en ce que l'élément d'étranglement en forme de piston, sollicité par un élément de ressort est guidé de manière mobile dans un guidage longitudinal et forme un intervalle annulaire avec ce gui dage longitudinal, la longueur d'étanchéité entre le guidage longitudinal et

l'élément d'étranglement en forme de piston étant variable.

Vis-à-vis de l'état de la technique, la solution selon l'invention offre l'avantage de diminuer considérablement le débit volumi que qui s'échappe à travers l'intervalle d'étranglement de forme annulaire et qui est la cause la plus importante du débit volumique de fuite Q. Sui 3s vant la haute pression appliquée, que cette pression provienne d'une chambre collectrice à haute pression (rampe commune) ou d'une pompe à haute pression, la solution selon l'invention permet de régler un seuil de pression en minimisant le débit volumique s'échappant Q en cas de dé

passement du seuil.

De préférence l'élément d'étranglement est tourné dans le

corps de l'injecteur avec sa face frontale contre l'orifice de sortie.

s Si l'élément d'étranglement est constitué par un piston dé formable dont la paroi forme un intervalle annulaire avec la paroi de la cavité, avantageusement l'élément d'étranglement coopère par sa surface d'appui frontale avec une surface annulaire entourant l'orifice de sortie

dans le corps de l'injecteur.

o De plus si l'élément d'étranglement comporte une cavité ou verte vers le côté haute pression et dont la surface limite tournée vers le côté de la pression du système comporte un perçage d'étranglement, avantageusement l'application de la pression sur l'élément d'étranglement à partir du côté haute pression déforme sa paroi pour que le côté extérieur s de la paroi s'appuie contre la paroi de la cavité et ferme l'intervalle annu laire. Selon une variante de réalisation, le point d'étranglement est réalisé par un manchon ayant une paroi mince déformable dont le fond comporte un perçage d'étranglement. Le manchon est introduit en o laissant un faible intervalle dans le corps de l'injecteur. A partir d'un cer tain niveau de pression, le manchon à paroi mince se déforme si bien que sa paroi extérieure s'appuie contre la paroi périphérique du perçage dans le corps de l'injecteur. Le débit volumique qui subsiste passe alors uni quement par le perçage d'étranglement du manchon et l'intervalle annu

laire est fermé par la paroi déformée du manchon.

Si l'élément d'étranglement en forme de piston est soutenu par un élément de ressort qui s'appuie d'un côté contre une face frontale de l'élément d'étranglement et de l'autre côté contre le corps de l'inJecteur, de préférence l'élément d'étranglement en forme de piston comporte un

canal traversant muni d'un point d'étranglement.

De plus selon d'autres caractéristiques de l'invention: - l'élément d'étranglement en forme de piston comporte une face frontale tournée vers le côté haute pression et dont le côté arrière coopère avec la surface d'appui du corps de l'indecteur, 3s - l'élément d'étranglement en forme de piston est tenu par l'élément de ressort à une distance Ah de la surface d'appui du corps de l'inJecteur, et sous l'effet de la montée en pression du côté haute pression cette surface s'appuie de manière étanche contre la surface d'appui du corps

de l'indecteur.

Si en outre l'élément d'étranglement en forme de piston est guidé de manière mobile dans un guidage longitudinal du corps de l'injecteur et forme avec celui-ci un intervalle annulaire, et l'élément d'étranglement en forme de piston délimite un intervalle d'étanchéité de longueur variable avec le guidage de piston, la longueur minimale de l'intervalle d'étanchéité est définie par la longueur de l'élément de ressort à l' état détendu et la longueur maximale de l'intervalle d' étanchéité est défi

o nie par la longueur de blocage de l'élément de ressort.

Selon une autre variante de réalisation de la solution de l'invention, le point d'étranglement est constitué par un dispositif pis ton/ressort. Le piston du dispositif piston/ressort est traversé par un per çage d'étranglement central et est sollicité par un ressort. Si la poussée s agissant contre la face frontale du piston par la source de haute pression ou la chambre collectrice à haute pression dépasse la force développée par le ressort, le piston vient contre une butée à l'intérieur du corps de l'indecteur et le débit volumique qui subsiste traverse le perçage

d'étranglement central du piston.

I1 est également possible de réaliser le point d'étranglement par un piston guidé dans un intervalle étroit; ce piston est alors égale ment sollicité par un élément de ressort. Lorsque le niveau de pression de la source de haute pression augmente ou si ce niveau augmente dans la chambre collectrice de haute pression, le piston pénètre dans un perçage environnant de sorte que la longueur d'étanchéité entre l'enveloppe du piston et le perçage augmente, ce qui par conséquent diminue le débit

volumique qui s'échappe.

Dessins La présente invention sera décrite ci-après de manière plus so détaillée à l'aide des dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 montre une alimentation à la pression du système, connue selon l'état de la technique d'un convertisseur hydraulique avec une soupape de retenue de pression et un organe d'étranglement, - la figure 2 montre la comparaison des débits volumiques Q' Qn selon ss les solutions actuelles et le débit volumique réduit Qn, - la figure 3 montre une première variante de la solution de l'invention avec un manchon déformable et un fond muni d'un perçage d'étranglement, - la figure 4 montre une seconde variante de la solution de l'invention avec un dispositif à piston et ressort et un perçage d'étranglement central, - la figure 5 montre une troisième variante de réalisation du point s d'étranglement selon l'invention avec une longueur d'étanchéité qui se

règle en fonction du niveau de pression.

Description de modes de réalisation

La figure 1 montre une alimentation d'un système sous pression, connu d'un convertisseur hydraulique comportant un point

o d'étranglement et une soupape de retenue de pression.

Une alimentation l et une source de haute pression non re présentée, qu'il s'agisse d'une chambre collectrice à haute pression (rampe commune) ou une pompe d'indection à haute pression, fournissent du car burant à pression élevée à travers un point d'étranglement 2 à un système s de conduite. Le système de conduite comporte une soupape de pression de système 3 munie d'un organe d'obturation en forme de bille appliqué par un élément de ressort 5 contre une surface d'étanchéité 6 et qui évite la sortie du carburant retenu à pression élevée. Le volume de carburant à pression élevée, qui traverse le point d'étranglement 2 arrive au niveau de l'intervalle annulaire 8 dans le corps d'indecteur 12 et remplit une cham bre de pression 9 d'un convertisseur hydraulique 7. La chambre de pres sion 9 est délimitée d'un côté par un piston offrant une grande surface hydraulique (ce piston n'est représenté ici que schématiquement) ainsi que d'un piston 11 en forme de tige, reçu à l'extrémité opposée; ce second 2s piston présente une surface hydraulique active plus petite que celle du premier piston. La référence 10 désigne le volume de fuite qui s'établit dans ce mode de réalisation à travers l'intervalle annulaire 8 entre le

grand piston et la paroi du corps 12 de l'indecteur.

Alors que la soupape de pression 3 du système n'est pas critique du point de vue des pertes par fuites, le débit de fuite 10 qui passe par l'intervalle annulaire 8 du convertisseur hydraulique 7 présente un inconvénient car le débit de fuite 10 influence de manière négative le

rendement du convertisseur hydraulique 7.

La figure 2 montre un graphique de comp arais on d e s déb its 3s volumiques Q,Q des solutions actuelles et du débit volumique réduit Qn Dans le diagramme de la flgure 2 on a représenté les débits de fuite 25 en fonction de la différence de pression 26. La droite portant la référence 20 correspond au débit de fuite Q d'une première variante de

réalisation de la configuration de l'organe d'étranglement selon la figure 1.

Ainsi l'organe d'étranglement est réalisé dans le cas de l'état de la techni que représenté à la figure, par exemple sous la forme d'une broche 11, on aura un débit de fuite Q, linéaire, augmentant avec la différence de pres sion. Le débit volumique Q qui s'échappe est donné par la relation sui vante: Q _ S3 À d Dans cette formule: o s: hauteur de l'intervalle d'étanchéité 1: longueur de l'intervalle d'étanchéité d: diamètre de la broche Le débit volumique Q selon la représentation de la figure 2 augmente inévitablement suivant une fonction linéaire avec la pression ce qui se traduit par une détérioration importante du rendement aux pres sions élevées comme celles de fonctionnement des indecteurs de carbu rant. Dans le diagramme de la figure 2, la référence 21 désigne la courbe d'un débit de fuite Q, qui a une forme parabolique. Le point d'étranglement selon la figure 1 est représenté à la place d'un élément 11 en forme de broche par un perçage d'étranglement et le déhit volumique de fuite Q qui s'établit à travers ce perçage d'étranglement se comporte selon la relation ci-après: 2s Q"_d2 Dans cette relation:

d: diamètre du perçage.

Par comparaison avec le débit volumique Qn selon la pre-

mière variante de réalisation, le débit volumique de fuite qui correspond à

cette solution est certes plus avantageux mais son niveau global est tou-

jours encore élevé ce qui détériore le rendement du convertisseur hydrau-

lique du fait du débit volumique de fuite.

Dans le diagramme de la figure 2 on a en outre représenté par un trait interrompu, un débit de fuite réduit par la courbe 24 et qui correspond au débit Qn; ce débit résulte de la variante de réalisation se lon l'invention et correspond à un débit volumique de fuite réduit à travers

le point d'étranglement au niveau du convertisseur hydraulique 7.

A partir d'un seuil de pression 23, le débit volumique de fuite qui s'établit diminue suivant la courbe 24, c'est-à-dire que le débit Qn diminue pour augmenter de nouveau d'une manière sensiblement li néaire en fonction de l'augmentation de la différence de pression 26 sans toutefois atteindre les valeurs maximales représentées par les courbes 20, 21 correspondant au débit volumique de fuite Q'Qr. La référence 23 dési gne un seuil de pression à partir duquel la solution selon l'invention o donne des pertes à travers l'intervalle d'étranglement qui tendent prati quement vers O et pour lequel aux pressions plus élevées, le débit volumi que de fuite qui s'établit correspond exclusivement au perçage

d'étranglement ou à un intervalle d'étanchéité.

Le schéma de la figure 3 correspond à une première va s riante de la solution selon l'invention avec un élément en forme de man chon indéformable à la manière d'un piston et un perçage d'étranglement

au niveau de son fond.

Selon le schéma de la figure 3, le corps 12 de l'injecteur comporte une cavité 33. Cette cavité 33 peut étre constituée par exemple o par un perçage dont la surface d'appui 34 se termine dans le corps 12 de l'injecteur. La surface d'appui 34 peut avoir la forme d'une surface annu laire entourant un orifice de sortie 37 du côté de la pression du système; cet orifice est relié à la chambre de pression 9 du convertisseur hydrauli que 7. Le côté portant la référence 30 à la figure 3 reçoit un piston défor mable comme élément d'étranglement. Ce côté est exposé à la haute pression de la chambre collectrice à haute pression ou d'une autre source de haute pression par exemple une pompe d'indection à haute pression alors que le côté de l'élément d'étranglement 38 portant la référence 31 est

exposé à la pression du système.

Selon la première variante de réalisation représentée à la fi gure 3, l'élément d'étranglement 38 mobile dans la cavité 33 est réalisé par un élément d'étranglement en forme de piston déformable. Par son côté tourné vers la haute pression 30, l'élément d'étranglement 38 en forme de piston délimite un volume interne 381 entouré par une paroi 3s mince 39 et un fond 40. Le côté intérieur de la paroi 39 de l'élément d'étranglement 38 porte la référence 39.2; le côté extérieur de la paroi 39 porte la référence 39.1. A l'état non déformé, il règne entre le côté exté rieur 39.1 de la paroi 39 du piston et la paroi 36 de la cavité 33, un inter valle de dimension 42 (s). L'intervalle annulaire désigné par la référence 42 (s) entoure l'élément d'étranglement 38 en forme de piston. Cet intervalle annulaire occupe toute la longueur axiale du piston car la paroi extérieure 39.1 de la paroi 39 de l'élément d'étranglement 38 et la paroi 36 de la ca s vité 33 en forme de perçage ne se touchent pas. La dimension 42 de l'intervalle entre le côté extérieur 39.1 de l'élément d'étranglement 38 et la paroi 36 de la cavité 33 est d'un ordre de grandeur de l'ordre de quelques

microns par exemple 5m.

Le fond 40 de l'élément d'étranglement 38 comporte un per o çage d'étranglement portant la référence 41 et constituant un point d'étranglement; ce perçage est symétrique par rapport à l'élément

d'étranglement 38 et symétrique par rapport à l'orifice de sortie 37 c'est-à-

dire qu'il se trouve sur l'ase de symétrie 32 du dispositif représenté à la figure 3. Le diamètre du perçage d'étranglement 41 ainsi que l'intervalle s annulaire correspondant à la dimension 42 de l'intervalle entre l'élément

d'étranglement 38 et la cavité 33 sont choisis pour que la somme des dé-

bits volumiques à travers l'élément d'étranglement 38 et le perçage 41 cor-

respondent aux exigences relatives à l'injecteur. Pour une pression de carburant élevée régnant du côté de la haute pression 30, l'établissement o de la pression à travers l'intervalle annulaire 42 entre le côté extérieur 39.1 de l'élément d'étranglement 38 et la paroi 36 de la cavité 33 produit une déformation de la paroi 39 de l'élément d'étranglement 38; ainsi le

débit volumique résiduel qui passe par l'oriflce de sortie 37 peut seule-

ment passer par le perçage d'étranglement 41. L'intervalle annulaire 42 s est fermé comme l'indique la paroi 39 déformoe de l'élément d'étranglement 38, cette paroi étant représentée par un trait mixte de sorte que selon la vue de la figure 1, le débit volumique 10 qui passe par l'intervalle annulaire s'annule. Le débit volumique maximum qui peut s'écouler par l'orifice de sortie 37 du côté 31 de la pression du système à

travers l'élément d'étranglement 38 est ainsi limité de manière très forte.

La figure 4 montre une seconde variante de réalisation avec un dispositif à ressort et piston; le piston comporte un perçage

d'étranglement central.

La figure 4 montre un piston 52 placé dans la cavité 33 du ss corps 12 de l'indecteur. La face frontale 56 du piston s'appuie contre un élément de ressort 53. L'élément de ressort 53 s'appuie à son tour contre la surface annulaire du corps 12 de l'inUecteur entourant le perçage de

sortie 37.

Le piston 52 comporte une face frontale 54 tournée vers le côté de pression 30; la face frontale 56 déjà évoquée est tournce vers le côté 31 de la pression du système c'est-à-dire l'orifice de sortie 37 du con vertisseur hydraulique 7. Le côté arrière de la face frontale 54 porte la ré s férence 54.1 et s'appuie contre une surface de butée 34 du corps 12 de l'indecteur. La surface de butée 34 entoure de façon annulaire un perçage 58 du corps 12 de l'indecteur. Entre le côté arrière 54.1 de la face frontale 54 du piston 52 et la surface de butée 34 on a une distance 55, Ah, définie essentiellement par l'état de détente de l'élément de ressort 53. Lorsque o l'élément de ressort 53 est détendu, il subsiste un intervalle ouvert Ah en tre le côté arrière 54.1 de la face frontale 54 du piston 52 et la surface

d'appui 34 dans le corps 12 de l'indecteur.

Lorsque la pression augmente du côté de pression 30 du corps de l'indecteur 12, la pression s'exerce sur la face frontale 54 du pis s ton 52. Le piston 52 est poussé contre la force développée par l'élément de ressort 53 en direction de la surface d'appui ou de butée 34 et lorsque la pression est suffisamment élevée il s'appuie contre cette surface de butée par le côté haute pression 30 ce qui annule l'intervalle Ah portant la réfé rence 55 à la figure 4. De manière avantageuse, la longueur de blocage de o l'élément de ressort 53 est conçu pour que cette longueur ne gène pas le mouvement rentrant du coté arrière 54.1 de la surface frontale 54 pour lui permettre de venir s'appuyer contre la surface d'appui annulaire 34 dans

le corps 12 de l'injecteur.

Lorsque le côté arrière 54.1 de la surface frontale 54 est ap s puyé contre la surface d'appui annulaire 34 du corps 12 de l'inUecteur, le débit volumique qui s'échappe à travers l'orifice de sortie 37 du convertis seur hydraulique 7 peut uniquement traverser le canal 51 central passant dans le piston 52 avec le point d'étranglement 57. Un débit volumique de fuite supplémentaire à travers l'intervalle n'est plus possible car la face arrière 54.1 du piston 52 s'appuie contre la surface de butée annulaire 34 du corps 12 de l'indecteur. En dessous d'un niveau de pression du côté haute pression 30 qui se règle par la constante de ressort de l'élément de ressort 53, l'élément d'étranglement 52 en forme de piston reste ouvert de sorte que le débit volumique est la somme du débit à travers la soupape et du débit à travers l'organe d'étranglement. Dès que la pression réglée par l'élément de ressort 53 est dépassée du côté 30 de la haute pression, l'organe d'étranglement 52 en forme de piston se ferme c'est-à-dire qu'il s'appuie par sa face arrière 54.1 de la face frontale 54 contre la surface annulaire 34 du corps de l'indecteur et le débit volumique qui subsiste est défini uniquement par le point d'étranglement 57 du canal d'étranglement 51. La figure 5 montre une troisième variante de réalisation de s la soluffon de l'invention avec une longueur d'étanchéité se réglant en

fonction du niveau de pression.

Dans la variante de réalisation de la figure 5, le corps 12 de l'indecteur comporte un piston 60 en forme de broche logé de manière mo bile dans un moyen de guidage de piston. Le piston 30 en forme de broche o est symétrique par rapport à la ligne de symétrie 32 qui correspond selon la vue de la figure 5 avec l'axe de symétrie de l'orifice de sortie 37 du con vertisseur hydraulique 7. La référence 30 désigne le côté haute pression du corps 12 de l'indecteur; la référence 31 désigne le côté de la pression

du système.

Le piston 60 en forme de tige ou de broche comprend une première face frontale 66 et une seconde face frontale 67. La seconde face frontale 67 s'appuie contre un élément de ressort 63 qui s'appuie par le côté opposé à celui de la seconde face frontale 67 contre une surface an

nulaire entourant l'orifice de sortie 37.

o Dans la position de l'élément d'étranglement 60 en forme de broche représenté à la figure 5, on a entre la surface enveloppe du piston en forme de broche et la paroi du guidage de piston 61, un intervalle

64 réglé; la longueur de cet intervalle est désignée par la référence 67.

Dans la position du piston en forme de broche 60 dans le corps de l'injecteur 12 selon la figure 5, on a représenté la longueur d'étanchéité minimale de l'intervalle d'étanchéité. La longueur d'étanchéité minimale 67 est définie par le ressort 63 non tendu. Dans la position de l'élément d'étranglement en forme de broche 60 ou piston, représenté à la figure 5, à l'intérieur de la cavité 33 du corps 12 de l'indecteur, il passe le volume sortant du convertisseur hydraulique à travers l'orifice de sortie 37; ce volume passe par l'intervalle d'étanchéité 64 dans la position représentée à la figure 5 qui correspond à une courte longueur d'étanchéité 67. Au contraire si la pression augmente du côté de pression 30 dans le corps 12 de l'indecteur, la première face frontale 66 du piston 60 en forme de broche s5 est soumise à la haute pression et l'élément d'étranglement ou piston 60 en forme de broche pénètre dans le guidage de piston 61. Ainsi le chevau chement entre la paroi de guidage de piston 61 et la surface enveloppe du piston constituant l'organe d'étranglement en forme de broche 60 aug mente dans la direction axiale. Le mouvement rentre au maximum de l'élément d'étranglement 60 en forme de broche dans le guidage de piston

61 est limité par la longueur de blocage du ressort de compression 63 ap-

pliqué contre la seconde face frontale 67 de l'élément d'étranglement 60 en s forme de broche. Lorsque l'élément d'étranglement 60 en forme de broche

est complètement rentré dans le guidage de piston 61, on arrive à la lon-

gueur d'étanchéité maximale 65 dans la direction axiale. Les pertes par fuites dans la cavité 33 diminuent en fonction de la longueur de l'intervalle d'étanchéité 65 dans la direction axiale; les pertes par fuites o sont ainsi limitées par la longueur de l'intervalle d'étanchéité 65 entre le

guidage de piston 61 et l'élément d'étranglement 60 en forme de broche.

La longueur d'étanchéité 65 augmente pour l'élément d'étranglement 60 en forme de broche qui pénètre dans le guidage de piston 61 de sorte que

la quantité de carburant qui passe par l'intervalle annulaire 64 diminue.

Lorsque l'élément de piston 60 en forme de broche occupe sa position de fin de course définie par la longueur de blocage de l'élément de ressort 63,

le débit volumique passant par l'orifice de sortie 37 atteint sa valeur mi-

nimale.

N O M E N C L A T U R E

1 source de haute pression d'alimentation 2 organe d'étranglement 3 soupape de pression du système s 4 organe d'obturation élément de ressort 6 surface d'étanchéité 7 convertisseur hydraulique 8 intervalle annulaire o 9 chambre de pression débit de fuite 11 broche 12 corps d'indecteur s 20 débit de fuite Q (première variante) 21 débit de fuite Qu (deuxième variante) 22 débit de fuite minimum Qmin 23 seuil de pression 24 débit de fuite réduit Qn 25 débit de fuite 26 pression côté haute pression 31 côté de pression du système (convertisseur hydraulique) 32 axe de syrnétrie 33 cavité 34 fond de perçage surface d'appui 36 paroi de perçage so 37 orifice de sortie du convertisseur hydraulique 38 élément d'étranglement déformable 38.1 volume interne 39 paroi de piston 39.1 côté extérieur 3s 39.2 côté intérieur fond 41 perçage d'étranglement 42 mesure de l'intervalle s dispositif piston/ressort 51 canal de passage s 52 élémentd'étranglement 53 élément de ressort 54 côté de pression de la surface frontale 54.1 côté arrière distance Ah lo 56 surface frontale du côté du système 57 point d'étranglement 58 perçage piston en forme de broche Is 61 guidage de piston 62 intervalle de guidage 63 élément de ressort 64 mesure de l'intervalle s longueur d'étanchéité variable 1 o 66 première face frontale 67 seconde face frontale 68 longueur d'étanchéité minimale

Claims (10)

REVEND I CATI ONS

1 ) InJecteur de carburant comportant un corps d'indecteur (12) contenant

un convertisseur hydraulique (7) dont la chambre de pression (9) est oc-

cupée par une zone de pression du système, un organe d'étranglement (2) relié à la zone de haute pression et une soupape (3) pour la pression du système, servant à maintenir la pression dans la plage de pression du

système, ainsi qu'un élément d'étranglement (38, 52, 60) associé à un ori-

fice de sortie (37) et sollicité par la pression du côté haute pression (30), caractérisé en ce que o l'élément d'étranglement (60) en forme de piston, sollicité par un élément de ressort (63) est guidé de manière mobile dans un guidage longitudinal (61) et forme un intervalle annulaire (64) avec ce guidage longitudinal (61), la longueur d'étanchéité (65, 67) entre le guidage longitudinal (61) et

l'élément d'étranglement en forme de piston (60) étant variable.

2 ) Indecteur de carburant selon la revendication 1, caractérisé en ce que

l'élément d'étranglement (38, 52, 60) est en forme de manchon.

3 ) Indecteur de carburant selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément d'étranglement (38, 52, 60) est tourné dans le corps de l'indecteur (12) avec sa face frontale (35, 56, 67) contre l'orifice de sortie (37). 4 ) Injecteur de carburant selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élément d'étranglement (38) est constitué par un piston déformable dont la paroi (39) forme un intervalle annulaire (42) avec la paroi (36) de la ca

vité (33).

) Indecteur de carburant selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'élément d'étranglement (38) comporte une cavité (38.1) ouverte vers le côté haute pression (30) et dont la surface limite (40) tournée vers le côté

(31) de la pression du système comporte un perçage d'étranglement (41).

6 ) Indecteur de carburant selon la revendication 4, caractérisé en ce que l'élément d'étranglement (38) coopère par sa surface d'appui frontale (35) avec une surfaee annulaire (34) entourant l'orifice de sortie (37) dans le

eorps (12) de l'indeeteur.

7 ) Injeeteur de earburant selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'application de la pression sur l'élément d'étranglement (38) à partir du côté haute pression (30) déforme sa paroi (39) pour que le côté extérieur o (35) de la paroi (39) s'appuie contre la paroi (36) de la cavité (33) et ferme

l'intervalle annulaire (42).

8 ) Indecteur de carburant selon la revendication 2, caractérisé en ce que l'élément d'étranglement en forme de piston (52, 60) est soutenu par un élément de ressort (53, 63) qui s'appuie d'un côté contre une face frontale (56, 67) de l'élément d'étranglement (52, 60) et de l'autre côté contre le

corps (12) de l'injecteur.

o 9 ) Indecteur de carburant selon la revendication 8, caractérisé en ce que

l'élément d'étranglement (52) en forme de piston comporte un canal tra-

versant (51) muni d'un point d'étranglement (57).

s 10 ) Indecteur de carburant selon la revendication 8, caraetérisé en ce que

l'élément d'étranglement (52) en forme de piston comporte une face fron-

tale (54) tournée vers le côté haute pression (30) et dont le côté arrière

(54.1) coopère avec la surface d'appui (34) du corps (12) de l'indecteur.

11 ) Injecteur de carburant selon la revendication 8, caractérisé en ce que l'élément d'étranglement (52) en forme de piston est tenu par l'élément de ressort (53) à une distance Ah (55) de la surface d'appui (34) du eorps (12)

de l'indecteur, et sous l'effet de la montée en pression du côté haute pres-

sion (30) cette surface s'appuie de manière étanche contre la surface

d'appui (34) du corps (12) de l'indecteur.

12 ) Indecteur de carburant selon la revendication 8, caractérisé en ce que

l'élément d'étranglement (60) en forme de piston est guidé de manière mo-

bile dans un guidage longitudinal (61) du corps (12) de l'indecteur et forme

s avec celui-ci un intervalle annulaire (64).

13 ) Indecteur de carburant selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'élément d'étranglement (60) en forme de piston délimite un intervalle

o d'étanchéité de longueur variable (65, 67) avec le guidage de piston (61).

14 ) Indecteur de carburant selon la revendication 13, caractérisé en ce que

la longueur minimale (67) de l'intervalle d'étanchéité est définie par la lon-

gueur de l'élément de ressort (63) à l'état détendu.

) Indecteur de carburant selon la revendication 13, caractérisé en ce que la longueur maximale (65) de l'intervalle d'étanchéité est définie par la