FR2759807A1 - Procede de raccordement de troncons cylindriques rigides de conducteurs metalliques - Google Patents

Abstract

L'application principale de l'invention est la réalisation de raccords, ayant une tenue mécanique et une conductivité électrique stable dans le temps, de tronçons cylindriques (14) rigides de conducteurs de câbles enterrés à isolation gazeuse pour le transport de grosses puissances électriques ; ces raccords par emboîtements successifs des extrémités adjacentes de deux tronçons comportent au moins deux embouts femelle (6) et mâle (5) , constituant lesdites extrémités et dont les diamètres interne et externe respectivement sont identiques à ceux des diamètres du corps (14) des tronçons, et le diamètre externe de l'embout mâle (5) est légèrement supérieur au diamètre interne de l'embout femelle (6) , lesquels embouts sont emboîtés jusqu'en butée de leurs bouts (151, 152) et 10% au moins de leurs surfaces cylindriques en vis à vis sont en contact effectif intime par effet de quasi soudure desdites surfaces entre elles lors de l'emmanchement à température ambiante desdits embouts.

Description

Procédé de raccordement de tronçons cylindriques rigides de

conducteurs métalliques.

La présente invention a pour objet un procédé de raccordement de tronçons cylindriques rigides de conducteurs réalisés en matériau métallique malléable. Le secteur technique de l'invention est celui de l'assemblage et du raccordement

non démontable de tubes ou barres entre eux.

L'application principale de l'invention est la réalisation de conducteurs de câbles enterrés, à isolation gazeuse pour le transport de grosses puissances électriques telles

que 3.000 Mégawatts sous 420 kV.

Il est en effet connu à ce jour d'utiliser pour de telles applications, mais pour des courtes distances, des " câbles " particuliers constitués de tubes creux d'aluminium pur situés au centre d'une enceinte de protection en alliage d'aluminium. L'enveloppe du câble est une enceinte remplie d'un mélange gazeux sous pression composé d'azote et d'un faible pourcentage d'hexafluorure de soufre dont le pouvoir isolant est fonction de sa pression. En conséquence, l'épaisseur de l'enceinte externe est donc déterminée en

fonction de la pression interne du mélange gazeux.

Le conducteur proprement dit de ce "< câble ", intérieur à cette enceinte externe, est maintenu au centre de celle-ci par des supports isolants et il est réalisé à partir de tronçons de l'ordre de 10 à 20 m de long par exemple que l'on assemble bout à bout en respectant d'une part la continuité électrique et la conductivité la plus grande possible nécessaire au passage des grosses puissances, et d'autre part les conditions mécaniques nécessaires à son utilisation, à sa tenue dans le temps et au respect des formes géométriques. En effet, une pointe de soudure qui dépasserait par exemple de la surface du conducteur créerait des champs électriques, voire des arcs électriques, préjudiciables bien sûr au bon fonctionnement du " câble "; de plus, les raccords par soudure demandent un temps de mise en oeuvre sur chantier important de l'ordre de 10 minutes, pour un conducteur creux de 250 mm en aluminium pur et 16 mm d'épaisseur, sans compter le temps nécessaire au décapage de l'alumine recouvrant naturellement le chanfrein de soudure et le nettoyage des diverses "salissures" préjudiciables à la bonne tenue diélectrique du "câble". Cette solution n'étant pas entièrement satisfaisante, il a été

recherché des solutions autres que des procédés de soudage.

Cependant, en cas de raccordement de tronçons par contact de surfaces non soudées et qui peut être a priori plus rapide, moins salissant, et dont les contraintes de tolérance géométriques sont parfaitement contrôlables, la densité du courant admissible traversant le contact varie selon la préparation de celui-ci et l'importance de sa surface: ainsi dans un assemblage mécanique même avec un fort serrage, il est connu que la densité du courant admissible peut varier de 30 A/cm pour des surfaces de contact de cm2, à 10 A/cm pour 400 cm et même 7 A/ cm au-dessus de 500 cm2; ainsi pour des puissances de 3000 MW sous 430 KV comme dans les données ci-dessus, il faut disposer d'une surface de contact de l'ordre de 1.000 cm2, ce qui est effectivement très important. De plus, et ceci est en partie lié à cela, de nombreux essais ont démontré que deux plaques conductrices, même parfaitement usinées et planes, mises en contact même avec une pression de serrage importante, qui permet en fait d'augmenter le nombre de points de contact de la surface effective, n'offrent que 5% de leur surface au passage du courant électrique: ceci est dû d'une part à ce que seules des micropointes sont en contact effectif, et d'autre part au seuil de serrage qui ne permet pas d'en augmenter trop la pression compte tenu des caractéristiques élastiques et plastiques des différents organes assurant ledit contact et devant maintenir celui-ci dans le temps sans

être affecté par un fluage statique significatif des matériaux.

Par ailleurs, la qualité du contact peut être altérée, outre par les impuretés pouvant être apportées par la mise en oeuvre, du fait également, entre autres, de l'oxydation du métal constituant ces surfaces: ainsi pour l'aluminium et ses alliages, il se crée spontanément une pellicule d'oxyde d'aluminium, l'alumine, qui protège le métal en superficie, mais dont la résistance électrique est bien supérieure à celui-ci, alors que justement l'aluminium est préférentiellement utilisé pour réaliser des conducteurs de transport de grosses puissantes; or cette pellicule d'alumine se forme très vite en

présence de l'oxygène de l'air.

De plus ultérieurement en cours d'exploitation, le courant électrique alternatif qui parcourt le conducteur, cause des microdéplacements qui dégradent dans le temps les qualités des surfaces en contact, et cela d'autant plus que la pression sur les pièces en contact est faible: ce phénomène de destruction des surfaces en aluminium est connu et

répertorié sous le nom de " corrosion fretting ".

Des techniques de montage et de pose ont pu être cependant développées pour réaliser donc de petites distances, d'une part en utilisant des éléments entièrement préfabriqués et/ou en utilisant des procédés de soudage, d'autre part en prenant de grandes précautions et le temps nécessaire pour la réalisation du chantier de mise en place. Le problème posé ainsi à ce jour est de réaliser des liaisons sur de grandes distances pour lesquelles la cadence de montage et l'installation de chantier doivent être optimisées, tout en respectant avec une certaine tolérance au niveau de chaque raccordement de tronçons les contraintes de dimensions et de forme géométrique du conducteur câble, et de conductivité électrique évoquée précédemment, avec un bon état de propreté du câble et de l'enceinte après assemblage; tout en assurant une bonne tenue mécanique et une fiabilité de la qualité de conductivité électrique dans le temps, malgré les phénomènes potentiels de fluage et de " corrosion fretting "; de plus, on doit pouvoir utiliser des tronçons de tubes dont la préparation des extrémités doit être simple, en tous cas sans pièces mécaniques complexes et/ou volumineuses et suivant une réalisation optimisée tant pour réduire le coût que pour simplifier leur mise en

oeuvre.

Une solution au problème posé est un procédé de raccordement de tronçons cylindriques rigides réalisés en matériau métallique malléable et manchonnés bout à

bout par emboîtement des extrémités adjacentes de deux tronçons successifs.

On connaît en effet déjà des procédés d'assemblage par emboîtement à froid et en force de deux tubes l'un dans l'autre, tels que ceux décrits dans les demandes de brevets de la société CEGEDUR FR. 2.356.463 publié le 27.01.1978, FR. 2.477.920 publié le 18.09.1981 et EP 126.698 publié le 28.11.1984, mais entre autres, ils déforment tous énormément les tubes en utilisant des artifices externes tel qu'un anneau

ou une matrice, dans lequel est préalablement engagé le manchon femelle.

Suivant la présente invention, on utilise un procédé spécifique, différent donc de ceux connus à ce jour, tel que: - on réalise à chacune des extrémités des tronçons à emboîter soit un embout mâle soit un embout femelle compatible entre eux, dont les diamètres internes et externes respectivement sont identiques à ceux du diamètre du corps des tronçons et le diamètre externe de l'embout mâle est légèrement supérieur au diamètre interne de l'embout femelle; - on modifie, par rapport à un état nu, lisse et nettoyé de toute impureté, l'état d'au moins l'une des deux surfaces de l'embout soit mâle externe, soit femelle interne pour améliorer le grippage par frottement d'une surface par rapport à l'autre; - on aligne suivant le même axe deux desdits tronçons avec leur embout face à face compatible, et on emboîte ceux- ci à température ambiante, en exerçant sur chaque tronçon une force axiale d'emmanchement suffisante pour vaincre les résistances mécaniques dues aux différences de diamètres respectifs et au grippage provoqué, jusqu'en butée des embouts afin d'obtenir une continuité de dimensions géométriques

interne et externe entre les tronçons.

Suivant le mode de réalisation retenu dans la présente invention, soit chaque tronçon est manchonné directement dans le tronçon suivant, soit le raccordement peut se faire au moyen d'une pièce cylindrique intermédiaire tel qu'un manchon extérieur séparé, soit dans le cas de tronçons cylindriques creux, un manchon ou mamelon intérieur, de préférence aussi creux, et également séparé. En ce dernier cas, on réalise aux deux extrémités de chaque tronçon le même type d'embout, soit mâle, soit femelle et on emboîte les deux extrémités identiques de deux tronçons adjacents avec un même manchon ou mamelon commun ayant le même diamètre, respectivement soit extérieur si les embouts des tronçons sont mâles, soit intérieur si ceux-ci sont femelles, que celui correspondant du corps des tronçons, et dont le diamètre respectivement soit intérieur, soit extérieur est respectivement soit inférieur, soit supérieur à celui du diamètre, respectivement soit extérieur des embouts mâles, soit intérieur des embouts femelles des tronçons. Dans un mode préférentiel de réalisation, les surfaces cylindriques en vis à vis desdits embouts mâle et femelle sont divisés en au moins deux parties de diamètre

différent, tels que ceux des parties distales permettent, jusqu'à ce que les bouts de celles-

ci soient au niveau des dernières parties situées avant le corps des tronçons, un jeu de guidage entre les embouts; lequel diamètre extérieur de chaque partie de l'embout mâle est légèrement supérieur au diamètre interne de chaque partie qui lui correspond, en fin

d'emmanchement, de l'embout femelle.

L'utilisation de tels diamètres d'embouts étagés permet d'une part un meilleur préguidage de ceux-ci lors de leur présentation de préemmanchement l'un dans l'autre, assurant une bonne coaxialité entre eux avant leur emmanchement en force qui se fait alors d'une manière plus homogène sur toute leur périphérie et sur une course plus courte donc mieux contrôlable également que s'il n'y avait pas cet étagement en plusieurs parties, et d'autre part, du fait de cette garantie de "coaxiabilité" et du meilleur contrôle de l'emmanchement, une répartition périphérique homogène des effets de

frottement et donc du grippage provoqué et ainsi contrôlable, et de la conductibilité.

Pour assurer un tel grippage des surfaces entre elles, plusieurs procédés peuvent être également utilisés, soit seuls, soit en combinaison; on modifie pour cela l'état d'au moins une des surfaces en vis à vis des embouts mâle ou femelle, après les avoir décapées: - soit en y gravant des sillons tels que des cannelures réalisées par exemple suivant des génératrices de l'embout mâle ou femelle de façon à provoque un grippage suivant ces lignes, soit par moletage, - ou encore en déposant par galvanoplastie ou autre procédé, une fine couche de matériau conducteur, malléable, ayant la plus faible température de fusion possible, et inoxydable, tel que de l'étain, de l'indium, de l'argent, etc... après avoir décapé la surface correspondante en particulier et de préférence quand le matériau métallique

malléable est de l'aluminium.

Cette opération, au contraire d'une connexion par brasage, ne fait intervenir aucun produit chimique de décapage usuellement nécessaire à celui des matériaux de base, susceptible de nuire à la propreté de l'assemblage, alors que dans l'application de la présente invention, celui-ci doit être extrême, compte tenu de l'usage électrique sous

haute tension et intensité.

Ces dépôts de matériau conducteur malléable et inoxydable permettent en effet, non seulement de supprimer et d'empêcher l'oxydation et donc la reformation d'un film d'alumine, mais également d'aider le grippage voulu pour une meilleure conductivité et tenue mécanique, et enfin, surtout, de prévenir contre la dégradation, par " corrosion fretting ", de la surface de contact réellement utile. Par ailleurs, certains métaux, tels que l'étain et l'indium, peuvent, après l'emmanchement complet des embouts jusqu'en butée, être fondus en les portant à une température de 200 C environ pendant quelques secondes, par exemple 15; les caractéristiques de l'assemblage obtenues sont alors celles d'un brasage nécessitant seulement des côtes d'usinage du diamètre externe de l'embout mâle par rapport au diamètre interne de l'embout femelle induisant un serrage

modéré de type "H7p6", soit de l'ordre de 60pt.

Ainsi, quelle que soit la modification ou préparation des surfaces cylindriques en l0 vis à vis des manchons tel qu'indiqué ci-dessus, suivant le procédé de l'invention, on a pu constater qu'on obtenait au moins 10% de ces surfaces qui soient en contact effectif intime par effet de quasi soudure desdites surfaces entre elles lors de l'emmanchement à température ambiante desdits embouts; suivant les procédés retenus de préparation ou plutôt de modification des surfaces par rapport à un état nu, lisse et nettoyé de toute impureté, on obtient même plus de 50% desdites surfaces cylindriques en contact effectif, ce qui permet de réduire d'autant plus celles-ci puisqu'on retrouve ainsi des densités de courant admissibles proches de celles des petites surfaces: on peut diminuer alors d'autant plus les dimensions des manchons et donc atteindre les objectifs évoqués précédemment. En effet, on peut ainsi utiliser des tronçons de tube dont la préparation des extrémités raccordées est assez simple, de même que leur mise en oeuvre puisqu'il suffit de disposer de dispositifs permettant de transmettre l'effort de poussée nécessaire à chaque tronçon, soit de l'ordre de 4 tonnes pour un conducteur en aluminium pur de diamètre externe de 250 mm avec une épaisseur de 16 mm et une longueur totale d'emboîtement de 100 mm environ. La course d'emmanchement sous effort n'est cependant que de 50 mm avec une division de la longueur des manchons en deux moitiés de diamètre différent étagées: soit une différence des diamètres externes de l'embout mâle par rapport aux diamètres internes de l'embout femelle de 0,5 mm correspondant à la différence maximum admissible pour provoquer un effort de serrage maximum entre les embouts tout en restant en-deçà de la limite élastique du matériau qui est ici de l'aluminium; cette détermination de la différence de diamètre d'emmanchement est réalisé en fonction de ces critères de limite élastique et de maximum d'effort de serrage suivant toute méthode de calcul de résistance du matériau connue de l'homme du métier sans qu'il soit nécessaire de l'expliciter ici, et s'applique à

toutes dimensions d'embout et de tronçons autres que celles données en exemple ci-

dessus et ci-après. Un tel assemblage suivant cet exemple dimensionnel a pu être réalisé en à peine I minute en plus du temps de préparation, soit de toutes façons un temps 10 fois inférieur à celui par soudure, et en respectant, par définition et du fait du procédé, au niveau de chaque raccordement de tronçons la continuité des dimensions géométriques externes et internes du conducteur avec une bonne propreté du câble et de l'enceinte après assemblage, sachant que ladite enceinte peut être également assemblée en

tronçons suivant le même procédé.

Les résultats de conductibilité électrique évoqués précédemment et confirmés par des tests, répondent également au problème posé; des essais de tenue mécanique en

traction, ont montré qu'il fallait, pour l'exemple dimensionnel du conducteur cité ci-

dessus et en ce qui concerne la connexion à température ambiante de pièces préalablement revêtues d'un dépôt métallique, un effort d'au moins du double de celui

nécessaire à l'emmanchement, ce qui est largement suffisant.

Par ailleurs, les risques de corrosion ultérieurs dus aux phénomènes de " corrosion fretting " éventuels qui sont déjà réduits par l'effet de grippage provoqué, sont encore plus limités par la possibilité de chauffer le raccord ainsi réalisé à 200/250 par exemple, qui est le point de fusion de l'étain ou de l'indium, dans le cas o une couche d'un de ces produits a été déposée sur au moins une des surfaces de manchon, créant alors une sorte de pseudo brasage qui ne peut qu'améliorer les qualités tant

mécaniques qu'électriques de la connexion ainsi réalisée.

Le résultat est de nouveaux procédés de raccordements de tronçons cylindriques rigides réalisés en matériau métallique malléable, tel que l'aluminium, ainsi que de nouveaux raccords de ces tronçons ayant les caractéristiques de la présente invention, dont les avantages cités cidessus en montrent déjà suffisamment pour prouver la nouveauté et l'intérêt. En particulier, de tels raccordements de tronçons cylindriques rigides, appliqués donc à des conducteurs électriques, permettent d'obtenir des caractéristiques de tenue mécanique et électrique stables dans le temps, et compatibles au transport de courant électrique de puissance d'au moins 3.000 Mégawatts sous 420 kV.

La description et les figures ci-après représentent un exemple de réalisation de

l'invention mais n'ont aucun caractère limitatif: d'autres réalisations sont possibles dans le cadre de la portée et de l'étendue de cette invention, en particulier en changeant les dimensions des tronçons décrits et/ou en utilisant ce type de raccordement pour des conducteurs pleins et éventuellement dans d'autres domaines d'applications que la

réalisation de conducteurs de câbles enterrés à isolation gazeuse.

La figure I est une vue en coupe longitudinale d'un conducteur et de son enceinte enterrés, à isolation gazeuse et dont le conducteur au moins est réalisé avec un

procédé suivant la présente invention.

La figure 2 est une vue en coupe axiale d'un manchon mâle de tronçon à

emmancher pour constituer un raccord suivant l'invention.

La figure 3 est une vue en coupe axiale d'un embout femelle d'un tronçon à

emmancher pour constituer un raccord suivant l'invention.

Les figures 4, 5 et 7 sont des coupes des éléments de détail et agrandies des

figures 2 et 3.

La figure 6 est une vue en coupe d'une section d'un tronçon du conducteur des

figures 1, 2 et 3.

Suivant l'application principale de l'invention, il est représenté sur la figure I une partie de longueur L d'un "câble" à isolation gazeuse qui doit pouvoir être enterrée et transporter du courant électrique suivant des puissances telles que 3.000 MW sous 420 KV. De tels "câbles" sont constitués en fait d'un conducteur cylindrique I tubulaire, par exemple comme indiqué précédemment de l'ordre de 250 mm de diamètre extérieur De pour 16 mm d'épaisseur d'aluminium pur, situé dans l'axe d'une enceinte 2 de protection de 650 mm de diamètre extérieur pour 10 mm d'épaisseur d'une enveloppe en alliage d'aluminium: l'enceinte 2 est remplie d'un gaz 11 sous pression tel que de l'azote avec du gaz SF6, dont il est connu que le pouvoir isolant est fonction de la pression: un bon compromis peut être retenu avec une pression de 6 bars nécessitant l'épaisseur de 10 mm

de l'enveloppe extérieure 2.

Le conducteur intérieur I est maintenu au centre de cette enveloppe 2 d'une part par des supports isolants 4 disposés successivement, au moins à 90 les uns des autres, et dont on voit les extrémités 8 de ceux perpendiculaires aux supports isolants 4 représentés dans le plan de la figure 1, et d'autre part, tous les 100 mètres environ par des cloisons 12 de forme conique avec des contacts glissants pour permettre des dilatations des diverses parties mécaniques constituant l'ensemble; aux extrémités desdites longueurs L qui peuvent être de l'ordre de 1.000 mètres, des obturateurs étanches 3 également de forme conique sont mis en place pour isoler chacune de ces longueurs L de la suivante en y intercalant même éventuellement des sectionneurs non

représentés.

Entre chaque cloison étanche 12, soit tous les 100 mètres environ, le conducteur I peut être réalisé par emmanchement entre eux, suivant la présente invention, de quatre

ou cinq tronçons élémentaires 12 de longueur de 20 à 25 mètres.

Chaque raccord successif reliant deux tronçons consécutifs cylindriques 14 rigides, réalisés en matériau métallique malléable tels que l'aluminium, comportent suivant les figures 2 et 3 deux embouts compatibles femelle 6 et mâle 5, constituant les extrémités adjacentes desdits deux tronçons et dont les diamètres interne et externe respectivement sont identiques à ceux des diamètres du corps 14 des tronçons; et le diamètre externe de l'embout mâle 5 est légèrement supérieur au diamètre interne de l'embout femelle 6; lesquels embouts 5, 6 sont emboîtés en leur appliquant un effort de poussée F donné minimum pour cela et déterminable par tout calcul de résistance de matériau connu à partir de la connaissance des caractéristiques du matériau malléable, des dimensions de embouts, de l'état de modification ou de préparation des surfaces en vis à vis de ceux-ci et de leur différence de diamètre d'emmanchement: cette force F est appliquée sur les tronçons à emboîter jusqu'en butée des bouts 151, 152 de leurs embouts, et 10% au moins de leurs surfaces cylindriques en vis à vis sont en contact effectif intime par interpénétration et grippage contrôlé créant un effet de quasi soudure desdites surfaces entre elles lors de l'emmanchement à température ambiante desdits embouts: cet emmanchement est réalisé suivant le procédé de l'invention décrit précédemment avec la modification et/ou préparation d'au moins l'une des deux surfaces en vis à vis des embouts, soit mâle 5, soit femelle 6, en particulier soit par sillons tels que cannelures ou moletages, soit par dépôt d'une fine couche de matériau conducteur, malléable, si possible de faible température de fusion et inoxydable, tel que l'étain, l'indium.

, avec ou sans postchauffage, et permettant même d'augmenter le taux de..DTD: surface en contact effectif intime jusqu'à au moins 50% si ce n'est 80%.

De préférence, les surfaces cylindriques en vis à vis desdits embouts mâles 5 et femelles 6 sont divisées en au moins deux parties de diamètre différent tels que ceux des parties distales 51, 61 permettent, jusqu'à ce que les bouts 151l, 152 de celles-ci soient au niveau des dernières parties 52, 62 situées avant le corps des tronçons 14, un jeu de guidage A entre les embouts 5, 6; lequel diamètre extérieur "de" de chaque partie de l'embout mâle 5 est légèrement supérieur au diamètre interne "di" de chaque partie qui lui correspond, en fin d'emmanchement, de l'embout femelle 6: la différence de diamètre (de - di) pour un diamètre externe De de 250 mm et interne Di de 218 mm est de

0,5 mm pour de l'aluminium pur.

Sur les figures 2 et 3 il est représenté une division en deux parties des embouts avec un décalage médian 91 et 92 respectivement sur les parties mâles et femelles: ces décalages ou jeu de guidage A, 91 et 92, entre les diamètres d'une part extérieur de, de' des parties d'embouts mâles 52 et ceux de diamètres internes di, di' des parties d'embouts femelles 61 et 62 peuvent être de l'ordre de 0,25 mm sur le rayon ou 0,5 mm sur le diamètre pour un diamètre externe de 250 mm et un diamètre interne di de 218 mm, soit identique à la différence de diamètre d'emmanchement (de - di). Les valeurs des différents diamètres sont ainsi: de = 234,5 mm, di' = 234 mm de' = 235,5 mm, di = 235 mm, les décalages 91 et 92 entre chaque diamètre peuvent être réalisés par un

chanfrein incliné et la longueur totale h des embouts 5 et 6 peut être de 100 à 120 mm.

Au niveau des épaulements 13 des parties d'embouts 5, 6 par rapport au corps 14 des tronçons, il est de préférence réalisé une gorge périphérique 10 dont la profondeur P est de l'ordre de deux fois la différence de diamètre (de - di') ou (de' - di), soit 1 mm pour l'exemple ci-dessus, pour éviter la création de bourrelets de métal repoussé lors de l'emmanchement; lesquels bourrelets empêcheraient la venue en butée des extrémités , et 152 des embouts contre lesdits rebords 13. Une telle gorge peut prendre naissance sur le manchon à une distance "a" égale à huit fois sa profondeur et être creusée, surtout pour le manchon mâle 5 en partie sous le rebord de l'épaulement 13 qui fait alors surplomb; ledit rebord 13 peut être arrondi ou constitué par un chanfrein. En arrière desdits épaulements 13, chaque tronçon 141, 142 peut comporter une encoche 7 de repérage permettant de contrôler la position des deux manchons 5, 6 lors de leur emmanchement l'un par rapport à l'autre.

Claims (12)

REVENDICATIONS

1. Procédé de raccordement de tronçons cylindriques (14) rigides réalisés en matériau métallique malléable et manchonnés bout à bout par emboîtement successif de leurs extrémités (5, 6) adjacentes, caractérisé en ce que: on réalise à chacune des extrémités (5, 6) des tronçons (14) soit un embout mâle (5), soit un embout femelle (6) compatible, dont les diamètres internes et externes respectivement sont identiques à ceux du diamètre du corps (14) des tronçons et le diamètre externe de l'embout mâle (5) est légèrement supérieur au diamètre interne de l'embout femelle (6); - on modifie, par rapport à un état nu, lisse et nettoyé de toute impureté, l'état d'au moins l'une des deux surfaces de l'embout soit mâle (5) externe, soit femelle (6) interne pour améliorer le grippage par frottement d'une surface par rapport à l'autre; - on aligne suivant le même axe deux desdits tronçons (14) avec leur embout face à face compatible, et on emboîte ceux-ci à température ambiante, en exerçant sur chaque tronçon une force axiale (F) d'emmanchement suffisante pour vaincre les résistances mécaniques dues aux différences de diamètres respectifs et au grippage provoqué, jusqu'en butée des embouts (5, 6) afin d'obtenir une continuité de dimensions

géométriques interne et externe entre les tronçons (14).

2. Procédé de raccordement suivant la revendication 1, caractérisé en ce que: - on réalise aux deux extrémités de chaque tronçon (14) le même type d'embout, soit mâle (5), soit femelle (6); - on emboîte les deux extrémités identiques de deux tronçons adjacents (14) avec un même manchon commun ayant le même diamètre, respectivement soit extérieur si les embouts des tronçons sont mâles, soit intérieur si ceux- ci sont femelles, que celui correspondant du corps (14) desdits tronçons, et dont le diamètre respectivement, soit intérieur, soit extérieur est respectivement soit inférieur, soit supérieur à celui du diamètre, respectivement soit extérieur des embout mâles (5), soit intérieur des embouts

femelles (6) des tronçons (14).

3. Procédé de raccordement suivant l'une quelconque des revendications 1

ou 2, caractérisé en ce que les surfaces cylindriques en vis à vis desdits embouts mâle (5) et femelle (6) sont divisés en au moins deux parties de diamètre différent, tels que

ceux des parties distales (51, 61) permettent, jusqu'à ce que les bouts (151, 152) de celles-

ci soient au niveau des dernières parties (52, 52) situées avant le corps des tronçons (14), un jeu A de guidage entre les embouts (5, 6), lequel diamètre extérieur "de" de chaque partie de l'embout mâle (5) est légèrement supérieur au diamètre interne "di" de chaque

partie qui lui correspond, en fin d'emmanchement, de l'embout femelle (6).

4. Procédé de raccordement suivant l'une quelconque des revendications 1 à

3, caractérisé en ce qu'on modifie l'état d'au moins d'une des surfaces en vis à vis des

embouts mâle ou femelle en y gravant des sillons.

5. Procédé de raccordement suivant l'une quelconque des revendications 1 à

4, caractérisé en ce que le matériau métallique malléable est de l'aluminium, et on modifie l'état d'au moins une des deux surfaces en vis à vis des embouts, après les avoir décapées, soit mâle (5) externe, soit femelle (6) interne, en y déposant une couche d'un

matériau conducteur, malléable et inoxydable.

6. Procédé de raccordement suivant l'une quelconque des revendications I à

4, caractérisé en ce qu'on modifie l'état d'au moins l'une des surfaces en vis à vis des embouts soit mâle (5) externe, soit femelle (6) interne, en y déposant une couche

d'indium ou d'étain.

7. Procédé de raccordement suivant l'une quelconque des revendications 5

ou 6, caractérisé en ce qu'après emmanchement complet des embout (5, 6) jusqu'en butée, on chauffe ceux-ci à une température d'environ 200 C pendant quelques secondes.

8. Raccord de tronçons cylindriques (14) rigides réalisés en matériau métallique malléable et manchonnés bout à bout par emboîtements successifs des extrémités (5, 6) adjacentes de deux tronçons, caractérisé en ce qu'il comporte au moins deux embouts compatibles femelle (6) et mâle (5), constituant lesdites extrémités et dont les diamètres interne et externe respectivement sont identiques à ceux des diamètres du corps (14) des tronçons, et le diamètre externe de l'embout mâle (5) est légèrement supérieur au diamètre interne de l'embout femelle (6), lesquels embouts sont emboîtés jusqu'en butée de leurs bouts (151, 152) et 10% au moins de leurs surfaces cylindriques en vis à vis sont en contact effectif intime par interpénétration et effet de quasi soudure desdites surfaces entre elles lors de l'emmanchement à température ambiante desdits embouts.

9. Raccord de tronçons suivant la revendication 8, caractérisé en ce que les surfaces cylindriques en vis à vis desdits embouts mâles (5) et femelles (6) sont divisés en au moins deux parties de diamètre différent tels que ceux des parties distales (51, 61) permettent, jusqu'à ce que les bouts (151, 152) de celles-ci soient au niveau des dernières parties (52, 62) situées avant le corps des tronçons (14), un jeu de guidage A entre les embouts (5, 6), lequel diamètre extérieur "de" de chaque partie de l'embout mâle (5) est légèrement supérieur au diamètre interne "di" de chaque partie qui lui correspond, en fin

d'emmanchement, de l'embout femelle (6).

10. Raccord de tronçons suivant l'une quelconque des revendications 8 et 9,

caractérisé en ce que le matériau métallique malléable est de l'aluminium.

11. Raccord de tronçons suivant la revendication 10, caractérisé en ce que la différence entre les diamètres externe et interne des embouts, respectivement mâle (6) et femelle (5) est de l'ordre de 0,5 mm pour un diamètre externe du corps des tronçons (14) de 250 mm environ, une épaisseur de celui-ci de 16 mm et une longueur (h)

d'emboîtement de chaque embout (5, 6) de 100 à 120 mm environ.

12. Raccord de tronçons suivant la revendication 11, caractérisé en ce qu'il constitue un raccord de conducteur électrique formant un assemblage dont les caractéristiques de tenue mécanique et électrique sont stables dans le temps, et sont compatibles au transport de courant électrique de puissance d'au moins 3.000

Mégawatts sous 420 kV.