FR2753399A1 - Tole d'acier lamine a chaud pour emboutissage profond - Google Patents

Tole d'acier lamine a chaud pour emboutissage profond Download PDF

Info

Publication number
FR2753399A1
FR2753399A1 FR9611413A FR9611413A FR2753399A1 FR 2753399 A1 FR2753399 A1 FR 2753399A1 FR 9611413 A FR9611413 A FR 9611413A FR 9611413 A FR9611413 A FR 9611413A FR 2753399 A1 FR2753399 A1 FR 2753399A1
Authority
FR
France
Prior art keywords
temperature
nickel
copper
less
carbon
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
FR9611413A
Other languages
English (en)
Other versions
FR2753399B1 (fr
Inventor
Xavier Bano
Christian Giraud
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sollac SA
Original Assignee
Sollac SA
Lorraine de Laminage Continu SA SOLLAC
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to FR9611413A priority Critical patent/FR2753399B1/fr
Application filed by Sollac SA, Lorraine de Laminage Continu SA SOLLAC filed Critical Sollac SA
Priority to ES97402089T priority patent/ES2193338T3/es
Priority to DK97402089T priority patent/DK0835945T3/da
Priority to PT97402089T priority patent/PT835945E/pt
Priority to DE69719898T priority patent/DE69719898T2/de
Priority to EP97402089A priority patent/EP0835945B1/fr
Priority to AT97402089T priority patent/ATE234944T1/de
Priority to CA002215570A priority patent/CA2215570A1/fr
Priority to KR1019970047570A priority patent/KR19980024716A/ko
Priority to JP9273467A priority patent/JPH10102198A/ja
Priority to US08/933,349 priority patent/US5873957A/en
Publication of FR2753399A1 publication Critical patent/FR2753399A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of FR2753399B1 publication Critical patent/FR2753399B1/fr
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
  • Adhesives Or Adhesive Processes (AREA)

Abstract

Tôle d'acier laminé à chaud pour emboutissage profond caractérisée en la composition pondérale suivante: 0,010% < carbone < 0,080% 0,1 < manganèse < 0,5% 0,02% < aluminium < 0,08% silicium < 0,1% phosphore < 0,04% soufre < 0,025% titane < 0,05% azote < 0,009% 0,001% < bore < 0,01% 0,1 < cuivre < 0,8% 0,05% < nickel < 0,6%.

Description

Tôle d'acier laminé à chaud pour emboutissage profond.
La présente invention concerne une tôle d'acier laminé à chaud
pour emboutissage profond, issue d'un train à bande.
Les propriétés de mise en forme des aciers sont importantes pour la réalisation de pièces embouties de formes complexes. Dans la gamme des produits plats laminés à chaud, dont les caractéristiques mécaniques sont obtenues par laminage contrôlé sur train à large bande, les aciers présentant les meilleures propriétés d'emboutissage sont les aciers dit
l0 3C et 3C Ti.
Ces aciers ont des compositions contenant du carbone, du manganèse, du titane et présentent des teneurs en éléments d'addition très faibles permettant d'adoucir les propriétés mécaniques. Ils possèdent néanmoins des éléments gamagènes comme le carbone et le manganèse dont les teneurs sont suffisamment élevées pour avoir une température de transformation ferritique relativement basse, comme, par exemple, une température de transformation AR3 de 840 C pour une épaisseur de 4,5 mm. Il est nécessaire de laminer au-dessus de cette température, c'est-à- dire dans le domaine austénitique pour éviter de laminer dans le domaine biphasé austénite-ferrite, domaine de laminage
qui dégrade les propriétés de mise en forme de l'acier.
D'autre part, les tôles réalisées avec ces aciers peuvent être revêtues en continu sur une ligne de galvanisation afin de les protéger contre la corrosion. Ce mode de revêtement conduit à soumettre les tôles à un cycle thermique qui provoque dans l'acier desdites tôles, par diffusion du carbone et de l'azote, une augmentation de la limite
élastique de l'acier et une diminution de son allongement.
Le but de l'invention est de proposer une tôle d'acier présentant d'une part, des propriétés de mise en forme élevées pour l'emboutissage profond, et d'autre part, des propriétés mécaniques comparables après
laminage à chaud et après galvanisation en continu.
L'invention a pour objet une tôle d'acier laminé à chaud pour emboutissage profond caractérisée en la composition pondérale suivante 0,010%< carbone < 0,080% 0,1 < manganèse < 0,5% 0,02% < aluminium < 0,08% silicium < 0,1% phosphore < 0,04% soufre < 0,025% titane < 0,05% azote < 0,009% s 0,001% < bore < 0,01% 0,1 < cuivre < 0, 8%
0,05% < nickel < 0,6%.
Une autre caractéristique de l'invention est - la teneur en nickel est sensiblement égale à la moitié de la teneur en
cuivre.
L'invention concerne aussi un procédé de fabrication d'une tôle d'acier laminé à chaud pour emboutissage profond dans lequel la composition de l'acier est soumise après élaboration à: - un laminage à chaud à une température supérieure à la température de transformation AR3, - un refroidissement commençant dans un intervalle de temps inférieur à secondes après le laminage à chaud, le refroidissement étant, d'une part, compris entre 3 C par seconde et 80 C par seconde, et, d'autre
part, effectué jusqu'à une température comprise entre 600 C et 750 C.
Une autre caractéristique le l'invention est: - le laminage à chaud est effectué à une température comprise dans un intervalle de 10 C à 120 C au-dessus de la température de
transformation AR3.
La description qui suit et les figures annexées, le tout donné à
titre d'exemple non limitatif, fera bien comprendre l'invention.
La figure 1 présente l'influence des teneurs en éléments carbone, bore, cuivre plus nickel sur l'abaissement du point de transformation AR3. La figure 2 présente l'évolution du traitement de la tôle dans son
procédé de réalisation.
La tôle d'acier laminé à chaud pour emboutissage profond dont la composition est la suivante: 0,010%< carbone < 0,080% 0,1 < manganèse < 0,5% 0,02% < aluminium < 0,08% silicium < 0,1% phosphore < 0,04% soufre < 0,025% titane < 0,05% azote < 0,009% 0,001% < bore < 0,01% 0,1 < cuivre < 0,8% 0,05% < nickel < 0,6%. le reste étant du fer et des impuretés inhérentes à l'élaboration, permet
l'obtention d'une microstructure ferrite cémentite homogène.
Le point de transformation est abaissé par les éléments cuivre,
nickel et bore sans le durcissement de la structure.
La figure 1 présente l'influence des teneurs en éléments carbone, bore, cuivre plus nickel sur l'abaissement du point de transformation AR3. L'ajout du nickel en teneur égale à la moitié de la teneur en cuivre
est nécessaire pour atténuer les défauts de surface de la tôle.
]_5 Le cuivre et le nickel apportent à la tôle d'acier une amélioration
de la résistance à la corrosion.
Le carbone, à une teneur inférieure à 0,08%, permet d'obtenir de bonnes propriétés de mise en forme. La faiblesse de la teneur en carbone assure une limitation du durcissement de la matrice du fait d'un
faible taux de phases carburées.
Le titane a pour fonction principale de se combiner avec l'azote pour former des précipités de nitrure de titane très stables au cours de la solidification de l'acier. Le titane en sur stoechiométrie (3,4 < Ti/N<10) précipite au cours du refroidissement sous forme de carbure de titane et piège ainsi une partie du carbone dans l'acier. Le rapport Ti/N doit rester inférieur à 10 pour éviter le durcissement par précipitation de carbure de titane. Le bore a pour fonction notamment de contrôler la germination et la croissance de la ferrite et d'obtenir ainsi de bonnes propriétés de mise en forme, propriétés qui se caractérisent par un allongement de l'acier amélioré. Le bore précipite d'autre part avec le carbone sous forme de
borocarbures ou ségrégations aux joints de grains.
L'association du titane et du bore permet par leur précipitation de conserver les propriétés mécaniques obtenues après laminage à chaud
au cours du traitement thermique sur ligne de galvanisation.
La température de laminage est choisie de façon que celle-ci soit supérieure de 10 C à 120 C par rapport à la valeur du point de transformation AR3 afin d'éviter le laminage dans le domaine austénite
ferrite défavorable aux propriétés de mise en forme.
La figure 2 présente l'évolution du traitement thermique de la tôle dans son procédé de fabrication. Un temps inférieur à 10 secondes est nécessaire avant le premier traitement thermique de refroidissement, le refroidissement étant effectué avec une vitesse comprise entre 3 C/s et C/s en fonction de l'épaisseur de la tôle laminée, ce qui assure une germination contrôlée et homogène de la ferrite. Après le refroidissement de la tôle jusqu'à une température comprise entre 600 C et 750 C, la structure finale composée de ferrite cémentite assure, d'une part, une résistance mécanique comprise entre 250 MPa et 370 MPa et, d'autre part, une limite d'élasticité comprise entre 180 MPa et 280 MPa ainsi
qu'un allongement supérieur à 30%.
Dans un exemple d'application, une tôle d'acier laminé à chaud pour emboutissage profond est élaborée à partir d'un acier de composition pondérale suivante: 0,020%< carbone < 0,040% 0,15 < manganèse < 0,25% 0, 02% < aluminium < 0,04% 0,02 < silicium < 0,04% phosphore < 0,02% soufre < 0,005% titane < 0,02% azote < 0,009% 0,002% < bore < 0,004% 0,35% < cuivre < 0,45%
0,18% < nickel < 0,23%.
La température de laminage à chaud est choisie à la valeur du point de transformation AR3 plus 20 C. Le refroidissement commencé 1,5 seconde après laminage à chaud est effectué à 30 C par seconde jusqu'à une température de 680 C. Les allongements de la tôle laminée à chaud selon l'invention peuvent atteindre 36% pour des épaisseurs de tôle comprises entre 1,8 et 2,8 mm et des valeurs supérieures à 40%
pour des épaisseurs de tôle comprises entre 3 et 8 mm.
Le tableau 1 présente deux autres compositions de la tôle d'acier
selon l'invention.
Tableau 1.
C Mn Cu Ni AI Ti N B Tôle A 0,044 0,274 0,406 0,214 0,031 0,021 0,0042 0,0027 Tôle B 0,040 0,267 0,202 0,098 0,028 0,019 0,0042 0,0020 La température de début de la transformation ferritique AR3,
respectivement pour la tôle A et la tôle B, est de 818 C et 842 C.
Le traitement thermomécanique des deux tôles selon l'invention comporte un laminage à une température de 900 C, un bobinage à une température de 700 C, le refroidissement des tôles ayant été effectué à
une vitesse de 25 C par seconde.
Le tableau 2 présente les caractéristiques mécaniques des deux exemples de tôles A et B.
Tableau 2
Re (MPA) Rm (MPa) A (%) Tôle A 246 344 43 Tôle B 244 328 43,4 Le tableau 3 ci dessous présente, pour une tôle A, les caractéristiques mécaniques dites brutes obtenues avant traitement thermique de galvanisation et les caractéristiques mécaniques après
traitement thermique de galvanisation à 700 C et 600 C.
Tableau 3.
Tôle brute 700 C 600 C Re (MPa) 246 262 246 Rm (MPa) 344 350 348
A (%) 43 43,3 36,3
Les conditions du traitement thermique au cours de la galvanisation en continu sont les suivantes: La vitesse de montée en température est comprise entre 3 C/s et C/s, vitesse étant en général de 8 C/s. La température de maintien est comprise entre 550 C et 850 C, le température courante étant de 700 C, avec un temps de maintien de 20 s à 120 s et de préférence de s. Cette montée en température est suivie d'un refroidissement à une vitesse comprise entre 3 C/s et 25 C/s, la valeur typique de la vitesse de refroidissement étant de 10 C/s. Le refroidissement est effectué
jusqu'à la température du bain de galvanisation, à 450 C.
La tôle d'acier selon l'invention comporte, pour une épaisseur comprise entre 1,5 mm et 8 mm des caractéristiques mécaniques
comparables entre l'état brut de laminage à chaud et l'état galvanisé.
6 2753399

Claims (5)

REVENDICATIONS.
1. Tôle d'acier laminé à chaud pour emboutissage profond, caractérisée en la composition pondérale suivante: 0,010%< carbone < 0,080% 0,1 < manganèse < 0,5% 0,02% < aluminium < 0,08% silicium < 0,1% phosphore < 0,04% soufre < 0,025% titane < 0,05% azote < 0,009% 0,001% < bore < 0,01% 0,1 < cuivre < 0,8% 0,05% < nickel < 0,6%,
le reste étant du fer et des impuretés inhérentes à l'élaboration.
2. Tôle selon la revendication 1, caractérisée en ce que la teneur
en nickel est sensiblement égale à la moitié de la teneur en cuivre.
3. Tôle selon les revendications 1 et 2, caractérisée en la
composition suivante: 0,020%< carbone < 0,040% 0,15 < manganèse < 0,25% 0,02% < aluminium < 0,04% 0,02 < silicium < 0,04% phosphore < 0,02% soufre < 0,005% titane < 0,02% azote < 0,009% 0,002% < bore < 0,004% 0,30% < cuivre < 0,40% 0,15% < nickel < 0,20%,
le reste étant du fer et des impuretés inhérentes à l'élaboration.
4. Procédé de fabrication d'une tôle d'acier selon les
revendications 1 à 3, caractérisé en ce que l'acier ayant la composition
pondérale suivante 0,010%< carbone < 0,080% 0,1 < manganèse < 0,5% 0,02% < aluminium < 0,08% silicium < 0,1% phosphore < 0, 04% soufre < 0,025% titane < 0,05% azote < 0,009% 0,001% < bore < 0,01% 0,1 < cuivre < 0,8% 0,05% < nickel < 0,6%, est soumis après élaboration a: - un laminage à chaud à une température supérieure à la température de transformation AR3, - un refroidissement commençant dans un intervalle de temps inférieur à 10 secondes après le laminage à chaud, le refroidissement étant, d'une part, compris entre 3 C par seconde et 80 C par seconde, et, d'autre
part, effectué jusqu'à une température comprise entre 600 C et 750 C.
5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le laminage à chaud est effectué à une température comprise dans un intervalle de 10 C à 120 C au-dessus de la température de
transformation AR3.
FR9611413A 1996-09-19 1996-09-19 Tole d'acier lamine a chaud pour emboutissage profond Expired - Fee Related FR2753399B1 (fr)

Priority Applications (11)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9611413A FR2753399B1 (fr) 1996-09-19 1996-09-19 Tole d'acier lamine a chaud pour emboutissage profond
DK97402089T DK0835945T3 (da) 1996-09-19 1997-09-08 Varmvalset pladestål til dybtrækning
PT97402089T PT835945E (pt) 1996-09-19 1997-09-08 Chapa de aco laminada a quente para ensambladura profunda
DE69719898T DE69719898T2 (de) 1996-09-19 1997-09-08 Warmgewalztes Stahlblech zum Tiefziehen
EP97402089A EP0835945B1 (fr) 1996-09-19 1997-09-08 Tôle d'acier laminé à chaud pour emboutissage profond
AT97402089T ATE234944T1 (de) 1996-09-19 1997-09-08 Warmgewalztes stahlblech zum tiefziehen
ES97402089T ES2193338T3 (es) 1996-09-19 1997-09-08 Chapa de acero laminada en caliente para embuticion profunda.
CA002215570A CA2215570A1 (fr) 1996-09-19 1997-09-11 Tole d'acier lamine a chaud pour emboutissage profond
KR1019970047570A KR19980024716A (ko) 1996-09-19 1997-09-18 깊은 엠보싱용 열간 압연 강판
JP9273467A JPH10102198A (ja) 1996-09-19 1997-09-19 深絞り用熱間圧延鋼板
US08/933,349 US5873957A (en) 1996-09-19 1997-09-19 Hot-rolled sheet steel for deep drawing

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9611413A FR2753399B1 (fr) 1996-09-19 1996-09-19 Tole d'acier lamine a chaud pour emboutissage profond

Publications (2)

Publication Number Publication Date
FR2753399A1 true FR2753399A1 (fr) 1998-03-20
FR2753399B1 FR2753399B1 (fr) 1998-10-16

Family

ID=9495878

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FR9611413A Expired - Fee Related FR2753399B1 (fr) 1996-09-19 1996-09-19 Tole d'acier lamine a chaud pour emboutissage profond

Country Status (11)

Country Link
US (1) US5873957A (fr)
EP (1) EP0835945B1 (fr)
JP (1) JPH10102198A (fr)
KR (1) KR19980024716A (fr)
AT (1) ATE234944T1 (fr)
CA (1) CA2215570A1 (fr)
DE (1) DE69719898T2 (fr)
DK (1) DK0835945T3 (fr)
ES (1) ES2193338T3 (fr)
FR (1) FR2753399B1 (fr)
PT (1) PT835945E (fr)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3524790B2 (ja) * 1998-09-30 2004-05-10 株式会社神戸製鋼所 塗膜耐久性に優れた塗装用鋼材およびその製造方法
EP1143022B1 (fr) * 1999-09-16 2010-04-14 JFE Steel Corporation Procede de production d' une plaque fine d'acier a resistance mecanique elevee
FR2798676B1 (fr) * 1999-09-20 2001-10-26 Lorraine Laminage Tole d'acier lamine a chaud pour emaillage une ou deux faces
US7005016B2 (en) * 2000-01-07 2006-02-28 Dofasco Inc. Hot rolled steel having improved formability

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2133744A1 (de) * 1971-07-07 1973-01-25 Thyssen Huette Ag Die verwendung eines vollberuhigten stahles fuer bauteile aus warmgewalztem band
US4080225A (en) * 1976-10-08 1978-03-21 Alan Wood Steel Company Low temperature, weldable, low alloy steel
EP0320003A1 (fr) * 1987-12-11 1989-06-14 Nippon Steel Corporation Procédé de fabrication d'acier à bas rapport de la limite d'élasticité à la résistance à la rupture
EP0620289A1 (fr) * 1992-10-30 1994-10-19 JAPAN CASTING &amp; FORGING CORPORATION Tole d'acier lamine a chaud a haute resistance excellente en allongement uniforme apres ecrouissage a froid et son procede de production
JPH07316649A (ja) * 1994-05-20 1995-12-05 Sumitomo Metal Ind Ltd 加工性と耐食性に優れた熱延鋼板の製造方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5454883A (en) * 1993-02-02 1995-10-03 Nippon Steel Corporation High toughness low yield ratio, high fatigue strength steel plate and process of producing same

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2133744A1 (de) * 1971-07-07 1973-01-25 Thyssen Huette Ag Die verwendung eines vollberuhigten stahles fuer bauteile aus warmgewalztem band
US4080225A (en) * 1976-10-08 1978-03-21 Alan Wood Steel Company Low temperature, weldable, low alloy steel
EP0320003A1 (fr) * 1987-12-11 1989-06-14 Nippon Steel Corporation Procédé de fabrication d'acier à bas rapport de la limite d'élasticité à la résistance à la rupture
EP0620289A1 (fr) * 1992-10-30 1994-10-19 JAPAN CASTING &amp; FORGING CORPORATION Tole d'acier lamine a chaud a haute resistance excellente en allongement uniforme apres ecrouissage a froid et son procede de production
JPH07316649A (ja) * 1994-05-20 1995-12-05 Sumitomo Metal Ind Ltd 加工性と耐食性に優れた熱延鋼板の製造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 096, no. 004 30 April 1996 (1996-04-30) *

Also Published As

Publication number Publication date
EP0835945A1 (fr) 1998-04-15
CA2215570A1 (fr) 1998-03-19
DE69719898D1 (de) 2003-04-24
JPH10102198A (ja) 1998-04-21
ES2193338T3 (es) 2003-11-01
EP0835945B1 (fr) 2003-03-19
FR2753399B1 (fr) 1998-10-16
PT835945E (pt) 2003-06-30
US5873957A (en) 1999-02-23
DE69719898T2 (de) 2004-03-04
DK0835945T3 (da) 2003-06-23
KR19980024716A (ko) 1998-07-06
ATE234944T1 (de) 2003-04-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3146083B1 (fr) Tôle d&#39;acier doublement recuite a hautes caracteristiques mecaniques de resistance et de ductilite, procede de fabrication et utilisation de telles tôles
KR101900963B1 (ko) 오스테나이트강의 제조 방법
FR2794133A1 (fr) Feuille d&#39;acier galvanisee a chaud et production de celle-ci
CA2681748A1 (fr) Tole d&#39;acier laminee a chaud de grande resistance qui ne presente pas ecaillage mais d&#39;excellentes proprietes de surface et d&#39;ebavurage, et son procede de fabrication
EP1960562A1 (fr) Tole d&#39;acier laminee a froid de haute resistance possedant une excellente propriete de formabilite et de revetement, tole d&#39;acier plaquee de metal a base de zinc fabriquee a partir de cette tole et procede de fabrication de celle-ci
CN104264041A (zh) 一种高强度低合金热镀铝锌钢带及其生产方法
WO2013046697A1 (fr) Tôle en acier laminée à chaud, et procédé de fabrication de celle-ci
WO2011118421A1 (fr) Procédé de fabrication d&#39;une tôle d&#39;acier à haute résistance présentant de meilleures caractéristiques d&#39;emboutissage profond
KR20180036731A (ko) 알루미늄을 함유하는 고-강도 망간 강철, 상기 강철로부터 시트-강철 제품을 제조하는 방법 및 이 방법에 따라 제조된 시트-강철 제품
JP4000943B2 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
WO2015004902A1 (fr) Tôle d&#39;acier laminée à chaud à teneur élevée en carbone et procédé de production de cette dernière
CA3025469C (fr) Procede de fabrication d&#39;une tole d&#39;acier twip ayant une matrice austenitique
EP2659019A2 (fr) Tôle d&#39;acier recouverte d&#39;aluminium présentant une excellente résistance à l&#39;oxydation et à la chaleur
JPS6132375B2 (fr)
EP0835945B1 (fr) Tôle d&#39;acier laminé à chaud pour emboutissage profond
JP4299377B2 (ja) 成形後強度上昇熱処理性能を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
KR101280719B1 (ko) 내열성이 우수한 핫스탬핑용 용융아연도금강판 제조 방법
JP2000178684A (ja) 熱処理硬化能に優れた薄鋼板及び高強度プレス成形体の製造方法
JP2010196096A (ja) プレス加工と塗装焼付け後の強度−延性バランスに優れた冷延鋼板およびその製造方法
JPH03294463A (ja) 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP3287270B2 (ja) 高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
CN117136252A (zh) 热压成型用镀覆钢板及其制造方法
JP4969954B2 (ja) 外観品位に優れる合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JPH0321611B2 (fr)
JP3869754B2 (ja) バーリング加工時のバラツキが少ない浸炭焼入れ用鋼板及びその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
ST Notification of lapse