FR2752244A1 - Produit pour construction soudee en alliage almgmn a tenue a la corrosion amelioree - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne un produit laminé ou filé en alliage d'aluminium AlMgMn pour construction mécanique soudée de composition (% en poids): 3,0 < Mg < 6,5 0,2 < Mn < 1,0 Fe < 0,8 0,05 < Si < 0,6 Zn < 0,5 éventuellement Cr < 0,15 et/ou un ou plusieurs des éléments Cu, Ti, Zr à une teneur < 0,30 chacun, autres éléments et impuretés inévitables < 0,05 chacun et < 0,15 au total dans lequel le nombre de particules Mg2 Si de taille comprise entre 0,5 et 5 mum est compris entre 150 et 2000 par mm**2, et préférentiellement compris entre 300 et 1500 par mm**2. Les produits selon l'invention présentent une bonne résistance à la corrosion et sont utilisés pour des applications structurales comme par exemple les bateaux, les constructions offshore ou les véhicules industriels.
Description
Produit pour construction soudée en alliage AlMgMn à tenue à la corrosion
améliorée Domaine technique L'invention concerne le domaine des produits laminés ou filés, tels que tôles, bandes, tubes, barres, fils ou profilés, en alliage d'aluminium du type AlMgMn à Mg > 3 % en poids, destinés à des constructions soudées nécessitant, en plus d'une limite élastique élévée, d'une bonne resistance à la fatigue et d'une bonne tenacité, une bonne résistance à la corrosion pour des applications structurales, comme par exemple, les
bateaux, les constructions offshore ou les véhicules industriels.
Etat de la technique Il est bien connu que l'utilisation des alliages AIMg de la série 5000 selon la nomenclature de l'Alurninum Association à l'état écroui (état H selon NF EN 515), soit totalement écroui (état HI), soit partiellement adouci (état H2) ou stabilisé (état H3), permet d'obtenir de bonnes caractéristiques mécaniques et une bonne tenue à la corrosion. A titre d'exemple, les alliages 5083 et 5086 sont largement utilisés dans le domaine de la construction mécanique, soudée ou non, pour des applications qui
exigent une tenue à la corrosion correcte.
Toutefois, après soudage, la zone affectée thermiquement autour du joint de soudure se trouve à l'état recuit (état O), avec des caractéristiques mécaniques moindres, ce qui ne permet pas d'exploiter pleinement, dans des constructions soudées, les caractéristiques mécaniques du matériau. En effet, les organismes de certification et de contrôle recommandent généralement de ne tenir compte que des caractéristiques
mécaniques à l'état O pour le dimensionnement d'une structure.
Il est bien connu que l'utilisation d'alliages plus chargés en magnesium et en manganèse permet d'augmenter les caractéristiques mécaniques à l'état O. Toutefois, ceci se fait en général au détriment de la tenue à la corrosion et à la fatigue, et
augmente la vitesse de propagation des fissures.
C'est pour cette raison qu'il existe dans la norme NF EN 515 un état métallurgique spécifique (HI16) pour les alliages de la série 5000 contenant au moins 4 % de magnésium, auquel s'attachent des limites de caractéristiques mécaniques et une
résistance à la corrosion exfoliante spécifiés.
C'est encore pour cette raison que certains codes de conception de constructions mécaniques limitent l'usage des alliages de la série 5000 contenant plus de 4 % de magnésium dans un environnement corrosif si la température de la pièce en service risque de dépasser une température spécifiée entre 65 et 80 C. En effet, il est bien connu que ces alliages sont susceptibles d'une sensibilisation thermique à la corrosion, un effet cumulatif qui se manifeste par la précipitation intergranulaire de A13Mg2, diminuant ainsi la cohésion des grains. Il est lié au fait qu'à partir d'une teneur en magnésium supérieure à 3 %, une fraction significative du magnésium se trouve en solution sursaturée et peut précipiter lors du réchauffage du métal corroyé (voir: D. Altenpohl, " Aluminium und Aluminiumlegierungen ", Berlin / GOttingen 1965, pp. 654 et 675). Cet effet connu depuis longtemps apparaît comme inévitable et limite finalement, par l'intermédiaire de la teneur en magnésium, les caractéristiques mécaniques des produits corroyés en alliages AIMgMn pour construction mécanique et plus particulièrement pour construction mécanique soudée. On considère pour cette raison que les alliages de corroyage AIMg et AIMgMn avec une teneur en magnésium supérieure à 5,6 % ne présentent aucun intérêt (cf: Aluminiumtaschenbuch, 14ème
édition, Disseldorf 1983, p. 44).
Pour améliorer les caractéristiques mécaniques, les travaux de recherche se sont surtout concentrés sur deux aspects: la conduite de l'opération de soudage elle-même, afin d'améliorer les caractéristiques mécaniques du joint soudé, et en particulier sa résistance à la fatigue; et les traitements thermomécaniques, afin d'améliorer la tenue à la corrosion de la pièce. Toutefois, il existe une limite pratique à ces tentatives d'améliorer les alliages AIMgMn, car tout progrès dans ce domaine ne peut s'imposer dans la pratique industrielle qu'à la condition d'éviter des traitement thermomécaniques coûteux et complexes, et de conduire à une garmme de fabrication assurant une production fiable. Cette dernière condition signifie qu'une petite variation d'un paramètre de production, par exemple la température du métal en sortie du laminoir à chaud, ne doit pas engendrer une importante variation sur les propriétés
du produit final.
C'est ainsi que les demandes de brevet japonais JP 06-212373 et JP 0693365, concernant des alliages AlMgMn transformés selon des gammes complexes et difficiles à fiabiliser, ne répondent pas à l'objectif De même, la demande de brevet européen EP 0385257 (Sumitomo Light Metal Industries Ltd) revendique l'application d'une méthode de traitement thermomécanique complexe et peu fiable à un alliage contenant, entre autres, de 4.0 à 6.0 % de magnésium et de 0.1 à 1.0 % de manganèse. L'application visée n'est pas celle de la construction mécanique, mais celle du couvercle pour boites; les caractéristiques techniques (notamment la résistance à la corrosion par piqûres) de ce produit se comparent favorablement à celles des produits connus pour cette application, mais ne répondent pas aux exigences de la construction mécanique soudée. La demande de brevet allemand DE 2443443 (Siemens AG) revendique un composant de machine en alliage d'aluminium soudable, contenant, entre autres, 3.5 à 4.9 % de Mg et 0.5 à 1.5 % de Mn. Aucune information n'est donnée sur les caractéristiques
mécaniques ou sur la résistance à la corrosion de ce produit.
La demande de brevet européen EP 0507411 (Hoogovens Aluminium) décrit l'application d'une gamme de traitement thermomécanique complexe à un alliage AIMgMn contenant, entre autres, 0.8 à 5.6 % de Mg, jusqu'à 1 % de Mn et certains autres éléments tels que Fe, Ni, Co, Cu, Cr et Zn. Le produit ainsi obtenu est caractérisé par une bonne aptitude à la mise en forme, notamment un bon allongement à la rupture, et l'absence de lignes de Liders. Il ne répond pas aux besoins de
construction soudée résistant à la corrosion.
Le brevet européen EP 0015799 (Ateliers et Chantiers de Bretagne) divulgue un alliage soudable contenant entre autres 3.5 à 4.5 % de magnésium et 0.2 à 0.7 % de manganèse pour la fabrication de tubes pour application cryogénique. Cette application ne pose pas le problème de la sensibilisation thermique à la corrosion, et le document ne mentionne ni les caractéristiques mécaniques ni les autres propriétés
d'usage du produit.
Le brevet américain US 4043840 (Swiss Aluminium Ltd) décrit un alliage AIMg sans manganèse, contenant entre autres 2.0 à 6.0 % de magnésium et 0.03 à 0.20 % de vanadium Le vanadium diminue la conductivité électrique intrinsèque du métal et augmente la résistance de contact de la tôle, la rendant ainsi particulièrement apte au soudage par points. Le produit est destiné aux renforts de carosserie d'automobiles;
les caractéristiques pertinentes pour application structurale ne sont pas décrites.
Finalement, le brevet américain US 3502448 (Aluminum Company of America) décrit un alliage contenant, entre autres, 4 à 5.5 % de magnésium, 0.2 à 0.7 % de manganèse, qui conduit, moyennant un laminage à froid, à des tôles et bandes minces aptes à la fabrication de couvercles de boite boisson, à condition que la relation entre les teneurs en Mg et Mn soit conforme à une certaine relation algébrique. Ce brevet
ne concerne pas non plus le domaine de la construction mécanique soudée.
Récemment, la demanderesse, dans deux demandes de brevet français, a présenté une nouvelle approche à l'amélioration des produits AIMgMn pour applications
structurales, basée sur le développement de nouvelles compositions de l'alliage.
La demande de brevet français 95-12065 concerne une composition particulière d'alliage, enregistrée ultérieurement à l'Aluminum Association sous la désignation 5383, contenant entre autres de 3 à 5 % de magnésium et de 0.5 à 1 % de manganèse, dans laquelle la somme des teneurs (en % en poids) Mn + 2Zn est > 0,75. Cette composition permet d'obtenir des produits laminés ou filés présentant une résistance à la fatigue significativement meilleure et une vitesse de propagation de fissure
significativement plus petite que les produits connus déstinés à la même application.
Toutefois, la demande de brevet citée ne donne aucune indication sur la résistance à la corrosion du produit. L'alliage a été présenté dans une communication intitulée " New Aluminium Products for High-Speed Light Crafts " de G.M. RAYNAUD au Second International Forum on Aluminium Ships à Melbourne les 22-23 novembre 1995. La demande de brevet français 95-12466 revendique une composition très étroite, à l'intérieur des fourchettes de composition des alliages 5083 et 5086, contenant entre autres 4.3 à 4.8 % de magnésium et moins de 0.5 % de manganèse, permettant d'obtenir de bonnes caracéristiques lors de grandes déformations. Cette demande ne
mentionne pas non plus la tenue à la corrosion.
Le problème auquel essaye de répondre la présente invention est donc de proposer des produits laminés, filés ou étirés en alliage AIMgMn ayant, après soudage, une tenue à la corrosion améliorée et une meilleure résistance à l'effet sensibilisant d'une exposition à la température, tout en gardant de bonnes caractéristiques mécaniques
après soudage, une bonne tenue à la fatigue et pouvant être élaborés au moindre coût.
Objet de l'invention La demanderesse a trouvé que les alliages AIMgMn peuvent être rendus plus résistants à l'effet sensibilisant d'une exposition à la température lorsqu'ils présentent une microstructure particulière et bien définie, qui résulte d'un ensemble de
paramètres du procédé de fabrication.
L'invention a ainsi pour objet un produit en alliage AIMgMn pour construction mécanique soudée de composition (% en poids): 3,0 <Mg < 6,5 0,2 < Mn < l,0 Fe < 0,8 0,05 < Si < 0,6 Zn < 0,5 éventuellement Cr à une teneur < 0,15 et/ou un ou plusieurs des éléments Cu, Ti, Zr, à une teneur < 0,3 chacun, les autres éléments étant < 0,05 chacun et < 0, 15 au total, dans lequel le nombre de particules de Mg2Si de taille comprise entre 0,5 et 5gm est
compris entre 150 et 2000 par mm2, et, de préférence, entre 300 et 1500 par mm2.
Description de l'invention
La demanderesse a trouvé de manière surprenante que pour l'obtention des propriétés visées, la microstructure a une influence prépondérante. Plus particulièrement, dans le domaine de forte teneur en magnésium, c'està-dire au-dessus de 5% environ, la
sensibilité thermique du matériau à la corrosion se trouve considérablement réduite.
Cette meilleure résistance à la corrosion permet d'incorporer davantage de magnésium pour atteindre des caractéristiques mécaniques équivalentes à celles des alliages AlMgMn connus mais inaptes à l'usage en milieu corrosif De façon plus précise, il existe quatre types de phases qui influent sur les propriétés visées: les phases eutectiques Mg2Si, les phases eutectiques AIFeMnSi, les phases eutectiques A16(Mn,Fe) et AlFeCr, et les dispersoïdes au manganèse, de taille
nettement sous-micronique, qui se trouvent dans le grain.
La microstructure particulière selon l'invention est caractérisée par une distribution nouvelle en taille et quantité de ces phases connues. Cette microstructure a été caractérisée de la manière suivante, bien connue en micrographie. On prépare une coupe polie du métal et on l'observe par microscopie optique ou microscopie électronique à balayage. La microscopie optique permet aisément d'identifier les phases Mg2Si par rapport aux autres phases présentes. La microscopie électronique à balayage se prête mieux à la caractérisation des phases de taille inférieure à 0,5 um; en utilisant le mode électrons rétrodiffusés, elle permet également de distinguer les
phases Mg2Si.
Pour déterminer la taille des particules, on évalue, par analyse numérique des micrographies, leur aire A à partir de laquelle on calcule le paramètre de taille d selon la formule d = /4A/c. C'est ce paramètre qu'on désignera par la suite par taille des particules. Il est bien connu que les phases Mg2Si contiennent la plus grande partie du silicium présent dans ces alliages, et que ces phases sont, en particulier dans les alliages dépassant 3 à 4 % de Mg, pratiquement insolubles (voir L.F. Mondolfo, " Aluminium Alloys, Structure and Properties ", London 1976, p. 807). Par conséquent, leur nombre et leur taille sont déterminés lors de la coulée et n'évoluent pratiquement pas au cours du traitement thermomécanique du produit, à condition que l'on n'atteigne pas la température de fusion (brulûre) de ces phases qui constituent l'eutectique le
plus fusible. La teneur en silicium correspond au niveau d'impureté du métal de base.
La demanderesse a trouvé que l'augmentation du nombre de petites particules Mg2Si (taiUlle de 0,5 à 5 lim) entraîne une amélioration inattendue de la tenue à la corrosion, aussi bien des structures soudées que des tôles brutes. Cet effet est particulièrement marqué lorsque le nombre de particules Mg2Si est compris entre 150 et 2000 phases / mm2 et, de préférence, entre 300 et 1500 par mm2. Au-dessus de 2000 particules par mm2, on n'observe pas d'effet supplémentaire sur la tenue à la corrosion; dans certains cas, on observe même une baisse de la limite élastique après soudage. Par ailleurs, elle a trouvé qu'en diminuant la taille des particules Mg2Si, on améliore la tenue à la fatigue des joints soudés. Ainsi, le nombre des " grosses " particules (de taille > 5 gm) ne doit représenter qu'une part réduite de l'ensemble des particules (de taille > 0,5 ugm), typiquement moins de 25%, et, de préférence, moins de 20%. Enfin, la fraction surfacique des particules Mg2Si, mesurée également par analyse d'image à
partir de microscopie optique, doit être inférieure à 1%, et, de préférence, à 0,8%.
Il est bien connu que les phases eutectiques AIFeMnSi, A16(Mn,Fe) et AIFeCr (de taille > 0,5 ugm) contiennent une partie du Mn, Si et Cr présent dans l'alliage et ne participent pas au durcissement de l'alliage ni à sa tenue à la corrosion. Elles piègent une partie du Mn, du Cr et du Si. Il est connu que ces phases sont insolubles et leurs
taille, nombre et morphologie sont déterminés lors de la coulée.
La demanderesse a trouvé qu'en diminuant la taille et le nombre de ces phases, on améliore la tenue à la fatigue et les caractéristiques mécaniques du métal. Le nombre des particules de ce type de taille > 0,5 Rm, doit être inférieur à 5000 par mm2, et, de préférence, à 2500 par mm2. La fraction surfacique des particules de taille > 0,5 im doit être < 3%, et, de préférence à 2%, sachant que le nombre des grosses particules de taille supérieure à 5 gm ne doit pas représenter plus de 25% (préférentiellement %) de l'ensemble des particules de taille > 0, 5 in. De plus, une diminution de la fraction volumique de ces phases eutectiques entraîne une amélioration de la tenue à
la corrosion.
Il est bien connu que les dispersoïdes (AI, Mn, Fe, Cu) de taille inférieure à 0,2 lim améliorent les caractéristiques mécaniques du produit, et en particulier la limite élastique du joint soudé. La demanderesse a observé un fort effet de la fraction de dispersoides sur la tenue à la corrosion: l'effet sensibilisant d'une exposition à la température est fortement reduit quand la fraction surfacique de dispersoïdes dépasse
0,5 %, et préférentiellement 1%.
L'invention peut s'appliquer à un domaine de composition assez vaste, et les limites de composition retenues s'expliquent de la façon suivante:
Il est bien connu que le magnésium assure une bonne résistance mécanique. Au-
dessous de 3.5 %, et plus particulièrement au-dessous de 3.0 %, l'alliage ne connait en général pas de problème de corrosion et la présente invention ne présente que peu d'intérêt. Au-dessus de 6.5 %, le problème de la sensibilisation thermique à la corrosion devient tellement fort que même la mise en oeuvre de la présente invention ne permet plus d'obtenir des produits utilisables en milieu corrosif Le manganèse améliore la résistance à la traction et diminue la tendance du métal à recristalliser, ce qui est connu de l'homme du métier. Au- dessous de 0.2 %, la présente invention est sans intérêt industriel car la résistance à la traction est trop faible. Au-delà de 1 %, l'allongement à rupture, la tenacité et la résistance à la fatigue
deviennent trop faibles pour les applications visées.
Le zinc, en présence du manganèse, améliore la résistance à la rupture, mais au-delà de 0.5 %, on observe des problèmes au soudage. Il a été trouvé que la présence de 0.2 à 0.3 % de zinc pemet d'augmenter la teneur en magnésium sans augmenter la
sensibilité thermique du matériau à la corrosion exfoliante.
Le cuivre et le chrome ont également un effet favorable à la limite élastique, mais la teneur en chrome doit impérativement être limitée à 0. 15 % pour conserver une bonne résistance à la fatigue. La teneur en cuivre est strictement limitée à 0.25 % et ne devrait de façon préférentielle pas dépasser 0.18 % pour éviter l'apparition de piqûres de corrosion en milieu corrosif La teneur en fer n'a pas beaucoup d'influence dans le cadre de la présente invention; elle devrait être inférieure à 0.8 % pour éviter la formation de phases primaires lors de la coulée, alors que pour les hautes teneurs en manganèse, il est préférable qu'elle ne
dépasse pas 0,4%.
La teneur en silicium doit être suffisante pour assurer la formation de phases au
silicium telles que Mg2Si, et au minimum 0.05 %, mais ne doit pas dépasser 0,6%.
La demanderesse n'a pas pu constater une influence notable des autres impuretés limitées par les normes existantes à 0,05% par élément, leur somme ne dépassant pas
0.15%.
Un autre objet de l'invention concerne la fabrication de produits ayant la microstructure décrite précédemment sous forme de bandes larges laminées à chaud, de largeur supérieure à 2500 min, préférentiellement de largeur supérieure à 3300 mm. Une telle largeur implique que l'on renonce au laminage à froid, car les laminoirs à froid ne sont pas conçus pour permettre le laminage à une telle largeur. Ceci veut dire qu'on obtient la bande ou la tôle présentant l'ensemble des caractéristiques
décrites directement par laminage à chaud, ce qui est possible avec l'invention.
L'utilisation des produits ainsi obtenus pour la construction mécanique, soudée de préférence, comme par exemple la construction navale, la construction offshore ou la
construction de véhicules industriels, constitue un autre objet de la présente invention.
Les produits selon l'invention présentent une limite élastique après sondage élevée, qui dépend bien sûr de la teneur en Mg, et qui est supérieure (en MPa) à 40 + 20 x %Mg. La résistance à la fatigue après soudage, mesurée en flexion plane avec R = 0,1, est supérieure à 140 MPa à 107 cycles. La déformation à la découpe des tôles, mesurée à l'état H22 après planage et traction, est inférieure à 3 mm; sans traction, c'est à dire uniquement après planage, elle est inférieure à 5 mm
Exemples
On a élaboré par coulée semi-continue verticale des plaques de taille industrielle en 4
alliages de composition indiquée au tableau 1.
Tableau 1
n Mg Si Fe Mn Cr
1 5,2 0,10 0,18 0,80 0,12
2 4,4 0,15 0,25 0,50 0,10
3 4,0 0,20 0,27 0,30 0,05
4 4,7 0,04 0,12 j 0,60 0,10 Les paramètres de coulée pour 10 exemples sont indiqués au tableau 2
Tableau 2
ex. Température de coulée Vitesse de coulée en Affinage utiliséen kg/t en C mm/mn d'affinant AT5B
1 695 50 1
2 685 42 1.5
3 675 30 2
4 695 50 1
685 42 1.5
6 675 30 2
7 695 50 1
8 685 42 1.5
9 675 30 2
695 50 1
L'homogénéisation des plaques a été effectuée comme suit: Pour les exemples 1, 2, 4, 5, 7, 8 et 10: * Montée avec une vitesse de 30 C / h jusqu'à 440 C, * Maintien pendant 5 h à 440 C, Montée à une vitesse de 20 C /h jusqu'à 510 C, * Maintien pendant 2 h à 510 C * descente à une vitesse de 20 C / h jusqu'à 490 C,
* puis laminage à chaud.
Pour les exemples 3, 6 et 9: * Montée avec une vitesse de 30 C / h jusqu'à 535 C, * Maintien pendant 12 h à 535 C, * descente à une vitesse de 20 C / h jusqu'à 490 C, puis laminage à chaud. Les exemples 1 et 2, conformes à l'invention, et l'exemple 3 (résultant en une
microstructure hors invention) correspondent à la composition 1.
Les exemples 4 et 5, conformes à l'invention, et l'exemple 6 (résultant en une
microstructure hors invention) correspondent à la composition 2.
Les exemples 7 et 8, conformes à l'invention, et l'exemple 9 (résultant en une
microstructure hors invention) correspondent à la composition 3.
L' exemple 10 (résultant en une microstructure hors invention) correspond à la
composition 4 qui se situe en dehors du champ de l'invention.
Après un réchauffage pendant 20 h à une température supérieure à 500 C, les plaques ont été laminées à chaud jusqu'à une épaisseur finale de 14 mm_ Les échantillons de tôles laminées ont été caractérisés par des techniques connues de l'homme du métier. On a mesuré sur ces tôles la résistance à la rupture R. et la limite élastique Ro,2. Ces mesures permettent d'évaluer globalement un premier aspect de l'aptitude du produit à l'usage prévu, la présente invention ne portant toutefois pas
sur une amélioration des caractéristiques mécaniques statiques.
Selon la méthode exposée plus haut, on a mesuré, par analyse d'images, le nombre, la fraction surfacique et la répartition de la taille de précipités eutectiques Mg2Si et AlFeMnSi. Pour la caractérisation après soudage, des échantillons ont été préparés par une société de chantier naval par soudage MIG bout à bout continu automatique, avec un chanfrein symétrique de pente 45 o par rapport à la verticale sur une épaisseur de 6 mm, avec fil d'apport en alliage 5183. Le soudage a été réalisé parallèle au sens
du laminage.
La résistance à la corrosion a été mesurée par perte de poids après immersion et par mesure de la profondeur de corrosion intergranulaire. L'immersion a été effectuée dans le bain " inter acide " décrit dans le Journal Officiel de la Communauté Eropéenne du 13 septembre 1974 (n C 10484). Il s'agit d'une immersion pendant 24 heures dans un bain composé de NaCl (30 g/l), HCI (5 g/l) et d'eau distillée, à une température de 23 C - 0.5 C, le volume de liquide étant supérieur à 10 ml par cm2 de surface d'échantillon. Avant l'immersion, les échantillons ont été soumis à une sensibilisation thermique par chauffage à 100 C pendant une durée variable entre 1 et
jours.
La déformation à la découpe a été mésurée de la façon suivante: A partir d'une tôle de largeur de 2000 mm et de longueur de 2500 mm à l'état H122, on découpe par sciage au milieu parallèle à sa longueur, une bande de largeur 130 mm. Cette bande est posée sur un marbre, et on mesure la déformation des extrémités
relevées exprimée par l'écart entre le bord de la bande et la surface du marbre.
Le tableau 3 indique la microstructure observée, et le tableau 4 rassemble les résultats
des autres caractérisations effectuées.
Tableau 3
ex. nombre % phases fraction nb.part. % part. fr. surf. fr. surf.
phases Mg2Si de surfac. AlFeMn AlFeMn AlFeMn dispersoï Mg2Si de taille> 5 Mg2Si CrSi CrSi CrSi -des 0.5-5 ilm gm % 0.5-5 pm 0.5-5 gm % %
1 416 16 0.24 1510 18 1.8 1.6
2 222 21 0.21 2088 20 2.3 1.4
3 140 28 0.19 2800 32 2.8 1.0
4 812 14 0.53 1422 15 1.7 1.0
548 20 0.46 1950 17 2.3 0.9
6 152 30 0.40 2002 28 2.5 0.5
7 1024 10 0.76 859 15 0.8 0.7
8 408 18 0.68 1035 18 1.0 0.6
9 160 38 0.62 1264 22 1.2 0.2
145 10 0.09 1390 17 1.8 1.2
Tableau 4
ex. Profondeur de Profondeur de Limite élastique du piqûration après une piqûration après une joint soudé sensibilisation delO sensibilisation de 40 MPa jours à 120 C jours à 120 C
1 135 250 155
2 170 280 152
3 400 650 145
4 110 200 137
160 240 135
6 320 540 130
7 80 150 125
8 150 220 120
9 280 450 118
400 680 145
On constate que les exemples 1, 2, 4, 5, 7 et 8 se distinguent par une profondeur de piqûration particulièrement faible par rapport aux exemples 3, 6 et 9 correspondant à l'art antérieur, et par rapport et à l'exemple 10, qui, lui, donne le mauvais résultat que l'on attend pour un alliage AlMgMn à forte teneur en magnésium élaboré selon l'art antérieur. La limite élastique du joint soudé est très bonne pour les exemples 1, 2, 3 et 10, et asez bonne pour les exemples 7, 8 et 9, moins riches en magnésium Toutefois, l'exemple 10 est inutilisable à cause de sa faible résistance à la corrosion. En revanche, la très bonne résistance de la tôle de l'exemple 7 peut lui permettre des applications en construction soudée destinée à un environnement très corrosif et
constitue une amélioration par rapport à l'art antérieur représenté par l'exemple 9.
D'une façon surprenante, le meilleur compromis entre la limite élastique du joint soudé et la résistance à la corrosion est obtenu pour la composition 1, la plus riche en magnésium, à condition que la microstructure spécifique soit obtenue (exemples 1 et 2). Même pour la composition 2, correspondant à l'alliage 5083 traditionnellement employé dans ce domaine, on note une amélioration notable de la tenue à la corrosion
associée à la microstructure spécifique (exemples 4 et 5).
Pour quelques échantillons, la déformation à la découpe de tôles à l'état 1122
(désignation selon EN 515) a été évaluée.
Tableau 5 ex. Déformation à la découpe Déformation à la découpe après planage sur rouleau, après planage sur rouleau en mm et traction,en mm
6 5.0 3.0
4 1.5 0.5
2,5 1,0
Claims (7)
1) Produit en alliage d'aluminium AIMgMn pour construction mécanique soudée de composition (% en poids): 3,0 < Mg < 6,5, 0,2 < Mn < 1,0, Fe < 0,8, 0,05 < Si < 0,6, Zn < 0,5 éventuellement Cr < 0,15 et/ou un ou plusieurs des éléments Cu, Ti, Zr avec une teneur < 0.30 chacun, autres éléments et impuretés inévitables < 0,05 chacun et < 0,15 au total caractérisé en ce que le nombre de particules Mg2Si de taille comprise entre 0,5 grm et pim est compris entre 150 et 2000 par mm2, et préferentiellement compris entre 300
et 1500 par mm2.
2) Produit selon revendication 1, caractérisé en ce que le nombre de particules Mg2Si de taille supérieure à 5 jum est inférieur à 25%, et préférentiellement inférieur à 20%,
du nombre de l'ensemble des particules Mg2Si de taille supérieure à 0,5 jim.
3) Produit selon revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la fraction surfacique des
particules Mg2Si est < 1 %, et préférentiellement < 0,8 %.
4) Produit selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que le nombre des
particules AIFeMnSi, A16(Mn,Fe) et AlFeCr de taille supérieure à 0,5 gm est inférieur
à 5000 par mm2, et préférentiellement inférieur à 2500 par mm2.
) Produit selon revendication 4, caractérisé en ce que la fraction surfacique des phases AIFeMnSi, Al6(Mn,Fe) et AIFeCr de taille supérieure à 0,5 gm est inférieure à
3 % et préférentiellement inférieure à 2,5 %.
6) Produit selon revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que le nombre par mm2 des phases AIFeMnSi, A16(Mn,Fe) et AlFeCr de taille supérieure à 5 gum représente moins de 25 % et préférentiellement moins de 20 % de l'ensemble des phases de taille
supérieure à 0,5 um.
7) Produit selon l'une des revedication 1 à 6, caractérisé en ce que la fraction surfacique des dispersoïdes de taille inférieure à 0,2 gm est supérieure à 0,5 %, et préférentiellement supérieure à 1,0 % 8) Bande laminée à chaud en alliage d'aluminium AI - Mg - Mn de composition 3, 0<Mg<6,5, 0,2<Mn<l,0, Fe<0,4, 0,05<Si<0,6, Zn<0,5 éventuellement Cr < 0, 15 et un ou plusieurs des éléments Cu, Ti, Zr avec une teneur < 0,30 chacun, et autres éléments et impuretés inévitables < 0,05 chacun et < 0,15 au total, de largeur d'au moins 2500 mmn, préférentiellement d'au moins 3300 mm, caractérisée en ce que le nombre de particules Mg2Si de taille comprise entre 0,5 jim et 5 lim, est compris entre 150 et 2000 par mm2, et préférentiellement compris entre
300 et 1500 par mm2.
9) Utilisation d'un produit selon l'une des revendications 1 à 8 dans la construction
navale.
) Utilisation d'un produit selon l'une des revendications 1 à 8 pour la construction
de véhicules industriels.
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|---|---|---|---|---|
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| DE69805196T2 (de) * | 1997-10-03 | 2002-11-14 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Schweisszusatzwerkstoff aus einer aluminium-magnesium-legierung |
| US20030145912A1 (en) * | 1998-02-20 | 2003-08-07 | Haszler Alfred Johann Peter | Formable, high strength aluminium-magnesium alloy material for application in welded structures |
| EP1133390B1 (fr) | 1998-10-30 | 2004-03-10 | Corus Aluminium Walzprodukte GmbH | Panneau d'aluminium composite |
| AU750846B2 (en) * | 1999-05-04 | 2002-08-01 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Exfoliation resistant aluminium-magnesium alloy |
| DE10231437B4 (de) * | 2001-08-10 | 2019-08-22 | Corus Aluminium N.V. | Verfahren zur Herstellung eines Aluminiumknetlegierungsprodukts |
| DE10231422A1 (de) * | 2001-08-13 | 2003-02-27 | Corus Aluminium Nv | Aluminium-Magnesium-Legierungserzeugnis |
| FR2837499B1 (fr) * | 2002-03-22 | 2004-05-21 | Pechiney Rhenalu | PRODUITS EN ALLIAGES Al-Mg POUR CONSTRUCTION SOUDEE |
| DE602004005529T2 (de) * | 2003-05-20 | 2007-10-25 | Aleris Aluminum Duffel Bvba | Schmiedealuminiumlegierung |
| JP4534573B2 (ja) * | 2004-04-23 | 2010-09-01 | 日本軽金属株式会社 | 高温高速成形性に優れたＡｌ‐Ｍｇ合金板およびその製造方法 |
| US7494043B2 (en) * | 2004-10-15 | 2009-02-24 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Method for constructing a welded construction utilizing an Al-Mg-Mn weld filler alloy |
| BRPI0614527B1 (pt) * | 2005-08-16 | 2015-08-18 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Produto de liga de alumínio |
| WO2011134486A1 (fr) * | 2010-04-26 | 2011-11-03 | Sapa Ab | Matériau à base d'aluminium tolérant aux dommages à microstructure stratifiée |
| CN101880802B (zh) * | 2010-07-30 | 2013-06-19 | 浙江巨科铝业有限公司 | 汽车车身板用Al-Mg系高镁铝合金及其制造方法 |
| KR101898321B1 (ko) * | 2013-03-29 | 2018-09-12 | 후루카와 덴키 고교 가부시키가이샤 | 알루미늄 합금 도체, 알루미늄 합금 연선, 피복 전선, 와이어 하네스 및 알루미늄 합금 도체의 제조방법 |
| CN103757572A (zh) * | 2013-10-29 | 2014-04-30 | 佛山市三水凤铝铝业有限公司 | 一种6xxx系铝合金的时效工艺 |
| US20150132181A1 (en) * | 2013-11-11 | 2015-05-14 | Stephen L. Anderson | Aluminum welding filler metal, casting and wrought metal alloy |
| CN103774067A (zh) * | 2014-02-26 | 2014-05-07 | 常州大学 | 一种提高6000系铝合金晶间腐蚀抗力的双级时效方法 |
| CN103981404B (zh) * | 2014-05-04 | 2017-02-22 | 南安市国高建材科技有限公司 | 一种耐蚀、易加工铝合金板材、制造方法及其应用 |
| CN104195390A (zh) * | 2014-09-23 | 2014-12-10 | 中南大学 | 一种高强耐蚀耐热易成型Al-Mg合金 |
| CN106834826B (zh) * | 2016-12-22 | 2018-07-03 | 中电科技（武汉）电子信息发展有限责任公司 | 一种铝合金带材及其制造方法 |
| CN106834823B (zh) * | 2016-12-22 | 2018-07-03 | 中电科技（武汉）电子信息发展有限责任公司 | 一种铝合金带材 |
| JP7401307B2 (ja) | 2017-03-08 | 2023-12-19 | ナノアル エルエルシー | 高性能５０００系アルミニウム合金 |
| JP6886861B2 (ja) * | 2017-05-29 | 2021-06-16 | 三菱造船株式会社 | アルミニウム合金の溶接方法 |
| CN108161273A (zh) * | 2018-03-06 | 2018-06-15 | 东北大学 | 一种Al-Mg-Zn-Mn铝合金焊丝及其制备方法 |
| CN110551928A (zh) * | 2019-09-17 | 2019-12-10 | 新疆众和股份有限公司 | 一种5654铝合金焊丝线坯的生产方法 |
| RU2735846C1 (ru) * | 2019-12-27 | 2020-11-09 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Сплав на основе алюминия |
| CN112708810B (zh) * | 2020-12-17 | 2021-10-22 | 华南理工大学 | 一种高Fe含量的挤压铸造再生铝镁合金及其制备方法 |
| CN115233051B (zh) * | 2022-09-20 | 2023-01-24 | 中铝材料应用研究院有限公司 | 一种船舶用高强耐蚀铝合金板材的制备方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4108688A (en) * | 1976-09-30 | 1978-08-22 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Cast aluminum plate and method therefor |
| JPH0456744A (ja) * | 1990-06-26 | 1992-02-24 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 高導電性Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系合金管の製造方法 |
| JPH04202747A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-23 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
| JPH04202748A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-23 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
| EP0506100A1 (fr) * | 1991-03-29 | 1992-09-30 | Sumitomo Light Metal Industries Limited | Procédé de fabrication de tôles en alliage d'aluminium durci ayant une stabilité thermique supérieure |
| US5244516A (en) * | 1988-10-18 | 1993-09-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Aluminum alloy plate for discs with improved platability and process for producing the same |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3502448A (en) * | 1967-12-07 | 1970-03-24 | Aluminum Co Of America | Aluminum alloy sheet |
| US4412870A (en) * | 1980-12-23 | 1983-11-01 | Aluminum Company Of America | Wrought aluminum base alloy products having refined intermetallic phases and method |
| US4659396A (en) * | 1984-07-30 | 1987-04-21 | Aluminum Company Of America | Metal working method |
| JPS61199056A (ja) * | 1985-02-27 | 1986-09-03 | Mitsui Alum Kogyo Kk | アルミニウム合金鋳物の製造方法 |
| GB8524077D0 (en) * | 1985-09-30 | 1985-11-06 | Alcan Int Ltd | Al-mg-si extrusion alloy |
| AU641743B2 (en) * | 1990-03-09 | 1993-09-30 | Furukawa Aluminum Co., Ltd. | Brazing sheet comprising brazing material based on aluminum-magnesium-silicon alloy |
| DE4015741A1 (de) * | 1990-05-16 | 1991-11-21 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur herstellung von mg(pfeil abwaerts)2(pfeil abwaerts)si enthaltenden legierungen |
| JP2640993B2 (ja) † | 1990-06-11 | 1997-08-13 | スカイアルミニウム株式会社 | 超塑性成形用アルミニウム合金圧延板 |
| JPH07112625B2 (ja) * | 1991-04-04 | 1995-12-06 | 日本電装株式会社 | アルミニウムの真空ろう付方法および真空ろう付炉と、真空ろう付用アルミニウムブレージングシート |
| JP2818721B2 (ja) * | 1992-11-12 | 1998-10-30 | 川崎製鉄株式会社 | ボディーシート用アルミニウム合金板の製造方法とこれにより得られるアルミニウム合金板 |
| FR2731019B1 (fr) † | 1995-02-24 | 1997-08-22 | Pechiney Rhenalu | Produit pour construction soudee en alliage almgmn a resistance mecanique amelioree |
| US5667602A (en) * | 1995-03-31 | 1997-09-16 | Aluminum Company Of America | Alloy for cast components |
| FR2740144B1 (fr) † | 1995-10-18 | 1997-11-21 | Pechiney Rhenalu | Alliage almg pour constructions soudees a caracteristiques mecaniques ameliorees |
| EP0799900A1 (fr) † | 1996-04-04 | 1997-10-08 | Hoogovens Aluminium Walzprodukte GmbH | Alliage d'aluminium-magnesium à haute résistance mécanique pour structures soudées de grandes dimensions |
-
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Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4108688A (en) * | 1976-09-30 | 1978-08-22 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Cast aluminum plate and method therefor |
| US5244516A (en) * | 1988-10-18 | 1993-09-14 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Aluminum alloy plate for discs with improved platability and process for producing the same |
| JPH0456744A (ja) * | 1990-06-26 | 1992-02-24 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 高導電性Ａｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系合金管の製造方法 |
| JPH04202747A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-23 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
| JPH04202748A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-23 | Sky Alum Co Ltd | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
| EP0506100A1 (fr) * | 1991-03-29 | 1992-09-30 | Sumitomo Light Metal Industries Limited | Procédé de fabrication de tôles en alliage d'aluminium durci ayant une stabilité thermique supérieure |
Non-Patent Citations (2)
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| DE69703420T2 (de) | 2001-05-10 |
| AU3320197A (en) | 1998-02-12 |
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| DE69703420D1 (de) | 2000-12-07 |
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| DE69703420T3 (de) | 2008-04-10 |
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Effective date: 20110502 |