FR2748271A1 - Procede et installation de fabrication de ciment alumineux et ciment alumineux - Google Patents
Procede et installation de fabrication de ciment alumineux et ciment alumineux Download PDFInfo
- Publication number
- FR2748271A1 FR2748271A1 FR9605648A FR9605648A FR2748271A1 FR 2748271 A1 FR2748271 A1 FR 2748271A1 FR 9605648 A FR9605648 A FR 9605648A FR 9605648 A FR9605648 A FR 9605648A FR 2748271 A1 FR2748271 A1 FR 2748271A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- sep
- cement
- clinker
- concentration
- alumina
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B7/00—Hydraulic cements
- C04B7/32—Aluminous cements
Abstract
L'invention concerne un procédé de fabrication de ciment alumineux. La concentration d3 en alumine Al2 O3 , -A-, et la concentration d4 en chaux CaO, -C-, dans le mélange initial sont telles que d3 /d4 est compris entre 1,03 et 1,25, la cuisson est réalisée sous une atmosphère oxydante, le taux de FeO dans le clinker étant inférieur à 3%, et le broyage produit un ciment dont la granulométrie représentée dans un diagramme de Rosin Rammler a une pente comprise entre 0,75 et 1,10. L'invention concerne également une installation de fabrication de ciment alumineux et ciment alumineux.
Description
La présente invention concerne un procédé et une installation de fabrication de ciment alumineux et ciment alumineux.
Le ciment alumineux est traditionnellement fabriqué à partir d'un mélange initial de bauxite et de calcaire. Les composants de ce mélange sont parfois concassés et broyés puis homogénéisés. Cela dépend du type de four utilisé.
La composition d'enfournement ainsi obtenue est cuite à une température élevée, de l'ordre de 1500 degrés, dans un four pour former le clinker.
Ce clinker est ensuite broyé, des constituants secondaires lui étant éventuellement adjoints pour former le ciment qui est ensuite acheminé sur son lieu d'utilisation.
On sait que le clinker produit pour la fabrication de ciment alumineux comporte de l'oxyde d'alumine A1203, représenté dans la notation abrégée cimentière par A, et de la chaux CaO représentée dans cette même notation abrégée cimentière par C. Cette notation sera utilisée par la suite lorsqu'elle facilite la lecture de ce texte. L'oxyde d'alumine et la chaux sont partiellement cristallisés sous la forme C12A7 d'une part et sous la forme CA d'autre part.
Selon la nature du mélange initial, le ciment alumineux est plus ou moins ferrugineux.
Le ciment alumineux est considéré dans la chimie du bâtiment comme une matière première qui, associée à d'autres composants, permet la réalisation de produits prêts-à-l'emploi utilisés comme béton, mortier, colle, liant et enduit pour la fabrication de dalles ou d'objets coulés, ou encore plus généralement pour tout béton, mortier ou enduit.
La recherche de l'amélioration des qualités des produits prêts-à-l'emploi conduit à la formulation de produits associant au ciment alumineux, de la chaux, du ciment Portland, du sulfate de calcium, ainsi qu'un certain nombre d'additifs ou d'adjuvants.
I1 est également apparu que la qualité des produits prêts-à-l'emploi dépend fortement des propriétés et de la qualité du ciment alumineux.
Un ciment alumineux optimisé permet d'allonger l'ouvrabilité d'un mortier, ainsi que d'en augmenter sa fluidité, tout en maintenant une cinétique de durcissement très rapide. Cela revient à dire que le produit pret-àl'emploi utilisant ce type de ciment sera applicable pendant un temps plus long, mais qu'il atteindra ses performances finales au moins aussi rapidement.
Les propriétés des ciments alumineux sont plus particulièrement exprimées par les temps de début de prise
DP, de fin de prise FP, l'étalement en pourcentage, la résistance à 6 heures et la résistance à 24 heures.
DP, de fin de prise FP, l'étalement en pourcentage, la résistance à 6 heures et la résistance à 24 heures.
Le but de l'invention est donc la réalisation d'un ciment alumineux spécifique dont les propriétés permettent la réalisation de produits prêts-à-l'emploi de haute qualité.
A cet effet, l'invention concerne un procédé de fabrication de ciment alumineux tel que défini plus haut dans lequel la concentration d3 en alumine A1203, -A-, et la concentration d4 en chaux CaO, -C-, dans le mélange initial sont telles que d3/d4 est compris entre 1,03 et 1,25, que la cuisson est réalisée sous une atmosphère oxydante, le taux de FeO dans le clinker étant inférieur à 3% et le broyage produit un ciment dont la granulométrie, représentée dans un diagramme de Rosin Rammler, a une pente comprise entre 0,75 et 1,10.
L'association des propriétés minéralogiques de la composition initiale et des propriétés chimiques des clinkers à une répartition granulométrique particulière permet d'atteindre les résultats escomptés et en améliorant les propriétés du ciment alumineux d'obtenir des produits prets-à-l'emploi de qualité supérieure.
Le contrôle de la concentration relative en alumine d3 et en chaux d4 dans le mélange initial, le rapport de ces concentrations d3/d4 étant compris entre 1,03 et 1,25 et la cuisson étant réalisée sous une atmosphère oxydante, permettent d'obtenir une faible concentration de C12A7 dans le clinker. La teneur en FeO permet de préciser les conditions de la fusion sous atmosphère oxydante. Celles-ci dépendent de la composition d'enfournement.
L'invention concerne également une installation de fabrication de ciment alumineux permettant la mise en oeuvre du procédé défini plus haut. La réalisation de la cuisson sous atmosphère oxydante lorsqu'elle est retenue, pouvant être réalisée dans un four réverbère, dans un four tournant ou encore dans un four électrique. Au contraire, les conditions usuelles de cuisson sont des conditions réductrices conduisant à un taux élevé de C12A7.
L'invention concerne encore un ciment alumineux dans lequel les concentrations d3 de A et d4 de C sont telles que d3/d4 est compris entre 1,03 et 1,25, et dont la granulométrie, représentée dans un diagramme de Rosin
Rammler, a une pente comprise entre 0,75 et 1,10.
Rammler, a une pente comprise entre 0,75 et 1,10.
La finesse Blaine du ciment est de préférence comprise entre 2000 et 5000 cm2/g, avantageusement de l'ordre de 3500 cm2/g.
Différents modes de réalisation de l'invention seront décrits ci-après en détail en référence aux exemples et aux
Figures annexées dans lesquelles
- la Figure 1 est une représentation très schématique d'un procédé de fabrication de ciment alumineux
- la Figure 2 est une représentation schématique d'un four de cuisson réverbère
- la Figure 3 est une représentation schématique des conditions de fonctionnement du four réverbère de la Figure 2
- la Figure 4 est une représentation schématique d'un broyeur de clinker
- la Figure 5 est une représentation schématique de l'appareil mis en oeuvre pour la détermination de la finesse du ciment par perméabilité à l'air (méthode
Blaine)
- la Figure 6 est un exemple de représentation des résultats d'une analyse granulométrique dans un diagramme de Rosin Rammler.
Figures annexées dans lesquelles
- la Figure 1 est une représentation très schématique d'un procédé de fabrication de ciment alumineux
- la Figure 2 est une représentation schématique d'un four de cuisson réverbère
- la Figure 3 est une représentation schématique des conditions de fonctionnement du four réverbère de la Figure 2
- la Figure 4 est une représentation schématique d'un broyeur de clinker
- la Figure 5 est une représentation schématique de l'appareil mis en oeuvre pour la détermination de la finesse du ciment par perméabilité à l'air (méthode
Blaine)
- la Figure 6 est un exemple de représentation des résultats d'une analyse granulométrique dans un diagramme de Rosin Rammler.
De manière classique telle que représentée sur la
Figure 1, un ciment alumineux 1 est obtenu à partir d'un stock de matières premières 2 constitué essentiellement d'un mélange de bauxite et de calcaire éventuellement concassés, soumis à une cuisson dans un four 3. Le clinker obtenu est stocké dans un stockage 4, puis broyé par le broyeur 5.
Figure 1, un ciment alumineux 1 est obtenu à partir d'un stock de matières premières 2 constitué essentiellement d'un mélange de bauxite et de calcaire éventuellement concassés, soumis à une cuisson dans un four 3. Le clinker obtenu est stocké dans un stockage 4, puis broyé par le broyeur 5.
Ce procédé de fabrication est donné à titre indicatif, les procédés de fabrication de ciment alumineux par frittage pouvant également donner satisfaction.
Le four 3 est avantageusement un four réverbère tel que représenté sur la Figure 2. Les matières premières constituant le crQ provenant du stock 2 sont chargées dans la trémie d'alimentation 6 à la partie supérieure de l'élément vertical 7 du four. Le cru forme ainsi un talus 8 qui est porté à une température élevée de l'ordre de 1500 degrés par la tuyère 9 et donne naissance à la coulée 10 qui est évacuée par le bec 11 dans les lingotières 12.
Le four repose sur un massif en béton 13 et les fumées sont évacuées par la cheminée 14.
Le four réverbère a été décrit en détail à titre d'exemple. Toutefois, on peut obtenir des résultats analogues et contrôler les mêmes paramètres en utilisant tout autre four tel que, par exemple, un four tunnel ou un four électrique, qu'il soit à induction ou à arc électrique.
Le fonctionnement du four est plus particulièrement représenté sur le diagramme de la Figure 3. La qualité du clinker obtenu est contrôlée par des analyses rhéologiques symbolisées en 15 et des analyses chimiques et minéralogiques symbolisées en 16. Une analyse par fluorescence X permet de suivre le rapport de la concentration en alumine d3 par rapport à la concentration d4 en chaux dans le clinker. Cette concentration est contrôlée en modifiant, lorsque cela est nécessaire, la composition des matières premières (du crû).
On contrôle également la concentration en oxyde ferreux FeO. Cette mesure est réalisée par méthode chimique en voie humide dont le résultat s'exprime par une concentration massique. Une forte concentration en FeO est significative d'une cuisson en ambiance réductrice. Au contraire, une faible concentration ou même une concentration nulle en FeO, les oxydes de fer étant alors sous la forme ferrique Fe2O3, est caractéristique d'une combustion en ambiance oxydante. Ces mesures permettent d'agir d'une part sur le rapport fuel/air dans l'alimentation du brûleur 17 permettant de contrôler la composition de l'atmosphère sous laquelle la fusion est réalisée, et d'autre part le rapport des concentrations respectives d'alumine d3 et de chaux d4 dans les matières premières permettant le contrôle du rapport de ces concentrations dans le clinker.
Une concentration de 3% donne de bons résultats. Dans certains cas, une concentration inférieur à 2% donne des résultats encore améliorés.
On réalise ainsi deux boucles de régulation, respectivement 19 et 20, permettant le contrôle des conditions d'oxydation et de la composition chimique des clinkers.
I1 a été montré que le maintien d'une atmosphère oxydante associée au maintien d'un rapport de concentrations d3/d4 compris entre 1,03 et 1,25 maintient le rapport des taux en C12A7 dl et en CA d2 à une valeur d1/d2 inférieure à 0,09. Les taux de C12A7 ou de CA qui dépendent de leurs concentrations respectives, sont mesurés par l'amplitude des raies caractéristiques correspondantes dans un spectre de diffraction X, le rapport d1/d2 est le rapport des amplitudes, avec bruit de fond, de ces raies.
L'excitation de l'échantillon est obtenue par la raie du cuivre à 1,5406 pm et les mesures sont faites sous les angles théta tels que 2*théta=18,1 pour C12A7 et 2*théta=30,1 pour CA.
Le broyeur 5 est représenté de manière détaillée sur la Figure 4, ses conditions de fonctionnement permettent le contrôle de la granulométrie.
Ce broyeur 21 comporte une entrée 22 et une sortie 23.
Le tube 24 du broyeur est un cylindre de tôle épaisse divisé dans sa longueur en chambres dont deux ont été représentées sur la Figure 5 : la chambre 25 et la chambre 26. Les chambres sont séparées par des cloisons 27 percées de fentes 28 permettant de retenir la charge broyante et de laisser passer la matière lorsque celle-ci est suffisamment broyée.
La charge broyante est constituée de boulets sphériques 29, 30 et les parois du tube broyeur portent des blindages releveurs 31 ou classants 32. La granulométrie de la charge obtenue dépend du diamètre des boulets 29, 30, du nombre de chambres 25, 26, ainsi que des cloisons 27 et de leur fente 28 et du coefficient de remplissage du broyeur.
Le broyage produit une augmentation de la surface totale des grains et la mesure de cette surface constitue souvent un critère significatif d'évaluation du degré de broyage.
La mesure exacte de cette surface n'étant pas envisageable, elle est généralement approchée par une mesure de la surface spécifique Blaine exprimée en cm2/g.
Cette méthode fait l'objet de la norme française homologuée
NF-EN-196-6 de Août 1990.
NF-EN-196-6 de Août 1990.
La finesse du ciment est mesurée sous forme de surface massique, exprimée en cm2 par gramme, en observant le temps mis par une quantité d'air fixée pour traverser un lit de ciment compacté à des dimensions et une porosité spécifiques.
La surface massique du ciment est proportionnelle à vt ou t est le temps nécessaire à une quantité d'air donnée pour traverser le lit de ciment compacté.
L'appareil permettant cette mesure est représenté sur la Figure 5-A. Un manomètre 33 est formé de tubes en verre 34 portant des repères gravés 36, 37, 38 et 39. La partie supérieure du manomètre comporte un logement 40, intérieurement rodé et destiné à recevoir la cellule 41 représentée sur la Figure 5-B. Une poire 42 permet d'établir une dépression entre l'ouverture 43 du manomètre à la pression atmosphérique et la base de la cellule. Cette dépression mesurée par référence aux repères gravés peut être maintenue grâce à un robinet 44.
Lors de la réalisation de la mesure, on forme un lit de ciment compacté 45, parfaitement défini, à l'intérieur de la cellule 41. Cette cellule est mise en place dans le logement 40 du manomètre 33. Une dépression définie et établie par la poire 42 est maintenue par action du robinet 44.
La mesure du temps nécessaire pour obtenir le retour à un équilibre des pressions entre les deux branches du manomètre est caractéristique de la finesse du ciment.
Cette méthode de mesure de la finesse a été décrite ici succinctement et il convient de se reporter à la norme mentionnée plus haut qui fournira toutes les caractéristiques de l'appareillage et du processus opératoire.
La surface spécifique Blaine SSB est ici comprise entre 2000 et 5000 cm2/g.
La représentation des distributions granulométriques des ciments est souvent faite sur un diagramme de Rosin
Rammler défini par la norme X 11-635, tel que celui représenté sur la Figure 6 et qui est une représentation en coordonnée bilogarithmique.
Rammler défini par la norme X 11-635, tel que celui représenté sur la Figure 6 et qui est une représentation en coordonnée bilogarithmique.
I1 est connu que la distribution granulométrique obéit d'après certaines théories, à une loi exponentielle
Le refus R(x) pour un diamètre x donné est R(x) = 1 - P(x) où,
P(x) = 1 - exp [-(x/xO)n] où xO est un paramètre de dimension qui correspond à la valeur de x pour laquelle P = 1.
Le refus R(x) pour un diamètre x donné est R(x) = 1 - P(x) où,
P(x) = 1 - exp [-(x/xO)n] où xO est un paramètre de dimension qui correspond à la valeur de x pour laquelle P = 1.
On obtient une équation linéaire à partir de cette distribution granulométrique en prenant les logarithmes des deux termes de cette équation, puis de nouveau les logarithmes de ces logarithmes. On obtient ainsi
log (- log (1 - Pd)) = n (log x - log xO) + log (log e)
Ainsi, la distribution granulométrique est représentée par la valeur de la pente de cette droite.
log (- log (1 - Pd)) = n (log x - log xO) + log (log e)
Ainsi, la distribution granulométrique est représentée par la valeur de la pente de cette droite.
Selon l'invention, cette pente est comprise entre 0,75 et 1,10.
La figure 6 représente deux courbes 46, 47 de Rosin
Rammler dont les pentes respectivement de 0,75 et 0,83 sont approchées par celles de leurs tangentes 48, 49.
Rammler dont les pentes respectivement de 0,75 et 0,83 sont approchées par celles de leurs tangentes 48, 49.
De plus, la finesse du ciment obtenu après broyage est caractérisée par le taux de rejet à 90 Zm, c'est-à-dire le pourcentage en masse de particules ayant un diamètre supérieur à cette valeur.
Le contrôle de la granulométrie est fait par la mesure, en laboratoire, d'échantillons prélevés lors de la fabrication.
Selon le résultat de ces mesures, on agit sur le temps de broyage, le taux de remplissage du broyeur et, de manière plus générale, sur les paramètres du broyeur.
Un apport important de la présente invention a d'abord fait apparaître qu'un ciment alumineux de qualité est obtenu non seulement par ces propriétés chimiques ou minéralogiques, mais également par un contrôle et une optimisation de la granulométrie.
Le rapport d3/d4 et les conditions de la cuisson définissent la composition chimique. Elle permet une meilleure stabilité de la consistance avant la prise dans les produits prêts-à-l'emploi et favorise l'ouvrabilité du mortier.
Sans que l'invention ne puisse être limitée par cette explication, on peut supposer que la granulométrie qui détermine la surface apparente du ciment, en contact avec l'eau lors de son utilisation, agit également sur les conditions de durcissement et d'ouvrabilité. La combinaison des propriétés minéralogiques ou chimiques du ciment et de ses propriétés granulométriques permet l'obtention d'un résultat exceptionnel.
Différentes méthodes de mesures normalisées permettent de quantifier le durcissement, en particulier les temps de début et de fin de prise. on a utilisé ici la méthode, objet de la norme française homologuée NF-EN-196-3 de Mars 1990, connue sous le nom de méthode Vicat.
Les mesures d'étalement ont été faites conformément à la norme ASTM-C230-90.
Une certaine quantité de mortier normalisé est déposée sur un plateau calibré sousmis un certain nombre (25) de chocs. On mesure l'étalement du ciment après ces chocs.
L'ensemble des paramètres de cet appareil sont dûment spécifiés dans la norme mentionnée plus haut et cet appareil est calibré.
EXEMPLES
Les exemples ci-après, dans lesquels des échantillons conformes à l'invention sont comparés à des échantillons de l'art antérieur, confirment une amélioration de l'étalement et de la résistance finale des produits obtenus selon l'invention, alors que les temps de début de prise et de fin de prise sont approximativement maintenus, par comparaison aux produits de l'art antérieur.
Les exemples ci-après, dans lesquels des échantillons conformes à l'invention sont comparés à des échantillons de l'art antérieur, confirment une amélioration de l'étalement et de la résistance finale des produits obtenus selon l'invention, alors que les temps de début de prise et de fin de prise sont approximativement maintenus, par comparaison aux produits de l'art antérieur.
<tb>
<SEP> Art <SEP> antérieur <SEP> Invention
<tb> <SEP> Ech. <SEP> 1 <SEP> Ech. <SEP> 2 <SEP> Ech. <SEP> 3 <SEP> Ech. <SEP> 4 <SEP> Ech. <SEP> 5
<tb> d3/d4 <SEP> 1,2 <SEP> 1,06 <SEP> 1,01 <SEP> 1,24 <SEP> 1,06
<tb> FeO <SEP> % <SEP> 2,5 <SEP> 1,2 <SEP> 2,1 <SEP> 2,5 <SEP> 2,76
<tb> Rejet <SEP> 90 <SEP> m <SEP> 7 <SEP> 7,2 <SEP> 2,4 <SEP> 3 <SEP> 2,6
<tb> Pente <SEP> Ramler <SEP> 0,72 <SEP> 0,70 <SEP> 0,80 <SEP> 0,80 <SEP> 0,82
<tb> Finesse <SEP> Blaine <SEP> 3160 <SEP> 3260 <SEP> 3426 <SEP> 3182 <SEP> 3200
<tb> TP <SEP> : <SEP> DP/FP <SEP> 250/290 <SEP> 180/240 <SEP> 150/180 <SEP> 200/240 <SEP> 225/290
<tb> Etalement <SEP> * <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 60 <SEP> > <SEP> 150 <SEP> > <SEP> 150
<tb> Résist <SEP> 6 <SEP> h <SEP> 22 <SEP> 42 <SEP> 46 <SEP> 48 <SEP> 52
<tb> Résist <SEP> 24 <SEP> h <SEP> 52 <SEP> 68 <SEP> 57 <SEP> 60 <SEP> 72
<tb> <SEP> Invention
<tb> <SEP> Ech. <SEP> 6 <SEP> Ech. <SEP> 7 <SEP> Ech. <SEP> 8
<tb> <SEP> d3/d4 <SEP> 1,10 <SEP> 1,15 <SEP> 1,20
<tb> <SEP> FeO <SEP> % <SEP> 1,52 <SEP> 1,96 <SEP> 1,22
<tb> <SEP> Rejet <SEP> 90 <SEP> m <SEP> 2,9 <SEP> 3,0 <SEP> 2,5
<tb> <SEP> Pente <SEP> Ramler <SEP> 0,85 <SEP> 0,81 <SEP> 0,90
<tb> <SEP> Finesse <SEP> Blaine <SEP> 3045 <SEP> 3190 <SEP> 3220
<tb> <SEP> TP <SEP> : <SEP> DP/FP <SEP> 210/250 <SEP> 200/240 <SEP> 220/260
<tb> <SEP> Etalement <SEP> % <SEP> > 150 <SEP> 150 <SEP> > 150
<tb> <SEP> Résist <SEP> 6 <SEP> h <SEP> 45 <SEP> 43 <SEP> 40
<tb> <SEP> Résist <SEP> 24 <SEP> h <SEP> 67 <SEP> 69 <SEP> 71
<tb>
<tb> <SEP> Ech. <SEP> 1 <SEP> Ech. <SEP> 2 <SEP> Ech. <SEP> 3 <SEP> Ech. <SEP> 4 <SEP> Ech. <SEP> 5
<tb> d3/d4 <SEP> 1,2 <SEP> 1,06 <SEP> 1,01 <SEP> 1,24 <SEP> 1,06
<tb> FeO <SEP> % <SEP> 2,5 <SEP> 1,2 <SEP> 2,1 <SEP> 2,5 <SEP> 2,76
<tb> Rejet <SEP> 90 <SEP> m <SEP> 7 <SEP> 7,2 <SEP> 2,4 <SEP> 3 <SEP> 2,6
<tb> Pente <SEP> Ramler <SEP> 0,72 <SEP> 0,70 <SEP> 0,80 <SEP> 0,80 <SEP> 0,82
<tb> Finesse <SEP> Blaine <SEP> 3160 <SEP> 3260 <SEP> 3426 <SEP> 3182 <SEP> 3200
<tb> TP <SEP> : <SEP> DP/FP <SEP> 250/290 <SEP> 180/240 <SEP> 150/180 <SEP> 200/240 <SEP> 225/290
<tb> Etalement <SEP> * <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 60 <SEP> > <SEP> 150 <SEP> > <SEP> 150
<tb> Résist <SEP> 6 <SEP> h <SEP> 22 <SEP> 42 <SEP> 46 <SEP> 48 <SEP> 52
<tb> Résist <SEP> 24 <SEP> h <SEP> 52 <SEP> 68 <SEP> 57 <SEP> 60 <SEP> 72
<tb> <SEP> Invention
<tb> <SEP> Ech. <SEP> 6 <SEP> Ech. <SEP> 7 <SEP> Ech. <SEP> 8
<tb> <SEP> d3/d4 <SEP> 1,10 <SEP> 1,15 <SEP> 1,20
<tb> <SEP> FeO <SEP> % <SEP> 1,52 <SEP> 1,96 <SEP> 1,22
<tb> <SEP> Rejet <SEP> 90 <SEP> m <SEP> 2,9 <SEP> 3,0 <SEP> 2,5
<tb> <SEP> Pente <SEP> Ramler <SEP> 0,85 <SEP> 0,81 <SEP> 0,90
<tb> <SEP> Finesse <SEP> Blaine <SEP> 3045 <SEP> 3190 <SEP> 3220
<tb> <SEP> TP <SEP> : <SEP> DP/FP <SEP> 210/250 <SEP> 200/240 <SEP> 220/260
<tb> <SEP> Etalement <SEP> % <SEP> > 150 <SEP> 150 <SEP> > 150
<tb> <SEP> Résist <SEP> 6 <SEP> h <SEP> 45 <SEP> 43 <SEP> 40
<tb> <SEP> Résist <SEP> 24 <SEP> h <SEP> 67 <SEP> 69 <SEP> 71
<tb>
Claims (7)
1. Procédé de fabrication de ciment alumineux dans lequel une composition d'enfournement est réalisée, à partir d'un mélange initial comportant essentiellement de la bauxite et du calcaire, ladite composition étant cuite dans un four pour former un clinker comportant de l'oxyde d'alumine A1203, -A-, et de la chaux CaO, -C-, partiellement sous la forme C12A7 d'une part et sous la forme CA d'autre part, ledit clinker étant ensuite broyé avec d'éventuels constituants secondaires pour former le ciment,
caractérisé en ce que la concentration d3 en alumine
A1203, -A-, et la concentration d4 en chaux CaO, -C-, dans le mélange initial sont telles que d3/d4 est compris entre 1,03 et 1,25, que la cuisson est réalisée sous une atmosphère oxydante, le taux de FeO dans le clinker étant inférieur à 3%, et que le broyage produit un ciment dont la granulométrie représentée dans un diagramme de Rosin
Rammler a une pente comprise entre 0,75 et 1,10.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la finesse Blaine du ciment est comprise entre 2000 et 5000 cm2/g.
3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la finesse Blaine du ciment est de l'ordre de 3500 cm2/g.
4. Installation de fabrication de ciment alumineux comportant des moyens de concassage, de broyage et d'homogénéisation d'un mélange initial comportant essentiellement de la bauxite et du calcaire pour former une composition d'enfournement, un four recevant la composition d'enfournement pour former un clinker comportant de l'oxyde d'alumine A et de la chaux C partiellement sous la forme C12A7 d'une part et sous la forme CA d'autre part, un broyeur recevant le clinker et d'éventuels constituants secondaires et produisant le ciment,
caractérisée en ce que la concentration d3 en alumine
A1203, -A-, et la concentration d4 en chaux CaO, -C-, dans le mélange initial sont telles que d3/d4 est compris entre 1,03 et 1,25, que la cuisson est réalisée sous une atmosphère oxydante, le taux de FeO dans le clinker étant inférieur à 3%., le broyeur produit un ciment dont la granulométrie représentée dans un diagramme de Rosin
Rammler a une pente comprise entre 0,75 et 1,10.
5. Installation selon la revendication 4, caractérisée en ce que le four est un four réverbère.
6. Installation selon la revendication 4, caractérisée en ce que le four est un four électrique.
7. Ciment alumineux comportant de l'oxyde d'alumine
A1203, -A-, et de la chaux CaO, -C-, la concentration d3 en alumine A1203, -A-, et la concentration d4 en chaux CaO,
C-, dans le mélange initial sont telles que d3/d4 est compris entre 1,03 et 1,25, que la cuisson est réalisée sous une atmosphère oxydante, le taux de FeO dans le clinker étant inférieur à 3%. et sa granulométrie représentée dans un diagramme de Rosin Rammler a une pente comprise entre 0,75 et 1,10.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9605648A FR2748271A1 (fr) | 1996-05-06 | 1996-05-06 | Procede et installation de fabrication de ciment alumineux et ciment alumineux |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9605648A FR2748271A1 (fr) | 1996-05-06 | 1996-05-06 | Procede et installation de fabrication de ciment alumineux et ciment alumineux |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2748271A1 true FR2748271A1 (fr) | 1997-11-07 |
Family
ID=9491876
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9605648A Pending FR2748271A1 (fr) | 1996-05-06 | 1996-05-06 | Procede et installation de fabrication de ciment alumineux et ciment alumineux |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR2748271A1 (fr) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999001395A1 (fr) * | 1997-07-01 | 1999-01-14 | Rheinische Kalksteinwerke Gmbh & Co. Kg | Procede de fabrication de ciment alumineux |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1643137A (en) * | 1924-12-17 | 1927-09-20 | Henry S Spackman | Hydraulic cement and process of making the same |
| DE2152410A1 (de) * | 1970-11-09 | 1972-05-25 | Lafarge Ciments Sa | Tonerdeschmelzzement mit hohem Kalk- und Siliziumoxydgehalt und Verfahren zu seiner Herstellung |
| DE2649032B1 (de) * | 1976-10-28 | 1978-04-27 | Dyckerhoff Zementwerke Ag | Verfahren zur Herstellung von Tonerde-Zement und dessen Verwendung |
| GB2033369A (en) * | 1978-10-23 | 1980-05-21 | Didier Werke Ag | Alumina Cement |
| DD233836A1 (de) * | 1984-12-08 | 1986-03-12 | Wetro Feuerfestwerke | Verfahren zur herstellung von hochwertigen tonerdezementen mit vorteilhaftem hydratations- und hochtemperaturverhalten |
-
1996
- 1996-05-06 FR FR9605648A patent/FR2748271A1/fr active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1643137A (en) * | 1924-12-17 | 1927-09-20 | Henry S Spackman | Hydraulic cement and process of making the same |
| DE2152410A1 (de) * | 1970-11-09 | 1972-05-25 | Lafarge Ciments Sa | Tonerdeschmelzzement mit hohem Kalk- und Siliziumoxydgehalt und Verfahren zu seiner Herstellung |
| DE2649032B1 (de) * | 1976-10-28 | 1978-04-27 | Dyckerhoff Zementwerke Ag | Verfahren zur Herstellung von Tonerde-Zement und dessen Verwendung |
| GB2033369A (en) * | 1978-10-23 | 1980-05-21 | Didier Werke Ag | Alumina Cement |
| DD233836A1 (de) * | 1984-12-08 | 1986-03-12 | Wetro Feuerfestwerke | Verfahren zur herstellung von hochwertigen tonerdezementen mit vorteilhaftem hydratations- und hochtemperaturverhalten |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| BENSTED J: "HIGH ALUMINA CEMENT - PRESENT STATE OF KNOWLEDGE", ZKG INTERNATIONAL, vol. 46, no. 9, 1 September 1993 (1993-09-01), pages 560 - 566, XP000413607 * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999001395A1 (fr) * | 1997-07-01 | 1999-01-14 | Rheinische Kalksteinwerke Gmbh & Co. Kg | Procede de fabrication de ciment alumineux |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2603465B1 (fr) | Produit refractaire a base d'oxyde de chrome | |
| FR2501190A1 (fr) | Corps ceramique en alumine et son procede de fabrication | |
| EP1858825B1 (fr) | Revetement interne de reacteur de gazeificateur | |
| EP2906514B1 (fr) | Produit refractaire d'oxyde de chrome | |
| EP1991511B1 (fr) | Preparation pour beton refractaire, beton refractaire et procede de fabrication | |
| CN1236756A (zh) | 由锆石和氧化锆制造的新烧结材料 | |
| CA2992025A1 (fr) | Procede de fabrication d'aluminates de calcium | |
| EP3328811A1 (fr) | Ciment d'aluminates de calcium à longue ouvrabilité et à durcissement favorisé par une élévation de température, et utilisation associée | |
| AU2005303131B2 (en) | Fire brick for bottom portion of float bath and method for production thereof | |
| EP1968912B1 (fr) | Melange refractaire autocoulable | |
| FR3068906A1 (fr) | Procede d'obtention d'un materiau compacte et materiau compacte obtenu de ce procede | |
| EP3555022B1 (fr) | Beton fritte a base de zircon | |
| EP2139825A2 (fr) | Bloc de beton refractaire tempere a deformation controlee | |
| EP3083523B1 (fr) | Composition siliceuse et procede d'obtention | |
| WO2000044684A1 (fr) | Liant hydraulique du type clinker, utilisation et procede de fabrication d'un tel liant | |
| FR2748271A1 (fr) | Procede et installation de fabrication de ciment alumineux et ciment alumineux | |
| Wei et al. | Translucent polycrystalline alumina with improved resistance to sodium attack | |
| EP1028924B1 (fr) | Procede et installation de fabrication de ciment alumineux et ciment alumineux | |
| FR2748270A1 (fr) | Procede et installation de fabrication de ciment alumineux et ciment alumineux | |
| FR3011238A1 (fr) | Produit refractaire a matrice de sialon | |
| EP2697182A1 (fr) | Produit d'oxydes de chrome, de zirconium et d'hafnium | |
| JPH04370643A (ja) | 高輝度放電灯用発光管 | |
| RU2789475C1 (ru) | Способ получения конструкционной керамики на основе оксида алюминия | |
| Verweij et al. | Phase Formation in the System Na2O· Al2O3‐CaO· A12O3‐Al2O3 at 1200° C in Air | |
| RU2748199C1 (ru) | Сырьевая смесь для изготовления строительных керамических изделий |