FR2743082A1 - Procede de traitement global de gaz naturel sur un site de stockage - Google Patents
Procede de traitement global de gaz naturel sur un site de stockage Download PDFInfo
- Publication number
- FR2743082A1 FR2743082A1 FR9515524A FR9515524A FR2743082A1 FR 2743082 A1 FR2743082 A1 FR 2743082A1 FR 9515524 A FR9515524 A FR 9515524A FR 9515524 A FR9515524 A FR 9515524A FR 2743082 A1 FR2743082 A1 FR 2743082A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- adsorber
- gas
- during
- mode
- phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
- C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
- C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
Abstract
On décrit un procédé de traitement global de gaz naturel contenant un agent odorisant sur un site de stockage, ce procédé incluant une phase de stockage et une phase de déstockage mettant en jeu deux adsorbeurs A et B, et dans lequel, pendant la phase de stockage, on extrait l'agent odorisant du gaz et, pendant la phase de déstockage, on extrait l'eau et l'H2 S contenus dans le gaz.
Description
L'invention concerne un procédé de traitement global de gaz naturel sur un
site de
stockage tel que par exemple un stockage souterrain.
Elle a plus particulièrement pour objet le traitement du gaz naturel par un seul procédé utilisant des adsorbants, aussi bien pendant la période de stockage que pendant la
période de déstockage sur les sites de stockage.
Dans de nombreux pays, dont la France, le gaz destiné à la distribution publique doit posséder une odeur caractéristique. Pour ce faire, lorsque la teneur en mercaptans ne permet pas d'atteindre le niveau requis de l'échelle des intensités olfactives, il est
nécessaire d'effectuer l'odlorisation du gaz.
Ceci est fait par ajout d'un agent odorisant condensable qui est par exemple le
tétrahydrothiophène THT (C4H8S), par exemple à raison de 20 à 25 mg/Nm3.
L'agent odorisant peut également être un mercaptan pur ou en mélange avec un alcool
léger par exemple le méthanol.
L'odorisation est réalisée en chacun des points du réseau de transport au moyen d'unités d'odorisation centralisées que l'on trouve sur: - les stations de livraison de gaz aux frontières; - les terminaux méthaniers; et
- les sorties de stockage souterrain.
L'agent odorisant est injecté dans les stations de livraison avant que le gaz ne soit stocké. Pendant la période de stockage, dans le cas d'un stockage souterrain, r'agent odorisant et les produits soufrés sont adsorbés en partie dans le milieu poreux. De plus, lors des traitements sur le site pour amener le gaz aux spécifications du réseau,
une partie de l'agent odorisant est perdue avec les produits à éliminer.
Au total, près de la moitié de rl'agent odorisant présent initialement dans le gaz avant le stockage rique d'être éliminée au cours des diverse étapes. C'est pourquoi, lors de la récupération du gaz (phase de déstockage), un ajout important d'agent odorisant est
nécessaire, ce qui constitue une opération coûteuse.
Sur les sites de stockage souterrain, lors de la phase de déstockage, réalisée par exemple en hiver, des opérations de mise aux spécifications de réseau sont nécessaires et comprennent des opérations de deshydratation et de désulfuration du gaz. En effet, lorsqu'il sort du stockage, le gaz est généralement saturé en eau et il faut le déshydrater pour atteindre à la spécification de réseau, soit par exemple 20 à 50 mg/Nm3 de gaz. De même, le gaz peut contenir de l'hydrogène sulfuré H2S, qui peut se former dans le réservoir par action bactérienne et il faut le traiter pour atteindre la spécification requise sur le réseau qui est généralement de quelques ppm, par exemple 7 mg/Nm3. Dans la pratique, les techniques traditionnelles de déshydratation (par exemple lavage au glycol) et de désulfuration (par exemple lavage aux amines,
ou autres procédés chimiques) sont utilisées séparément.
L'objet de l'invention concerne un procédé à adsorption permettant pendant les phases de stockage de séparer l'agent odorisant du gaz envoyé au stockage et de traiter pendant les phases de déstockage le gaz sortant du stockage pour atteindre les
spécifications du réseau.
On a ainsi découvert qu'il était possible d'utiliser une même installation pour désodoriser le gaz provenant du réseau et récupérer l'agent odorisant avant injection dans le réservoir de stockage pendant les phases de stockage et déshydrater et de
désulfurer le gaz issu du réservoir de stockage avant de l'envoyer sur le réseau.
Le procédé selon l'invention comporte au moins deux zones d'adsorption, l'une au moins desdites zones fonctionnant alternativement en régime d'adsorption et de désorption, et un circuit de désorption o une partie du gaz traité est réutilisée pour régénérer le lit saturé en impuretés. Les tamis moléculaires utilisés sont ceux connus de l'homme de l'art, tels que par exemple les tamis A et notamment le tamis 5A, les tamis X et Y, ou ceux de type MFI. ls constituent, séparément ou en mélange, un adsorbant adapté aussi bien à l'adsorption de l'odorisant pendant la phase de
stockage qu'à celle de I'H2S et l'H20 pendant la phase de déstockage.
Un avantage particulièrement important du procédé réside dans le fait que le même procédé est utilisé pendant la phase de stockage du gaz provenant du réseau pour séparer l'odorisant et la phase de déstockage pour le traitement du gaz provenant du
réservoir, comme décrit ci-après.
La phase de stockage est décrite de façon plus détaillée ci-après, en relation avec la figure 1. Au départ, un adsorbeur A régénéré opère en mode d'adsorption 1 et un adsorbeur B, préalablement chargé en odorisant, opère en mode de régénération 2. Le gaz provenant du réseau et contenant de l'odorisant est envoyé par la ligne 1 au bas de l'adsorbeur A. L'odorisant est retenu dans la microporosité de l'adsorbant et le gaz produit en tête par la ligne 2 est donc désodorisé. Au moins une partie de ce gaz (par exemple de 70 à 95 % et préférence de 80 à 85 %) est envoyée par la ligne 3 directement dans le réservoir de stockage; la partie restante (5 à 30 % et de préférence 15 à 20 %) est envoyée par la ligne 4 comme gaz de régénération dans l'adsorbeur B opérant en mode de régénération 2. Ce gaz est chauffé par exemple au moyen d'un four E1 à une température appropriée avant d'être injecté au haut de l'adsorbeur B. Dans celui-ci, il désorbe l'odorisant contenu dans la microporosité. Le gaz récupéré en fond par la ligne 5 est donc un gaz chargé en odorisant. Il est ensuite refroidi dans un échangeur E2 qui peut être suivi d'un aéroréfrigérant et d'un 0 refroidissement à l'eau E3. L'odorisant en phase liquide est alors récupéré dans un
séparateur S1. On peut utiliser tout séparateur classique connu de l'homme de l'art.
Dans une variante du procédé, la régénération peut être réalisée par circulation du gaz régénérant de bas en haut dans l'adsorbeur B. L'adsorbeur B en mode 2 est donc progressivement régénéré par élimination de l'odorisant, qui est récupéré pour pouvoir être plus tard réinjecté pendant les phases
de déstockage.
Après séparation de l'odorisant, le gaz qui a été utilisé pour la régénération de I'adsorbeur B confient de l'odorisant à une teneur égale à sa pression partielle à la température du séparateur. Il est alors repris par la ligne 6 et, après compression dans le compresseur K1, mélangé au gaz provenant du réseau par la ligne 1 pour être
introduit dans rl'adsorbeur A en mode 1.
Les conditions de mise en oeuvre sont choisies de telle sorte que le gaz soutiré constitue l'agent de régénération. Il n'est donc pas nécessaire d'utiliser un agent
supplémentaire qui peut être coûteux à approvisionner.
Les adsorbeurs peuvent être remplis d'un adsorbant unique mis en forme ou de
plusieurs couches de différents adsorbants.
L'ensemble des deux zones d'adsorption ainsi mises en oeuvre permet de produire un gaz désodorisé, qui peut être envoyé au stockage et en même temps de récupérer
l'odorisant, qui pourra être réinjecté pendant une phase de déstockage utérieure.
Pendant une phase de stockage, qui peut durer par exemple une centaine de jours, la durée de la demi-période d'adsorption pour un des deux adsorbeurs A et B peut varier entre quelques heures et quelques jours. La régénération est effectuée pendant quelques heures, par exemple de 5 à 10 heures, puis l'adsorbeur régénéré est maintenu en l'état, en mode 2, avant de remplacer en mode 1 l'adsorbeur saturé en
odorisant au bout de la demi-période d'adsorption.
La phase de déstockage est décrite de façon détaillée ci-après en liaison avec la figure 2. C'est par exemple l'adsorbeur A qui est au départ en mode d'adsorption 3, cependant
que l'adsorbeur B, saturé en impuretés (eau et H2S) est en mode 4 de régénération.
Le gaz soutiré du réservoir, saturé en eau, est envoyé au bas de l'adsorbeur A, par la ligne 7. L'eau et l'hydrogène sulfuré sont retenus dans la microporosité de l'adsorbant et le gaz produit en tête par la ligne 8 est donc aux spécifications du réseau. Une parte (en général 70 à 95 % et de préférence de 80 à 85 %) de ce gaz est envoyée directement dans le réseau après les étapes traditionnelles de recompression (K2); une autre partie (soit de 5 à 30 % et de préférence 15 à 20 %) est envoyée par la ligne 9 pour être utilisée comme gaz de régénération de l'adsorbeur B en mode 4. Ce gaz utilisé pour la régénération est chauffé par exemple au moyen d'un four E4 à une température appropriée avant d'être injecté en haut de l'adsorbeur B, o il désorbe les impuretés (H20, H2S) contenues dans la microporosité. Le gaz récupéré en fond par la ligne 10 est donc un gaz chargé en eau et en H2S. Dans une variante du procédé, la régénération peut être réalisée par circulation du gaz régénérant de bas en haut dans l'adsorbeur B. Le gaz issu de l'adsorbeur B peut être refroidi dans un échangeur E5 puis il est soumis à un traitement d'élimination d'H2S mis en oeuvre dans la zone S2. On peut utiliser par exemple un procédé d'absorption chimique utilisant une solution catalytique qui permet la production et la décantation de soufre élémentaire tel
que décrit par exemple dans la demande FR-A-2700713, au nom du même déposant.
Le gaz désulfuré quitte cette zone par la ligne 11. Il est refroidi, par exemple au moyen
d'un aéroréfrigérant et éventuellement par une réfrigération supplémentaire à l'eau E6.
L'eau condensée est ensuite récupérée dans un séparateur tel que ceux connus de
l'homme de l'art.
L'adsorbeur B est donc progressivement régénéré par élimination des impuretés (H20
et H2S) qu'il contient.
Après séparation de l'eau et de l'hydrogène sulfuré, le gaz qui a été utilisé pour la régénération contient de l'eau à une teneur égale à sa pression partielle à la température du séparateur. Il est alors recomprimé dans le compresseur K3 et envoyé par la ligne 12 vers la ligne 7 pour être mélangé au gaz provenant du stockage pour être introduit dans rl'adsorbeur A. Les conditions de mise en oeuvre sont choisies de telle sorte que le gaz soutiré constitue l'agent de régénération et il n'est donc pas nécessaire d'utiliser un agent supplémentaire. L'ensemble de ces deux zones d'adsorption permet donc de produire un gaz aux spécifications pour être envoyé au réseau. Pendant la phase de déstockage, l'odorisant extrait pendant une phase de stockage antérieure peut être réinjecté dans
le gaz envoyé au réseau.
La phase de déstockage peut durer par exemple quelques dizaines de jours et
comprend des cycles dont la demi-période est par exemple de quelques heures.
La descritption de l'invention qui précède a par simplification été faite en utilisant deux adsorbeurs A et B. Il doit être entendu que dans l'invention l'utilisation d'un nombre crd'adsorbeurs supérieur à 2 peut être rendue nécessaire par les conditions de débit et composition du gaz du site considéré. Dans ce cas, il peut y avoir utilisation simultanée de plusieurs adsorbeurs en mode d'adsorption, aussi bien en phase de
stockage que de déstockage.
Les caractéristiques de l'invention apparaîtront clairement à la lecture de la description
d'un mode de réalisation particulier donnée ci-après à titre d'exemple non limitatif.
Exemple
Pendant la phase de stockage, qui dure à peu près 100 jours, un gaz naturel dont la composition moyenne est fournie dans le tableau 1 et provenant du réseau de distribution à la température de 25 C et la pression de 50 bar est introduit par la ligne 1
en fond d'un adsorbeur A en mode 1 avec un débit de 105 Nm3/h.
Composition % molaire
N2 8.
C1 85.
C2 4.
C3 1.
iC4 0.1 nC4 0.1
C5+ 0.1
C02 1.7
Impuretés g/Nm3
H20 50
H2S 5
THT 25
tableau 1
Cet adsorbeur contient 20 tonnes de tamis moléculaire adsorbant sélectivement les composés soufrés et l'eau. L'adsorbeur A est maintenu en adsorption pendant une demi-période de 10 jours. Le gaz qui sort en tête de rl'adsorbeur est débarrassé de son odorisant et peut donc être envoyé au stockage souterrain. En régime d'adsorption, l'adsorbant est donc chargé d'odorisant pendant toute la demi-période, la vitesse dans l'adsorbeur est de 8 à 10 m/mn. A la fin de cette demi-période, I'adsorbeur A passe en mode 2 de régénération et l'adsorbeur B en mode d'adsorption 1. Pendant un temps de 8 h, une partie du gaz purifié sortant de l'adsorbeur B est utilisé pour régénérer l'adsorbeur A. Cette fraction de l'effluent (18 %, soit dans cet exemple 18.103Nm3/h) est chauffé d'abord par un échangeur tête/fond puis par un four E1 afin d'atteindre une température de 200 C. Ce gaz chaud traverse l'adsorbeur
de haut en bas et désorbe l'odorant THT adsorbé pendant la phase d'adsorption.
L'effluent qui sort en fond est donc chargé en THT. Cet effluent est refroidi d'abord par l'échangeur tête/fond déjà mentionné, puis par un aéroréfrigérant afin d'atteindre la température de condensation de l'odorant qui est ensuite récupéré dans un séparateur S1. A la sortie du séparateur S1, le gaz est remélangé, après compression dans le compresseur K1, à la charge de l'adsorbeur B afin d'être retraité. Cette opération de régénération étant terminée, I'adsorbeur est maintenu en l'état, en attendant d'être
réutilisé en adsorption.
La phase de production du stockage souterrain dure à peu près 50 jours. Le gaz naturel contenu dans le stockage souterrain, ayant la commode moyenne fournie dans le tableau 1 ci-dessus mais saturé en eau et avec une teneur en H2S de 20 mg/Nm3, sort du stockage à la température de 25 C et à la pression de 50 bar. Il est introduit en
fond de rl'adsorbeur A en mode d'adsorption 3 avec un débit de 4.105 Nm3/h.
L'adsorbeur A est maintenu en mode d'adsorption 3 pendant 6 heures. Le gaz qui sort en tête de I'adsorbeur est déshydraté et désulfuré et peut donc être envoyé au réseau par la ligne 8 sans autre purification. Les teneurs résiduelles en H20 et H2S sont respectivement de 15 mg/Nm3 et 5mg/Nm3. En régime d'adsorption, I'adsorbant est donc chargé d'eau et d'H2S pendant toute la période, la vitesse dans l'adsorbeur est de 10 à 12 m/mn. A la fin de cette période, I'adsorbeur A passe en mode de régénération 4 et l'adsorbeur B en mode d'adsorption 3. Pendant une demi- période égale à la demi-période d'adsorption, une partie du gaz purifié sortant de l'adsorbeur B est utilisé pour régénérer l'adsorbeur A. Cette fraction de l'effluent (16 %, soit 16.103Nm3/h) est chauffée d'abord par un échangeur tête/fond, puis par un four E4 afin d'atteindre une température de 200 C. Ce gaz chaud traverse l'adsorbeur de haut en bas et désorbe les constituants adsorbés pendant la phase d'adsorption (produits soufrés et eau). L'effluent qui sort en fond est donc chargé en impuretés. Cet effluent est refroidi par l'échangeur tête/fond déjà mentionné, avant d'être introduit dans un o10 procédé d'absorption chimique qui permet la production et la décantation de soufre élémentaire. A la sortie de cette opération, le gaz est saturé en eau. Il est alors refroidi à la température de 35 C par un aéroréfrigérant et l'eau est récupérée dans un séparateur S3. A la sortie du séparateur, le gaz est remélangé, après recompression dans le compresseur K3, à la charge de l'adsorbeur B afin d'être retraité, car il est saturé en eau. Cette opération de régénération étant terminée, I'adsorbeur A est réutilisé en mode d'adsorption 3. Les deux adsorbeurs sont donc utilisés alternativement en adsorption et désorption avec des cycles de 12 heures (deux
demi-périodes de 6 heures).
Claims (11)
1 - Procédé de traitement d'un gaz naturel comprenant une phase de stockage et une phase de déstockage et utilisant au moins deux zones d'adsorption (ou adsorbeurs) A et B, caractérisé en ce que: la phase de stockage comprend plusieurs cycles comportant au moins deux demi- périodes pendant lesquelles les adsorbeurs A et B sont utilisés en mode 1 d'adsorption et en mode 2 de régénération; pendant la première demipériode, le gaz contenant un agent odorisant condensable est envoyé dans l'adsorbeur A contenant un adsorbant, qui retient ledit agent; en sortie dudit adsorbeur A, au moins une partie du gaz est envoyée directement dans le réservoir de stockage souterrain; la partie restante est envoyée vers l'adsorbeur B opérant en mode 2, après chauffage à une température appropriée et pendant le temps nécessaire à la régénération dudit adsorbeur B; le gaz sortant dudit adsorbeur B, contenant l'agent odorisant désorbé est ensuite refroidi et la majeure partie de l'agent odorisant condensé est recueilli; le gaz ainsi partiellement épuré est joint à l'alimentation de l'adsorbeur A; les adsorbeurs A et B sont ensuite intervertis, l'adsorbeur B étant alors utilisé en mode d'adsorption et l'adsorbeur A en mode de régénération, pendant la deuxième demi-période du cycle; et en ce que la phase de déstockage comprend elle aussi plusieurs cycles comportant au moins deux demi- périodes pendant lesquelles les adsorbeurs A et B sont utilisés en mode d'adsorption 3 et en mode de régénération 4; pendant la première demi- période, le gaz issu du stockage et contenant des impuretés telles que I'eau et l'hydrogène sulfuré est envoyé vers par exemple l'adsorbeur A, dont l'adsorbant retient l'eau et l'hydrogène sulfuré; en sortie dudit adsorbeur A, une partie du gaz est envoyée directement dans le réseau; la partie restante est envoyée vers l'adsorbeur B opérant en mode 4 à une température appropriée; le gaz sortant dudit adsorbeur B, contenant les impuretés désorbées, telles que l'eau et l'hydrogène sulfuré, est soumis à un traitement d'élimination de l'hydrogène sulfuré et refroidi, la majeure partie de reau étant ainsi séparée par condensation; le gaz ainsi partiellement épuré est joint à l'alimentation de l'adsorbeur A; les adsorbeurs A et B sont ensuite intervertis pendant la deuxième demi- période du cycle, pendant laquelle l'adsorbeur B
est utilisé en mode d'adsorption et l'adsorbeur A en mode de régénération.
2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que chaque adsorbeur contient
au moins un lit d'adsorbant constitué d'un tamis moléculaire.
3 - Procédé selon la revendication 2, caractérisé en que que le tamis moléculaire est
choisi parmi les tamis A, les tamis X et Y et les tamis de type MFI.
4- Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que, en mode
d'adsorption, r'adsorbeur est parcouru par le gaz à purifier de bas en haut.
- Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que, en mode de
régénération, l'adsorbeur est parcouru par le gaz régénérant de haut en bas.
6 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que la phase de
stockage dure une centaine de jours avec des cycles dont la période est de quelques heures à quelques jours, et en ce que la phase de déstockage dure quelques dizaines
de jours avec des cycles dont la demi-période est de quelques heures.
7 - Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que, pendant la phase de stockage, la demi-période de régénération se compose d'un temps de régénération proprement dit, o une partie des gaz provenant de l'adsorbeur A est envoyée vers l'absorbeur B et d'un temps de mise en attente, o la totalité du gaz issu de
l'absordeur A est envoyée au stockage.
8 - Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce que, au cours de la phase de stockage, pendant la demi-période d'adsorption par l'adsorbeur A, la régénération de
l'adsorbeur B est effectuée pendant une durée de 5 à 10 heures.
9 - Procédé selon l'une des revendications 7 et 8 caractérisé en ce que, au cours de la
phase de stockage, la partie du gaz envoyée vers l'adsorbeur B en mode de régénération 2 représente de 5 à 30 %,de préférence 15 à 20 %, du gaz issu de l'adsorbeur A en mode d'adsorption 1, pendant le temps de régénération proprement dit.
- Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, caractérisé en ce que, au cours de
la phase de déstockage, la partie du gaz envoyée vers l'adsorbeur B en mode de régénération 4 représente de 5 à 30 %, de préférence de 15 à 20 %, du gaz issu de
l'adsorbeur A en mode d'adsorption 3.
11 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 10, caractérisé en ce que, au cours de
la phase de stockage ou de la phase de déstockage, ou utilise au moins trois
adsorbeurs, dont au moins deux sont utilisés simultanément en adsorption.
Io
12 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 11, caractérisé en ce que l'agent
odorisant extrait du gaz lors d'une phase de stockage est réinjecté dans le gaz issu
d'une phase de déstockage ultérieure.
13 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 12, caractérisé en ce que l'agent
odorisant est le tétrahydrothiophène (THT).
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9515524A FR2743082B1 (fr) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | Procede de traitement global de gaz naturel sur un site de stockage |
| DE69621575T DE69621575T2 (de) | 1995-12-27 | 1996-12-19 | Verfahren zur Gesamtbehandlung eines Erdgases am Produktionsort |
| ES96402805T ES2179920T3 (es) | 1995-12-27 | 1996-12-19 | Procedimiento de tratamiento global de gas natural en un sitio de almacenamiento. |
| EP96402805A EP0781832B1 (fr) | 1995-12-27 | 1996-12-19 | Procédé de traitement global de gaz naturel sur un site de stockage |
| US08/774,700 US5803953A (en) | 1995-12-27 | 1996-12-26 | Process for treatment of natural gas at a storage site |
| JP35026296A JP4348471B2 (ja) | 1995-12-27 | 1996-12-27 | 貯蔵所における天然ガスの全体処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9515524A FR2743082B1 (fr) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | Procede de traitement global de gaz naturel sur un site de stockage |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2743082A1 true FR2743082A1 (fr) | 1997-07-04 |
| FR2743082B1 FR2743082B1 (fr) | 1999-02-19 |
Family
ID=9485982
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR9515524A Expired - Fee Related FR2743082B1 (fr) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | Procede de traitement global de gaz naturel sur un site de stockage |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5803953A (fr) |
| EP (1) | EP0781832B1 (fr) |
| JP (1) | JP4348471B2 (fr) |
| DE (1) | DE69621575T2 (fr) |
| ES (1) | ES2179920T3 (fr) |
| FR (1) | FR2743082B1 (fr) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3356965B2 (ja) * | 1997-06-20 | 2002-12-16 | 株式会社日立製作所 | Ｓｆ６ガス回収・精製処理装置及び方法 |
| US6579347B1 (en) * | 1998-04-28 | 2003-06-17 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Method for removing sulfur compound present in city gas |
| CN1088391C (zh) * | 1998-06-02 | 2002-07-31 | 鞍山钢铁集团公司 | 采用液相催化氧化法进行气体脱硫的工艺方法和装置 |
| US6197092B1 (en) | 1999-03-22 | 2001-03-06 | Engelhard Corporation | Selective removal of nitrogen from natural gas by pressure swing adsorption |
| US6391815B1 (en) | 2000-01-18 | 2002-05-21 | Süd-Chemie Inc. | Combination sulphur adsorbent and hydrogenation catalyst for edible oils |
| US6444012B1 (en) | 2000-10-30 | 2002-09-03 | Engelhard Corporation | Selective removal of nitrogen from natural gas by pressure swing adsorption |
| US6497750B2 (en) | 2001-02-26 | 2002-12-24 | Engelhard Corporation | Pressure swing adsorption process |
| US7651550B2 (en) | 2003-06-06 | 2010-01-26 | Zeochem Ag | Method for sulfur compounds removal from contaminated gas and liquid streams |
| US10619114B2 (en) * | 2015-08-27 | 2020-04-14 | Jgc Corporation | Pretreatment equipment for hydrocarbon gas to be liquefied and shipping base equipment |
| WO2017059180A1 (fr) * | 2015-10-01 | 2017-04-06 | Regents Of The University Of Minnesota | Matériaux et procédés d'élimination sélective de sulfure d'hydrogène présent dans un gaz corrosif |
| WO2019032283A1 (fr) | 2017-08-11 | 2019-02-14 | Dow Global Technologies Llc | Procédé d'élimination de composés soufrés à partir d'un flux gazeux |
| WO2019118282A1 (fr) | 2017-12-13 | 2019-06-20 | Dow Global Technologies Llc | Processus de régénération d'une résine échangeuse d'anions utilisée pour l'élimination des mercaptans |
| US20200376431A1 (en) * | 2019-05-30 | 2020-12-03 | Durr UNIVERSAL, Inc. | Methods and apparatus to deodorize fluids |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4327522A1 (de) * | 1993-08-12 | 1995-02-16 | Auf Adlershofer Umweltschutzte | Verfahren zur adsorptiven Rückhaltung schwefelorganischer Verbindungen aus technischen Gasen und zu deren Konditionierung |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3883637A (en) * | 1971-03-29 | 1975-05-13 | Girdler Chemical | Catalytic method of purification of air for motor vehicle passenger compartment |
| IT1062296B (it) * | 1980-08-08 | 1984-06-26 | Massimo Sacchetti | Processo e apparecchiatura per eliminare e recuperare sostanze organiche volatili dai gas di scarico industriali |
| DE3784480D1 (de) * | 1986-12-05 | 1993-04-08 | Ciba Geigy Ag | Abluftreinigungsverfahren. |
| US4795482A (en) * | 1987-06-30 | 1989-01-03 | Union Carbide Corporation | Process for eliminating organic odors and compositions for use therein |
| US4966611A (en) * | 1989-03-22 | 1990-10-30 | Custom Engineered Materials Inc. | Removal and destruction of volatile organic compounds from gas streams |
| US5144807A (en) * | 1990-02-02 | 1992-09-08 | Brown Ernest D | Vapor treatment facilities for petroleum storage tank cleaning |
| US5085674A (en) * | 1990-10-25 | 1992-02-04 | Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation | Duplex adsorption process |
| US5139542A (en) * | 1991-02-22 | 1992-08-18 | Sowinski Richard F | Method for filtering benzo-a-pyrene from a gas stream |
| US5139543A (en) * | 1991-02-22 | 1992-08-18 | Sowinski Richard F | Method for filtering benz-a-anthracene from a gas stream |
| US5141533A (en) * | 1991-02-22 | 1992-08-25 | Sowinski Richard F | Method for filtering benzene from a gas stream |
| US5354362A (en) * | 1991-02-22 | 1994-10-11 | Sowinski Richard F | Method for filtering odorant from a gas stream |
| US5234479A (en) * | 1992-07-02 | 1993-08-10 | Henderson Terry D | Compressed natural gas dryer system and method of operation |
| FR2700713B1 (fr) | 1993-01-28 | 1995-04-14 | Inst Francais Du Petrole | Procédé de désulfuration d'une charge gazeuse contenant de l'hydrogène sulfuré. |
-
1995
- 1995-12-27 FR FR9515524A patent/FR2743082B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-12-19 EP EP96402805A patent/EP0781832B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1996-12-19 DE DE69621575T patent/DE69621575T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-12-19 ES ES96402805T patent/ES2179920T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-12-26 US US08/774,700 patent/US5803953A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-12-27 JP JP35026296A patent/JP4348471B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4327522A1 (de) * | 1993-08-12 | 1995-02-16 | Auf Adlershofer Umweltschutzte | Verfahren zur adsorptiven Rückhaltung schwefelorganischer Verbindungen aus technischen Gasen und zu deren Konditionierung |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0781832B1 (fr) | 2002-06-05 |
| DE69621575D1 (de) | 2002-07-11 |
| DE69621575T2 (de) | 2002-09-19 |
| ES2179920T3 (es) | 2003-02-01 |
| JP4348471B2 (ja) | 2009-10-21 |
| FR2743082B1 (fr) | 1999-02-19 |
| JPH09188886A (ja) | 1997-07-22 |
| EP0781832A1 (fr) | 1997-07-02 |
| US5803953A (en) | 1998-09-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2721698C2 (ru) | Способ получения биометана путем очистки биогаза из хранилищ неопасных отходов и установка для осуществления способа | |
| RU2408664C2 (ru) | Объединенный способ удаления тяжелых углеводородов, аминовой очистки и осушки | |
| JP5873228B2 (ja) | メタンに富むガス流の精製のための方法および装置 | |
| TWI521056B (zh) | Methane recovery method and methane recovery unit | |
| EP2158020B8 (fr) | Procédé de production de gaz naturel purifié à partir de gaz naturel comprenant de l'eau et du co2 | |
| JPS6012117A (ja) | ガス流の乾燥方法 | |
| FR2743082A1 (fr) | Procede de traitement global de gaz naturel sur un site de stockage | |
| US4522793A (en) | Removing H2 S from natural gas using two-stage molecular sieves | |
| JPS6225407B2 (fr) | ||
| CA2475445A1 (fr) | Procede de traitement d'un melange gazeux comprenant de l'hydrogene et du sulfure d'hydrogene | |
| EP1446223B1 (fr) | Un procede de purification de l'air utilisant un adsorbant zeolitique au barium et calcium | |
| EP0662595B1 (fr) | Procédé et dispositif pour la préparation d'azote liquide de haute pureté | |
| CN112107963A (zh) | 通过吸附单元和膜分离单元的组合处理包含voc和二氧化碳的甲烷料流 | |
| JP2000312824A (ja) | メタンと窒素の混合ガスからメタンを分離するモレキュラーシービングカーボン | |
| EP1934136A2 (fr) | Procede de production d'un flux gazeux enrichi en hydrogene a partir de flux gazeux hydrogenes comprenant des hydrocarbures | |
| FR3035337B1 (fr) | Procede de purification d'un gaz comprenant du methane | |
| CA2147212C (fr) | Procede de redemarrage d'un recipient de purification d'hydrogene par adsorption, et son application au traitement de certains gaz contenant de l'hydrogene | |
| WO2003070357A1 (fr) | Traitement des melanges hydrogene/hydrocarbures sur adsorbants regeneres a haute pression | |
| FR2836058A1 (fr) | Procede de separation d'un melange gazeux et installation de mise en oeuvre d'un tel procede | |
| JP4162805B2 (ja) | 炭化水素の脱芳香族化のための吸着方法 | |
| JPH07267608A (ja) | 合成ガスからの窒素化合物の除去方法 | |
| JPH08171B2 (ja) | 流体の脱硫方法 | |
| JPS62279823A (ja) | 埋立てごみガスのメタン精製回収方法 | |
| JPH039392B2 (fr) | ||
| JP4313882B2 (ja) | クローズドｔｓａ法によるメタノール分解ガス中の有機不純物の除去方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| CD | Change of name or company name | ||
| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20120831 |