FR2713662A1 - Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres. - Google Patents

Abstract

On décrit un procédé permettant de réaliser par forgeage isotherme des pièces circulaires renforcées par des fibres sur des parties choisies de leur section, les autres parties restant disponibles pour réaliser les autres fonctions de la pièce. L'invention est remarquable en ce qu'elle consiste principalement à réaliser des rainures (8) dans une ébauche (3) de la pièce (1), à réaliser des préformes (12) de fibre de renfort et de métal d'apport aux dimensions des rainures (8) à obturer ces rainures (8) par des bouchons (14) et à former la pièce (1) par forgeage isotherme. Application aux rotors à haute performance tels les rotors de turbomoteurs utilisés en aéronautique.

Description

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DESCRIPTION

PROCEDE D'OBTENTION D'UNE PIECE CIRCULAIRE METALLIQUE

RENFORCEEE PAR DES FIBRES.

L'invention concerne un procédé comportant un forgeage isotherme et permettant d'obtenir des pièces circulaires métalliques renforcées intérieurement par des fibres sur une ou plusieurs parties choisies de leur section. L'invention concerne aussi l'obtention des préformes de fibres de renfort mises en oeuvre dans ce procédé. Ces pièces circulaires ainsi obtenues sont notamment utilisées comme ébauches pour la réalisation de rotors à haut rapport résistance/masse tels

les rotors de turbomachine utilisés en aéronautique.

Les rotors de turbomachines ont une forme générale de révolution autour d'un axe de rotaion et ils comportent à leur périphérie ou latéralement une pluralité d'aubes faisant office de compresseur ou de turbine. Ces rotors tournent20 généralement à une vitesse élevée et sont soumis à des sollicitations importantes provenant principalement de la

force centrifuge, mais aussi des vibrations de la machine et de l'ingestion accidentelle de corps étranger.

La conception de ces rotors est un compromis entre la performance aérodynamique ou hydrodynamique, la résistance et

la masse.

Afin d'améliorer le rapport résistance/masse, on est conduit à renforcer ces rotors par des anneaux ou bandages réalisés dans des matériaux plus résistants et présentant un module

d'élasticité appelé aussi module de Young supérieur.

On connait des anneaux de renfort pour rotor ayant une structure fibreuse et plus particulièrement des fibres en carbure de silicium, en carbure de bore ou autre matériau à haute résistance, ces fibres étant noyées dans une matrice

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métallique. Le brevet FR 2 607 071 en donne un exemple de réalisation. Dans ce brevet, des fibres de carbure de silicium (Sic) sont assemblées en un ruban hélicoïdal ou préforme, entre les spires duquel on intercale un autre ruban réalisé dans le matériau de la matrice. L'ensemble est pressé à haute température, les forces de pression diffusent le matériau de la matrice entre les fibres, ce qui assure la

cohésion de l'ensemble.

Dans une autre forme de réalisation, les préformes sont constituées chacune d'une seule fibre enroulée suivant une spirale plane. Ce procédé permet une remarquable régularité du rayon de courbure de la fibre, pour une meilleure résistance de l'anneau.15 La fibre peut être maintenue en position avant le pressage par des bandes ou des fils rayonnants passant alternativement en-dessous et en-dessus des fibres à maintenir, à la façon des fils d'un tissu. Cette solution délicate à mettre en20 oeuvre présente aussi l'inconvénient de faire onduler les fibres et de réduire ainsi leur capacité à résister à un

effort de traction.

Pour éviter cet inconvénient, le brevet EP 0 490 629 propose de graver une rainure en spirale dans du feuillard en matériau de la matrice, à déposer la fibre dans la rainure et à maintenir cette fibre en position par projection d'un liant organique ou par projection plasma de métal de la matrice, ce qui constitue une préforme contenant à la fois de la fibre et du métal de la matrice. Cette solution ne présente plus comme précédemment l'inconvénient de faire onduler les fibres, mais elle est coûteuse et délicate à mettre en oeuvre, car les rainures dans lesquelles la fibre doit être introduite n'ont qu'une largeur très faible. L'anneau est ensuite réalisé par35 compression à chaud, avec une température et une pression suffisante pour que le métal pénètre entre les fibres et se soude autour d'elles. Si un liant organique est utilisé il

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est détruit par pyrolyse pendant la montée en température, ce

liant étant choisi pour ne laisser qu'un minimum de résidus carbonés après pyrolyse.

Le renforcement de rotors avec de tels anneaux peut se faire par montage mécanique de l'anneau sur le rotor, ce montage présentant inévitablement des jeux. L'anneau ne participe donc à l'effort que lorsque le rotor est suffisamment déformé

pour que ces jeux soient comblés.

Les anneaux peuvent aussi être frettés sur les rotors. Cette

solution assure une excellente cohésion entre l'anneau et le rotor, mais présente l'inconvénient de mettre l'anneau en précontrainte de traction, ce qui diminue sa capacité à15 maintenir le rotor. De plus, la géométrie du rotor doit être agencée pour recevoir l'anneau.

Les anneaux de renfort peuvent aussi être glissés sur la périphérie des rotors ou introduits dans des rainures usinées20 dans ces rotors, puis brasés ou soudés par un moyen quelconque au rotor. Cette solution assure une excellente cohésion de l'anneau de renfort avec le reste du rotor, mais présente l'inconvénient d'imposer aux fibres deux cycles thermiques, ce qui augmente leur dégradation. Par exemple, le25 carbure de silicium SiC souvent utilisé pour réaliser des fibres de renfort peut réagir à haute température avec le métal de la matrice. Pour réduire ce phénomène, les fibres peuvent être recouvertes d'une couche de carbone, mais cette couche diffuse elle-même dans le métal de la matrice et en30 modifie la structure métallurgique. La réaction de la matière de la fibre avec la matrice n'est en conséquence que retardée. On connait par ailleurs le procédé évolué de forgeage isotherme qui consiste, dans une enceinte sous vide ou en atmosphère contrôlée, à chauffer la pièce jusqu'à une température à laquelle le métal peut se déformer de manière

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superplastique, à disposer cette pièce dans une matrice

chauffée à la même température et à exercer sur la pièce une pression continue. Ce procédé autorise une structure métallurgique remarquable et très homogène de la pièce. Il 5 permet aussi de réaliser l'ébauche de la pièce en plusieurs parties qui se souderont entre elles pendant le forgeage.

Pour résoudre ce problème, l'invention propose de réaliser des pièces circulaires métalliques renforcées par des fibres10 selon le procédé suivant: - réalisation d'une ébauche de la pièce, - réalisation dans l'ébauche d'au moins une rainure annulaire ouverte au moins suivant la direction axiale, - réalisation de préformes de fibres aux dimensions des rainures, - introduction des préformes dans les rainures, - pyrolyse du liant organique retenant les fibres, - forgeage isotherme de l'ébauche avec les préformes, ce qui permet de réaliser en un seul cycle thermique la

compression des préformes, le soudage des zones fibreuses au reste de la pièce et le formage par forgeage de cette pièce.

Dans un mode de réalisation préféré, les préformes comportent à la fois de la fibre et du métal d'apport, ce métal d'apport ayant une température de forgeage isotherme voisine ou un peu inférieure à celle du métal de la pièce et étant soudable avec le métal de la pièce. Les espaces laissés entre les préformes et les parois des rainures seront avantageusement comblés avec du métal d'apport en poudre.30 Il est aussi avantageux d'obturer les rainures par un couvercle arrivant au contact des préformes et dépassant de ces rainures. Le forgeage isotherme étant effectué dans la direction axiale, ce couvercle permet de démarrer le forgeage35 isotherme par la compression des préformes. Ce couvercle sera

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de préférence dans un matériau ayant une température de forgeage isotherme voisine ou un peu supérieure à celle de la matière de la pièce, ledit matériau étant aussi soudable à

ladite matière de la pièce.

Les préformes seront avantageusement un empilement de rondelles de fibres enroulées en spirales monocouches et de

feuillards de métal de matrice.

Le forgeage isotherme suivant une direction axiale sera avantageusement combiné avec un forgeage isotherme radial afin d'obtenir une compression pratiquement isostatique, c'est à dire homogène dans toutes les directions, ladite compression isostatique améliorant l'homogénéité du soudage15 de la zone fibreuse avec le reste de la pièce. Le forgeage radial peut être obtenu par une pression centrifuge exercée

par l'intérieur de la pièce.

Dans un mode de réalisation préféré, la matrice de forgeage isotherme est annulaire avec une section en L dont l'ouverture est tournée vers l'extérieur. Cette matrice est

entourée d'une ceinture réalisée dans un matériau à faible coefficient de dilatation thermique et un mandrin à expansion est disposé dans sa partie centrale. Un piston annulaire25 pénètre entre la paroi verticale de la matrice en L et la ceinture, pour permettre le forgeage de la pièce.

Le procédé de réalisation des préformes de fibres comporte notamment les opérations suivantes:30 - enrobage de la fibre par un liant organique, durcissement de l'enrobage,

- bobinage en spirale à spires jointives de la fibre sur un mandrin, en une seule couche plane et radiale.

Le durcissement de l'enrobage est juste suffisant pour éviter son écrasement pendant le bobinage. Ainsi, les spires

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jointives se collent entre elles pendant le bobinage sous

l'effet de la tension de la fibre, ce qui assure la cohésion de la préforme après sa sortie du mandrin de bobinage.

Les préformes de fibre peuvent être économiquement réalisées à l'aide d'un dispositif comportant notamment une bobine d'alimentation en fibre, une cuve de solution de liant, un

dispositif de séchage de la fibre enrobée tel un tube chauffé par une résistance électrique, ainsi qu'un mandrin comportant10 deux flasques plans et parallèles dont l'écoutement est égal ou légèrement supérieur au diamètre de la fibre enrobée.

Le procédé faisant l'objet de la présente invention ne doit pas être confondu avec les procédés d'obtention d'anneaux de15 renfort tels que celui qui est décrit dans le brevet FR 2 607 071 déjà cité. Ce procédé objet de l'invention

consiste en effet à inclure des structures fibreuses de renforcement dans des pièces tout en réservant de la matière pour assurer les fonctions de la pièce, et à compresser20 ensuite ces structures fibreuses à l'intérieur de la pièce pendant le forgeage de ladite pièce.

Le brevet FR 2 607 071 se limite au contraire à l'obtention

de pièce entièrement fibreuses qui doivent ensuite être25 rapportées sur les pièces à renforcer.

Par rapport à la réalisation d'anneaux séparés, comme par exemple dans le brevet FR 2 607 071 déjà cité, le procédé objet de la présente invention a ainsi l'avantage de réaliser30 en un seul cycle thermique la compression des préformes et la liaison intime, semblable au soudage, de la zone renforcée par les fibres avec le reste de la matière de la pièce. La suppression d'un cycle thermique ménage les fibres de renfort et autorise une production plus économique des pièces.35 Le procédé offre aussi une grande latitude dans le choix des zones à renforcer. On peut en effet disposer ces zones à

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différents endroits de la section de la pièce, telles le centre, la périphérie ou les flancs. On répartira la matière de la pièce selon les fonctions à assurer. Par exemple, dans le cas d'un rotor de turbomachine à circulation axiale du 5 fluide, on prévoira de la matière à la périphérie pour l'usinage des aubes et sur les flancs pour l'usinage des brides de raccordement aux autres étages de la machine, et aussi par exemple pour l'usinage de labyrinthes d'étanchéité ou de gorges de fixation de masses d'équilibrages.10 Le procédé est aussi économique car il évite un cycle thermique ainsi que l'usinage précis de l'anneau de renfort et du logement destiné à le recevoir sur la pièce. La réalisation des préformes est aussi particulièrement simple.15 L'invention sera mieux comprise au vu d'un exemple de mise en oeuvre du procédé pour obtenir un rotor à aubes de turbomachine, donné à titre non limitatif de l'invention, ainsi que des figures annexées.20 La figure 1 représente une vue en coupe de l'ébauche du rotor

et des préformes, le tout disposé dans la matrice de forgeage isotherme.

La figure 2 schématise les étapes d'enrobage de la fibre et de bobinage des préformes.

La figure 3 représente une coupe partielle du mandrin de

bobinage des préformes.30 On se reportera en premier lieu à la figure 1.

Le rotor est usiné dans l'anneau 1 qui a une forme générale de révolution autour de l'axe géométrique 2. L'anneau 1 est35 obtenu par les opérations 1 à 7 ci-dessous, et le rotor usiné

à l'opération 8.

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1) Réalisation d'une première ébauche 3 en forme d'anneau suivant l'axe géométrique 2. Cette ébauche 3 est délimitée

axialement par deux flancs 4 et 5 et radialement par une surface intérieure de révolution 6 et une surface extérieure 5 de révolution 7.

2) Réalisation dans l'un des flancs 4 ou 5, ou dans les deux flancs 4 et 5 de l'ébauche 3 d'au moins une rainure annulaire

8 d'axe 2.

Dans une forme de réalisation préférée et plus économique,

une seule rainure annulaire 8 est réalisée dans un flanc 4.

La rainure 8 comporte une section en U ouverte sur le flanc 4 suivant une direction parallèle à l'axe 2. La rainure 8 comporte un fond 9 circulaire, plan et radial à l'axe 2, ledit fond 9 étant adjacent à une paroi intérieure 10 et une paroi extérieure 11 cylindriques autour de l'axe 2 et se prolongeant jusqu'au flanc 4 pour former l'ouverture de la20 rainure 8. On comprend que la rainure 8 définit à l'intérieur de l'anneau 1 l'espace annulaire dans lequel seront disposé

les fibres de renfort. La rainure 8 permet aussi d'accéder à cet espace pour y déposer les fibres et le métal d'apport.

Remarquons que si l'on voulait disposer les fibres à la périphérie de la pièce cette rainure prendrait alors la forme

d'un L ouvert radialement et axialement.

3) Réalisation des préformes 12 de fibre et de métal d'apport. Les préformes 12 sont une mise en forme suffisamment rigide de la fibre et du métal d'apport pour que

ces deux matériaux puissent être transportés sur le lieu de forgeage et disposés dans les rainures 8.

Il est connu de réaliser des préformes 12 contenant à la fois de la fibre et du métal d'apport. Il est aussi connu de réaliser des préformes 12 de deux catégories différentes,

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soit des préformes 12A contenant la fibre et des préformes 12B distinctes contenant le métal d'apport. Les préformes 12A et 12B ont la forme d'une rondelle plate aux dimensions de la

rainure 8.

4) Introduction dans la rainure 8 des préformes 12. Dans le cas o les préformes 12 sont différentes, les préformes 12a

de fibre et les préformes 12B de métal d'apport seront introduites alternativement, chaque préforme 12B de métal10 séparant deux préformes 12A de fibre.

) Introduction dans les espaces 13 laissés entre les préformes 12 et les parois 10 et 11 de la rainure 8 de poudre

de métal d'apport en quantité suffisante pour remplir ces15 espaces 13.

Ceci permettra au moment du passage et du formage isotherme

de mieux combler ces espaces 13, et ainsi d'assurer une meilleure continuité entre la matière de l'anneau 1 dans la20 zone fibreuse et la matière en-dehors de la zone fibreuse.

6) Réalisation et introduction dans la rainure 8 d'un bouchon 14 pour obturer ladite rainure 8. Le bouchon 14 comporte un fond 15 venant par gravité au contact des préformes 12. Dans une forme de réalisation préférée, le bouchon 14 émerge de la rainure 8 afin de démarrer l'opération de forgeage isotherme

de l'anneau par une phase de compression des préformes 12 de fibre et de métal d'apport.

Le bouchon 14 a la forme d'un anneau d'axe 2 avec un fond 15 circulaire, plan et radial à l'axe 2.

Le fond 15 est adjacent à une paroi cylindrique intérieure 16 dont le diamètre est un peu supérieur à celui de la paroi 1035 de la rainure 8, et aussi adjacent à une paroi cylindrique extérieure 17 dont le diamètre est un peu inférieur à celui de la paroi 11 de la rainure 8, le bouchon 14 pouvant ainsi

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pénétrer dans la rainure 8 avec un jeu suffisant. Le bouchon 14 est aussi délimité axialement par une surface 18 opposée au fond 15. La surface 18 peut être circulaire, plane et radiale à l'axe 2, mais on peut aussi lui donner une forme différente selon le profil de l'anneau 1 et la déformation souhaitée du métal pendant le forgeage. Dans une forme de réalisation préférée, la partie du bouchon 14 extérieure à la rainure 8 présente une excroissance 19 prolongeant radialement le bouchon 14. L'excroissance 19 est délimitée axialement par la surface 18 du bouchon 14 opposée au fond 15, et par la surface 20 en regard du flanc 4 de l'ébauche 3 et de forme complémentaire audit flanc 4, et entourant le bouchon 14. L'excroissance 19 est aussi15 délimitée radialement à l'axe 2 par une surface cylindrique intérieure 21 dans le prolongement de la surface 6 de

l'ébauche 3, et par une surface cylindrique extérieure 22 dans le prolongement de la surface 7.

Cette surface 18 constituera après forgeage le deuxième flanc de l'anneau 1 et opposé au flanc 5.

Lorsque le bouchon 14 est simplement posé sur les préformes 12, le flanc 4 et la surface 20 sont écartés pour permettre

la compression des préformes 12.

La surface 18 de l'excroissance présente aussi une dépression circulaire 23 s'étendant jusqu'à la surface 22. Elle permettra un fluage radial du métal pendant le forgeage.30

7) Chauffage et forgeage isotherme de l'ébauche 3 avec le préformes 12 dans la rainure 8 et le bouchon 14.

L'ébauche 3 est posée sur son flanc 5 dans une machine 31

disposée elle même sur le plateau inférieur 32 d'une presse hydraulique.

ll 2713662 Un piston 33 pénètre dans la matrice et vient transmettre sur la surface 18 du bouchon 14 la pression 34 exercée parallèlement à l'axe 2 par le plateau supérieur de la presse

non représenté sur la figure 1.

Dans un premier temps, le fond 15 du bouchon 14 vient presser sous l'effet de la pression 34 les préformes 12, provoquant le fluage et l'agglomération du métal d'apport entre les fibres. Au fur et à mesure que le métal d'apport vient combler les espaces entre les fibres des préformes 12, la hauteur totale des préformes 12 diminue et le bouchon 14 pénètre dans la rainure jusqu'à ce que la surface 20 de l'excroissance 19 arrive au contact du flanc 4 de l'ébauche 3. La pression 34 s'exerce alors axialement sur toute la matière de l'anneau 1 qui prend progressivement la forme imposée par la matrice 31 et le piston 33. En pratique, la

déformation du couvercle 14 commence avant la compression complète des préformes 12.

Sous l'effet de la pression 34, le métal de l'ébauche 3, la poudre de métal d'apport introduite dans les espaces 13 et le

métal d'apport des préformes 12 finissent de remplir complètement l'espace entre les fibres, arrivent en contact mutuel et se soudent entre eux, réalisant ainsi la25 compression des fibres et du métal pendant le forgeage isotherme de l'anneau.

On choisira de préférence un métal d'apport ayant des températures de forgeage isotherme voisines ou un peu30 inférieures à celle du métal de l'ébauche, afin que la brasure et le métal d'apport aient une plasticité plus

importante qui facilite la pénétration du métal entre les fibres. Ce métal d'apport doit évidemment être soudable avec celui de la pièce. Avantageusement les métaux de la pièce,35 des préformes et de la poudre pourront être identiques, mais ce n'est pas une nécessité.

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Le métal du bouchon 14 aura de préférence une température de forgeage isotherme voisine ou supérieure à la température de forgeage du métal de l'ébauche 3 et du métal d'apport des préformes 12, de façon à ce qu'il soit un peu moins plastique qu'eux pour permettre d'améliorer le pressage des préformes 12 au fond de la rainure 8, et notamment de démarrer la compression des préformes 12 avant le forgeage isotherme

proprement dit de l'anneau 1.

Dans une autre forme de réalisation, les métaux de l'ébauche 3 et du bouchon 14, ainsi que le métal d'apport des préformes

12 et de la poudre sont identiques, ce qui améliore l'homogénéité et la résistance de l'anneau 1.

Il est avantageux aussi d'exercer par un moyen 35 sur l'ébauche 3 une pression 36 radiale combinée à la pression axiale 34, afin de générer à l'intérieur de la pièce une pression isostatique, c'est à dire uniforme dans toute les directions. Cette pression isostatique améliore le soudage du20 métal de l'ébauche 3 et du bouchon 14 autour des préformes 12 et permet de réduire la quantité de poudre de métal d'apport

à introduire dans les espaces 13, ce qui améliore l'homogénéIté de l'anneau 1.

Le piston 33 est en appui sur le bouchon 14 par sa surface 37. Cette surface 37 comporte une surépaisseur 38 ayant la même forme que la dépression 23, mais la hauteur de la surépaisseur 38 est inférieure à la profondeur de la dépression 23. De ce fait, il subsiste un espace 39 entre30 ladite surépaisseur 38 et ladite dépression 23, et cet espace 39 sera comblé pendant le forgeage isotherme par le déplacement suivant une direction radiale de la matière du

bouchon 14 à proximité de la surface 18 en contact avec le piston 33. Ce déplacement de matière donne aux grains de35 métal une forme allongée appelée fibrage qui en augmente la résistance.

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Rappelons que le dispositif de forgeage isotherme de l'anneau 1 comporte une matrice 31 posée sur le plateau inférieur 32 d'une presse, un piston 33 sur lequel le plateau supérieur non représenté de la presse exerce une pression axiale 34, ledit piston 33 pénétrant dans ladite matrice 31, et un moyen

exercant une pression centrifuge 36 sur la matrice 31.

Dans une forme de réalisation préférée, la matrice 31 a une

forme annulaire autour de l'axe 2 avec une section en L dont10 l'ouverture est tournée vers le dessus et vers l'extérieur.

La branche horizontale 41 du L est en bas et forme par sa

surface supérieure le fond 42 de la matrice 31.

La branche verticale 43 du L est tournée vers l'axe géométrique 2 et constitue la paroi verticale 44 de la

matrice 31.

A l'opposé de cette paroi 44, la matrice 31 est délimitée radialement vers l'axe 2 par une surface cylindrique concave

centrée sur l'axe 2.

Le moyen 35 permettant d'exercer la pression centrifuge 36 sera avantageusement un mandrin radialement expansible25 réalisé dans un matériau à fort coefficient de dilatation thermique, l'expansion étant obtenue par le chauffage dudit

mandrin 35. Le mandrin 35 est délimité radialement vers l'extérieur par une surface cylindrique 46 et s'emboite à l'intérieur de la surface cylindrique 45 de la paroi30 verticale 44 avec un jeu réduit entre les surfaces 45 et 46.

On comprend que lorsque le mandrin 35 se dilate sous l'effet

de la chaleur, la surface 46 du mandrin 35 vient pousser la matrice 31 sur sa surface 45, provoquant ainsi la pression35 centrifuge 36.

Le présent dispositif comporte aussi une ceinture 47 de forme

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cylindrique centrée sur l'axe 2 et reposant par l'un de ses flancs 48 sur le plateau inférieur 32 de la presse. La ceinture 47 comporte une paroi intérieure 49 cylindrique et concave centrée sur l'axe 2 qui entoure la matrice 31, qui se trouve en regard de la paroi verticale 44 et qui délimite radialement vers l'extérieur l'espace dans lequel est forgé l'anneau 1. Le piston annulaire 33 vient aussi s'insérer entre la paroi 44 de la matrice 31 et la paroi 49 de la ceinture. Cette ceinture 47 est réalisée en un matériau résistant et présentant un faible coefficient de dilatation thermique par exemple en fibres de carbone. Cette ceinture 47 empêche la dilatation radiale de l'ébauche 3 et du bouchon 14 pendant le15 forgeage isotherme, ce qui améliore l'efficacité de la pression centrifuge 36 tout en maintenant les fibres pour

empêcher leur mise en contrainte.

Dans cet exemple, le rotor est en alliage de titane TA6V et les fibres de renfort en carbure de silicium SiC recouvertes d'un dépôt de carbone. Le forgeage isotherme s'effectue à

950 C sous une pression de 600 bars pendant 50 minutes.

8) Usinage final du rotor, à partir de l'anneau 1 ainsi obtenu. Dans le cas d'un rotor axial de turbomachine, les aubes non représentées seront usinées dans la surépaisseur de

matière 55 disposée entre les préformes 12 et la surface extérieure 7, alors que les brides non représentées de liaison avec les autres étages de la turbomachine seront30 usinées dans les surépaisseurs de matière 56A et 56B disposées entre les préformes 12 et les flancs 5 ou 18.

On se reportera maintenant à la figure 2.

La fibre de renfort 60 est prise sur une bobine d'alimentation 61. La fibre 60 plonge dans une cuve 62 contenant un bain 63 de liant organique liquide, passe autour

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d'une poulie de renvoi 64 immergée dans la solution 63 et émerge de cette solution 63 enrobée d'une certaine quantité

de solution de liant.

La fibre 65, passe ensuite dans le moyeu de séchage 65, par exemple un tube chauffé avec une résistance électrique, afin de durcir l'enrobage de liant organique tout en lui conservant une aptitude suffisante à se coller aux fibres voisines.10 La fibre 66 ainsi enrobée contourne ensuite une poulie de renvoi 67 et est bobinée sur le mandrin 68 pour constituer la préforme de fibre 12A. Avec ce procédé, l'épaisseur de l'enrobage est déterminée par la viscosité et donc la15 concentration et la température de la solution 63, alors que son degré de séchage et donc sa dureté sont déterminés par

l'intensité du chauffage dans le tube chauffant 65 et la durée du passage de la fibre dans ce tube 65.

On se reportera maintenant à la figure 3.

Le mandrin 68 tourne autour de l'axe géométrique de rotation 69. Ce mandrin 68 comporte deux flasques circulaires 70 disposés de part et d'autre d'un moyeu circulaire 71, ainsi qu'un moyen non représenté de positionnement et d'entrainement en rotation autour de l'axe 69 desdits

flasques 70 et dudit moyeu 71.

Les deux flasques 70 comportent chacun une face latérale 72 plane et radiale, lesdites faces 72 étant en regard l'une de l'autre pour former une rainure annulaire 73 ouverte sur la

périphérie 74 du mandrin et délimitée intérieurement par le moyeu 71. Les faces 72 se raccordent à la périphérie 74 du mandrin 68 par un rayon 75, afin de ne pas risquer d'arracher35 l'enrobage 76 des fibres 60.

La fibre enrobée 66 est enroulée en spirale dans la rainure

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73 pour constituer la préforme de fibre 12A. L'espace formé entre les spires étant égal à deux fois l'épaisseur de

l'enrobage 76 de la fibre 60.

L'écartement des faces 72 est égal ou un peu supérieur au diamètre des fibres enrobées 66, et le diamètre du moyeu 71 est égal au diamètre intérieur de la préforme 12A de fibre à réaliser. Dans un mode de réalisation préféré, l'un des flasques 70 est amovible pour permettre de retirer la préforme 12A ainsi bobinée, et le moyeu 71 a la forme d'un tronc de cône dont le petit diamètre est tourné du côté du flasque 70 amovible, afin de faciliter le retrait de la préforme 12A.15 Le séchage de l'enrobage 76 doit être suffisant pour que cet enrobage 76 puisse acquérir une dureté lui permettant de ne pas se déformer de façon significativependant le bobinage, mais pas trop toutefois. De ce fait, la tension de la fibre20 66 pendant le bobinage sur le mandrin 68 provoque le collage des spires adjacentes de fibre enrobée 66 suivant la ligne de

contact 77 entre ces spires. Ce collage assure la cohésion de la préforme pendant son retrait du mandrin, pendant son transport, et pendant son introduction dans la rainure25 annulaire 8 de l'ébauche 3 du rotor.

Les faces 72 et la périphérie du moyeu 71 sont en un matériau

dur et non adhésif tel le téflon.

La concentration et la tempérture du bain de liant organique 63, le chauffage de la fibre enrobée 66 et la tension de ladite fibre enrobée 66 peuvent être déterminés par des expérimentations courantes pour l'homme de métier. Dans le présent exemple de réalisation, le bain de liant 63 est une35 solution de polyméthyle-métacrylate de formule chimique générale (CH2C(CH3)(C02CH3)-)n (appelé couramment PMMA) dans

de l'acétone. Le PMMA est pyrolysable entre 400 C et 600 C.

17 2713662

De ce fait, pendant le chauffage du rotor 1 avant l'opération de forgeage isotherme, un palier de une heure à 2 heures environ est effectué vers 500 pour pyrolyser le liant et

éliminer les gaz résultant de cette pyrolyse.

L'empilage des préformes de fibre 12A et des rondelles de métal d'apport 12B est assez compact. De ce fait, et afin de faciliter l'évacuation des gaz produits par la pyrolyse du liant, on préférera perforer les rondelles 12B de métal d'apport séparant les préformes de fibre 12A. Afin de ne pas modifier les proportions respectives de fibre et de métal, et afin aussi de ne pas risquer de mettre en contact les fibres de deux préformes voisines 12A à travers les perforations des rondelles 12B, ces perforations seront de préférence

réalisées sans enlèvement de matière, par exemple à l'aide d'une pointe métallique ou d'une lame.

18 2713662

Claims (20)

REVENDICATIONS

1. Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres, ledit procédé comportant des opérations de mise en forme des fibres, de compression des fibres avec un alliage métallique et de formage de cette pièce (1) par forgeage isotherme, caractérisé en ce qu'il comporte les opérations suivantes: - réalisation d'une ébauche (3) de la pièce (1), - réalisation d'au moins une rainure (8) dans l'ébauche (3); ladite rainure (8) étant annulaire et ouverte au moins dans la direction axiale; - réalisation de préformes (12) de fibre et de métal d'apport; introduction dans la rainure (8) des préformes (12) de fibre et de métal d'apport; - forgeage isotherme de l'ébauche (3); ladite opération de forgeage isotherme permettant ainsi de réaliser simultanément

la compression des préformes (12), le soudage des préformes20 (12) comprimées avec le reste de la pièce (1) ainsi que le forgeage isotherme de cette pièce (1).

2. Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres conforme à la revendication 1, caractérisé en ce que les espaces (13) restant entre les préformes (12) et les parois (10) et (11) de la rainure (8)

sont comblés de poudre soudable au métal de la pièce.

3. Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres conforme à la revendication 1 ou 2 caractérisé en ce que la poudre et le métal d'apport des

préformes (12) ont des températures de forgeage isotherme voisines ou inférieures à celle du métal de l'ébauche (3).

4. Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres conforme à l'une quelconque des

revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la rainure (8) est obturée par un bouchon (14).

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5. Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres conforme à la revendication 4, caractérisé en ce que le bouchon (14) arrive au contact des préformes (12) dans la rainure (8), et en ce qu'il est réalisé dans un métal présentant une température de forgeage isotherme voisine ou supérieure à celle du métal d'apport des préformes (12) de façon à ce que la compression desdites préformes (12) prenne de l'avance sur le forgeage isotherme de la pièce (1).10

6. Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres conforme à l'une quelconque des

revendications 1 à 5, caractérisé en ce que l'opération de forgeage isotherme est effectuée à la presse suivant une15 direction parallèle à l'axe géométrique (2) de la pièce (1).

7. Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres conforme à la revendication 6, caractérisé en ce que un fluage de métal de l'anneau20 (1) suivant une direction radiale est effectué sur au moins un flanc (18) de cette pièce (1) pendant l'opération de forgeage isotherme, afin d'augmenter encore la résistance de

cette pièce (1).

8. Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres conforme à l'une quelconque des

revendications 1 à 7, caractérisé en ce que la pièce (1) est soumise à une pression centrifuge (36) pendant le forgeage isotherme.30

9. Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres conforme à la revendication 8,

caractérisé en ce que l'ébauche (3) est entourée d'une ceinture (47) présentant un faible coefficient de dilatation35 thermique, de façon à empêcher la mise en contrainte des fibres des préformes (12) pendant le forgeage isotherme.

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10. Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres, conformément à l'une quelconque des

revendications 1 à 9, caractérisé en ce que l'on réalise des5 préformes de fibre (12A) distinctes des préformes de métal

d'apport (12B), lesdites préformes de fibre (12A) et lesdites préformes de métal (12B) ayant chacune la forme d'une rondelle plate évidée en son centre, et en ce que les préformes de fibre (12A) et les préformes de métal (12B) sont empilées alternativement dans la rainure (8), de sorte que chaque préforme de métal (12B) sépare deux préformes de fibre

(12A).

11. Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres conformément à la revendication 10, caractérisé en ce que les préformes de métal 12B sont

perforées sans perte de matière.

12. Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres conforme à la revendication 10 ou 11 caractérisé en ce que l'obtention des préformes de fibre (12A) comporte notamment les opérations suivantes: - enrobage de la fibre (60) par une couche de liant, - bobinage de la fibre ainsi enrobée (66) sur un mandrin

(68).

13. Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres conforme à la revendication 12

caractérisé en ce que le bobinage de la fibre enrobée (66)30 sur le mandrin (68) est effectué en une seule couche plane et radiale.

14. Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres conforme à la revendication 12 ou 13 caractérisé en ce que l'enrobage de la fibre (60) est réalisé par trempage de ladite fibre (60) dans une solution (63) de

liant organique, suivi d'un séchage.

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15. Procédé d'obtention d'une pièce circulaire métallique renforcée par des fibres conforme à la revendication 14 caractérisé en ce que la solution (63) est du polyméthyl-5 métachrylate de formule chimique (CH2C(CH3)(CO2CH3)-n dissous

dans de l'acétone.

16. Dispositif de forgeage isotherme conçu pour la mise en oeuvre du procédé d'obtention conforme à l'une quelconque des

revendications 1 à 15 caractérisé en ce qu'il comporte:

- une matrice annulaire (31) ayant une section en L dont la branche horizontale forme le fond (42) de ladite matrice (31), et dont la branche verticale (43) est vers l'axe géométrique (2) de la matrice (31) et en constitue la paroi verticale (44), - une ceinture (47) entourant la matrice (31) et réalisée en matériau à faible coefficient de dilatation thermique, - un piston annulaire (33) qui s'insère entre la paroi verticale (44) de la matrice (31) et la ceinture (47), afin de transmettre l'effort axial de pressage (34), - un mandrin radialement expansible (35) disposé à l'intérieur de la paroi verticale (44) et exerçant pendant le

forgeage isotherme la pression centrifuge (36) sur ladite paroi verticale (44).

17. Dispositif conçu pour la mise en oeuvre du procédé d'obtention conforme à l'une quelconque des revendications 1

à 16 caractérisé en ce qu'il comporte une bobine (61) d'alimentation en fibre (60), une cuve (62) contenant un bain

de liant (63), un moyen de séchage (65) et un mandrin (68)35 pour bobiner la fibre enrobée (66).

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18. Dispositif conforme à la revendication 17, caractérisé en ce que le mandrin (68) comporte un moyeu (71) flanqué de deux flasques (70) plans et radiaux à l'axe géométrique de5 rotation (69) du mandrin (68), lesdits flasques (69) étant écartés d'une distance égale ou un peu supérieure au diamètre de la fibre enrobée (66), l'un au moins desdits flasques (70)

étant amovible pour permettre de retirer la préforme (12A) obtenue.

19. Dispositif conforme à la revendication 18, caractérisé en ce que le moyeu (71) du mandrin (68) a la forme d'un tronc de

cône dont le petit diamètre est situé du côté du flasque (70) qui est amovible, pour faciliter le retrait de la préforme15 (12A).

20. Dispositif conforme à l'une quelconque des revendications

18 ou 19, caractérisé en ce que les surfaces (72) des flasques (70) en contact avec la fibre enrobée (66) sont en

un matériau dur et non adhésif tel le téflon.