FR2655719A1 - Charge explosive engendrant plusieurs noyaux et/ou jets. - Google Patents

Abstract

L'invention concerne une charge explosive engendrant des noyaux et/ou des jets, comportant n revêtements, n étant un nombre compris entre 2 et 5, et une charge explosive 3 initiée par un dispositif d'amorçage 1. Par exemple, deux revêtements 4, 5 sont places de manière contigë à faible distance l'un de l'autre et présentent une impédance de choc égale ou décroissante de l'intérieur, côté charge explosive, vers l'extérieur, côté surface libre. Les revêtements se présentent sous la forme de calottes à surfaces coniques dont la convexité est dirigée vers la charge explosive 3. La distance maximale séparant les deux revêtements est comprise entre environ 0,1 mm et 0,11 calibre de la charge et diminue des bords vers le centre des revêtements. L'épaisseur moyenne des revêtements exprimée en calibre de charge est comprise entre 0,01/n et 0,15/n, n étant le nombre de revêtements. Application à l'attaque de véhicules blindés par le toit.

Description

Le secteur technique de la présente invention est celui des charges

explosives engendrant des jets ou des

noyaux, destinés au percement du blindage des véhicules blin-

dés. L'évolution et l'apparition de concepts d'agression à grande distance d'action (attaque par le toit) ont conduit

au développement des charges génératrices de noyau, ces char-

ges étant capables de perforer des blindages de l'ordre d'un calibre d'épaisseur, jusqu'à des distances d'action de 1000

calibres.

Ces charges sont destinées à agresser des blindages moyennement épais (inférieur à environ 150 mm), blindages qui deviennent de plus en plus difficiles à perforer, car les concepteurs de véhicules blindés durcissent leur matériau

constitutif, les épaisissent ou les surprotégent par des élé-

ments inertes ou réactifs.

On a déjà proposé l'utilisation de charges explosi-

ves comportant plusieurs revêtements Il en est ainsi du bre-

vet FR-EN-8610738 qui décrit une charge comprenant deux revêtements; mais ceux-ci sont nécessairement jointifs, car il s'agit d'éviter l'écaillage et la rupture du revêtement

interne (côté explosif).

Le brevet US-A-4 702 171 décrit un revêtement bi-

couche dont l'un engendrant un jet et l'autre un noyau Ces revêtements sont fixés de manière jointive sur une portion de leur surface et leur impédance aux chocs est décroissante de l'extérieur vers l'intérieur De plus, la charge décrite ne engendre pas deux jets ou noyaux, mais un ensemble continu

comme le montre la figure 2 de ce brevet.

Le brevet US-A-4 498 367 décrit une charge à deux

revêtements engendrant un jet unique de haute énergie Le re-

vêtement interne, côté explosif, a une ductilité plus grande que celle du revêtement externe et ces deux revêtements sont positionnés de manière jointive De plus, l'impédance de choc est décroissante de l'extérieur vers l'intérieur (côté charge explosive). Les possibilités d'accroissement des performances face aux blindages actuels ou futurs font l'objet de trois -2- axes d'efforts de développement: augmentation du calibre efficace de la charge, avec souvent comme facteur limitatif la section et l'encombrement, utilisation d'explosifs hyperénergétiques qui permettent d'avoir des vitesses initiales de noyau élevées (supérieures à 2 500 m/s) à la limite de la tenue mécanique des matériaux constituant les revêtements,

utilisation de revêtements constitués de maté-

riaux à masse volumique élevée (tantale par exemple), en ré-

férence aux règles de l'art qui stipulent qu'à masse, longueur et vitesse de noyau données, le revêtement est d'autant plus performant que sa masse volumique est élevée

(relation entre la pénétration et la racine carrée de la mas-

se volumique du noyau).

L'invention proposée porte sur une évolution archi-

tecturale des charges engendrant des noyaux et/ou des jets s'éloignant des trois axes d'efforts pré-cités; elle permet

d'accroltre notablement le potentiel d'agression de ces char-

ges sur les blindages actuels ou futurs.

L'invention a donc pour objet une charge explosive

engendrant des noyaux et/ou des jets, comportant N revête-

ments, N étant un nombre compris entre 2 et 5, et une charge explosive initiée par un dispositif d'amorçage, caractérisée en ce que les revêtements sont placés de manière contiguë, à faible distance l'un de l'autre et présentent une impédance

de choc égale ou décroissante de l'intérieur, côté charge ex-

plosive, vers l'extérieur, côté surface libre.

Les revêtements peuvent se présenter sous la forme de calottes à surfaces coniques dont la convexité est dirigée

vers la charge explosive.

La distance maximale séparant les deux revêtements peut être comprise entre environ 0,1 mm et 0,11 calibre de la charge. La distance peut diminuer des bords vers le centre

des revêtements.

L'épaisseur moyenne des revêtements exprimée en ca-

libre de charge peut être comprise entre 0,01/n et 0,15/n, n -3-

étant le nombre de revêtements.

Chaque revêtement est constitué par un métal ou un

alliage uniques.

Les revêtements peuvent être réalisés à partir de

métaux ou d'alliages de métaux choisis dans le groupe consti-

tué par exemple par l'uranium, le tantale, le nickel, le cui-

vre et le fer.

La charge peut comporter deux revêtements, les re-

vêtements interne et externe étant respectivement constitués

par le tantale et le fer.

Les deux revêtements peuvent être espacés d'une

distance constante de 0,1 mm.

Les revêtements interne et externe peuvent avoir chacun une épaisseur de l'ordre de 2,5 % du calibre de la

charge.

La charge peut comporter trois revêtements consti-

tués respectivement de l'intérieur vers l'extérieur par le

tantale, le cuivre et le fer.

Un avantage de la présente invention réside dans le fait que dans l'agression de cibles inertes, une telle charge permet de cumuler (au moins à courte et moyenne distance d'action, environ 100 calibres) les effets de plusieurs

noyaux et d'obtenir une perforation de plus grande profon-

deur, qu'avec une charge classique.

Un autre avantage réside dans le fait que lors de l'agression de cibles sur-protégées par des éléments inertes ou réactifs, on obtient les effets d'une charge tandem: le

premier noyau détruit la première sur-protection, ce qui per-

met aux noyaux suivants d'agresser la partie restante de la

cible.

Un autre avantage réside dans l'intégration dans

une munition pour présenter ainsi une masse et un encombre-

ment faibles, en comparaison de ceux d'une charge tandem classique. On peut en outre, par évolution géométrique simple (par exemple, pour un revêtement hémisphérique diminution du rayon de courbure à masse de revêtement constante) et par un choix judicieux du matériau du revêtement, obtenir avec une -4-

charge génératrice de noyau monorevêtement, non plus la géné-

ration d'un noyau entier (l/d inférieur à 5), mais d'un jet fragmenté (longueur cumulée du jet/diamètre du jet inférieur à 10) On obtient un fonctionnement de la charge engendrant

un noyau en pseudo-charge creuse.

En intégrant dans une charge explosive selon la

présente invention des revêtements présentant une telle évo-

lution géométrique et possédant un tel matériau constitutif, on peut alors obtenir une charge engendrant soit: un jet avant et un noyau arrière, un noyau avant et un jet arrière,

un jet avant et un jet arrière.

A courte distance d'action (inférieur à 20 calibres), ces trois types de charges, ainsi que la charge à

deux revêtements générant des noyaux entiers, sont globale-

ment moins performants qu'une charge creuse optimisée de mê-

me calibre Toutefois, à moyenne distance d'action (entre environ 20 et 100 calibres), c'est la charge selon

l'invention qui est la plus performante.

On peut envisager l'utilisation de la charge selon l'invention dans les conditions décrites précédemment et dans la limite de bonne efficacité du jet, mais également comme charge avant d'une charge tandem, o la charge arrière est une charge creuse connue, de grande efficacité Dans ce dernier cas, on peut:

faire fonctionner la charge avant à moyenne dis-

tance d'action, si celle-ci engendre au moins un jet, puis la charge arrière au voisinage de la cible à sa distance de fonctionnement nominal, faire fonctionner la charge avant à moyenne et grande distances d'action (entre 20 et 500 calibres environ), si celle-ci n'engendre que des noyaux, puis la charge arrière

au voisinage de la cible à sa distance de fonctionnement no-

minal.

Les charges tandem ne présentant d'intérêt princi-

palement que dans l'attaque de protections multi-étages (deux étages pour une charge à deux noyaux), si l'un des étages est -5- difficile à détruire avec un noyau, on l'agresse alors avec

un jet.

On voit donc que le type de protection multi-étages à agresser fixe l'architecture de la charge et conséquemment

sa distance de fonctionnement.

D'autres avantages de la présente invention seront

mieux compris à la lecture du complément de description donné

ci-après en relation avec un dessin sur lequel: la figure 1 est une coupe longitudinale d'une charge à deux revêtements, la figure 2 est une coupe longitudinale d'une charge à trois revêtements, la figure 3 illustre le fonctionnement d'une

charge à deux revêtements.

Pour qu'une charge à multi-génération de noyaux se-

lon l'invention fonctionne correctement, elle doit présenter avantageusement les caractéristiques techniques suivantes: 1) Un revêtement élémentaire n'est constitué que d'un seul matériau, 2) La charge possède des matériaux de revêtements élémentaires conduisant, dans le cas général, à la formation d'un noyau entier quand ils sont utilisés seuls dans une charge mono-revêtement intégrant (hors revêtement) les mêmes matériaux constitutifs (explosif par exemple) et présentant une géométrie et des conditions de fonctionnement similaires

(vitesse de déformation du revêtement,) Ces deux condi-

tions sont suffisantes, mais pas nécessaires, 3) Il faut que le choc délivré par l'explosif dans

le revêtement de la charge multi-noyau (constitué de N revê-

tements élémentaires) se transmette de l'intérieur de la charge (côté explosif) vers l'extérieur (côte surface libre du revêtement), selon des matériaux d'impédance de choc égale ou décroissante, c'est-à-dire selon des matériaux de courbe

d'Hugoniot (courbe représentative de l'état de choc d'un ma-

tériau dans un diagramme pression (ordonnée), vitesse parti-

culaire (abscisse) du matériau) de pente égale ou décroissante (par exemple: l'uranium, le tantale, le nickel, le cuivre et le fer), -6-

4) Il faut que deux revêtements élémentaires consé-

cutifs, dont les matériaux constitutifs sont choisis en ac-

cord avec les deux points ci-dessus, soient physiquement

distincts l'un de l'autre, c'est-à-dire séparés par un inter-

face franc Ces deux dernières conditions sont indispendables.

Sur la figure 1, on a représenté une charge à dou-

ble génération de noyaux constituée d'un dispositif de sé-

curité et d'amorçage 1 pour initier un relais d'amorçage 2 qui amplifie en puissance et stabilise en forme et en vitesse le signal détonique issu du dispositif 1 Ce relais 2 peut éventuellement intégrer un dispositif de conformation d'onde, tel un écran Le relais 2 est suivi d'une charge explosive 3 qui est mise en régime détonique par le signal que le relais 2 délivre et qui a pour rôle est de propulser le revêtement

bi-couche 4 et 5.

Ce revêtement bi-couche engendre deux noyaux cor-

respondant aux deux revêtements élémentaires 4 et 5 le cons-

tituant. L'ensemble de la structure décrite est intégrée à

l'intérieur d'une enveloppe métallique 6 de type classique.

Les deux revêtements 4 et 5 sont espacés l'un de l'autre, par exemple, par une lame d'air 7 dont l'épaisseur est comprise

entre environ 0,1 mm et 0,11 calibre de la charge Le revête-

ment 4 est constitué par du tantale et le revêtement 5 par du fer La distance séparant les deux revêtements peut être constante ou bien être plus importante à la périphérie qu'au niveau des centres des revêtements Le volume libre existant entre les deux revêtements peut être occupé par exemple par

un matériau organique Ce matériau peut être une colle.

Sur la figure 2, on a représenté une charge compre-

nant trois revêtements 8, 9, et 10, espacés les uns des au-

tres par les lames d'air successives 11 et 12, les autres

éléments de la structure étant identiques Les deux revête-

ments 8 et 9 sont séparés l'un de l'autre par la lame d'air 11 dont l'épaisseur est constante et comprise entre 0,1 mm et 0,11 calibre de la charge Le revêtement 8 est constitué par

du tantale et le revêtement 9 par du cuivre Les deux revête-

ment 9 et 10 sont séparés l'un de l'autre par la lame d'air -7- 12 dont l'épaisseur décrott de la périphérie vers le centre de ces revêtements d'une valeur b, à une valeur a, telle que 0,1 mm-Ca 4 b t 0,11 calibre Le revêtement 10 est constitué par du fer Les volumes existant entre les revêtements 8 et 9 d'une part et 9 et 10 d'autre part peuvent être occupés par exemple par un matériau organique Ce matériau peut être une colle. La figure 3 illustre le fonctionnement d'une charge à deux revêtements On voit les deux noyaux 13 et 14 formés

respectivement à partir des revêtements 5 et 4 Ils sont sé-

parés au bout d'un temps de l'ordre de 500 ps d'une distance

de 60 mm.

L'onde de détonation, conformée ou non, induit dans le premier revêtement élémentaire 4 un choc qui, dans un diagramme "pression P, vitesse particulaire u", est déterminé par l'intersection de l'adiabatique dynamique des produits de détonation de l'explosif de chargement 3 et de la courbe d'Hugoniot du matériau du revêtement élémentaire 8 (point de coordonnées Pl, ul) Le choc se déplace vers l'interface des revêtements élémentaires 4 et 5 en comprimant le milieu qu'il traverse et en le portant à la pression Pl et à la vitesse particulaire ul Par suite, le choc se transmet au deuxième revêtement élémentaire 5 en le comprimant; son matériau constitutif, puisqu'il est d'impédance de choc inférieure à celle du matériau du premier revêtement élémentaire 4, est traversé par le choc à la pression P'2 inférieure à Pl et à la vitesse particulaire u'2 supérieure à ul La pression P'2 et la vitesse particulaire u'2 sont des valeurs légèrement altérées par passage du choc au travers du volume à épaisseur constante 7 de la pression P 2 et de la vitesse particulaire u 2 (P 2 et u 2 sont graphiquement données dans le diagramme "pression, vitesse particulaire" par l'intersection de la courbe symétrique par rapport à la droite parallèle à l'axe des pressions passant par le point (Pl, ul) de la courbe

d'Hugoniot du premier revêtement élémentaire 4 et de la cour-

be d'Hugoniot du deuxième revêtement élémentaire 5).

En raison des différentes conditions initiales de chocs s'établissant dans les deux revêtements élémentaires, -8- ces derniers sont mis en mouvement et se séparent L'état

d'équilibre est atteint dans les revêtements élémentaires gé-

néralement après plusieurs dizaines de microsecondes; le temps pour atteindre l'état d'équilibre correspond au temps nécessaire à l'annulation de la pression dans les matériaux

du fait des recombinaisons des ondes de compression et de dé-

tente qui y circulent.

Ultérieurement, le premier revêtement élémentaire 4 se déplace et se déforme en fonction de ses caractéristiques propres (géométriques, métallurgiques) et de l'énergie qui lui est communiquée lors du choc initial et également par les

produits de détonation générés par l'explosif.

Le deuxième revêtement élémentaire 5 se déplace et de déforme en fonction de ses caractéristiques propres et de l'énergie qui lui est communiquée par le premier revêtement

élémentaire 4.

Lorsque la charge comporte trois revêtements, l'onde de choc se transmet aux revêtements élémentaires 8, 9 et 10 en les comprimant Le matériau constitutif du troisième revêtement, puisqu'il est d'impédance de choc inférieure à celle du matériau du deuxième élémentaire 9, est traversé par un choc à la pression P'3 inférieure à P'2 et à la vitesse

particulaire u'3 supérieure à u'2 La pression P'3 et la vi-

tesse particulaire u'3 sont les valeurs légèrement altérées

par passage du choc au travers de la lame d'air 12 à épais-

seur variable de la pression P 3 et de la vitesse particulaire u 3 (P 3 et u 3 sont graphiquement données dans un diagramme "pression, vitesse particulaire" par l'intersection de la courbe symétrique par rapport à la droite parallèle à l'axe des pressions passant par le point (P 2, u 2) de la courbe d'Hugoniot du deuxième revêtement élémentaire 9 et de la

courbe d'Hugoniot du troisième revêtement élémentaire 10).

Le troisième revêtement élémentaire 10 se déplace et se déforme en fonction de ses caractéristiques propres et

de l'énergie qui lui est communiquée par le deuxième revête-

ment élémentaire 9.

Les règles de l'art (notamment celles concernant la

géométrie des revêtements) et le choix judicieux de l'épais-

-9- seur de la lame 11 et de la loi de variation d'épaisseur de la lame 12 permettent de dimensionner les trois noyaux de façon telle: qu'ils soient pour chacun d'eux aérodynamiquement stables sur trajectoire en rendant leurs marges statiques suffisamment grandes,

qu'ils se suivent sur trajectoire sans se ren-

contrer, ce en veillant à ce que leurs caractéristiques phy-

siques (notamment: maltre couple, coefficient de tralnée aérobalistique, masse et vitesse initiale) leur assurent un

différentiel de vitesse constant ou croissant.

Avec ce type de charge, on obtient trois noyaux distincts permettant de perforer certaines cibles avec une efficacité supérieure à celle d'une charge engendrant deux noyaux contre la même cible, elle-même plus efficace qu'une

charge engendrant un noyau.

-

Claims (10)

REVEND ICAT IONS

1 Charge explosive engendrant des noyaux et/ou des jets, comportant N revêtements, N étant un nombre compris

entre 2 et 5, et une charge explosive ( 3) initiée par un dis-

positif d'amorçage ( 1), caractérisée en ce que les revête-

ments ( 4, 5; 8, 9, 10) sont placés de manière contiguë à faible distance l'un de l'autre et présentent une impédance

de choc égale ou décroissante de l'intérieur, côté charge ex-

plosive, vers l'extérieur, côté surface libre.

2 Charge explosive selon la revendication 1, ca-

ractérisée en ce que les revêtements se présentent sous la forme de calottes à surfaces coniques dont la convexité est

dirigée vers la charge explosive ( 3).

3 Charge explosive selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que la distance maximale séparant les deux revêtements est comprise entre environ 0,1 mm et 0,11 calibre.

4 Charge explosive selon la revendication 3, ca-

ractérisée en ce que la distance diminue des bords vers le

centre des revêtements.

5 Charge explosive selon l'une quelconque des re-

vendications précédentes, caractérisée en ce que l'épaisseur moyenne des revêtements exprimée en calibre de charge est

comprise entre 0,01/n et 0,15/n, N étant le nombre de revête-

ments.

6 Charge explosive selon l'une quelconque des re-

vendications précédentes, caractérisée en ce que chaque revê-

tement est constitué par un métal ou un alliage uniques.

7 Charge explosive selon l'une quelconque des re-

vendications précédentes, caractérisée en ce que les revête-

ments sont réalisés à partir de métaux ou d'alliages de métaux choisis dans le groupe constitué par exemple par

l'uranium, le tantale, le nickel, le cuivre et le fer.

8 Charge explosive selon l'une quelconque des re-

vendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comporte

deux revêtements ( 4, 5), les revêtements interne ( 4) et ex-

terne ( 5) étant respectivement constitués par le tantale et

le fer.

là -

9 Charge explosive selon la revendication 8, ca-

ractérisée en ce que les deux revêtements sont espacés d'une

distance constante de 0,1 mm.

Charge explosive selon la revendication 9, ca-

ractérisée en ce que les revêtements interne ( 4) et externe ( 5) ont chacun une épaisseur de l'ordre de 2,5 % du calibre de

la charge.

11 Charge explosive selon l'une quelconque des

revendications 1 à 7, caratérisée en ce qu'elle comporte

trois revêtements constitués respectivement de l'intérieur

vers l'extérieur par le tantale, le cuivre et le fer.