FR2633332A1 - - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne une soupape d'injection de combustible. L'objet de l'invention est une soupape d'injection de combustible comportant une soupape à siège 14 commandant l'écoulement de combustible sous pression d'un canal 9 d'arrivée de combustible vers une buse d'injection 7, caractérisée en ce que ladite soupape est actionnée à l'aide d'un plongeur 12 pré-contraint dans le sens de la fermeture de la soupape et sollicitée dans le sens de l'ouverture par la pression agissant dans une chambre d'accumulation 18 de pression communiquant, par l'intermédiaire d'un étranglement 19, 27, avec le canal d'arrivée de combustible 9. Application aux soupapes d'injection de combustible, notamment pour moteur diesel.
Description
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SOUPAPE D'INJECTION DE COMBUSTIBLE
La présente invention se rapporte à une soupape d'injection de combustible et plus particulièrement à une soupape destinée à un moteur diesel et susceptible d'accroître le taux d'injection de combustible à la fin d'un cycle d'injection plutôt qu'au début de ce cycle. On connaît une soupape d'injection de conbustible automatique pour moteur diesel, représentée sur la figure 5, qui comporte un corps d'aiguille 103 pourvu d'un pointeau 104
coopérant avec un siège de soupape 107 en vue de commander.
l'écoulement de combustible vers une buse 106. Le corps d'aiguille 103 est monté coulissant dans un alésage 102 de la partie inférieure d'un corps de soupape 101 et est poussé vers le bas par un ressort de soupape 108, par l'intermédiaire
d'une coupelle 109.
Du combustible à la pression P provenant d'une pompe d'injection de combustible (non représentée) s'écoule dans un canal d'arrivée 110 et agit vers le haut sur le corps d'aiguille 103 sur une surface effective (X - Y) à l'extrémité inférieure 105 du corps d'aiguille 103. Lorsque la force dirigée vers le haut (surface (X - Y) x pression P) dépasse la force dirigée vers le bas du ressort 108, le corps d'aiguille 103 se déplace vers le haut, soulevant le pointeau 104 de son siège 107 pour ouvrir la soupape de sorte que le combustible
est injecté à partir de la buse 106.
Une fois la soupape ouverte, la surface effective du corps
d'aiguille 103 (sur lequel agit la pression) s'accroît de (X -
Y) à (X) en sorte que la force tendant à soulever le corps
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d'aiguille 103 augmente également, et le corps d'aiguille 103 s'accélère jusqu'à ce que son extrémité supérieure 103a vienne
en contact avec une extrémité supérieure 10la de l'alésage.
Les figures 6A à 6D sont des courbes, la figure 6A représentant sur l'axe des ordonnées le changement de pression d'un combustible envoyé par la pompe d'injection de combustible dans le canal d'arrivée 110, la figure 6B représentant la force tendant à soulever le corps d'aiguille 103 et la force tendant à abaisser ce corps d'aiguille, la figure 6C représentant le soulèvement du corps d'aiguille 103 et la figure 6D représentant le changement de taux d'injection de combustible, toutes ces variables étant rapportées en
fonction du temps.
Lorsque la pression du combustible délivré augmente et passe de P0 à Pi, la force tendant à soulever le corps
d'aiguille 103 augmente et passe de F0 à F1 = P1 x (X - Y).
La force du ressort antagoniste est supposée être F1 en sorte que, lorsque la pression dépasse Pl, le corps d'aiguille 103 monte et la pression P1 est également appliquée sur une face inférieure du pointeau 104, la force tendant à soulever le corps d'aiguille 103 passant brusquement à F2 = P1 x X. Ceci accélère le corps d'aiguille 103 qui se soulève rapidement de L0 à L1 jusqu'à ce que son extrémité supérieure entre en contact avec l'extrémité supérieure 0lla de l'alésage 102. Le retard entre T0 et T1 est dû au temps pris pour
accélérer la masse du corps d'aiguille.
La force du ressort 108 s'accroît de F1 à F3 tandis que le corps d'aiguille 103 se soulève, cependant, la force tendant à soulever le corps d'aiguille 103 demeure supérieure à la force du ressort (108) comme indiqué par un trait plein sur la
figure 6B, et le corps d'aiguille 103 se soulève au maximum.
A l'approche de la fin de l'injection de combustible, la pression dans le canal 110 se réduit à P2 et la force tendant à soulever le corps d'aiguille 103 est F3 = P2 x X, laquelle devient égale à la force F3 du ressort 108 tendant à abaisser
le corps d'aiguille 103.
Au fur et à mesure que la pression de combustible décroît, le corps d'aiguille 103 est soulevé à l'encontre de la force du ressort 108 et, lorsque la pression atteint P3 au temps T2, la force tendant à soulever le corps d'aiguille 103 devient F1 = P3 x X, inférieure à F3. Le soulèvement du corps d'aiguille 103 atteint L0 et la soupape se ferme lorsque la pression de combustible P3 (au moment de la fermeture du pointeau 104) atteint F1 / X, la pression P1 au moment de l'ouverture devient inférieure à F1 / X - Y et, ainsi, le taux d'injection de combustible au moment de la fermeture est réduit. En pratique, le temps mis pour accélérer la masse du corps d'aiguille 103 créé un retard en sorte que la soupape se ferme non pas au temps T2 mais au temps T3. Durant ce retard la pression dans le canal d'arrivée de combustible 110 poursuit sa descente jusqu'à P4. Par suite, le taux d'injection de combustible proportionnel à la pression interne dans le canal d'arrivée de combustible diminue de manière inévitable à la fin de l'injection de combustible comme illustré sur la figure 6D. Cependant, le combustible injecté à un taux élevé au début de l'injection est brûlé rapidement dans la chambre de combustion du moteur diesel ce qui augmente la pression, est la cause d'un bruit de combustion appelé cognement diesel, augmente la pression maximale de combustion ainsi que la température de combustion et en conséquence engendre souvent
des oxydes d'azote nocifs.
De plus, la réduction du taux d'injection de combustible à la fin de la période d'injection et l'accroissement résultant du temps d'injection de combustible, ainsi que la pulvérisation imparfaite du combustible provoquée par une diminution de la pression d'injection sont susceptibles de provoquer ce que l'on appelle une post-combustion et, ainsi, une combustion imparfaite. Ceci non seulement peut engendrer une fumée noire nocive (CO, HC) mais également peut réduire le
rendement thermique.
Le retard d'accélération peut être réduit en diminuant la masse du corps d'aiguille 103 ou en augmentant la constante de ressort apparent en utilisant une partie supérieure du corps
d'aiguille 103 comme chambre d'accumulation de pression.
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Cependant, de telles mesures ne se sont pas révélées suffisamment efficaces pour améliorer la stabilité de performance. Un objet de la présente invention est d'obtenir un faible taux initial d'injection de combustible et d'augmenter le taux d'injection vers la fin d'un cycle d'injection en vue de racourcir la période d'injection de combustible, en sorte de réduire les rejets nocifs (NOx, CO et HC) et d'augmenter le
rendement thermique.
Conformément à la présente invention, il est proposé une soupape d'injection de combustible comportant une soupape à siège contrôlant l'écoulement de combustible sous pression à partir d'un canal d'arrivée de combustible vers une buse d'injection, dans laquelle ladite soupape à siège est actionnée par un plongeur pré-contraint dans le sens de la fermeture et sollicitée à l'ouverture par la pression agissant dans une chambre d'accumulation de pression communiquant par
un étranglement avec le canal d'arrivée de combustible.
Un mode de réalisation préféré d'une telle soupape d'injection de combustible comprend un corps d'aiguille formant plongeur, muni d'un pointeau coopérent avec un siège de soupape au voisinage d'un trou d'injection. Le corps d'aiguille se déplace dans un alésage et l'espace à l'intérieur de l'alésage, d'un côté du plongeur (à l'opposé du pointeau), forme au moins une partie de la chambre d'accumulation de pression. Un canal à combustible communiquant avec ledit siège de soupape est également en communication avec la chambre d'accumulation de pression par l'intermédiaire d'un étranglement qui peut être réalisé sous la forme d'une raignure axiale s'étendant dans l'axe du plongeur. Quand la soupape s'ouvre lorsque la pression dans le canal d'arrivée de combustible s'élève au début de l'injection du combustible, du combustible présent dans la chambre d'accumulation de pression est comprimé tandis que s'élève le corps d'aiguille. Ceci réduit la vitesse d'ouverture du corps
d'aiguille et le taux d'injection de combustible est abaissé.
Ainsi, la chaleur engendrée dans une chambre de combustion
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d'un moteur durant l'étape de combustion initiale est retardée
et la pression de combustion est empêchée de s'accroître.
Lorsque la soupape se ferme à la fin d'un cycle d'injection de combustible, la pression dans la chambre d'accumulation est maintenue élevée par la pression interne dans le canal d'arrivée de combustible, laquelle pression, par l'intermédiaire de l'étranglement, est appliquée sur une extrémité supérieure du corps d'aiguille, le pointeau du corps d'aiguille entre en contact avec le siège de soupape avec la coopération du ressort, ce qui ferme ainsi la soupape. La pression interne dans le canal d'arrivée de combustible, au moment o la soupape commence à se fermer, est supérieure à celle à la fin de l'ouverture, du fait de l'accroissement de la pression interne dans ledit canal à la fin de la fermeture de la soupape, la dimension de particule du brouillard de combustible projeté par la buse à la fin de l'injection de
combustible est réduite et la combustion est améliorée.
En outre, une injection à haute pression au moment de la fermeture de la soupape accroît le taux d'injection de combustible suffisamment pour empêcher une post-combustion, diminuer le rejet de fumée noire (CO et HC) et également améliorer le cycle de Sabathe à volume constant, améliorant
ainsi le rendement thermique du moteur diesel.
Des modes de réalisation préférés de l'invention vont maintenant être décrits à titre d'exemple en se référant aux dessins annexés sur lesquels: - Figure 1 est une vue en coupe longitudinale d'une soupape d'injection de combustible; - Figures 2A à 2D représentent des courbes de fonctionnement de la soupape de la figure 1; - Figure 3 est une vue en coupe longitudinale d'une autre soupape d'injection de combustible; - Figure 4 est une vue en coupe longitudinale partielle d'encore une autre soupape d'injection de combustible; - Figure 5 est une vue en coupe longitudinale d'une soupape d'injection de combustible de type connu et - 6 - - Figures 6A à 6D représentent des courbes de
fonctionnement de la soupape de la figure 6.
Sur la figure 1 est représenté un corps 1 de soupape d'injection de combustible comportant une partie supérieure 2 et une partie inférieure 4, maintenues ensemble avec interposition d'un couvercle de chambre d'accumulation de pression 5 par l'intermédiaire d'un écrou 3 vissé sur la partie supérieure 2 dont l'extrémité supérieure reçoit par
vissage un bouchon d'arrêt 6.
La partie inférieure du corps 4 forme un nez s'étendant au travers de l'écrou 3 et délimite un siège de soupape 8 ainsi qu'une buse 7 en aval de ce dernier. Un corps d'aiguille 12 coopérant avec le siège 8 est monté coulissant à l'intérieur d'un alésage 10 formé dans l'axe de la partie de corps inférieure 4 et s'ouvre dans une chambre 11 d'application de
pression en amont du siège de soupape 8.
Le corps d'aiguille 12 porte un pointeau 14 de section A2 destiné à venir en contact avec le siège de soupape 8, la partie coulissante 13 de l'aiguille ayant une section Ai, ainsi qu'une partie de diamètre réduit 15, de section A3,
reliée à une tige-poussoir 16.
Un perçage d'arrêt 17 réalisé dans le couvercle 5 de la chambre d'accumulation de pression, coaxialement à l'alésage de la partie de corps inférieure 4, communique avec cet alésage et reçoit la partie 15 de diamètre réduit. Une chambre d'accumulation de pression annulaire 18 délimitée entre la face supérieure 13a de la partie coulissante 13 du corps d'aiguille 12 et la face inférieure 5a du couvercle 5, communique, par l'intermédiaire d'un raignure d'étranglement 19 formée d'un côté de la partie coulissante 13, avec la
chambre 11.
Entre le bouchon d'arrêt 6 et une coupelle de ressort 20 portée par la tige-poussoir 16 est disposé un ressort 21 qui presse le corps d'aiguille 12 vers le bas, vers la- position de fermeture de la soupape (pointeau 14 en contact avec le
siège de soupape 8).
Un canal de combustible 22 traverse le couvercle de chambre d'accumulation de pression 5 et communique avec le canal de combustible 9 de la partie inférieure 4 ainsi qu'avec un canal d'arrivée de combustible 23 de la partie supérieure 2, relié à une pompe d'injection de combustible (non représentée). Un conduit de fuite 24 est ménagé dans le bouchon d'arrêt 6. Quand du combustible provenant d'une pompe d'injection de combustible (non représentée) s'écoule dans les canaux de combustible 23, 22 et 9, la pression dans les canaux commence a s'élever à partir de P0 (Figure 2), la pression dans la chambre d'accumulation de pression 18 communiquant avec la chambre d'application de pression 11 à travers la raignure d'étranglement 19 étant également à P0, et le taux de pression
dans la chambre d'accumulation de pression 18 est faible (P0 -
P2; ligne tiretée de la figure 2).
Lorsque la pression de combustible interne atteint Pi, le pointeau 14 est prêt à s'ouvrir. La force fi = P1 x (A1 - A3) représentée sur la figure 2B agit contre la force du ressort fl - f2 et une pression interne f2 = P2 x (A1 - A3) de la chambre d'accumulation de pression 18, et, lorsqu'elle dépasse P1, le pointeau 14 s'éloigne du siège de soupape 8 pour ouvrir la soupape et l'injection de combustible (à partir du trou de
buse 7) commence.
Au moment o la soupape s'ouvre, la surface effective du corps d'aiguille 12 sur laquelle agit la pression s'accroît et passe de (A1 - A2) à A1 et, ainsi, la force tendant à soulever le corps d'aiguille 12 s'accroît et passe à f3 = P1 x A1 (figure 2B), en sorte que la montée du corps d'aiguille 12 est
accélérée par la force f3.
Le soulèvement de la soupape s'accroît de 10 à 11 durant
la période de temps tO à tl.
Tandis que le soulèvement s'accroît, le combustible dans la chambre d'accumulation de pression 18 est comprimé, la pression augmentant successivement le long de la courbe P2 à P3 à P4 (figure 2A), P3 x (A1 A3) + la force du ressort 21 devient f4 = f5 = P5 x A1 à la pression P3 à mi-chemin du soulèvement (temps tl), et le prolongement du soulèvement du corps d'aiguille 12 est limité par la pression régnant dans la chambre d'accumulation de pression 18. Le soulèvement du corps _g_- 2633332 d'aiguille 12 au temps tl est 11 (figure 2C), et, du fait que la pression dans -le canal de combustible et que le soulèvement du corps d'aiguille 12 sont faibles, le taux initial d'injection de combustible est bas comme indiqué par rO - rl sur la figure 2D. Lorsque la pression augmente, le combustible dans la chambre d'accumulation de pression 18 et le ressort 21 voient
augmenter leur compression jusqu'à P6 x A1 = f6 = P4 x (A1 -
A3) + la force f7 du ressort 21 au temps t2, et, lorsque.la pression dans le canal de combustible dépasse P6, une extrémité supérieure S15a de la partie de diamètre réduit 15 vient en butée contre l'extrémité supérieure 17a du perçage d'arrêt 17, ce qui détermine le soulèvement maximal (12 sur la
figure 2C).
Comme représenté sur la figure 2D, le taux d'injection de combustible s'accroît et passe de rl à r2 durant la période de temps tl - t2, mais demeure bas en comparaison avec les
soupapes d'injection de combustible de l'art antérieur.
Tandis que la pression dans le canal de combustible s'accroît de nouveau, comme représenté sur la figure 2A, la force tendant à ouvrir le pointeau 14 augmente également, comme représenté sur la figure 2B et le pointeau 14 demeure ouvert. Cependant, du combustible à haute pression dans la chambre Il du canal 9 est envoyé dans la chambre d'accumulation de pression 18 à travers la rainure d'étranglement 19, en sorte que la pression dans la chambre d'accumulation de pression 18 continue à s'élever, même après que la pression dans le canal de combustible commence à décroître lorsqu'approche la fin de l'injection de
combustible.
La force tendant à ouvrir le pointeau 14 est équilibrée par la force tendant à fermer la soupape au temps t3; la force tendant à ouvrir la soupape étant donnée par f8 = P7 x
A1, et la force tendant à fermer la soupape étant P8 x (A1 -
A3) + la force du ressort 21 au moment du soulèvement maximal f7 = f8. En consequence, au fur et à mesure que la pression dans le canal de combustible poursuit sa descente, le
soulèvement du corps d'aiguille 12 se ralentit.
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La pression P7 de début de fermeture de soupape est très élevée en comparaison avec l'art antérieur pour la pression
interne P8 de la chambre d'accumulation de pression 18.
Puisque la pression dans la chambre d'accumulation 18 et le ressort 21 abaissent le corps d'aiguille 12 de manière continue, le volume de la chambre d'accumulation de pression 18 augmente, la pression dans la chambre d'accumulation de pression 18 diminue et la force tendant à ouvrir le pointeau
14 diminue également.
Le pointeau 14 se ferme à t4, lorsque la force tendant à ouvrir le pointeau 14 (P9 x A1 = f9) équilibre la force tendant à fermer la soupape (P10 x (A1 - A3) + la force du ressort 21 au moment de la fermeture totale fl - f2 = f9), cependant, il se produit un retard (t4 - t5) dû au temps mis pour accélérer la masse du pointeau 14 et, ainsi, la soupape se ferme au temps t5. La pression dans le canal de combustible chute ensuite jusqu'à atteindre Pll. Cependant, la pression P7 de début de fermeture de soupape et la pression Pll de fin de fermeture de soupape sont très élevés en comparaison avec les soupapes d'injection conventionnelles, en raison de l'existence de la chambre d'accumulation de pression 18 et de la rainure d'étranglement 19, avec pour conséquence non seulement une réduction de la dimension de particule du brouillard de combustible durant la période de fin d'injection de combustible, mais également une augmentation du taux
d'injection de combustible.
Après la fin de l'injection de combustible, la pression du combustible dans la chambre d'accumulation 18 continue à chuter, comme représenté sur la figure 2A, jusqu'à la pression P0 du combustible dans le canal de combustible - la pression avant le début de l'injection de combustible au temps t6 - et
est prête pour le cycle d'injection de combustible suivant.
D'autres modes de réalisations représentés sur les figures 3 et 4 (sur lesquelles les organes homologues portent les mêmes références numériques) ne comportent pas de couvercle 5 de chambre d'accumulation de pression et le corps d'aiguille 12 ne comporte pas de partie de diamètre réduit équivalent à
la partie 15 sur la figure 1.
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La partie supérieure 2 du corps de soupape est en contact
direct avec la partie inférieure 4 et est solidaire de celle-
ci grâce à l'écrou 3. La chambre d'accumulation de pression 18 est délimitée par l'espace entre une face supérieure 13a de la partie coulissante 13 du corps d'aiguille 12 et une face inférieure 2a de la partie supérieure 2 du corps de soupape, l'espace annulaire, la tigepoussoir 16 et un percage 25 traversé par la tige-poussoir et une chambre 26 dans laquelle sont logés un ressort 21 à section carré et la coupelle de
ressort 20.
De plus, au lieu de la rainure d'étranglement 19 de la figure 1 est ménagé un étranglement 27 entre le canal de
combustible 23 et le perçage 25.
Une soupape de mise à l'atmosphère 28 est vissée dans le conduit de fuite 24 ménagé dans le bouchon d'arrêt 6, lequel comporte un prolongement central 6a formant butée limitant le soulèvement maximal du corps d'aiguille, le jeu d étant inférieur à la distance entre la face supérieure 13a de la partie coulissante 13 du corps d'aiguille '12 et la face inférieure 2a de la partie supérieure 2 du corps de soupape lorsque le pointeau 14 est fermé. Ainsi, l'extrémité supérieure 13a du corps d'aiguille 12 est toujours soumise à la pression du combustible dans la chambre d'accumulation de
pression 18, même lors du soulèvement maximal du pointeau 14.
Le mode - de réalisation de la figure 4 est fondammentalement similaire à celui de la figure 3, excepté que le ressort 21 a une section circulaire et qu'un pointeau mobile à l'aide d'une vis 29 est prévu afin de régler la
section de passage du conduit de fuite 24'.
Dans les modes de réalisation des figures 3 et 4, lorsqu'un combustible est envoyé par la pompe d'injection de combustible et que la pression dans le canal d'arrivée de combustible augmente de P0 à P1, du combustible passe à travers l'étranglement 27 et la pression dans la chambre d'accumulation de pression 18 s'accroît également et passe de
P0 à P2 comme décrit plus haut en référence à la figure 2A.
La force tendant à ouvrir la soupape est fl = P1 x (Ai -
A2) comme illustré sur la figure 2B et est opposée à la
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pression dans la chambre d'accumulation de pression 18 agissant sur la face supérieure de la partie coulissante 13 (P2 x A1) et une force de ressort fl - f2. Lorsque la pression dans le canal de combustible dépasse P1, le pointeau 14 se soulève du siège de soupape 8 et l'injection de combustible à
partir de la buse 7 commence.
Instantanément, la surface effective recevant la pression du corps d'aiguille 12 augmente et passe de (A1 - A2) à Al, en sorte que la force tendant à soulever le corps d'aiguille 12 s'accroît jusqu'à f3 = P1 x A1 (figure 2B) et, au fur et à mesure que le corps d'aiguille 12 se soulève, il est accéléré
par la force f3.
Tandis que le soulèvement du corps d'aiguille 12 s'accroît, le combustible dans la chambre d'accumulation de pression 18 est comprimé en sorte d'augmenter la pression comme illustré sur la figure 2A. Lorsque à mi-soulèvement la pression atteint P3 (à tl), f4 = f5 de P3 x A1 + la force du ressort 21, est équilibrée par la force tendant à soulever le pointeau 14 (P5 x A1) et un accroissement du soulèvement du
corps d'aiguille 12 est limité.
Lorsque la pression dans le canal de combustible augmente et excède P6, le combustible dans la chambre d'accumulation de pression 18, ainsi que le ressort 21, voient leur compression poursuivie (P6 x A1 = f6 = P4 x A1 + la force f7 du ressort 21 au temps t2) jusqu'à ce qu'une extrémité supérieure de la coupelle de ressort 20 vienne en contact avec le prolongement
6a lors du soulèvement maximal (12 sur la figure 2C).
La pression dans le canal de combustible s'accroît alors comme illustré sur la figure 2A, de sorte que la force tendant à ouvrir le pointeau 14 augmente également comme illustré par la figure 2B et que le pointeau 14 demeure ouvert. Cependant, du combustible à haute pression dans les canaux de combustible 23, 22, 9 est envoyé dans la chambre d'accumulation de pression 18 à travers l'étranglement 27, maintenant ainsi une haute pression dans la chambre
d'accumulation de pression 18.
Même après que la pression interne dans le canal de combustible a commencé à chuter, lorsque approche la fin de -12- l'injection de combustible, la pression dans la chambre d'accumulation de pression 18 continue à s'élever. Au temps t3 la force f8 = P7 x A1 tendant à ouvrir le pointeau 14 est équilibrée par la force tendant à fermer la soupape (P8 x A1 + la force du ressort 21 au moment du soulèvement maximal f7 = f8), et, au fur et à mesure que la pression dans le canal de combustible chute, le soulèvement du corps d'aiguille 12 diminue. Ainsi, le ressort 21 abaisse le corps d'aiguille 12 en accroissant le volume de la chambre d'accumulation de pression 18 et diminuant la pression dans celle-ci. La force
tendant à ouvrir le pointeau 14 continue également à diminuer.
Le pointeau 14 est fermé au temps t4 lorsque la force pour ouvrir le pointeau 14 (P3 x A1 = f9) est équilibrée par la force pour le fermer (P10 x Ai + la force du ressort 21 au temps de fermeture totale fl - f2 = f9), cependant, un retard survient dû au temps mis pour accélérer la masse du pointeau
14 et la soupape, en fait, se ferme au temps t5.
Après la fin de l'injection de combustible, le combustible dans la chambre d'accumulation de pression 18 continue à s'écouler à travers l'étranglement 27 pour équilibrer la pression dans le canal de combustible et, comme illustré sur
la figure 2A, chute à P0 au temps t6.
Dans le mode de réalisation de la figure 4, la pression dans la chambre d'accumulation de pression 18 peut être régulée par le pointeau 30, permettant ainsi un réglage de la soupape d'injection de combustible selon l'état de
fonctionnement du moteur.
Comme décrit ci-dessus, l'invention consiste à prévoir un corps d'aiguille muni d'un pointeau venant en contact avec un siège de soupape à proximité d'un trou d'injection, son extrémité supérieure étant pressée vers le bas par un ressort de soupape dans un alésage de guidage ménagé dans une partie inférieure d'un corps de soupape, à délimiter une chambre d'accumulation de pression au-dessus du corps 'd'aiguille, à faire communiquer le canal d'arrivée de combustible avec le siège de soupape dans la chambre d'accumulation de pression, par l'intermédiaire d'un étranglement, grâce à quoi le taux d'injection de combustible en début d'injection est abaissé,
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réduisant ainsi la production de chaleur lors de la combustion dans une chambre de combustion d'un moteur diesel, empêchant l'augmentation de la pression de combustion ainsi que du bruit
et réduisant l'émission d'oxyde d'azote.
En outre, l'invention présente l'avantage que le taux d'injection de combustible à la fin du cycle d'injection est augmenté, la période d'injection de combustible est racoursie dans le même temps, le phénomène de post-combustion dans le moteur diesel est évité, la fumée noire ainsi que les rejets de CO et HC sont réduits et le rendement thermique est amélioré. Enfin, la soupape d'injection de combustible selon l'invention est simple de structure et peut être réalisée à
coût modéré.
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R E V E N D I CATIONS
1. Soupape d'injection de combustible comportant une soupape à siège (14) commandant l'écoulement de combustible sous pression d'un canal (9) d'arrivée de combustible vers une buse d'injection (7), caractérisée en ce que ladite soupape est actionnée à l'aide d'un plongeur (12) précontraint dans le sens de la fermeture de la soupape et sollicitée dans le sens de l'ouverture par la pression agissant dans une chambre d'accumulation (18) de pression communiquant, par l'intermédiaire d'un étranglement (19, 27), avec le canal
d'arrivée de combustible (9).
2. Soupape suivant la revendication 1,-caractérisée en ce que l'agencement est tel qu'en cours de fonctionnement la pression du combustible d'alimentation agit d'un côté du plongeur (12) dans le sens de l'ouverture de la soupape à siège (14) et en opposition à ladite pré- contrainte et en ce que la pression dans la chambre d'accumulation (18) de
pression agit sur l'autre côté du plongeur.
3. Soupape suivant la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que l'étranglement est formé par une rainure (19) s'étendant axialement au plongeur (12) en vue de faire
communiquer entre eux les côtés opposés de ce dernier.
4. Soupape suivant l'une quelconque des revendications 1 à
3, caractérisée en ce qu'elle comprend un pointeau (14) coopérant avec un siège de soupape (8) et solidaire d'un corps d'aiguille (12) monté coulissant dans un alésage (10) et constituant ledit plongeur, le pointeau présentant un diamètre inférieur au corps et s'étendant dans une chambre(11) communiquant avec le canal (9) d'arrivée de combustible
en amont du siège de soupape (8).
5. Soupape suivant l'une.quelconque des revendications 1 à
4, caractérisée en ce que l'espace à l'intérieur de l'alésage (10), du côté du plongeur (12) opposé à la soupape (14), forme au moins une partie de la chambre d'accumulation de pression (1)R.
-15- 2633332
6. Soupape suivant l'une quelconque des revendications 1 à
, caractérisée en ce qu'elle comporte une butée (6a, 17a)
limitant le soulèvement maximal de la soupape (14).
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Family Applications (1)
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| FR8905296A Withdrawn FR2633332A1 (fr) | 1988-04-19 | 1989-04-18 |
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