FR2625115A1 - Procede d'enrichissement de l'andalousite - Google Patents

Abstract

L'invention concerne un procédé d'enrichissement de l'andalousite présente dans un composé en contenant, par séparation d'avec d'autres silicates par flottation pour obtenir un concentré dont la teneur en andalousite est supérieure à 90 %. Elle est caractérisée par le fait que le procédé comporte au moins les étapes suivantes : a) broyage éventuel et mise en pulpe dudit composé contenant de l'andalousite; b) pré-conditionnement dudit composé contenant de l'andalousite en maintenant le pH de la phase aqueuse de la pulpe à une valeur inférieure à 3,50, le taux de solide dans la pulpe étant supérieur à 30 % (un chiffre significatif); c) conditionnement pendant au moins dix minutes après addition d'un alcoyl sulfonate; d) dilution éventuelle de ladite pulpe pour l'amener à un taux de solide compris entre 15 et 30 % e) flottation par barbotage de bulles d'air calibrées de manière connue en soi, la flottation proprement dite durant au plus dix minutes. Application à la production de matières premières réfractaires.

Description

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La présente invention, qui a été réalisée dans les laboratoires et les installations pilotes mobiles de la Société MINEMET RECHERCHE, a pour objet un procédé d'enrichissement d'un minéral industriel, l'andalousite, qui est une forme particulière de silicate d'aluminium.

Ce minéral est souvent associé a d'autres sili-

cates et parfois même à certains présentant la même formu-

le. La séparation des silicates entre eux est une

opération particulièrement délicate car elle mettrait sou-

vent en jeu des mécanismes de flottation similaires. La flottation de tels minéraux nécessite souvent de longues études et un savoir-faire important car il est fréquent

que des composés de même formule flottent très différem-

ment. On peut citer comme exemples le quartz et la calcé-

doine. Cette difficulté se retrouve aussi pour d'autres minéraux nonsilicatés: on peut éciter la pyrite et la marcassite qui, bien qu'ayant une formule identique, en raison de leur réseau cristallin différent, voient, dans des conditions identiques, leur sélectivité vis-à-vis

d'autres sulfures métalliques inversée lors des flotta-

tions. Le spécialiste en flottation connait d'ores et déjà les réactifs permettant de réaliser une flottation de

composés silicates. Ces réactifs sont en général les al-

coylsulfonates, les amines primaires, secondaires, ter-

tiaires ou les sels d'amines quaternaires. On peut égale-

ment utiliser certains acides carboxyliques, notamment

ceux connus sous le nom d'acides gras.

Cependant, dans le cas de l'andalousite, compte tenu des marges peu élevées de ce minéral industriel, un grand nombre de techniques ne peuvent être appliquées en raison de leur coût. En outre, ce silicate d'aluminium est généralement extrêmement difficile à séparer de sa gangue elle-même silicatée. Parmi les minéraux constitutifs de cette gangue, on peut citer notamment le quartz, le feldspath plagioclase, la muscovite et la biotite. De plus, pour obtenir une qualité commerciale, il faut que la - 2 -

teneur en fer soit extrêmement faible.

Un minéral voisin de l'andalousite, la kyanite

(appelée parfois disthène), mais qui possède des proprié-

tés distinctes de l'andalousite, a déja fait l'objet d'études en vue d'un enrichissement par flottation. Toute- fois, les auteurs de cette dernière étude sont parvenus a

des conclusions différentes de celles de la recherche ob-

jet de la présente demande et d'autre part n'avaient con-

clu à la possibilité d'enrichissement que dans des condi-

tions particulièrement onéreuses et peu sélectives vis-à-

vis des silicates présents lorsqu'elles sont appliquées à

la flottation de l'andalousite.

A titre de référence d'études sur les kaynites, on peut citer l'article de V.A. HAW '!Kyanite in Canada" in The Canadian Mining and Metallurgical, Jan. 1954, pages

27-34, dans lequel l'auteur indique que les meilleurs ré-

sultats sont obtenus dans la zone de pH 4,0-4,5 à une tem-

pérature de 30C. On retrouve des conditions pratiquement similaires dans l'article de J.S. BROWNING paru dans les Transactions of AIME en septembre 1969 (vol. 244, pages 283-287) sous le titre "Flotation of Southeastern Kyanite

Ore": pH de 3,7 à l'ébauchage et 3,9 au relavage et tem-

pérature de 27'C lors du conditionnement.

C'est pourquoi un des buts de la présente inven-

tion est de fournir un procédé d'enrichissement de l'anda-

lousite par séparation de cette dernière d'avec sa gangue et notamment d'avec les autres silicates naturels tels que

quartz, feldspath plagioclase, muscovite, biotite.

Un autre but de la présente invention est de

fournir un procédé du type précédent dont les coûts opéra-

toires soient aussi faibles que possible.

Un autre but de la présente invention est de fournir un procédé qui évite d'avoir à travailler à une température' supérieure à l'ambiante et qui donc permette une utilisation du procédé dans des conditions climatiques

variables et notamment que son économie ne soit pas tou-

chée par le rythme été-hiver.

Ces buts, ainsi que d'autres qui apparaîtront -3-

par la suite, sont atteints au moyen d'un procédé d'enri-

chissement de l'andalousite présente dans un composé en contenant, par séparation d'avec d'autres silicates par

flottation pour obtenir un concentré dont la teneur en an-

dalousite est supérieure à 90 %-, caractérisé par le fait qu'il comporte au moins les étapes suivantes:

a) broyage éventuel et mise en pulpe dudit composé conte-

nant de l'andalousite

b) pré-conditionnement dudit composé contenant de l'anda-

lousite en maintenant le pH de la phase aqueuse de la pul-

pe à une valeur inférieure à 3,50, le taux de solide dans

la pulpe étant supérieur à 30 % (un chiffre significa-

tif);

c) conditionnement pendant au moins dix minutes apres ad-

dition d'un alcoyl sulfonate; d) dilution éventuelle de ladite pulpe pour l'amener à un taux de solide compris entre 0,1 et 0,3; e) flottation par barbotage de bulles d'air calibrées de

manière connue en soi, la flottation proprement dite du-

rant au plus dix minutes.

Lorsque, pour diverses raisons telles qu'une gangue basique ou addition de réactifs basiques, le pH s'élève au-dessus du maximum indiqué, il est préférable de réguler le pH dans les étapes c), d) et e) à unie valeur

inférieure à 4.

Les deux opérations de broyage et de mise en pulpe de l'étape a) peuvent être réalisées simultanément

en cas de broyage humide.

Il est préférable que le broyage de l'étape a) soit menée de manière que ledit composé présente un d80 au plus égal à 0,5 millimètre (chiffre arrondi selon l'usage mathématique). Rappelons que dx, o x est compris entre 1 et , est la plus petite maille laissant passer x % en poids du produit. Ainsi, le d80 est la plus petite maille

laissant passer 80 % du produit.

Pour obtenir un bon rendement de la flottation,

il est souhaitable ledit d80 soit au plus égal à 400 mi-

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cromètres (un chiffre significatif) et supérieur à la li-

mite inférieure de la flottation, qui est de l'ordre de 10

micromètres (un chiffre significatif).

Pour obtenir une bonne sélectivité vis-a-vis des autres silicates et de la gangue en général, le pH joue un rôle très important; il est avantageusement maintenu 'a une valeur inférieure à 3 pendant l'étape b) ainsi que

dans les étapes c), d) et e).

Dans le domaine de la sélectivité, un autre pa-

ramètre joue un rôle non négligeable: le taux de solide, qui, lors des étapes b) et c), est de préférence porté et

maintenu à une valeur au moins égale a 50 %.

En général, la première flottation réalisée est insuffisante pour porter la teneur de l'andalousite a une

valeur sensiblement supérieure à 90 %. En outre, cette te-

neur de 90 % est une limite relativement basse qui est in-

suffisante pour certaines qualités commerciales et il est

préférable que la teneur en andalousite soit supérieure -

%, voire 98 %. Cela peut être pallié en réalisant à la suite de l'étape e) l'étape suivante:

f) relavage du concentré obtenu a l'étape e).

Cette étape de relavage est "per se" relative-

ment classique dans les processus d'enrichissement par flottation. Dans ce cas précis, elle nécessite l'addition de nouvelles quantités de réactifs de flottation, ici les

acides alcoyl-sulfoniques et les sels alcalins ou d'ammo-

nium. Ce relavage du concentré peut être réalisé en plu-

sieurs sous-étapes et en plusieurs cellules de flottation

disposées en cascade.

En outre, de manière extrêmement surprenante, il a été démontré, dans le cadre de la présente étude que le relavage n'était efficace que si l'étape de flottation proprement dite e), appelée par les hommes de métier

"flottation d'ébauchage" était menée suffisamment rapide-

ment, souvent au détriment du rendement poids.

Un bon guide pour les hommes de métier pour ob-

tenir une bonne relavabilité du concentré d'ébauchage est d'arrêter cette flottation d'ébauchage lorsque seulement

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à 95 % de l'andalousite est montée sous forme d'écume.

En général, une durée d'environ dix minutes (un chiffre significatif), comme indiqué précédemment, permet

d'obtenir-de bons résultats.

Les quantités d'alcoylsulfonate utilisées lors de l'étape c), et le cas échéant dans l'étape f), sont comprises entre 300 à 1 500 grammes par tonne de minerai traité. Les alcoylsulfonates utilisés peuvent être à chaîne linéaire ramifiée et ont de préférence de 8 a 16

atomes de carbone. Ils comportent au plus deux ramifica-

tions (soit trois branches). On peut utiliser notamment ceux vendus sous les noms commerciaux de BAYMIN CO 300 et CO 301 de chez BAYER, SYNACTO 247 de chez PARAMINS, les

Aero-Promoters de la série 800 de chez CYANAMID, le réac-

tif 7723 de chez GERLAND et le R 231 de chez FLOAT ORE Ltd. Avantageusement, le pH de la pulpe, qui peut

avoir changé lors de l'addition d'alcoylsulfonate, est ra-

mené a une valeur au plus égale à 3 par addition d'un aci-

de minéral fort, notamment au moyen d'un acide choisi dans le groupe des acides halohydrique, sulfurique, nitrique et phosphorique. Un des avantages de la présente invention est que, contrairement aux procédés connus pour des minéraux voisins, il n'est pas besoin de réguler la température. La température préférée est donc la température ambiante

quelles que soient les conditions climatiques. Il est par-

faitement possible de faire fonctionner le procédé dans

l'intervalle de température 10-30'C.

Une des contraintes importantes pour la commer-

cialisation des andalousites est leur teneur en fer qui doit être aussi faible que possible et de préférence ne

pas excéder 1,5 % exprimé en Fe203.

Dans le cas o il y a du fer sous forme de com-

posés sulfurés ferrifères, on réalise entre les étapes a)

et b) une flottation, ou une éventuelle séparation magné-

tique dans le cas de la pyrrhotite, de ces derniers par

6 2-

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des techniques connues en soi. Il est bien entendu que, pour que cette flottation soit efficace, il convient que l'étape a) de broyage est menée de manière à libérer au

moins 60 % desdits composés sulfurés ferrifères, de préfé-

rence 80 à 95 %. Un bon compromis est souvent 90 %. Au cours de l'étude qui a conduit a la présente invention, il a été montré de manière surprenante que pour

réaliser une bonne élimination de composés sulfurés ferri-

fères, tels que la pyrite, la marcassite, la chalcopyrite,

la pyrrhotine, il est préférable que la durée de la flot-

tation proprement dite desdits composés sulfurés ferrifè-

res soit égale à une valeur supérieure à la valeur usuelle de la flottation des sulfures telle que l'homme de métier peut la déterminer. A titre indicatif, on choisit entre

1,5 et 3 fois ladite durée usuelle pour ce genre de compo-

sés, toutes choses étant égales par ailleurs.

Il a été remarqué de manière surprenante qu'en agissant ainsi en utilisant les collecteurs classiques des sulfures, de préférence les xanthates, on flottait non seulement les composés sulfurés ferrifères mais aussi les

composés phylliteux ferrifères.

Pour obtenir une bonne sélectivité, la présence de fines particules est gênante et ces dernières doivent être éliminées en réalisant un déschlammage avant l'étape b). Le déschlammage est avantageusement réalisé par l'élimination d'au moins 75 %, de préférence d'au moins %, des particules solides inférieures à 50 micromètres

(un chiffre significatif).

Toutefois, suivant la technique de classifica-

tion utilisée, de préférence une technique de classifica-

tion par équivalence, il est préférable que le déschlamma-

ge soit mené de la manière la plus efficace possible, à la limite de la possibilité de ses moyens, ce qui implique pour ces deux techniques une élimination d'au moins 95 %

des particules solides inférieures a 50 micromètres.

Les exemples non limitatifs suivants permettent à l'homme de métier de mieux appréhender les différents - 7 -

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paramètres du procédé selon l'invention.

Exemple 1: Description du procédé d'enrichissement au

stade pilote On se reportera à la figure i constituant le rhéogramme du procédé testé. --Dans un broyeur à boulets (A), on introduit le

minerai a traiter (1) et de l'eau (2) en quantité néces-

saire pour être à une concentration massique en solides de %. La charge de boulets, étagée de 10 à 40 millimètres, est calculée de façon à délivrer à la sortie du broyeur une pulpe (3) dont la granulométrie soit pour 80 % en poids inférieur à 240 micromètres. La pulpe (3) est alors introduite dans'un réacteur à doubles pales (B), mise une concentration en solides de 20 à 25 % par une addition d'eau (4) et conditionnée 3 minutes en présence d'acide

sulfurique en quantité suffisante pour maintenir une va-

leur de pH de 5 et d'une dose de 100 grammes par tonne de

minerai de collecteur de sulfures de la famille des xan-

thates. La pulpe (5) est ensuite acheminée vers les cellu-

les de flottation destinées à collecter les sulfures por-

teurs de fer. Cette étape de flottation, d'une durée de 10

minutes, est réalisée dans plusieurs bancs de cellules MI-

NEMET H 300 à 2 ou 3 turbines (C) fonctionnant en série.

Chaque turbine délivre 3,3 m3/h d'air. Le nombre de turbi-

nes est avantageusement porté à une valeur au moins égale

a 5. L'introduction de 20 grammes par tonne de tensio-ac-

tif (Méthyl-isobutyl carbinol) au début de la flottation

permet de récupérer sous forme d'écymes les sulfures por-

teurs de fer ainsi que quelques minéraux phylliteux ferri-

fères (6). Dans cet exemple le produit flotté représente 2 à 3 % du poids de l'alimentation. Le rejet de cette étape est pompé vers un classificateur à vis à double pas (D) dans lequel s'effectue par équivalence la coupure entre

les particules les plus fines (inférieures à 40 micromè-

tres) qui constituent le rejet dilué (-8) et les particules

de dimension supérieure à 40 micromètres (9) qui consti-

tuent l'alimentation de la flottation andalousite. Cette opération permet également l'épaississement de la pulpe - 8 - (9) a une valeur de concentration massique en solides de %.

La pulpe (9) qui contient 91,5 % du poids de mi-

nerai est alors introduite dans deux conditionneurs a dou-

bles pales (E) fonctionnant en série. Pendant le premier conditionnement, d'une durée de 6 minutes, on effectue un appoint d'eau (10) de façon a

obtenir une concentration en solides de 50 % et une addi-

tion d'acide sulfurique en quantité suffisante pour main-

tenir une valeur de pH égale si possible a 2,8 et dans tous les cas inférieure a 3. La seconde étape est destinée a conditionner pendant une dizaine de minutes le sulfonate introduit a raison de 570 grammes par tonne de minerai

tout-venant. La pulpe (11) sortant de ce second condition-

nement est pompée vers les cellules de flottation (F) qui

sont constituées d'un banc de deux cellules MINEMET du ty-

pe H 450 suivi de deux bancs de trois cellules MINEMET du type H 300. Le rejet de relavage (16) alimente également les cellules (F), ce qui conduit à une concentration en solides voisine de 30 %. Cette flottation a une durée de 9 minutes. L'ensemble des turbines délivre 40 m3 d'air à

l'heure. Au cours de la flottation d'ébauchage il est né-

cessaire de maintenir le pH a une valeur inférieure à 3 et

d'introduire une dose de 570 grammes par tonne de sulfona-

te. Les produits non collectés (12), qui représentent 26,5 % du poids de départ, constituent le rejet de la flottation andalousite. L'andalousite est quant à elle collectée sous la forme d'une écume (13) qui alimente l'étage de relavage (G). Cette dernière étape, d'une durée de 9 minutes, est réalisée à une concentration massique de %, ce qui implique une addition d'eau (14). Le pH est

également maintenu à une valeur au plus égale a 3 par ad-

dition d'acide sulfurique et l'on ajoute 200 grammes par tonne de minerai tout-venant de sulfonate en tête des deux

bancs de cellules MINEMET H 300 triples.

Le produit collecté (15) constitue le concentré final d'andalousite, tandis que les solides qui n'ont pas

flotté (16) retournent en tête de la flottation d'ébaucha-

-9-

ge (F).

Dans ces conditions opératoires, et pour un mi-

nerai d'alimentation (1) titrant 45,4 % d'alumine et

1,15 % de fer exprimé en Fe203, on obtient un produit épu-

ré qui titre 59,2 % d'alumine et moins de 0,6 % de Fe203 tout en récupérant plus de 88 % de l'andalousite contenue

(voir tableau ci-dessous).

Produit Poids Teneurs % Récupérations %

%

Andal. A1203 Fe203 Andal A1203 Fe203 Alimentation 100 65,5 45,4 1,15 100 100 100

Rejet flotta-

tion pyrite 97,5 66,8 46,5 0,65 99,5 99,9 55,5 Schlamms 6,0 28,4 22,7 1, 80 2,6 3,0 9,4 Alimentation flottation andalousite 91,5 69,4 48,1 0,58 96, 9 96,9 46,1 Concentré d'andalousite 65,0 89,2 59,2 0,59 88,5 84,8 33,3

Cet exemple illuste également l'influence posi-

tive du déschlammage sur la teneur en fer du produit puis-

que cette opération permet de faire baisser de 10 % la te-

neur en fer du produit. Ceci résulte de l'utilisation du

classificateur à vis (D) qui permet l'élimination par élu-

triation de minéraux phylliteux ferrifères.

Exemple 2: Influence de la concentration en solides de la

pulpe lors du conditionnement précédant la flottation an-

dalousite L'influence de la concentration en solides de la pulpe lors du conditionnement qui précede la flottation

andalousite sur le résultat de cette flottation est nette-

ment mise en évidence par la comparaison de deux essais

pilote effectués l'un avec un pourcentage massique de so-

lides de 25 %, l'autre de 50 %.

Le schéma de ces deux essais s'apparente d'assez

- 10 -

près à celui de l'exemple précédant. On se réfèrera donc

au rhéogramme de la figure 1 pour les étapes comprises en-

tre A et E et au rhéogramme de la figure 2 pour les étapes

suivantes (F, G et H).

Dans cet exemple, les étapes A, B, C et D s.ont identiques a celles décrites dans l'exemple 1. Par contre,

il existe des différences dans les opérations suivantes.

L'addition d'eau (10) est évidemment variable pour les deux essais décrits ici: les concentrations en solides de la pulpe lors du conditionnement sont de 25 % ou 50 %. Mis à part cette variation, l'étape E est identique à celle de

l'exemple précédent. Avant l'étape de flottation d'ébau-

chage de l'andalousite (F), on ajoute de l'eau (12) de fa-

çon à obtenir une concentration en solides massique de 25 % dans les deux cas. Le déroulement de l'étape F est calqué sur celle de l'exemple 1. Le produit flotté (13) est à nouveau collecté au cours de l'étape de relavage (G)

après addition d'eau (15) permettant d'obtenir une concen-

tration voisine de 20 %. On introduit au cours de cette

étape de l'acide sulfurique pour maintenir le pH à une va-

leur de 3. Le temps de flottation et le matériel utilisé sont ceux de l'exemple 1 pour cette même étape. Le rejet de cette flottation (17) n'est pas recyclé tandis que le

concentré (16) subit un second relavage (H) après une nou-

velle addition d'eau (18) pour maintenir une concentration

en solides de 20 %. On utilise également de l'acide sulfu-

rique en quantité suffisante pour maintenir le pH à 3 et

250 grammes par tonne de minerai d'alimentation de sulfo-

nate. Le circuit est identique à celui du premier relavage et permet de collecter le concentré final d'andalousite

(19) et d'éliminer un rejet du second relavage (20).

Les tableaux 2.1 et 2.2 permettent de comparer

les bilans obtenus pour les deux concentrations du condi-

tionnement (les calculs sont effectués par rapport au pro-

duit (11). On constate que le mode de conditionnement in-

flue peu sur la flottation d'ébauchage andalousite. Par

contre, le conditionnement di:lué se traduit par une inef-

ficacité des relavages (peu de gain de teneur pour une

- ii -

perte importante de rendement andalousite).

Teneurs % Récupérations % Andalousite A1203 Andalousite A1203 Alimentation andal. 72,2 48,0 100,0 100,0 Concent. d'ébauchage 75,4 49,5 94,4 97,4 Concentré de relavage 1 79,4 51,5 69,7 74,9 Concentré de relavage 2 81,1 52,2 64,4 70,1 Tableau 2.1: Bilan partiel de la flottation pilote de l'andalousite dans le cas d'un conditionnement concentré (25 % de solides) Teneurs % Récupérations % Andalousite A1203 Andalousite A1203 i i.ndlusit{ 12 Alimentation andal. 67,7 47,4 100,0 100, 0 Concent. d'ébauchage 75,6 51,7 99,0 96,7 Concentré de relavage 1 86,2 58,8 82,9 80,7 Concentré de relavage 2 87,4 59,6 78,0 75,9 Tableau 2.2: Bilan partiel de la flottation pilote de l'andalousite dans le cas d'un conditionnement dilué ( 50% de solides)

Exemple 3: Influence du pH sur le résultat de la flotta-

tion de l'andalousite On se reportera à la figure 3 constituant le

rhéogramme du procédé testé.

Dans un broyeur à boulets de porcelaine A chargé de 50 boulets, on broie 1 kg de minerai (1) en présence

d'eau (2) à 70 % poids de matières solides pendant 50 mi-

*- 12 -

nutes. La pulpe obtenue (3) dont le d80 est de 250 micro-

mètres est tamisée en présence d'eau (4) sur un tamis (B)

a maille 63 micromètres. Le refus de tamisage (5) est in-

troduit dans une cellule de flottation (C) de marque MINE-

MET de 2,5 litres de capacité en présence d'eau (6), ce qui porte la concentration à 40 % poids de solides. Le

passant de tamisage (6) est considéré comme rejet.

Dans 'la cellule (C) on réalise un conditionne-

ment de la pulpe en présence d'acide sulfurique en quanti-

té suffisante pour obtenir une valeur de pH de 5. On in-

troduit également 60 grammes par tonne d'andalousite de collecteur de sulfure (Amyl-xanthante de potassium:

AXK). Après deux minutes, on introduit de l'air pour réa-

liser la flottation après avoir mis 8 grammes par tonne d'un tensio-actif (Méthyl-isobutyl carbinol: MIBC). Au

cours de la flottation des sulfures, d'une durée de 10 mi-

nutes, on introduit en plusieurs doses 40 g/t d'AXK et 15 g/t de MIBC. Le concentré obtenu (7) est constitué d'une

pulpe de sulfures.

Le rejet de cette flottation (8) est de nouveau

tamisé (D) à 63 micromètres en présence d'eau (9). Le pas-

sant de tamisage est un rejet (10). Le refus de tamisage

(11) est introduit dans une cellule de flottation (E) pré-

cédemment décrite en (C) ainsi que de l'eau (12), ce qui porte la concentration à 60 % de solides. On réalise alors

un conditionnement de 10 minutes en présence d'acide sul-

furique en quantité suffisante pour obtenir une valeur de

pH comprise entre 2 et 5 suivant les essais et d'un col-

lecteur de type alkyl-sulfonate à raison de 350 grammes par tonne. On introduit ensuite de l'air pendant 7 minutes de façon à assurer la collection de l'andalousite et son

débordement sous forme de pulpe (13). Au cours de la flot-

tation le pH est maintenu à la valeur souhaitée par un

système de mesure/régulation par pompe asservie.

On introduit également deux autres doses égales de sulfonate représentant au total 700 grammes par tonne de minerai. Apres la flottation, on vide la cellule du reste de la pulpe (14) contenant le produit n'ayant pas

- 13 -

flotté. Les caractéristiques du concentré d'andalousite, obtenu apres 7 minutes de flottation, sont données dans le

tableau suivant pour quatre valeurs de pH différentes.

Dans ce tableau le rendement poids est égal au-rapport du

poids de solide dans le concentré (3) sur le poids de so-

lide initial (1) exprimé en pourcentage. Les teneurs anda-

lousite sont celles du concentré. Les rendements andalou-

site sont les rapports du poids d'andalousite du concentré

sur celui contenu dans l'alimentation de la flottation an-

dalousite (11).

pH Rendement Teneur andalousite Rendement poids % % andalousite %

2 66,6 90,1 97,7

3 68,6 85,2 99,5

4 85,3 69,4 99,7

82,8 69,8 98,9

-

On constate la nette diminution de sélectivité

lorsque l'on augmente le pH de la flottation andalousite.

En particulier, pour la valeur de pH couramment utilisée

pour la kyanite, la sélectivité est insuffisante.

Exemple 4: Influence du temps d'ébauchage d'andalousite sur l'efficacité du premier relavage Le rhéogramme du procédé estidentique à celui de l'exemple 3 pour ce qui concerne les opérations A, B, C et D. Le principe de l'étape E de flottation d'ébauchage

de l'andalousite est également invariant. Les seules dif-

férences concernant l'ébauchage sont la dose de collecteur égale ici a 1 200 grammes par tonne de minerai en quatre

additions, le temps de flottation (3,5 minutes pour un es-

sai, 6 minutes pour l'autre) et la dose d'acide sulfurique

introduite en quantité suffisante pendant toute la flotta-

tion pour maintenir une valeur de pH de 3. On notera éga-

lement que le minerai (1) est différent de celui de

l'exemple 3.

- 14 -

A la suite de cette flottation, le concentré

(13) est introduit dans une cellule de flottation (F) ain-

si que de l'eau (15), ce qui porte la concentration en so-

lides a 30 %. On réalise alors un conditionnement en pré-

sence d'acide sulfurique destiné à maintenir une valeur de

pH égale a 3. On introduit alors de l'air pendant 5 minu-

tes pour collecter l'andalousite par débordement (16). Au cours de cette flottation sont ajoutés, en deux doses, 100 grammes par tonne de minerai tout-venant du collecteur du type alkyl sulfonate ainsi que de l'acide sulfurique en quantité suffisante pour maintenir le pH a la valeur de 3. A la fin de cette opération, on recueille dans le fond

de la cellule le produit n'ayant pas été collecté (17).

Les résultats des deux essais portant sur l'in-

fluence du temps de flottation d'ébauchage sur l'efficaci-

té du relavage sont donnés dans le tableau suivant.

Concentré d'ébauchage Concentré relavé % | Rdt* | % Rdt* poids A1203 A1203 poids A123 A1203 Ebauchage 3,5 mn 62,9 58,2 90,3 60,9 59,3 90,2 Ebauchage 6 mn 75,2 53,4 98,4 70,4 53,6 92,4 25... * Rdt = rendement

On constate qu'avec un ébauchage court le rela-

vage permet un gain de teneur sans perte de rendement. A l'inverse, lorsque l'ébauchage dure 6 minutes, le relavage ne permet quasiment pas de gain de teneur malgré une perte

importante de rendement.

- "3-

Claims (16)

REVENDICATIONS

1. Procédé d'enrichissement de l'andalousite pré-

sente dans un composé en contenant par séparation d'avec

d'autres silicates par flottation pour obtenir un concen-

tré dont la teneur en andalousite est supérieure à 90 %, caractérisé par le fait qu'il comporte au moins les étapes suivantes:

a) broyage éventuel et mise en pulpe dudit composé conte-

nant de l'andalousite

b) pré-conditionnement dudit composé contenant de l'anda-

lousite en maintenant le pH de la phase aqueuse de la pul-

pe à une valeur inférieure à 3,50, le taux de solide dans

la pulpe étant supérieur a 30 % (un chiffre significa-

tif);

c) conditionnement pendant au moins dix minutes apres ad-

dition d'un alcoyl sulfonate; d) dilution éventuelle de ladite pulpe pour l'amener a un taux de solide compris entre 15 et 30 % e) flottation par barbotage de bulles d'air calibrées de

manière connue en soi, la flottation proprement dite du-

rant au plus dix minutes.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'étape a) de broyage est menée de manière

que ledit composé présente un d80 au plus égal à 0,5 mil-

limètre.

3.. Procédé selon les revendications 1 et 2 prises

séparément, caractérisé par le fait que le pH est régulé pendant les étapes c), d) et e) à la même valeur numérique

que pendant l'étape b).

4. Procédé selon les revendications 1 à 3, prises

séparément, caractérisé par le fait que pendant l'étape b)

le pH est maintenu à une valeur inférieure à 3.

5. Procédé selon les revendications 1 a 4, prises

séparément, caractérisé par le fait que le taux de solide lors des étapes b) et c) est maintenu à une valeur au

moins égale a 50 %.

6. Procédé selon les revendications i à 5, prises

- 6 6-1

séparément, caractérisé par le fait qu'il comporte à la suite de l'étape e) l'étape suivante:

f) relavage du concentré obtenu a l'étape e).

7. Procédé selon les revendications 1 a 6, prises

séparément, caractérisé par le fait que la quantité d'al- coyl sulfonate utilisée lors de l'étape c) est comprise entre 300 à 1 500 grammes par tonne d'andalousite contenue

dans ledit composé.

8. Procédé selon les revendications 1 à 7, prises

séparément, caractérisé par le fait que durant l'étape c)

le pH est maintenu à une valeur inférieure à 3.

9. Procédé selon les revendications 1 à 8, prises

séparément, caractérisé par le fait que l'on utilise pour fixer le pH un acide minéral fort choisi dans le groupe

des acides halohydrique, sulfurique, nitrique et phospho-

rique.

10. Procédé selon les revendications i à 9, prises

séparément, caractérisé par le fait que la température est

la température ambiante.

11. Procédé selon les revendications 1 a 10, prises

séparément, caractérisé par le fait que l'on réalise entre les étapes a) et b) une flottation des composés sulfurés ferrifères par des techniques connues en soi et par le

fait que l'étape a) de broyage est menée de manière à li-

bérer au moins 60 X desdits composés sulfurés ferrifhres.

12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé par le fait que la durée de la flottation proprement dite des composés sulfurés ferrifères est égale à 1,1 a 1,5

fois la durée usuelle pour ce genre de composés.

13. Procédé selon les revendications 1 à 12, prises

séparément, caractérisé par le fait que l'on réalise un

déschlammage avant l'étape b).

14. Procédé selon la revendication 13, caractérisé

par le fait que le déschlammage est réalisé par l'élimina-

tion d'au moins 90 % des particules solides inférieures a

micromètres.

15. Procédé selon la revendication 14, caractérisé

par le fait que le déschlammage est réalisé par l'élimina-

tion d'au moins 95 % des particules solides inférieures à

micromètres.

16. Procédé selon les revendications 13 et 14 pri-

ses séparément, caractérisé par le fait que le déschlamma-

ge est réalisé au moyen de tamis ou d'hydrocyclones.