FR2616548A1 - Dispositif de test de l'impedance d'une ligne de puissance et son application au test d'amorces de moyens pyrochniques - Google Patents

Abstract

Ce dispositif permet de tester au moins une ligne de puissance comprenant une charge électrique connectée à un étage de puissance susceptible de l'alimenter sous un courant nominal élevé. Il comprend : - des moyens générateurs de courant constant 205, 207 aptes à faire circuler dans ladite ligne Li un courant de test Im de faible valeur par rapport au courant nominal, - un dipôle électrique Di connecté dans ladite ligne de puissance et apte à engendrer une tension constante de décalage portant l'étage de puissance 10i à saturation lorsque la charge Rci est parcourue par le courant de test, - des moyens de mesure 206, 208 de la chute de tension aux bornes de la ligne de puissance, et - des moyens 209-213 d'exploitation du résultat de ladite mesure de tension. Application au test d'amorces de moyens pyrotechniques à mise à feu électrique.

Description

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L'invention concerne un dispositif de test de l'impédance d'une ligne de puissance et son application au test d'amorces de moyens pyrotechniques à mise & feu électrique. Il existe de nombreux circuits électroniques dans lesquels une charge électrique doit pouvoir être alimentée sous un courant nominal élevé, par exemple de quelques ampères & quelques dizaines d'ampères, par l'intermédiaire d'un étage de puissance. Si l'impédance de la ligne de puissance constituée par la connexion série de l'étage de puissance avec la charge électrique est trop élevée,

la source d'alimentation électrique en courant ou en ten-

sion ne sera pas toujours en mesure de faire circuler dans la charge le courant nominal ou, à tout le moins,

un courant minimal susceptible de provoquer l'effet re-

cherché par l'alimentation de la charge.

Dans un certain nombre d'applications ce défaut peut avoir de graves conséquences et il convient de s'assurer préalablement que l'impédance de la ligne de puissance ne dépasse pas une valeur prédéterminée et, corrélativement, que sa continuité électrique est bien assurée.

Toutefois, il n'est pas toujours possible de tes-

ter la ligne de puissance sous un courant élevé, soit parce que la charge est un organe consommable (par exemple une amorce d'un élément pyrotechnique), soit encore parce que l'effet direct ou indirect (électrique, magnétique, thermique, mécanique, etc...) qui en résulterait est incompatible, pour des raisons de sécurité ou autres, avec les conditions du test. D'autre part, la charge électrique ne peut pas toujours être testée indépendamment de l'étage de puissance, ne serait-ce qu'en raison de

son inaccessibilité.

Ces différentes contraintes font qu'il est néces-

saire de disposer d'un dispositif permettant de tester sous un faible courant l'impédance d'une ligne de puissance comprenant une charge électrique connectée à un étage de puissance susceptible de l'alimenter sous un courant - 2 -

nominal élevé.

Cette nécessité, et les difficultés rencontrées,

seront illustrées & propos du test d'une amorce de car-

touche à mise à feu électrique. Une telle amorce comporte de façon connue l'assemblage d'une charge électrique, c'est-à-dire une résistance de chauffe, et d'une petite

pastille pyrotechnique apte à détoner en cas d'échauffe-

ment suffisant. On note que des échauffements excessifs, mais inférieurs & l'échauffement minimal provoquant la détonation, peuvent créer peu & peu une sorte de fatigue

chimique de la pastille, ce qui introduit alors des déri-

ves de ses caractéristiques de détonation relativement à celles qu'elle avait initialement. Une telle détérioration

est appelée ci-après "flegmatisation".

La demande de brevet français No. 87 02923 déposée le 4 mars 1987 par la Demanderesse décrit un dispositif et un procédé de tir sélectif de cartouches pour aéronef ou

autre appareil. Ce dispositif comprend des chargeurs modu-

laires contenant chacun plusieurs cartouches et des cir-

cuits électroniques assurant la gestion du chargement en cartouches et la distribution sélective des ordres de mise à feu aux amorces des différentes cartouches. A cet effet,

ces circuits construisent des tables de tir contenant uni-

quement les adresses des cartouches dont la ligne de tir

comprenant un étage de puissance et une amorce est correc-

te. Chaque ligne de tir doit donc avoir été testée lors de l'initiallisation du dispositif et/ou préalablement à

l'ordre de mise à feu de la cartouche.

On a représenté à la figure 1 un circuit électrique

simplifié comprenant une amorce symbolisée par une résis-

tance de charge Rc, un étage de puissance T2 constitué de deux transistors montés en circuit de Darlington entre une source d'alimentation en courant SC et la charge Rc, et un transistor de commutation Tl permettant la sélection de la ligne de tir à partir des circuits électroniques

du dispositif de tir sélectif précité. La base du transis-

tor Tl est attaquée par l'intermédiaire d'une résistance

Rbl, son émetteur est connecté à la masse par l'intermé-

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- 3- diaire d'une résistance Re et son collecteur est connecté la base du circuit de Darlington T2 par l'intermédiaire

d'une résistance Rb2.

L'impédance de la ligne de tir pourra être déter-

minée en mesurant la tension Vm & ses bornes lorsqu'un courant de test Im lui est injecté par la source de courant SC. On a: Vm = Vr + Vce2 = RcIc + Vce2 (circuit de sortie) (1) Vm = 2Vbe + Vcel + Rb2Ib2 + ReIe (circuit d'entrée)(2) avec, Im étant l'intensité à la source SC: Im = (ô T2 + 1) Ib2 (3) Ic = Im - Ib2 (4) Ie = Ibl + Ib2 (5) /3T2 étant le gain en courant du circuit de

Darlington.

Pour que la mesure de Vm soit significative, il faut que ses variations soient fonction de la valeur de la résistance de la charge (amorce) Rc. Cela signifie que le test (mesure de Vm) ne pourra se faire que lorsque le transistor T2 (circuit de Darlington) est saturé. On a alors: Vm (entrée) = 2Vbe + Vcelsat + Rb2Ib2 + Rc(Ibl+Ib2) (6) Vm (sortie) = Vce2sat + RccIc, d'o: (7) Rcc = 2Vbe+Vcelsat+Rb2Ib2+Re(Ibl+Ib2)-Vce2sat (8) Ic Rcc étant la valeur de la résistance de charge qui, pour un courant Ic donné, porte le transistor T2 à saturation. Dans un exemple spécifique de réalisation o l'on utilise une amorce de type "lA1W 5 minutes non feu", le courant de test maximal autorisé permettant d'éviter la flegmatisation-de l'amorce est un courant continu de 50 mA. Si l'on utilise pour les transistors Tl et T2 les composants 2N2222A et BDX64C dont les caractéristiques fournies par les constructeurs sont les suivantes: Vcelsat = 0,1V 2VbcT2 = 1,2V Vce2sat = 0,8V T2 = 100 et dans cet exemple

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Ib2 = Im = O,5 mA Ibl = 2 mA

/,T2 + 1

Rb2 = 100f'. Re = 33&-

le courant Ic traversant la charge est sensiblement égal & 50 mA. Si l'on reporte ces valeurs dans l'expression

8, on obtient: Rcc # 10o.

Or, le courant minimal qui doit traverser une amorce du type précité pour assurer sa mise & feu est de 3A. Dans le cas o la tension électrique disponible est de 24V, on constate qu'une voie de tir ne pourra être déclarée opérationnelle que si la valeur de l'impédance de la ligne

de tir est au plus égale & 8f1.

Le résultat précédent permet de conclure qu'il sera impossible, sous un courant de 50 mA, de mesurer

une valeur inférieure & 8 n pour ce type de montage.

L'invention vise à fournir un dispositif de test d'une ligne de puissance qui permette de surmonter cette difficulté. A cet effet, elle a pour objet un dispositif de test de l'impédance d'au moins une ligne de puissance comprenant une charge électrique connectée & un étage de puissance susceptible de l'alimenter sous un courant nominal élevé, caractérisé en ce qu'il comprend: - des moyens générateurs de courant constant aptes à faire circuler dans ladite ligne un courant de test de faible valeur par rapport au courant nominal, - un dipole électrique connecté dans ladite ligne de puissance et apte à engendrer une tension constante de décalage portant l'étage de puissance & saturation lorsque la charge est parcourue par le courant de test, - des moyens de mesure de la chute de tension aux bornes de la ligne de puissance, et - des moyens d'exploitation du résultat de ladite

mesure de tension.

D'autres caractéristiques et avantages de l'inven-

tion résulteront de la description qui va suivre d'un mode

de réalisation donné uniquement & titre d'exemple et

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illustré par les dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 est un schéma électrique d'un étage de puissance suivant l'état de la technique; - la figure 2 est un schéma analogue & celui de la figure 1 représentant un étage de puissance modifié conformément & l'invention; - la figure 3 est un graphique illustrant l'effet original obtenu au moyen du circuit modifié de la figure 2;

- la figure 4A est un schéma synoptique d'un dis-

positif permettant le test d'une pluralité de lignes de puissance adressables sélectivement; - la figure 4B est une vue analogue & la figure 4A

d'un dispositif-de test suivant une variante de réalisa-

tion; et

- la figure 5 est un schéma synoptique plus dé-

taillé du circuit de test proprement dit des figures 4A

-et 4B.

L'étage de puissance 10 de la figure 2 est simi-

laire à celui de la figure 1. Il comprend un circuit de Darlington T2 constitué de deux transistors PNP. L'émetteur de T2 est connecté à une source d'alimentation en courant SC et sa base est connectée au collecteur d'un transistor de commutation Tl par l'intermédiaire d'une résistance Rb2. L'émetteur du transistor Tl est connecté à la masse par l'intermédiaire d'une résistance Re et sa base est attaquée par un circuit d'adressage (non représenté) à

travers une résistance Rbl.

A la différence du circuit de la figure 1, le collecteur de T2 est connecté à la charge électrique Rc par l'intermédiaire d'une diode de puissance D. Les courants et tensions présents en différents points du circuit ont été représentés sur la figure 2 et l'on supposera que les composants électriques utilisés

sont identiques à ceux du circuit de la figure 1.

Compte tenu de la présence de la diode D qui introduit une tension de décalage VD, la formule (7) exprimant la valeur de la tension Vm du côté de la sortie

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de l'étage de puissance se trouve modifiée comme suit: Vm (sortie) = Vce2sat + VD + RccIc. (9) L'expression (8) devient alors: Rcc = 2Vbe+ Vcelsat+Rb2Ib2+Re(Ibl+Ib2)-Vce2sat-VD (10) Ic Si l'on reporte les valeurs numériques précitées dans l'expression 10, on constate qu'il est désormais possible, pour une résistance Rcc d'environ 8(1., d'obtenir la saturation du circuit T2 si la tension de décalage

VD est au moins égale & 0,1V environ.

Ce phénomène sera mieux compris en examinant le graphique de la figure 3 o l'on a tracé, pour un courant Ic donné, l'évolution de la tension Vm de sortie de l'étage de puissance et de la tension RcIc aux bornes de la charge

Rc en fonction de l'impédance de cette dernière.

En l'absence de la diode D, la tension de sortie Vm reste constante tant que Rc est inférieure à une valeur Rcc telle que la différence entre la tension Vm et la tension RcIc est égale & la tension de saturation Vce2sat

de T2. Pour les valeurs supérieures de Rc, Vm varie li-

néairement avec Rc.

En présence d'une tension de décalage VD, la satu-

ration du circuit T2 est atteinte pour une valeur infé-

rieure R'cc de la charge Rc: la tension de sortie de l'étage de puissance présente alors l'allure représentée

par la courbe V'm en traits mixtes.

La mesure de la tension de sortie Vm, V'm n'étant le reflet de l'impédance de la ligne de puissance que lorsque la saturation de T2 est atteinte, on observe que pour un courant Ic donné, le circuit modifié de la figure 2 permet une telle mesure pour des valeurs plus faibles de

la résistance de charge Rc.

Dans l'exemple numérique précité, on a calculé que la valeur minimale de la tension de décalage VD était

de 0,1 V. En réalité, compte tenu de la dispersion intrin-

sèque des caractéristiques des composants et de leur dis-

- persion liée & la température, cette valeur devra être supérieure pour assurer que la mesure sous faible courant

_ 7? -_ 2616548

-7- a bien lieu dans la zone de variation linéaire de Vm en fonction de Rc. De plus, pour que la mesure effectuée sous le faible courant de mesure Im soit une image fidèle de l'impédance de la ligne de puissance, il est nécessaire que la tension de décalage introduite par le dipôle inter- calé dans le circuit collecteur de T2 demeure sensiblement inchangée lorsque cette ligne est parcourue par le courant nominal élevé (au moins 3 ampères) destiné & assurer la

mise & feu de l'amorce Rc.

C'est la raison pour laquelle une diode de puis-

sance est particulièrement bien adaptée, car elle engendre une tension de décalage de l'ordre de 0,6 à. 0,8 V pour des courants allant de quelques dizaines de milliampères &

plusieurs ampères. Néanmoins, l'invention n'est pas limi-

tée & ce type de composant et tout autre dipôle électrique

susceptible d'engendrer une tension de décalage sensible-

ment constante de l'ordre de grandeur voulu serait parfai-

tement approprié.

On notera également que la diode D pourrait être connectée, non pas entre le circuit T2 et la charge Rc,

mais entre la charge Rc et la masse.

Cette seconde configuration présente l'avantage de ne nécessiter qu'une seule diode pour le test d'un certain nombre de lignes de puissance en parallèle, au moyen d'un circuit de test unique 20 comme représenté

à la figure 4A.

Toutefois, il peut être préférable de prévoir une diode Di associée à chaque charge Rci si, par exemple, la configuration d'ensemble des circuits ne permet pas de disposer d'une bonne masse commune. La diode Di peut être connectée entre l'étage de puissance et la charge comme représenté à la figure 4B, ou entre la charge et la masse. Malgré la multiplication du nombre de diodes Di, cette configuration peut également se justifier si la technologie de fabrication utilisée (circuits hybrides par exemple) permet d'intégrer dans le même substrat

l'étage de puissance 10i et la diode correspondante Di.

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Les dispositifs des figures 4A et 4B ne diffèrent que par la position et le nombre de diodes utilisées,

ils feront l'objet d'une description commune.

Le circuit de test 20, comprenant la source de courant SC, est connecté en parallèle à tous les étages

de puissance 101... 10i... lOn qu'il convient de tester.

On supposera dans la suite que les étages de puissance

i, les charges Rci et les diodes Di ont les mêmes carac-

téristiques intrinsèques dans chaque ligne de puissance Ll....Li....Ln et qu'on y fait circuler le même courant de test Im. Le circuit de test 20 présente une entrée E de commande de test et une sortie S de lecture de la réponse

au test.

Les blocs 21 et 22 représentés pour mémoire figu-

rent respectivement un circuit générateur du courant nomi-

nal d'alimentation des charges Rci et un circuit d'adres-

sage des étages de puissance 101...10i... lOn. Le circuit d'adressage 22 sélectionne l'adresse de l'entrée Ai de l'étage de puissance 10i qu'il convient de tester ou

d'alimenter sous le courant nominal.

Dans une forme de réalisation particulièrement simple de l'invention, le circuit de test 20 comprend la source de courant SC et un circuit de mesure de la

tension Vm. Le test est déclenché en appliquant une com-

mande appropriée à l'entrée E et en sélectionnant l'adresse de l'étage de puissance faisant partie de la ligne de puissance Ll....Li....Ln dont il convient de mesurer

l'impédance. Celle-ci est fournie par la mesure de la ten-

sion Vm entre le point P et la masse.

De préférence, la tension mesurée Vm est comparée à une valeur de seuil prédéterminée et le résultat de cette comparaison permet ou non de valider la ligne de puissance testée. Les circuits générateurs d'une valeur de seuil et de comparaison peuvent faire partie du circuit de test 20 ou être extérieurs & celui-ci. Dans le premier cas, la sortie S délivre alors un signal susceptible de prendre l'un ou l'autre de deux états logiques suivant le

résultat de la comparaison.

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Les opérations d'alimentation de la charge sous

le courant de test Im, de mesure de la tension Vm et éven-

tuellement de comparaison sont répétées pour chaque ligne

de puissance & tester.

Néanmoins, la dispersion intrinsèque des caracté- ristiques des composants ainsi que leur dispersion liée & la température fait que la précision de la mesure obtenue par cette forme simplifiée de réalisation ne sera pas suffisante dans certaines applications. On pourra alors recourir à un circuit de test mettant en oeuvre une mesure différentielle et dont un exemple de réalisation est donné

à la figure 5.

Cette mesure sera effectuée par une variation du courant de test Im dans un temps très court (quelques

microsecondes), ce qui permettra de considérer la tempéra-

ture des composants comme constante. Si l'on reprend l'étage de puissance de la figure 2, on a le système d'équation suivant: Vml = (Vce2sat)l + VD1 + RcIml Vm2 = (Vce2sat)2 + VD2 + RcIm2 Si on choisit Im2>Iml, on a: Rc = Vm - ( Vce2sat + VD), o: lIm Im = Im2 - Iml, est la variation connue du courant de test,

Vm = Vm2 - Vml, est la variation de la tension Vm mesu-

rée aux bornes de la ligne de puissance testée, Vce2sat est la variation de la tension de saturation du circuit T2 pour la variation de courant àIm, àVD est la variation de la tension de décalage de la

diode D pour la variation de courant Im.

Avce2 et AVD sont fonction des composants utilisés et

seront à déterminer une fois pour toutes.

A titre d'exemple, pour les valeurs numériques envisagées précédemment à propos des figures 1 et 2, le bon fonctionnement de l'étage de puissance 10 est assuré pour des courants compris entre 35 et 50 mA, ce qui conduit à adopter AIm = 15 mA. La variation de la tension de

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saturation du transistor de puissance (T2)Vce2sat est de 15 5 mV pour une variation Im de 15 mA, dans la gamme

des températures comprises entre -55 et +1000C. La varia-

tion de la tension directe de la diode AVD dans les mêmes conditions est de 15 mV + 5 mV. Il en résulte que le seuil de détection pour une valeur de la charge égale & 8n est: dVm = 8x15x10-3 + (15 + 15) x 10-3

soit &Vm = 150 mV.

Si le circuit de mesure de i Vm est réglé sur cette valeur, l'erreur liée aux variations de /\Vce2sat et 6VD est de + 0,7. (+10 mV), soit (+15 mA) R mesure = 8Ia 0,7.rI On se reportera maintenant à la figure 5 qui montre un circuit de test par mesure différentielle applicable notamment au test d'amorces de cartouches dans le cadre du dispositif objet de la demande de brevet français No.

87 02923 précitée.

Le circuit de test 20 comporte en entrée un circuit d'isolement optoélectronique 201 auquel sont appliquées les commandes de déclenchement de test sur son entrée E. La sortie du circuit d'isolement 201 attaque l'entrée de déclenchement d'un premier circuit monostable 202 ayant une constante de temps de 40/ s. une entrée d'une porte ET 203 et l'entrée de déclenchement d'un deuxième circuit

monostable 204 ayant une constante de temps de 65 / s.

La sortie inversée Q du premier monostable 202 attaque la deuxième entrée de la porte ET 203 et sa sortie non inversée Q pilote une première source de courant 205 engendrant un premier courant de mesure de 35 mA, ainsi

qu'une entrée d'autorisation d'une mémoire analogique 206.

La sortie de la porte ET 203 pilote une deuxième source de courant 207 engendrant un second courant de mesure de 50 mA, ainsi que l'entrée d'autorisation d'un

circuit de mesure 208.

Les sources de courant 205 et 207 sont connectées en parallèle aux différents étages de puissance des lignes

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- l1 - = 616548 à tester (dont une seule a été représentée dans un but de simplicité) par l'intermédiaire d'une diode 214. De

même, le circuit 21 générateur du courant de tir est con-

necté à ces mêmes étages de puissance par l'intermédiaire d'une diode 215. Les diodes 214 et 215 jouent ensemble

le rôle d'une porte OU.

Les sorties de la mémoire analogique 206 et du circuit de mesure 208 sont appliquées à un comparateur de mesure 209 dont la sortie est connectée à une mémoire

logique 210.

L'entrée d'horloge de la mémoire logique 210 est attaquée par la sortie d'un circuit de lecture 211 lui-même

piloté par le circuit monostable 204.

Le résultat de la mesure présent & la sortie Q de

la mémoire logique 210 est transmis à la sortie S du cir-

cuit de test 20 par l'intermédiaire d'un circuit d'isole-

ment optoélectronique 212 et d'un circuit de sortie adap-

tateur 213.

En fonctionnement, un test de la ligne de puissance Li est déclenché en sélectionnant l'entrée Ai de l'étage de puissance 10i et en appliquant un signal de commande de test à l'entrée E. Celui-ci, transmis par le circuit d'isolement 201 (photocoupleur), provoque la génération

d'une impulsion de 40,/ s par le circuit monostable 202.

Cette impulsion commande la source de courant 205 qui

fait circuler un courant de 35 mA dans la ligne de puis-

sance Li. Simultanément, cette impulsion de 40 / s appli-

quee à la mémoire analogique 206 autorise cette dernière & mémoriser la tension développée au point P.

Au bout de 40 /s, la sortie Q du circuit monos-

table 202 passe à. "0" et sa sortie Q passe à "1".

La sortie de la porte ET 203 passe également & "1" et la source de courant 207 fait circuler un courant de 50 mA dans la ligne de puissance Li. Le niveau "1"

à la sortie de la porte ET 203 autorise également le cir-

cuit 208 à mesurer la tension au point P. Le comparateur

209 compare & une valeur de seuil prédéterminé la diffé-

rence \Vm entre les tensions engendrees au point P par

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les courants de 50 et 35 mA respectivement ou, ce qui est équivalent, compare la sortie du circuit de mesure 208 à la somme de la valeur de seuil et de la valeur mémorisée présente & la sortie de la mémoire analogique 206. Bien entendu, on peut encore retrancher la valeur de seuil de

la sortie du circuit de mesure 208 et comparer cette dif-

férence à la sortie de la mémoire analogique 206.

Si AVm est supérieur à la valeur de seuil, c'est-

à-dire si l'impédance de la charge Rci est supérieure à la valeur admise prédéterminée, la sortie du comparateur prend la valeur logique "0". Dans le cas contraire, elle

prend la valeur logique "1". En variante, on peut naturel-

lement adopter une logique inversée.

Au bout de 65 / s, le circuit monostable 204 provoque l'émission d'une impulsion par le circuit de lecture 211. L'état logique du comparateur 209 appliqué à l'entrée D de la mémoire logique 20 est transféré à sa sortie Q. Cet état logique est transmis à la sortie S par l'intermédiaire du circuit de sortie optoélectronique

212 et du circuit de sortie adaptateur 213.

La sortie S du circuit de test 20 est à l'état "1" si la ligne de puissance Li associée & l'amorce Rci

est opérationnelle et & l'état "0" si celle-ci est défec-

tueuse.

Il résulte de ce qui précède que l'invention per-

met, avec une bonne précision, une mesure de résistance

faible à travers un étage de puissance, ceci en s'affran-

chissant de la dispersion (intrinsèque et liée à la tempé-

rature) des caractéristiques des composants constituant la

ligne de mesure.

Actuellement la mesure effectuée correspond à l'impédance totale, ligne (L), transistor plus charge (Rc). Il serait possible, connaissant l'impédance de la ligne (câble L) hors charge et une valeur approximative des impédances dynamiques du transistor de puissance, d'obtenir une mesure de la résistance de charge avec une

bonne précision.

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Le dispositif décrit permet également de n'utiliser qu'un seul circuit de test pour un nombre quelconque de

lignes & tester, ce qui assure un gain important de compo-

sants par rapport à une solution faisant appel & un circuit de test par ligne. Il en résulte une meilleure fiabilité

du dispositif et un coût réduit.

Par ailleurs, il est possible de tester des lignes de puissance de caractéristiques différentes au moyen

d'un même circuit de test, en adaptant le seuil de compa-

raison et/ou l'intensité du courant de mesure à chaque ligne de puissance adressée. A cet effet, on peut utiliser, par exemple, un générateur de courant programmable et/ou un circuit qui appliquera au comparateur 209 une valeur

de seuil fonction de la ligne de puissance Li sélectionnée.

On notera enfin que le test effectué au moyen du dispositif décrit peut avoir pour objet de s'assurer que l'impédance de la ligne est, non pas inférieure, mais supérieure à une valeur prédéterminée. Si la charge est alimentée par une source de tension au lieu d'une source de courant, le test de l'impédance de la ligne de puissance permettra alors de protéger celle-ci ou la source contre

des surintensités.

Il va de soi que les modes de réalisation décrits ne sont que des exemples et qu'on pourrait les modifier, notamment par substitution d'équivalents techniques, sans

sortir pour cela du cadre de l'invention.

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Claims (12)

REVENDICATIONS

1. Dispositif de test de l'impédance d'au moins une ligne de puissance comprenant une charge électrique

connectée à un étage de puissance susceptible de l'alimen-

ter sous un courant nominal élevé, caractérisé en ce qu'il comprend: - des moyens générateurs de courant constant (SC; 205, 207) aptes & faire circuler dans ladite ligne (Li) un courant de test (Im) de faible valeur par rapport au courant nominal, - un dipôle électrique (D; Di) connecté dans ladite ligne de puissance et apte & engendrer une tension constante de décalage (VD) portant l'étage de puissance (10; 10i) à saturation lorsque la charge (Rc, Rci) est parcourue par le courant de test, - des moyens de mesure (206, 208) de la chute de tension aux bornes de la ligne de puissance, et - des moyens (209-213) d'exploitation du résultat

de ladite mesure de tension.

2. Dispositif selon la revendication 1, caractérisé en ce que le dipole électrique est une diode de puissance (D).

3. Dispositif selon l'une quelconque des revendi-

cations 1 et 2, caractérisé en ce que l'étage de puissance (10; 10i) comprend deux transistors montés en circuit

de Darlington.

4. Dispositif selon l'une quelconque des revendi-

cations 1 & 3, caractérisé en ce que les moyens générateurs de courant constant (SC; 205, 207) sont adaptés pour

faire circuler dans la ligne de puissance (Li) successive-

ment un premier (Iml) et un second (Im2) courant de test

supérieur au premier et en ce que lesdits moyens d'exploi-

tation comprennent un comparateur (209) pour comparer les chutes de tension engendrées aux bornes de la ligne de

puissance respectivement par le premier et le second cou-

rant de test.

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5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que les moyens de mesure comprennent une mémoire analogique (206) dans laquelle est mémorisée la chute de tension engendrée par le premier courant de test et un circuit (208) de mesure de la chute de tension engen- drée par le second courant de test et en ce que ledit

comparateur (209) compare & un seuil prédéterminé la dif-

férence entre lesdites chutes de tension.

6. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce qu'il comprend un premier circuit temporisateur (202) commandant les moyens générateurs de courant constant (205) et la mémoire analogique (206) pour faire circuler le premier courant de test pendant une période de temps prédéterminée et mémoriser la chute de tension résultante aux bornes de la ligne de puissance et une porte logique (203) commandant les moyens générateurs de courant constant (207) et le circuit de mesure (208) pour faire circuler le second courant de test et mesurer la chute de tension résultante aux bornes de la ligne de puissance après

l'écoulement de ladite période de temps prédéterminée.

7. Dispositif selon la revendication 6, caractérisé en ce que le comparateur (209) applique à l'entrée d'une mémoire logique (210) un signal logique susceptible de prendre l'un ou l'autre de deux états suivant le résultat

de ladite comparaison et en ce que ledit dispositif com-

prend un second circuit temporisateur (204) de constante

de temps supérieure à celle du premier circuit temporisa-

teur (202) et pilotant un circuit (211) de lecture de

l'état logique appliqué par le comparateur & ladite mémoi-

re logique (210).

8. Dispositif selon l'une quelconque des revendi-

cations 1 à 7 pour la mesure de l'impédance de l'une quel-

conque de plusieurs lignes de puissance dont les étages de puissance sont adressables sélectivement, caractérisé en ce qu'il comprend, en parallèle avec lesdites lignes de puissance (Li), un circuit de test commun (20) comportant les moyens générateurs de courant constant, les moyens de

mesure et les moyens d'exploitation.

2 6 1 6

- 16 -

9. Dispositif selon la revendication 8, caractérisé en ce que les charges électriques (Rci) des différentes lignes de puissance (Li) sont connectées en parallèle à la masse par l'intermédiaire d'un dipole électrique commun (D).

10. Dispositif selon la revendication 8, caracté-

risé en ce que chaque ligne de puissance (Li) comprend

un dipole électrique <Di).

11. Dispositif selon la revendication 10, carac-

térisé en ce que chaque dipôle électrique (Di) est connec-

té entre l'étage de puissance (10li) et la charge électri-

que (Rci).

12. Application du dispositif selon l'une quelcon-

que des revendications 1 à 11 au test d'amorces de moyens

pyrotechniques &à résistances électriques de mise & feu, caractérisée en ce que lesdites résistances constituent les charges électriques (Rci) des lignes de puissance (Li)

et le (les) courant(s) de test a (ont) une valeur infé-

rieure au courant susceptible de provoquer la flegmatisa-

tion desdites amorces.