FR2584858A1

FR2584858A1 - Interrupteur de circuit sans formation d'arc

Info

Publication number: FR2584858A1
Application number: FR8609722A
Authority: FR
Inventors: Edward Keith Howell
Original assignee: General Electric Co
Current assignee: General Electric Co
Priority date: 1985-07-11
Filing date: 1986-07-04
Publication date: 1987-01-16
Anticipated expiration: 2006-07-04
Also published as: FR2584858B1; DE3622098A1; IT1196956B; IT8621093A0; IT8621093A1; CN1006940B; US4636907A; CN86104528A; JPS6264011A

Abstract

L'INVENTION CONCERNE UN DISPOSITIF D'INTERRUPTION DE CIRCUIT PAR DES CONTACTS METALLIQUES 15, 16 NE FORMANT PAS D'ARC GRACE A LA COMBINAISON D'UN INTERRUPTEUR DE COURANT A L'ETAT SOLIDE 13 AVEC UN CIRCUIT DE COMMANDE 11 ET D'UN CIRCUIT A IMPEDANCE 12. LE CIRCUIT A IMPEDANCE 12 TRANSFERE LE COURANT DU CIRCUIT TRAVERSANT LES CONTACTS A L'INTERRUPTEUR DE COURANT 13 AVANT LE COMMENCEMENT DE LA SEPARATION DES CONTACTS. LES CONTACTS S'OUVRENT ALORS SANS QU'IL Y AIT UN COURANT SUFFISANT POUR PROVOQUER UN ARC. APPLICATION A LA COUPURE DES CIRCUITS ELECTRIQUES.

Description

La présente invention concerne un interrupteur de

circuit sans formation d'arc.

- Il s'est avéré possible de réaliser des dispositifs d'interruption de circuits à l'état solide dans le but de réduire sensiblement l'intensité de l'arc se produisant lors de la séparation des contacts dans un circuit protégé. Ces dispositifs sont généralement constitués d'une combinaison d'éléments en semi-conducteur choisis de manière à éloigner le courant interrompu des contacts en train de se séparer dès

leur séparation.

Un dispositif de ce type est décrit dans la demande de brevet américain N 610 947 déposée le 16 mai 1984 intitulée "Solid State Current Limiting Interrupter" (Interrupteur limiteur de courant à l'état solide). Ce dispositif est constitué fondamentalement de la combinaison en parallèle d'un élément dépendant de la tension et d'un élément dépendant du courant, lesquels sont branchés entre les contacts en cours de séparation. Dès la séparation des contacts, le courant est transféré tout d'abord des contacts à l'élément dépendant du courant, puis à l'élément dépendant de la tension. Le temps s'écoulant entre l'instant de la séparation des contacts et le moment o le courant est

éloigné des contacts est de l'ordre de quelques microse-

condes. L'arc se produisant pendant ce cours laps de temps a - 2 - un effet minimal sur les matériaux traditionnels constituant les contacts. Ces matériaux sont généralement constitués d'une combinaison d'argent et de tungstène ou de carbure de tungstène. L'argent assure une excellente conductibilité électrique entre les contacts à l'état fermé et le tungstène apporte la protection contre la pulvérisation des contacts

pendant la formation d'arcs.

La demande de brevet français n 85-19 299 déposée le 27 décembre 1985 enseigne la combinaison d'un élément à coeficient de température positif avec un élément dépendant de la tension aux bornes des contacts en cours de séparation de manière à sensiblement réduire la formation d'arcs entre les contacts. La demande de brevet français N 85 18510 déposée le 13 décembre 1985 emploie une diode Zener et un triac pour transférer le courant des contacts en cours de séparation au dispositif dépendant de la tension. Les demandes de brevet précédentes, qui sont incorporées à titre de référence, présentent un certain temps fini entre le moment de la séparation des contacts et le transfert du courant au circuit d'interruption à l'état solide. Cependant, en bref, si l'apparition d'un arc était totalement éliminée de sorte que les contacts pourraient se séparer sans souffrir

des effets néfastes de l'arc, on pourrait réduire sensible-

ment tant les dimensions des contacts que le coût des matériaux les constituant. La présente invention a pour objet un circuit qui permet d'éliminer complètement l'apparition d'un arc entre des contacts en cours de séparation tant dans les conditions ordinaires de fonctionnement du circuit que

lors de la production d'une surcharge.

L'interruption d'un circuit sans formation d'arc est assurée par la combinaison d'un circuit de commande, d'un circuit à inpédance et d'un dispositif d'interruption de courant. Le circuit à impédance dévie le courant traversant

une paire de contacts séparables vers le dispositif d'inter-

ruption de courant avant que s'effectue l'ouverture des - 3 - contacts. Le courant traversant les contacts au moment de la

séparation est insuffisant pour établir un arc important.

La description qui va suivre se réfère aux figures

annexées qui représentent respectivement: figure 1, une représentation schématique du dispositif d'interruption de circuit sans formation d'arc selon la présente invention; et la figure 2 est une représentation schématique d'un mode de réalisation du dispositif d'interruption de circuit sans formation d'arc de la figure 1 employant un transistor bipolaire; la figure 3 est une représentation schématique d'un second mode de réalisation du dispositif d'interruption de circuit sans formation d'arc de la figure 1 employant un transistor à effet de champ monté en parallèle avec un condensateur; la figure 4 est une représentation schématique d'un autre mode de réalisation du dispositif d'interruption de circuit sans formation d'arc de la figure 2 avec un varistor en oxyde métallique monté aux bornes du transistor à effet de champ; la figure 5 est une représentation schématique du dispositif d'interruption de circuit sans formation d'arc de la figure 1 employant un transformateur de courant en combinaison avec un transistor bipolaire de Darlington pour le transfert du courant à l'interrupteur du courant; et la figure 6 est une représentation graphique des formes d'onde de courant des composants et de la forme d'onde de la

tension du circuit de commande, l'axe du temps étant commun.

L'interrupteur de circuit sans formation d'arc de la présente invention est représenté dans ses grandes lignes en dans la figure 1, dans laquelle un circuit de commande 11 est relié fonctionnellement par une ligne de commande 20 à un circuit 12 à impédance en série contr6ôlée, désigné ciaprès par l'appellation "circuit à impédance"; à un interrupteur de -4courant 13 par une ligne de commande 18 et à un contat de shuntage 17 d'une paire de contacts fixes 15, 16 situés dans un commutateur 14 par une ligne de commande 19. Un conducteur d'acheminement de courant d'un circuit électrique est relié à un conducteur 31 par l'intermédiaire de la combinai-

son en série du commutateur 14 et du circuit à impédance 12.

Normalement, le courant traverse le circuit à partir du conducteur 35, et traverse les contacts 15, 16, 17 et le circuit à impédance 12 dont l'impédance est faible, sa valeur

étant de l'ordre de la résistance électrique des contacts.

L'interrupteur de courant 13 a une impédance suffisamment élevée pour qu'un courant négligeable le traverse pour la faible chute de tension présentée par les contacts et le circuit à impédance. Lorsqu'on souhaite interrompre le courant dans le circuit, on augment l'impédance du circuit 12

de manière à transféer le courant à l'interrupteur 13.

L'impédance due au circuit 12 doit alors être rendue assez

élevée par rapport à celle de l'interrupteur 13, de préfé-

rence un circuit ouvert. La tension aux bornes du circuit à impédance 12 croît avec l'impédance de ce circuit à cause de l'inductance du trajet formé par l'interrupteur de courant, le circuit à impédance et les contacts. Pour protéger le circuit à impédance 12 contre une tension excessive, il est nécessaire de limiter l'augmentationm de la tension en bloquant la tension à un niveau de sécurité, ou en limitant

le taux de changement de la tension.

On peut employer divers dispositifs de commutation dans le circuit à impédance pour modifier son impédance et par conséquent la tension, par exemple des thyristors à grille de contrôle, des résistances à coefficient de température positif, des transistors bipolaires et des transistors à effet de champ qu'on décrira ci-dessous plus en détail. Le taux de changement contrôlé de cette tension peut être obtenu à partir de condensateurs ou à partir des dispositifs de commutation au moyen du circuit de commande 11 ou peut être -5-

structuré à l'intérieur du dispositif de commutation lui-

même. On peut utiliser des éléments séparés de circuit pour limiter cette tension, par exemple des varistors et des diodes Zener, utilisés seuls ou en combinaison, avec une limitation du taux de changement. De plus, on peut insérer un transformateur d'adaptation d'impédance entre le circuit à impédance et le circuit électrique, selon les propriétés du dispositif de commutation particulier qu'on a choisi dans le circuit à impédance. Le circut à impédance 12 doit supporter continuellement le courant normal du circuit, par exemple un courant de 500 ampères à une chute de tension de 10 millivots, ce qui se traduit par une dissipation continuelle de puissance de 5 watts. Lorsque le dispositif de commutation à l'intérieur du circuit à impédance est commuté pour être soumis à une haute tension, la chute de tension augmente alors jusqu'à approximativement 20 volts pour effectuer un transfert effectif du courant du circuit à l'interrupteur de courant 13 en moins de quelques microsecondes. Le dispositif de commutation comprend des éléments en semi-conducteur qui sont généralement le résultat d'un compromis entre chutes de tension en conduction et tension de blocage. Une chute de tension de faible valeur est généralement associée à une tension de blocage elle-même de faible valeur pour un dispositif particulier. Cependant, la plupart des dispositifs de commutatiof dont on dispose présentent des chutes de tension suffisamment élevées avec des possibilités de tension

de blocage elle-mêmes suffisamment élevées pour qu'un trans-

formateur d'adaptation d'impédance soit utile dans l'adap-

tation des dispositifs de commutation aux circuits électri-

ques. L'interrupteur de courant 13 doit accepter immédiate-

ment le courant du circuit lorsqu'il est commuté, mais, comme il ne supporte pas continuellement le courant du circuit, il peut présenter une chute de tension plus élevée, par exemple de l'ordre de quelques volts. Après le transfert du courant du circuit des contacts 1517 à l'interrupteur de courant 13 - 6 - par l'intermédiaire du conducteur 32, les contacts sont alors ouverts sous l'effet d'un signal appliqué par le circuit de commande 11 à un mécanisme d'actionnement commutable, tel que

celui décrit dans le brevet des Etats-Unis 4 001 742 (C.L.

Jencks et collaborateurs), brevet qui est incorporé à titre de référence. Après que les contacts se sont séparés d'une distance suffisante, de l'ordre de 0,15 à 0,25 millimètre, distance permettant de supporter la tension à circuit ouvert sans rupture, l'interrupteur de courant 13 est porté à une haute tension, supérieure à la tension du circuit, de manière à provoquer une décroissance rapide du courant jusqu'à zéro et achever l'interruption du courant du circuit. Si la caractéristique de l'interrupteur de courant 13 est telle que le courant atteint une valeur non-nulle, on peut utiliser un commutateur auxiliaire (non représenté) pour compléter le processus d'interruption. On doit également utiliser un

commutateur auxiliaire si l'on souhaite refermer automati-

quement le commutateur 14 à l'issue d'un temps prédéterminé.

L'interrupteur de courant 13 peut comprendre un inter-

rupteur limiteur de courant par interrupteur à l'état solide, tel que celui décrit dans la demande de brevet américain 610 947 citée ci-dessus ou des interrupteurs de circuit à l'état solide tels que ceux décrits dans la demande de brevet

français n 85 19299 mentionnée ci-dessus.

L'interrupteur électrodynamique de circuit décrit dans la demande de brevet américain n 674 810 déposée le 26 novembre 1984 au nom de E.K. Howell, dans lequel on emploie

des bras de contact espacés, parallèles, repoussés magnéti-

quement, comme supports de contacts auxiliaires peut égale-

ment être employé dans l'interrupteur de courant 13 en

conformité avec les enseignements de la présente invention.

La fonction de l'interrupteur de courant 13 monté aux bornes du commutateur 14 et du circuit d'impédance 12 au moyen des conducteurs 32, 33 est de fournir un trajet en parallèle de faible résistance pour le courant du circuit lorsque le -7- commutateur 14 doit être ouvert de manière à réduire sensiblement le courant traversant les contacts 15-17 lorsque ceux-ci sont séparés. Comme on l'a décrit antérieurement, le circuit à impédance 12 transfert le courant du commutateur 14 à l'interrupteur 13 jusqu'à ce que les contacts 15-17 se soient séparés. Lorsque les contacts se sont séparés d'une distance suffisante pour éviter l'apparition d'un arc, le circuit est interrompu à l'intérieur de l'interrupteur de courant 13. Comme cela est bien connu dans l'industrie des disjoncteurs, plus la séparation des contacts sur ordre est rapide, plus faible est l'énergie électrique qui doit être

traitée par les composants du disjoncteur. Un moyen permet-

tant de séparer rapidement le contact de shuntage 17 des contacts fixes 15, 16 est décrit dans la demande de brevet français N 85-19 004 du 20. 12.85 Un circuit à impédance simple 12 est formé par la combinaison d'un transistor bipolaire 21 et d'une diode Zener 22 à l'intérieur du dispositif 36 d'interruption de circuit sans formation d'arc (figure 2). Le transistor étant un dispositif à basse tension et intensité élevée lorsque la commande de la base est appliquée par un conducteur 25 à partir du circuit de commande 11, passe rapidement à une tension- Zener plus élevée lorsque la commande de la base est enlevée pour faire passer le courant du commutateur 14 à l'interrupteur de courant 13. La ligne de commande 20 provenant du circuit de commande 11 peut comporter une multitude de conducteus en fonction des éléments de circuit entrant dans la composition du circuit à impédance 12. Les conducteurs formant la ligne de commande 20, tels que les

conducteurs 25, 26 en figures 2-4, sont indiqués à l'avenant.

La liaison électrique entre le circuit de commande 11 et le circuit à impédance 12 par le conducteur 25 est complétée par le conducteur 26. Dès que le courant du circuit a été transféré à l'interrupteur de courant 13, le contact de shuntage 17 est alors séparé des contacts fixes 15, 16

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par le fonctionnement de la ligne de commande 19 dans le but d'interrompre le courant résiduel de faible valeur traversant le circuit à impédance 12 et le commutateur 14 après transfert du courant à l'interrupteur 13. La diode Zener 22 assure que la tension aux bornes de l'émetteur et du collecteur du transistor bipolaire reste à une valeur de sécurité et peut être éliminée dans certaines applications par une commande appropriée de l'instant de la mise à l'état

non-conducteur du transistor.

L'interrupteur 37 de circuit sans formation d'arc décrit en figure 3 utilise un circuit à impédance 12 constitué d'un transistor à effet de champ (FET) 23 et d'un

condensateur C branché aux bornes du drain et de la source.

Le conducteur 25 fournit la tension de polarisation à la

grille du circuit de commande 11, lequel est relié électri-

quement au circuit à impédance par le conducteur 26. Le FET a une impédance très élevée, de l'ordre de quelques mégohms, se rapprochant d'un circuit ouvert lorsqu'aucune polarisation n'est appliquée à la grille, et un impédance très faible, se rapprochant d'un court-circuit lorsque la polarisation est appliquée. Cela fournit effectivement deux trajets de courant à partir du conducteur 35, à savoir: un trajet passant par le commutateur 14 et le transistor FET jusqu'au conducteur 31 lorsque la polarisation est appliquée à la grille, et l'autre trajet étant constitué du conducteur 32, de l'interrupteur de courant 13 et du conducteur 33 lorsque la polarisation est enlevée de la grille pour interrompre le courant. Le condensateur sert à limiter la tension FET a une valeur de sécurité et peut être éliminé par une commande appropriée de

l'instant de la mise à l'état non-conducteur du FET.

L'interrupteur 38 de circuit sans formation d'arc, représenté en figure 4, est semblable à celui de la figure 3 avec un varistor 24 en oxyde métalliqe ou en carbure de silicium remplaçant le condensateur C pour remplir la même fonction. Dans certains circuits, le varistor n'est pas

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nécessaire. Le circuit de commande 11 est relié à la grille du transistor FET par la ligne 25 et au circuit à impédance

12 par le conducteur 26. Le courant est transféré immédia-

tement à l'interrupteur 13 -lorsque la résistance du transistor FET augmente avant l'ouverture du commutateur 14. Comme on l'a décrit précédemment, l'interrupteur 13 peut interrompre le courant de la manière décrite dans la demande de brevet américain n 610 947 cité ci-dessus en procédant au choix d'un élément dépendant de la tension qui présente une tension de blocage supérieure à la tension du système, un interrupteur auxiliaire étant ensuite mis en oeuvre, le cas échéant. On obtient une impédance plus faible en utilisant le circuit à impédance 12 employé dans l'interrupteur 42 de circuit sans formation d'arc décrit en figure 5. On emploiera

dans la mesure du possible des numéros de référence identi-

ques. Le circuit de commande 11 du présent mode de réalisa-

tion comporte fondamentalement un circuit de commande à base de transistors, connecté à la base d'un premier transistor Q1 par l'intermédiaire du conducteur 25 et à l'émetteur d'un

second transistor Q2 par l'intermédiaire du conducteur 26.

Les transistor Q1' Q2 sont disposés comme un transistor de puissance de Darlington. Le circuit de commande assure l'attaque de la base de Q1 qui est connecté à Q2' comme représenté, par un collecteur commun et par son émetteur à la base. Lorsque les deux transistors Q1 et Q2 sont conducteurs, la chute de tension entre les conducteurs 26 et 27 est de l'ordre de quelques volts. Un élément dépendant de la tension tel que le varistor à oxyde métallique 24 est branché entre les conducteurs et aux bornes de l'enroulement secondaire 30 d'un transformateur 28 par l'intermédiaire d'un redresseur en pont constitué de diodes D1-D4. Le transformateur comporte un noyau 29 et un enroulement primaire 34 à une seule spire qui est monté en série avec le bus de puissance 35. Le commutateur 14 comprend un contact de shuntage 17 qui est

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monté entre une paire de contacts fixes 15, 16 de manière à

conduire le courant 1 circulant dans le bus de puissance.

Lorsque les transistors Q1' Q2 sont conducteurs, la tension de sortie aux bornes de l'enroulement secondaire 30 et du varistor 24 se trouve à une faible valeur. Lorsque l'attaque de la base du transistor Q1 est coupée, le courant IB de la base tombe à zéro et les deux transistors Q1 et Q2 sont rendus non conducteurs, permettant à la tension de sortie de l'enroulement secondaire 30 d'augmenter jusqu'à la tension de blocage du varistor 24. Dans le présent mode de réalisation, le transformateur 28 comporte un rapport entre nombres de spires de 100/1 et le varistor 24 a une tension de blocage de 500 volts. Le courant traversant l'enroulement primaire du transformateur est représenté par 12 de manière à le distinguer du courant de circuit I1 circulant dans le bus de

puissance 35. Le courant de circuit passant dans l'inter-

rupteur 13, qui est monté en parallèle avec le commutateur 14 au moyen des conducteurs 32, 33, est représenté par 13. De manière à obtenir une interruption sans formation d'arc entre les contacts 15, 16 lorsqu'ils se séparent, le courant I1 est transféré à l'interrupteur 13 avant le commencement de la séparation des contacts. Cela se traduit seulement par le maintien d'un léger courant d'aimantation dans les contacts, dont l'intensité est insuffisante pour provoquer un arc important entre les contacts. Tant que les transistors Q1' Q2 sont conducteurs, la tension aux bornes du varistor 24 est sensiblement inférieure à la tension de blocage et aucun courant ne traverse le varistor. Lorsque l'ensemble de commande 11 coupe le courant de la base du transistor Q1, ce courant IB tombe rapidement à zéro. La tension V2 à la sortie de l'enroulement secondaire 30 et du varistor 24 augmente rapidement jusqu'à la tension de blocage du varistor, lequel

développe à son tour une tension V1 aux bornes de l'enroule-

ment primaire 34. La tension aux bornes de l'enroulement primaire transfert le courant de circuit des contacts 15, 16

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au conducteur 32 et à l'interrupteur de courant 13. L'inter-

rupteur 13 peut être un commutateur à l'état solide compor-

tant, par exemple, les composants décrits dans la demande de

brevet américain N 610 947 citée ci-dessus.

La fonction 20 assurée par l'ensemble 11 pour la commande de la base du transistor peut être simplement une réponse à un élément détectant le courant de sortie 14 du transformateur 28, ou bien le transformateur peut être incorporé dans l'unité complexe de déclenchement décrite dans

le brevet des Etats-Unis d'Amérique N 4 266 259 (E.K.

Howell). Il reste du domaine de la présente invention d'utiliser une logique numérique équivalente à l'ensemble de déclenchement de Howell et d'employer un microprocesseur pour actionner le commutateur 14, l'interrupteur de courant 13, ainsi que le circuit à impédance 12, le cas échéant. Bien que le circuit de commande 11 du présent mode de réalisation soit décrit ici dans le cas de l'interruption sans formation d'arc d'un courant de défaut à l'intérieur d'un circuit protégé, le circuit de commande de la présente invention trouve une application chaque fois qu'on désire une interruption sans

formation d'arc, par exemple dans les environnements explo-

sifs lorsque les contacts doivent être ouverts pour des

raisons autres que la protection contre les surcharges.

En figure 6, on a illustré graphiquement la relation entre les courants impliqués dans le circuit de la figure 5 en fonction du temps exprimé en microsecondes pour des valeurs nominales de la tension et du courant. Pour un transformateur 28 ayant un rapport des nombres de spires de 1/100, lorsque le courant IB de la base est coupé à l'instant ti, le courant de circuit I1 a une valeur de 5000 ampères de sorte qu'un courant secondaire 14 de 50 ampères est produit dans le circuit à impédance. La tension V2 aux bornes de l'enroulement secondaire 30 s'élève à partir de 3 volts jusqu'à la tension de blocage de 500 volts du varistor 24 qui reflète une augmentation de 30 millivolts à 5 volts du

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potentiel aux bornes de l'enroulement primaire à une spire (V1). Ce potentiel de 5 volts est suffisant pour transférer le courant I1 du circuit au commutateur à l'état solide 13, comme indiqué en 13 et provoquer à l'instant t2 la diminution jusqu'à une faible valeur du courant de circuit 12 traversant les contacts. A l'instant t3, les contacts 15, 16 s'ouvrent de la manière décrite dans le brevet Howell cité en dernier

pour interrompre le courant magnétisant résiduel 12 traver-

sant les contacts, provoquant la chute rapide jusqu'à zéro de la tension de sortie V2 aux bornes de l'enroulement secondaire et de la tension V1 aux bornes de l'enroulement primaire, instant auquel 13 devient égal à 11. Le courant I1 du circuit est représenté en tiret pour être comparé au courant 13 traversant maintenant le commutateur à l'état solide. A un instant postérieur à t3, lorsque l'interstice entre contacts du commutateur 14 peut supporter la tension requise, le

commutateur 13 à l'état solide devient fonctionnel, le-

courant 13 traverse l'élément dépendant de la tension se trouvant à l'intérieur du commutateur à l'état solide et la haute tension provoque une chute rapide du courant jusqu'à zéro car la tension du système est inférieure à la tension de

blocage de l'élément dépendant de la tension.

On peut donc voir qu'en éloignant le courant d'une paire de contacts séparables avant son interruption par l'ouverture des contacts-et en le dirigeant correctement dans un interrupteur de courant conçu de façon appropriée, on peut

séparer les contacts sans produire un arc important.

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Claims

REVENDICATIONS

1. Interrupteur de circuit, caractérisé en ce qu'il comprend: une paire de contacts séparables (15, 16) montés en série à l'intérieur d'un circuit électrique; un premier moyen de circuit monté entre les contacts pour éloigner le courant du circuit des contacts pendant une durée prédéterminée et pour interrompre le courant du circuit; un second moyen de circuit monté en série avec les contacts pour provoquer le transfert du courant du circuit au premier moyen de circuit avant la séparation des contacts; et un moyen de travail pour séparer les contacts alors que le premier moyen de circuit procède à la conduction du

courant du circuit.

2. Interrupteur de circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier moyen de circuit comprend un moyen de transistor (21) pour conduire et interrompre le

courant du circuit.

3. Interrupteur de circuit selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il comprend un élément dépendant de la tension (22) ayant une tension de blocage prédéterminée pour

protéger le transistor.

4. Interrupteur de circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier moyen de circuit comprend une résistance à coefficient de température positif pour

conduire et interrompre le courant du circuit.

5. Interrupteur de circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le second moyen de circuit comprend un élément à impédance variable (12) pour fournir une première impédance en série au circuit électrique afin de permettre le passage du courant du circuit dans les contacts séparables (15, 16), et pour fournir une seconde impédance en série

supérieure à la première impédance en série afin de trans-

férer le courant du circuit au premier moyen de circuit.

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6. Interrupteur de circuit selon la revendication 5, caractérisé en ce que le second moyen de circuit comprend un transistor bipolaire (21), o ce transistor est rendu conducteur afin de fournir la première impédance en série et rendu non-conducteur afin de fournir la seconde impédance en série.

7. Interrupteur de circuit selon la revendication 5, caractérisé en ce que le second moyen de circuit comprend un transistor à effet de champ (23), o ce transistor est rendu conducteur pour fournir la première impédance en série et rendu non conducteur pour fournir la seconde impédance en série.

8. Interrupteur de circuit selon la revendication 5, caractérisé en ce que le second moyen de circuit comprend un thyristor, dans lequel ce thyristor est rendu conducteur pour fournir la première impédance en série et rendu non-conducteur

pour fournir la seconde impédance en série.

9. Interrupteur de circuit selon la revendication 3, caractérisé en ce que l'élément dépendant de la tension est constitué d'une varistance (22) en oxyde métallique ou en

carbure de silicium.

10. Interrupteur de circuit selon la revendication 6, la revendication 7 et la revendication 8, dans lequel le second moyen de circuit est branché au circuit électrique par

un transformateur (28).

11. Interrupteur de circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comporte en outre un moyen de circuit de commande (11) pour actionner le premier moyen de circuit,

le second moyen de circuit, et le moyen de travail.

12. Interrupteur de circuit selon la revendication 10, caractérisé en ce qu'il comprend un élément dépendant de la tension (24) monté aux bornes de l'enroulement de sortie (30)

du transformateur.

13. Interrupteur de circuit selon la revendication 12, caractérisé en ce que l'élément dépendant de la tension est - 15-

monté aux bornes de l'enroulement de sortie (30) du transfor-

mateur par l'intermédiaire d'un redresseur (D1, D2, D3, D4).

14. Interrupteur de circuit selon la revendication 10, caractérisé en ce que le transformateur (28) comprend un enroulement primaire à une seule spire (34).

15. Interrupteur de circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un moyen pour provoquer

ledit transfert lors de l'apparition d'un courant prédéter-

miné dans le circuit.

16. Interrupteur de circuit caractérisé en ce qu'il comprend:

une paire de contacts séparables (15, 16) à l'inté-

rieur d'un circuit protégé sous la commande d'un mécanisme de travail afin d'interrompre un courant prédéterminé parcourant le circuit; un commutateur à l'état solide (14) monté en parallèle entre les contacts pour éloigner le courant des contacts et le transférer à un élément dépendant de la tension (22; 24) afin de provoquer la diminution du courant jusqu'à une faible valeur prédéterminée; un transformateur (28) en série avec les contacts, ayant un enroulement de sortie (30) en parallèle avec un transistor de puissance(Q1); et

un moyen pour appliquer un signal d'attaque au transis-

tor de puissance(Q1)de manière à maintenir l'enroulement de sortie du transformateur à une première tension alors que les contacts sont à l'état fermé, et enlever le signal d'attaque du transistor de puissance dès la séparation des contacts afin de porter l'enroulement de sortie du transformateur à

une seconde tension supérieure à la première tension.

17. Procédé pour fournir une interruption de circuit, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes consistant a: monter une paire de contacts séparables (15, 16) en série avec un premier moyen de circuit à l'intérieur d'un circuit électrique;

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disposer un second moyen de circuit aux bornes des contacts et du premier moyen de circuit: faire fonctionner le premier moyen de circuit pour provoquer le transfert d'une partie du courant du circuit au second moyen de circuit avant l'ouverture des contacts; ouvrir les contacts afin d'interrompre le passage du courant résiduel dans les contacts; et faire fonctionner le second moyen de circuit pour diminuer le courant transféré jusqu'à une faible valeur

prédéterminée.

18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé en ce qu'il comporte l'étape consistant à fournir un premier élément dépendant de la tension (22; 24) à l'intérieur du second moyen de circuit et à faire traverser le premier élément dépendant de la tension par le courant du circuit afin de provoquer la diminution du courant transféré du

circuit jusqu'à la faible valeur prédéterminée.

19. Procédé selon le revendication 18, caractérisé en ce qu'il comprend l'étape consistant à relier le premier moyen de circuit au circuit électrique par l'intermédiaire

d'un transformateur (28).

20. Procédé selon la revendication 19, caractérisé en ce qu'il comporte l'étape consistant à monter un transistor de puissance (Q1) aux bornes de l'enroulement secondaire (30)

du transformateur.

21. Procédé selon la revendication 20, caractérisé en ce qu'il comprend l'étape consistant à fournir un courant d'attaque (11) de la base du transistor de puissance pour rendre conducteur ce transistor et maintenir l'enroulement de

sortie du transformateur à une première tension prédétermi-

née.

22. Procédé selon la revendication 21, caractérisé en ce qu'il comprend l'étape consistant à relier le collecteur d'un second transistor de puissance (Q2) au collecteur du transistor de puissance (Q1) et à relier l'émetteur du second

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transistor de puissance à la base du transistor de puissance, la base du second transistor de puissance pouvant être reliée

par commutation à une source de courant de base.

23. Procédé selon la revendication 22, caractérisé en ce qu'il comprend l'étape consistant à monter un redresseur (D1, D2, D3, D4) entre l'enroulement secondaire (30) du

transformateur de courant et le transistor de puissance (Q1).