WO2007082858A1 - Disjoncteur de générateur avec résistance insérée - Google Patents

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WO2007082858A1
WO2007082858A1 PCT/EP2007/050329 EP2007050329W WO2007082858A1 WO 2007082858 A1 WO2007082858 A1 WO 2007082858A1 EP 2007050329 W EP2007050329 W EP 2007050329W WO 2007082858 A1 WO2007082858 A1 WO 2007082858A1
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circuit breaker
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Jean-Marc Willieme
François Biquez
Denis Frigiere
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Areva T & D Sa
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    • H01H33/66—Vacuum switches
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    • H01H33/002—Very heavy-current switches

Definitions

  • the invention relates to the field of electrical equipment equipping the energy evacuation devices of alternators in power generation plants.
  • the invention relates to increasing the performance by interrupting the short-circuit current by inserting a resistor.
  • the invention relates to a generator circuit breaker comprising a first main circuit switch connected in parallel with a second auxiliary cutoff switch associated with a fixed value resistor.
  • a safety option is to have a circuit breaker to isolate the circuit before the transformer connected to a power line.
  • This type of switchgear under a voltage of the order of 15 kV to 36 kV, then performs the functions of passing strong permanent current (of the order of several thousand amperes) and breaking high fault current. (of the order of tens of thousands of amperes), while isolating the circuit.
  • the cut is performed in two stages by two switches in parallel, one permitting the passage of permanent nominal current and the other ensuring the breaking of the current of short circuit.
  • the main circuit switch contacts for these generator circuit breakers are large enough to withstand high nominal currents without overheating, and they define a relatively large volume.
  • the cut-off switch conventionally comprises a bulb of small dimensions disposed inside this volume and comprising movable arcing contacts relative to each other, which in fact support only the breaking current of the breaker.
  • the contacts of the two switches extend in the same longitudinal direction and are displaced in translation parallel to this direction; the main contacts first deviate and travel a sufficient distance before the current is switched on the arcing contacts, which then open and cause the interruption of the current.
  • the currents flowing in the generator circuit breakers can be of such intensity that the dimensioning of the switches becomes problematic.
  • the short-circuit currents can reach several hundred kiloamperes, which considerably increases the cost of the associated breaking chamber.
  • the object of the invention is to overcome the above disadvantages by providing generator circuit breakers in which the performance of the short-circuit current is increased, for which it is not necessary to develop a special breaking chamber that is compatible with such intense currents.
  • This objective is achieved by inserting a resistor using an auxiliary switch, the resistance value being much greater than that of the switch but limited to obtain a reduction in the voltage recovery rate after cutoff.
  • the invention relates in one aspect to a generator circuit breaker comprising a main switch, which may in particular be composed of a circuit breaker, in parallel with an auxiliary circuit cutoff, comprising for example a light bulb empty, each being associated with control means.
  • the circuit breaker further comprises synchronization means, preferably associated with the control means, allowing, during a break, to separate successively and in this order the contacts of the first main switch, then the second auxiliary switch.
  • the same control means comprise these synchronization means and allow, by a single command, the successive implementation of each of the elements.
  • the circuit breaker according to the invention comprises a resistor of fixed ohmic value inserted on the auxiliary circuit, placed in series with the second switch.
  • the value of the resistance is superior of an order 10,000 or even ten million, the resistance of the first main switch, between 0.1 to 40 ⁇ , and preferably between 0.1 and 10 ⁇ .
  • synchronization means make it possible, during closure, to contact the contacts of the first switch before contacting the contacts of the second switch.
  • Figures 1 schematically illustrate the breaking principle of a conventional generator circuit breaker ( Figure IA) and according to the invention ( Figures IB and IC).
  • Figure 2 shows a preferred embodiment of the circuit breaker according to the invention.
  • a second cut-off switch 2 is connected in parallel with the first switch 1 in order to perform the function of breaking the short-circuit current I sc , the opening of the first switch 1 actually switching the current of the nominal circuit 5 on this cutoff circuit 7; the contacts of this second switch 2, for example tungsten, are of limited performance with respect to the passage of the rated current I, but have a high breaking capacity.
  • Document EP 1 117 114 proposes to insert an arc generating device to facilitate the action of the second cutoff switch, which however increases the circuit breaker, both in terms of size and economy.
  • FIG. 1B a different cut-off principle, illustrated in FIG. 1B, was then considered preferable: two switches 10, 20 are connected in parallel on a main circuit 5 and an auxiliary circuit 7, each of the switches comprising at least one pair of movable contacts relative to each other.
  • the opening of the main switch 10 allows the actual breaking of the current I sc in conditions made favorable by the presence of a resistor placed at its terminals, the auxiliary switch 20 for a final cut.
  • the rate of increase of the recovery voltage (VATR) across the switch 10 is reduced. It is significantly reduced with a value between 0.1 and 10 ohms. Indeed, in the absence of the resistance insertion circuit 7, the opening of the switch 10 and the interruption of the current give rise to a very high VATR indicated by the standards, for example 4 to 6 kV / ⁇ s .
  • the presence of the additional resistor 30 makes it possible to significantly reduce the VATR, typically from 0.01 kV / ⁇ s to 1 kV / ⁇ s, and thus facilitates the interruption of the current by delaying the increase of the voltage across the terminals.
  • the cut-off function can be performed initially at a lower cost by the switch 10 of the main circuit 5.
  • the opening of the second auxiliary switch 20 is caused, preferably by the same control means, to ensure the definitive breaking of the current.
  • the resistive current I r established in the auxiliary branch 7 of the circuit is much smaller than the current Io flowing in the main circuit 5, which is almost identical to the nominal current I or to the short-circuit current I sc .
  • the switch cutoff 20 may be sized appropriately, and especially for a lower intensity, for a reduced current I r much less than I sc .
  • the auxiliary switch 20 may be a gas-off chamber, but, in particular, it becomes possible thanks to the invention to use a vacuum interrupter 20 '(shown schematically in FIG. 1C) although the intensity of the current short circuit a priori suggests a dimensioning too expensive or impossible for this type of interruption device for a conventional circuit breaker.
  • the insertion of the resistor 30 allows a much easier dimensioning of the main breaking chamber 10.
  • the adjustment of the value R of the resistor 30 makes it possible to optimize the torque of the main chamber 10 / auxiliary chamber 20: if R decreases, the first switch 10 is less stressed and the second 20 is more, and vice versa.
  • the main switch 10 can also be a SF 6 gas-type switching chamber.
  • the first switch 10 'itself consists of a circuit breaker comprising two switches 12, 14 in parallel on two branches 52, 4 of the main circuit 5.
  • FIG. 2 A practical embodiment is for example illustrated, purely for information and schematic, in FIG. 2, in which the upper part represents the closed circuit breaker 40, and the lower part the current passing through the bus bars 42, 44 cut.
  • the circuit breaker 40 is advantageously secured to the ground 46 in a fixed manner between a central alternator coupled to the first busbar 42 and a high-voltage transformer coupled to the second busbar 44.
  • the synchronization means 50 may for example comprise a sliding rod, at its end, in an inclined slot allowing the delay in opening.
  • the configuration shown, in which the vacuum bulb 20 'is above the pole of the circuit breaker 40, can naturally be replaced by an auxiliary switch 20 located on a horizontal plane at the axis AA of the first switch 10, or any other plane by rotating the bulb around this axis AA.
  • the resistors 30 can be anywhere in the circuit breaker 40 where space is available.
  • the circuit breaker according to the invention may further comprise a third switch 60 in series with the second switch 20, for purposes of section and not of cut-off, in order to avoid a drop in dielectric strength of the second switch 20 which could accidentally allow the current flow in the branch 7 associated.
  • a third switch 60 in series with the second switch 20, for purposes of section and not of cut-off, in order to avoid a drop in dielectric strength of the second switch 20 which could accidentally allow the current flow in the branch 7 associated.

Landscapes

  • Gas-Insulated Switchgears (AREA)
  • Arc-Extinguishing Devices That Are Switches (AREA)
  • High-Tension Arc-Extinguishing Switches Without Spraying Means (AREA)
  • Driving Mechanisms And Operating Circuits Of Arc-Extinguishing High-Tension Switches (AREA)
  • Control Of Eletrric Generators (AREA)
  • Control Of Electrical Variables (AREA)
  • Emergency Protection Circuit Devices (AREA)

Abstract

Un disjoncteur de générateur selon l'invention présente une résistance (30) en série avec l'interrupteur de coupure (20'); la résistance (30) est de valeur ohmique fixe, environ 10<SUP>4</SUP> fois supérieure à la valeur de la résistance du circuit principal du disjoncteur. Grâce à cette configuration, il est possible d'utiliser une ampoule à vide comme interrupteur de coupure (20'), et de dimensionner l'interrupteur principal (10), qui effectue de fait la coupure du courant même pour des courants de court-circuit très intenses dans des conditions plus avantageuses.

Description

DISJONCTEUR DE GENERATEUR AVEC RESISTANCE INSEREE
DESCRIPTION
DOMAINE TECHNIQUE
L' invention se rapporte au domaine de l'appareillage électrique équipant les dispositifs d'évacuation d'énergie des alternateurs dans les centrales de production d'énergie. L'invention concerne l'augmentation des performances en interruption du courant de court-circuit par l'insertion d'une résistance .
Plus particulièrement, l'invention concerne un disjoncteur de générateur comprenant un premier interrupteur de circuit principal mis en parallèle avec un deuxième interrupteur auxiliaire de coupure associé à une résistance de valeur fixe.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE
En sortie de centrale, par exemple pour chaque alternateur, une option de sécurité est de disposer d'un disjoncteur permettant d'isoler le circuit concerné avant le transformateur relié à une ligne de transport d'énergie. Ce type d'appareillage, sous une tension de l'ordre de 15 kV à 36 kV, assure alors les fonctions de passage de fort courant permanent (de l'ordre de plusieurs milliers d'ampères) et de coupure de fort courant de défaut (de l'ordre de plusieurs dizaines de milliers d'ampères), tout en isolant le circuit. Au vu de l'intensité de courant présente à titre nominal dans le circuit, la coupure est effectuée en deux étapes grâce à deux interrupteurs en parallèle, l'un permettant le passage de courant nominal permanent et l'autre assurant la coupure du courant de court- circuit. Bien que de principe à priori similaire aux autres disjoncteurs, et notamment aux disjoncteurs hybrides haute et très haute tension, les dispositifs de coupure d'alternateur subissent ainsi des contraintes de puissance qui ne permettent pas d'appliquer les mêmes conceptions quant à l'agencement et l' actionnement des différents éléments.
Les contacts de l'interrupteur du circuit principal pour ces disjoncteurs de générateur sont suffisamment massifs pour supporter des courants nominaux élevés sans s'échauffer exagérément, et ils définissent un volume relativement important. L' interrupteur de coupure comprend classiquement une ampoule de dimensions réduites, disposée à l'intérieur de ce volume et comprenant des contacts d'arc mobiles l'un par rapport à l'autre, qui ne supportent de fait que le courant de coupure du disjoncteur.
De façon usuelle, les contacts des deux interrupteurs s'étendent dans la même direction longitudinale et sont déplacés en translation parallèlement à cette direction ; les contacts principaux s'écartent tout d'abord et parcourent une distance suffisante avant que le courant ne soit commuté sur les contacts d'arc, qui s'ouvrent alors et provoquent l'interruption du courant. II apparaît cependant que les courants circulant dans les disjoncteurs de générateur peuvent être d' intensité telle que le dimensionnement des interrupteurs devient problématique. En particulier, les courants de court-circuit peuvent atteindre plusieurs centaines de kiloampères, ce qui augmente considérablement le coût de la chambre de coupure associée .
Il est connu que pour limiter des surtensions sur les réseaux HT, on peut utiliser des résistances de fermeture dont la valeur est de l'ordre de grandeur de l'impédance d'onde du circuit, ou impédance caractéristique (par exemple d'une valeur de 450 Ohms selon le tableau V en page 58 de la norme CEI56 1997 ; voir également CIGRE 1970 article 13.14 « surtension de manœuvre dans les réseaux HT et THT » par Baltensperger et Ruoss page 9 §5.2.2 : « la valeur ohmique optimale se situe entre la moitié et le double de l'impédance caractéristique de la ligne ») . II est connu du brevet US 4,419,552 d' insérer une résistance de grande valeur typiquement 500 Ohms dans un interrupteur secondaire d'un disjoncteur afin de limiter les surtensions de manœuvre d'un réseau haute tension typiquement de l'ordre de 1000 kV.
EXPOSÉ DE L' INVENTION
L'invention a pour objet de pallier les inconvénients précédents en fournissant des disjoncteurs de générateurs dans lesquels la performance du courant de court-circuit est augmentée , pour lesquels il n'est pas nécessaire de développer une chambre de coupure spéciale qui soit compatible avec des courants aussi intenses. Cet objectif est atteint en insérant une résistance à l'aide d'un interrupteur auxiliaire, la valeur de résistance étant très supérieure à celle de l'interrupteur mais limitée pour obtenir une réduction de la vitesse de rétablissement de tension après coupure.
Plus particulièrement, l'invention concerne sous l'un de ses aspects un disjoncteur de générateur comprenant un interrupteur principal, qui peut notamment lui-même être composé d'un disjoncteur, en parallèle avec un circuit auxiliaire de coupure, comprenant par exemple une ampoule à vide, chacun étant associé à des moyens de commande. Le disjoncteur comprend en outre des moyens de synchronisation, associés de préférence aux moyens de commande, permettant, lors d'une coupure, de séparer successivement et dans cet ordre les contacts du premier interrupteur principal, puis du deuxième interrupteur auxiliaire. De préférence, les mêmes moyens de commande comprennent ces moyens de synchronisation et permettent, par une commande unique, la mise en œuvre successive de chacun des éléments. Selon l'invention, afin de pouvoir supporter des courants de court-circuit très élevés sans dimensionnement excessif, le disjoncteur selon l'invention comprend une résistance de valeur ohmique fixe insérée sur le circuit auxiliaire, mise en série avec le deuxième interrupteur. La valeur de la résistance est supérieure d'un ordre 10 000, voire dix millions, à la résistance du premier interrupteur principal, comprise entre 0,1 à 40 Ω, et avantageusement entre 0,1 et 10 Ω.
Avantageusement, des moyens de synchronisation permettent, lors d'une fermeture, de mettre en contact, les contacts du premier interrupteur avant de mettre en contact les contacts du second interrupteur .
BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS
Les caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre et en référence aux dessins annexés, donnés à titre illustratif et nullement limitatifs . Les figures 1 illustrent schématiquement le principe de coupure d'un disjoncteur de générateur classique (figure IA) et selon l'invention (figures IB et IC) .
La figure 2 montre un mode de réalisation préféré du disjoncteur selon l'invention.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS
Pour un disjoncteur disposé en sortie d'alternateur, soumis à des conditions de fonctionnement très différentes d'un disjoncteur de ligne haute tension, et dont le principe est schématisé sur la figure IA, classiquement, le passage d'un courant I d'une intensité nominale supérieure à plusieurs milliers d'ampères nécessite l'utilisation sur le circuit principal d'un interrupteur 1 dont les contacts sont particulièrement conducteurs, par exemple en cuivre ; leur pouvoir de coupure d'un courant de court-circuit Isc est cependant limité en raison de la génération d'arcs électriques. Un deuxième interrupteur 2 de coupure est mis en parallèle avec le premier interrupteur 1 afin d'effectuer la fonction de coupure du courant de court-circuit Isc, l'ouverture du premier interrupteur 1 commutant de fait le courant du circuit nominal 5 sur ce circuit de coupure 7 ; les contacts de ce deuxième interrupteur 2, par exemple en tungstène, sont de performance limitée en ce qui concerne le passage du courant nominal I, mais possèdent un fort pouvoir de coupure.
Ainsi, les fonctions de transmission du courant permanent I et de coupure de courant de court- circuit Isc sont séparées : en cas de sollicitation, le premier interrupteur 1 est tout d'abord activé, le courant passe alors totalement dans le circuit auxiliaire 7 et l'ouverture du deuxième interrupteur 2 permet d'obtenir la fonction de coupure.
Il apparaît cependant que le développement et la réalisation de ce type de disjoncteur sont coûteux et complexes pour des courants d'extrême intensité, notamment pour des courants de coupure supérieurs à plusieurs centaines de kiloampères.
Une manière de réduire les coûts de développement de tels disjoncteurs est d'associer à un appareil connu des éléments permettant de faciliter la coupure d'intenses courants de court-circuit. Le document EP 1 117 114 propose par exemple d'insérer un dispositif générateur d'arc pour faciliter l'action du deuxième interrupteur de coupure, ce qui alourdit cependant le disjoncteur, tant au point de vue encombrement qu'économique.
Selon l'invention, un principe différent de coupure, illustré en figure IB, a été alors considéré comme préférable : deux interrupteurs 10, 20 sont mis en parallèle sur un circuit principal 5 et un circuit auxiliaire 7, chacun des interrupteurs comprenant au moins une paire de contacts mobiles l'un par rapport à l'autre. Lors d'une sollicitation, l'ouverture de l'interrupteur principal 10 permet la coupure effective du courant Isc dans des conditions rendues favorables par la présence d'une résistance placée à ses bornes, l'interrupteur auxiliaire 20 permettant une coupure définitive.
A cette fin entre autres, une résistance 30 de valeur déterminée R est placée sur le circuit auxiliaire 7, en série avec l'interrupteur 20. Cette résistance d'insertion 30 garantit un passage de courant Ir = I - Io négligeable dans la branche auxiliaire 7, même dans le cas de courant de coupure. La valeur R de la résistance 30 est ainsi choisie très supérieure à la valeur de la résistance de l'interrupteur principal 10, ou même du circuit principal 5, par exemple de 104 ou 105 à 107 fois plus ; en particulier, un interrupteur 10 utilisé pour ce type de disjoncteur de générateur a classiquement une résistance de l'ordre de quelques millionièmes à quelques dizaines de millionièmes d'Ohms, et la résistance 30 utilisée est de l'ordre du dixième d'Ohm à la dizaine d'Ohms par exemple 40 Ohms, avantageusement R = 1 Ω.
Par la présence de cette résistance auxiliaire constante 30 de valeur comprise entre 0,1 et 40 Ohms, la vitesse d'accroissement de la tension de rétablissement (VATR) aux bornes de l'interrupteur 10 est réduite. Elle est significativement réduite avec une valeur comprise entre 0,1 et 10 Ohms. En effet, en l'absence du circuit d'insertion de résistance 7, l'ouverture de l'interrupteur 10 et l'interruption du courant donnent lieu à une VATR très élevée indiquée par les normes, par exemple 4 à 6 kV/μs . La présence de la résistance additionnelle 30 permet de réduire la VATR de façon importante, typiquement de 0,01 kV/μs à 1 kV/μs, et donc facilite l'interruption du courant en retardant l'accroissement de la tension aux bornes de l'interrupteur 10. Ainsi, la fonction de coupure peut être accomplie dans un premier temps à moindres frais par l'interrupteur 10 du circuit principal 5. Suite à l'ouverture du premier interrupteur 10, par exemple par action d'un mécanisme de commande entraînant la séparation de ses contacts, l'ouverture du deuxième interrupteur auxiliaire 20 est provoquée, de préférence par les mêmes moyens de commande, afin d'assurer la coupure définitive du courant. Selon l'invention, le courant résistif Ir établi dans la branche auxiliaire 7 du circuit est très inférieur au courant Io circulant dans le circuit principal 5, qui est quasiment identique au courant nominal I ou au courant de court-circuit Isc. Grâce à la présence de la résistance 30, l'interrupteur de coupure 20 peut être dimensionné de façon appropriée, et notamment pour une intensité moindre, pour un courant réduit Ir très inférieur à Isc.
L'interrupteur auxiliaire 20 peut être une chambre de coupure à gaz, mais, en particulier, il devient possible grâce à l'invention d'utiliser une ampoule à vide 20' (schématisée en figure IC) bien que l'intensité du courant de court-circuit laisse a priori suggérer un dimensionnement trop onéreux, voire impossible de ce type de dispositif d'interruption pour un disjoncteur classique.
Par ailleurs, l'insertion de la résistance 30 permet un dimensionnement beaucoup plus facile de la chambre de coupure principale 10. En effet, l'ajustement de la valeur R de la résistance 30 permet d'optimiser le couple chambre principale 10/chambre auxiliaire 20 : si R diminue, le premier interrupteur 10 est moins sollicité et le deuxième 20 l'est plus, et inversement . L'interrupteur principal 10 peut lui aussi être une chambre de coupure à gaz de type SF6. Avantageusement, selon un mode de réalisation préféré schématisé en figure IC et au vu de l'intensité des courants Io circulant, le premier interrupteur 10' consiste lui-même en un disjoncteur comprenant deux interrupteurs 12, 14 en parallèle sur deux branches 52, 54 du circuit principal 5.
Un mode de réalisation pratique est par exemple illustré, uniquement à titre indicatif et schématique, en figure 2, dans laquelle la partie supérieure représente le disjoncteur 40 fermé, et la partie inférieure le courant passant par les barres omnibus 42, 44 coupé. Le disjoncteur 40 est avantageusement solidarisé au sol 46 de manière fixe, entre un alternateur de centrale couplé au premier jeu de barres 42 et un transformateur haute tension couplé au deuxième jeu de barres 44.
Il est avantageux, tel qu'illustré, pour des raisons de compacité, de disposer l'ampoule à vide 20' selon un angle de 90° par rapport à l'interrupteur principal 10 ; les moyens de synchronisation 50 peuvent par exemple comprendre une tige coulissant, par son extrémité, dans une fente inclinée permettant le retard à l'ouverture. La configuration représentée, dans laquelle l'ampoule à vide 20' est au-dessus du pôle du disjoncteur 40, peut naturellement être remplacée par un interrupteur auxiliaire 20 situé sur un plan horizontal au niveau de l'axe AA du premier interrupteur 10, ou tout autre plan par rotation de l'ampoule autour de cet axe AA. De même, les résistances 30 peuvent se trouver en tout endroit du disjoncteur 40 où de la place est disponible .
Le disjoncteur selon l'invention peut en outre comprendre un troisième interrupteur 60 en série avec le deuxième interrupteur 20, à des fins de section et non de coupure, afin d'éviter une baisse de tenue diélectrique du deuxième interrupteur 20 qui pourrait accidentellement permettre le passage de courant dans la branche 7 associée. L'homme de l'art veillera avantageusement à insérer la résistance selon l'invention, d'une valeur comprise entre 0,1 et 40 Ohms, uniquement lors de la coupure. En effet, dans le cas d'un disjoncteur de générateur, l'insertion de la résistance à la fermeture conduirait à sur-dimensionner celle-ci car cela créerait un échauffement important de la résistance lors d'une manœuvre composée fermeture/ouverture.

Claims

REVENDICATIONS
1. Disjoncteur de générateur (40) comprenant : - un premier interrupteur principal (10) comprenant une première paire de contacts mobiles l'un par rapport à l'autre en translation selon un premier axe (AA) ;
- un deuxième interrupteur auxiliaire (20) de court-circuit comprenant une deuxième paire de contacts mobiles l'un par rapport à l'autre, mis en parallèle du premier interrupteur (10) ; le deuxième interrupteur étant associé en série à une résistance
(30) de valeur (R) fixe ; - des moyens de synchronisation (50) permettant, lors d'une interruption, la séparation des contacts du premier interrupteur (10) avant la séparation des contacts du deuxième interrupteur (20) ; caractérisé en ce que la résistance du premier interrupteur (10) est de l'ordre de 10~6 à 10~4 Ω, et la résistance associée est de l'ordre de 0,1 à ^O Ω.
2. Disjoncteur de générateur selon la revendication 1 dans lequel la résistance associée est de l'ordre de 0,1 à 10 Ω.
3. Disjoncteur de générateur selon la revendication 1 ou 2 dans lequel des moyens de synchronisation permettent, lors d'une fermeture, de mettre en contact, les contacts du premier interrupteur (10) avant de mettre en contact les contacts du second interrupteur (20).
4. Disjoncteur de générateur selon l'une des revendications précédentes dans lequel le deuxième interrupteur (20') est une ampoule à vide.
5. Disjoncteur selon l'une des revendications 1 à 4 comprenant en outre un troisième interrupteur (60) en série avec le deuxième interrupteur (20) et dans lequel les moyens de synchronisation (50) sont adaptés pour séparer la paire de contacts du deuxième interrupteur (20) avant la paire de contacts du troisième interrupteur (60).
6. Disjoncteur selon l'une des revendications 1 à 4 dans lequel le premier interrupteur (10') est un disjoncteur comprenant deux interrupteurs (12, 14) en parallèle.
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2264731A1 (fr) 2009-06-10 2010-12-22 Areva T&D Sas Contact pour ampoule à vide à moyenne tension à coupure d'arc ameliorée, ampoule à vide et disjoncteur, tel qu'un disjoncteur sectionneur d'alternateur associés
EP2264732A1 (fr) 2009-06-10 2010-12-22 Areva T&D Sas Contact pour ampoule à vide à moyenne tension à structure renforcée, ampoule a vide et disjoncteur, tel qu'un disjoncteur sectionneur d'alternateur associés
US8288674B2 (en) 2009-06-10 2012-10-16 Areva T&D Sas Winding for a contact of a medium-voltage vacuum circuit-breaker with improved endurance, and an associated circuit-breaker or vacuum circuit-breaker, such as an AC generator disconnector circuit-breaker

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2005015366A2 (fr) 2003-08-08 2005-02-17 Electric Power Group, Llc Systeme de gestion et de surveillance de resultats en temps reel
JP5166204B2 (ja) * 2008-10-24 2013-03-21 株式会社東芝 ガス絶縁遮断器システムおよびガス絶縁遮断器監視方法
EP2189998A1 (fr) * 2008-11-24 2010-05-26 ABB Technology AG Agencement de commutation de générateur
FR2985081B1 (fr) 2011-12-21 2015-03-06 Alstom Technology Ltd Dispositif de protection contre les particules engendrees par un arc electrique de commutation
FR2996352B1 (fr) 2012-10-02 2014-10-31 Alstom Technology Ltd Dispositif de contact electrique de type doigt de contact a fort courant nominal
US9054530B2 (en) 2013-04-25 2015-06-09 General Atomics Pulsed interrupter and method of operation
DE102013225112B4 (de) * 2013-12-06 2021-06-02 Siemens Aktiengesellschaft Elektrisches Schaltgerät

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH440413A (de) * 1965-09-06 1967-07-31 Bbc Brown Boveri & Cie Druckgasschalter mit Mehrfachunterbrechung
US3590186A (en) * 1968-12-19 1971-06-29 Allis Chalmers Mfg Co Vacuum interrupter having series connected resistor and shunting means for the latter
US4419552A (en) * 1980-04-25 1983-12-06 Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha Circuit breaker
US4617435A (en) * 1984-08-28 1986-10-14 Kabushiki Kaisha Toshiba Hybrid circuit breaker

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3970809A (en) * 1975-02-10 1976-07-20 General Electric Company Electric circuit breaker comprising parallel-connected vacuum interrupters
JPH01298617A (ja) * 1988-05-27 1989-12-01 Toshiba Corp 真空バルブ用接点とその製造方法
JPH0719504B2 (ja) * 1988-11-08 1995-03-06 三菱電機株式会社 断路器
JP3799924B2 (ja) 2000-01-11 2006-07-19 株式会社日立製作所 電力用遮断器および発電所電気回路装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH440413A (de) * 1965-09-06 1967-07-31 Bbc Brown Boveri & Cie Druckgasschalter mit Mehrfachunterbrechung
US3590186A (en) * 1968-12-19 1971-06-29 Allis Chalmers Mfg Co Vacuum interrupter having series connected resistor and shunting means for the latter
US4419552A (en) * 1980-04-25 1983-12-06 Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha Circuit breaker
US4617435A (en) * 1984-08-28 1986-10-14 Kabushiki Kaisha Toshiba Hybrid circuit breaker

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2264731A1 (fr) 2009-06-10 2010-12-22 Areva T&D Sas Contact pour ampoule à vide à moyenne tension à coupure d'arc ameliorée, ampoule à vide et disjoncteur, tel qu'un disjoncteur sectionneur d'alternateur associés
EP2264732A1 (fr) 2009-06-10 2010-12-22 Areva T&D Sas Contact pour ampoule à vide à moyenne tension à structure renforcée, ampoule a vide et disjoncteur, tel qu'un disjoncteur sectionneur d'alternateur associés
US8164019B2 (en) 2009-06-10 2012-04-24 Areva T&D Sas Contact for a medium-voltage vacuum circuit-breaker with improved arc extinction, and an associated circuit-breaker or vacuum circuit-breaker, such as an AC generator disconnector circuit-breaker
US8168910B2 (en) 2009-06-10 2012-05-01 Areva T&D Sas Contact for a medium-voltage vacuum circuit-breaker with reinforced structure, and an associated circuit-breaker or vacuum circuit-breaker, such as an AC generator disconnector circuit-breaker
US8288674B2 (en) 2009-06-10 2012-10-16 Areva T&D Sas Winding for a contact of a medium-voltage vacuum circuit-breaker with improved endurance, and an associated circuit-breaker or vacuum circuit-breaker, such as an AC generator disconnector circuit-breaker

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