FR2556164A1

FR2556164A1 - Haut-parleur

Info

Publication number: FR2556164A1
Application number: FR8418404A
Authority: FR
Inventors: Shunichi Takahashi
Original assignee: Pioneer Electronic Corp
Current assignee: Pioneer Corp
Priority date: 1983-12-03
Filing date: 1984-12-03
Publication date: 1985-06-07
Anticipated expiration: 2004-12-03
Also published as: GB2155733A; FR2556164B1; DE3444062A1; DE3444062C2; GB8430487D0; US4661973A; GB2155733B

Abstract

LE HAUT-PARLEUR DE L'INVENTION POSSEDE UNE BOBINE MOBILE 5 ENROULEE SUR UNE LONGUEUR PLUS GRANDE QUE CELLE DE L'ENTREFER 3 DANS LEQUEL ELLE PLONGE ET QUI EST FORME ENTRE UN POLE 1B D'UNE CARCASSE 1 ET UNE PLAQUE ANNULAIRE 3. UNE STRUCTURE DE FIXATION DE LADENSITE DE FLUX MAGNETIQUE SERT A ETABLIR UNE VALEUR CONSTANTE DE BL, B ETANT LA DENSITE DU FLUX MAGNETIQUE LIANT LA BOBINE MOBILE ET L REPRESENTANT LA LONGUEUR EFFECTIVE DE LA BOBINE MOBILE. LA STRUCTURE DE FIXATION EST FORMEE PAR UNE SURFACE CONIQUE 13 DU POLE DE LA CARCASSE, OU BIEN IL PEUT ETRE FORME PAR UNE OU PLUSIEURS PLAQUES CONIQUES FIXEES A LA PLAQUE ANNULAIRE. DE PLUS, UN CAPUCHON METALLIQUE 25 EST MONTE SUR LE POLE ET COUVRE UN CORPS 22 EN MATERIAU MAGNETIQUE QUI A LA FORME D'UNE CUVETTE TOURNEE VERS LE HAUT.

Description

La présente invention concerne un haut-parleur et, plus spécialement, un

haut-parleur possédant une bobine mobile qui est bobinée sur une longueur plus grande que la longueur de

l'entrefer magnétique dans lequel la bobine est disposée.

Un haut-parleur classique du type considéré dans l'invention est représenté sur la figure 1. Le haut-parleur de la figure 1 possède une carcasse polaire 1 ayant une section droite en T inversé et, autour de sa partie inférieure, un aimant

annulaire 2 qui est aimanté dans la direction de son épaisseur.

Une plaque 3 repose sur l'aimant 2 afin de former un entrefer

vis-à-vis de la paroi périphérique du p8le central 1A de la car-

casse 1. Une bobine mobile 5, qui est enroulée sur un support de bobine 4, est insérée dans l'entrefer. Le support de bobine 4 est

monté sur un bâti 7 par l'intermédiaire d'un amortisseur 6 autori-

sant les mouvements vibrants du support de bobine. Un dia-

phragme 8 comportant un capuchon central 9 est relié au support de bobine 4. La périphérie externe du diaphragme 8 est soutenue

par une partie de bord 11 qui est fixée sur le bâti 7 par l'inter-

médiaire d'un joint 10. Pour obtenir une utilisation efficace du flux magnétique dans l'entrefer, la bobine mobile 5 est enroulée sur le support de bobine 4 sur une longueur (suivant la direction

longitudinale de la bobine) plus grande que la longueur de l'entre-

fer. Le p8le central IA de la carcasse polaire 1 est doté d'un capuchon métallique 21 destiné à réduire les distorsions introduites

dans le courant de bobine par l'inductance de la bobine mobile 5.

Le fonctionnement du haut-parleur de la figure 1 est le suivant. Lorsqu'un courant passe dans la bobine mobile 5, une force d'entraînement, dirigée vers le haut ou vers le bas, agit sur la bobine 5 selon le sens du courant. Puisque la bobine 5 est mobile, la force d'entraînement agissant sur la bobine se transmet au diaphragme 8 via le support de bobine 4. En résultat, le diaphragme 8 pousse l'air se trouvant devant lui, ce qui crée

des ondes sonores.

La force d'entraînement F agissant sur la bobine 5 s'exprime de manière suivante: F = Bti, o B est la densité de flux magnétique liant la bobine 5, t est la longueur effective de la bobine 5, et i est le courant passant

dans la bobine 5.

La figure 2A montre la bobine 5 placée de manière que son centre, suivant la largeur, coincide avec le centre de

l'entrefer, tandis que la figure 2B montre le profil correspon-

dant de la densité de flux magnétique liant la bobine 5. La fi-

gure 3A montre la bobine 5 placée de telle manière que son centre,

suivant la largeur, soit décentré par rapport à l'entrefer, tan-

dis que la figure 3B montre le profil correspondant de la densité de flux magnétique liant la bobine 5. L'aire de la partie hachurée sur chacune des figures 2B et 3B représente la force d'entraînement F agissant sur la bobine 5. Comme on peut aisément le voir, la zone

hachurée de la figure 3B est plus petite que celle de la figure 2B.

En d'autres termes, la valeur du facteur de force Bt, exprimée en fonction du déplacement de la bobine 5, n'est pas constante l'intérieur des limites du déplacement oscillant de la bobine, mais plutôt, comme le montre la figure 4, la valeur de B4, et par conséquent celle de la force d'entraînement F, diminue lorsque le centre de la bobine 5 suivant la direction longitudinale s'écarte

du centre de l'entrefer.

Puisque le facteur de force Bi exprimé en fonction du déplacement de la bobine 5 n'est pas constant à l'intérieur des limites du déplacement oscillant de la bobine, le haut-parleur classique ne produit pas une force d'entraînement F sinusoidale, même si le signal d'entrée est une onde sinusoïdale. Au contraire, il est produit une onde complexe contenant les deuxième et troisième harmoniques, et la distorsion du troisième ordre ainsi obtenue est

l'une des sources majeurs de distorsion du son rayonné par le haut-

parleur dans la gamme des niveaux faibles du son.

L'invention a été mise en oeuvre pour éliminer ces défauts du hautparleur de la technique antérieure, et le but principal de l'invention est de proposer un haut-parleur qui produit un son ayant une distorsion minimale et qui peut facilement être

fabriqué.

Le haut-parleur selon l'invention possède un matériau magnétique en forme de cuvette dont le fond est placé en contact avec une surface polaire et qui possède une partie évasée dont le diamètre augmente avec l'éloignement par rapport à la surface polaire. Le haut-parleur possède également un capuchon métallique qui s'ajuste autour du p8le de manière à couvrir le matériau magnétique en forme de cuvette. Ce capuchon métallique comporte une partie conique dont le diamètre diminue avec l'éloignement par rapport à la surface polaire et qui possède un fond continu

vis-à-vis de la partie conique. La périphérie extérieure de l'extré-

mité ouverte du matériau magnétique en forme de cuvette est disposée en contact avec la frontière entre la partie conique et le fond du

capuchon métallique.

Le haut-parleur selon l'invention utilise une bobine mobile enroulée sur une longueur plus grande que la longueur de l'entrefer magnétique et est destiné à fournir une valeur constante pour Bt, au moins à l'intérieur des limites du déplacement oscillant de la bobine mobile, o B représente la densité de flux magnétique permettant la liaison avec la bobine mobile et t se rapporte à la

longueur effective de la bobine mobile.

La description suivante, conçue à titre d'illustration

de l'invention, vise à donner une meilleure compréhension de ses caractéristiques et avantages; elle s'appuie sur les dessins annexés, parmi lesquels: - la figure 1 est une section droite d'un haut-parleur selon la technique antérieure; - les figures 2A et 3A sont des sections droites partielles montrant une bobine mobile en deux positions différentes vis-à-vis de la densité de flux magnétique, et les figures 2B et 3B montrent les profils correspondants de la densité de flux magnétique; - la figure 4 montre la relation existant entre le déplacement de la bobine mobile dans le haut-parleur classique et le facteur de force agissant sur la bobine; - la figure 5 est une section droite montrant un haut-parleur selon un premier mode de réalisation de la présente invention;

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- la figure 6 est une vue agrandie montrant une partie essentielle de la figure 5; - la figure 7 montre le profil de la densité de flux magnétique existant dans l'entrefer du haut-parleur de la figure 5; - la figure 8A est une vue en perspective du capuchon métallique présenté sur la figure 5, et la figure 8B est la section droite correspondante; - les figures 9A et 10A sont des sections droites partielles montrant une bobine mobile en deux positions différentes vis-à-vis de l'entrefer, et les figures 9B et lOB montrent les profils correspondants de la densité de flux magnétique; - la figure 11l montre le déplacement de la bobine

en fonction du facteur de force pour le haut-parleur selon l'inven-

tion; - la figure 12 est une vue en perspective montrant le support de bobine et la bobine mobile du haut-parleur de la figure 5; - la figure 13A est une section droite montrant une variante du dispositif de fixation de la densité de flux magnétique présenté sur la figure 5; - les figures 13B et 13D sont des sections droites partielles montrant une bobine mobile en deux positions différentes relativement à l'entrefer du haut-parleur de la figure 13A, et

- les figures 13C et 13E montrent les profils cor-

respondants de la densité de flux magnétique; - la figure 13F montre le déplacement de la bobine

en fonction du facteur de force pour le haut-parleur de la figure 13A.

- les figures 14 et 15 sont des vues partiellement agrandies montrant des variantes du mode de réalisation de la figure 13A; - la figure 16 est une section droite montrant une autre variante du dispositif de fixation de la densité de flux magnétique; - la figure 17A est une section droite partielle montrant une bobine mobile en une certaine position par rapport à l'entrefer, et la figure 17B montre le profil correspondant de la densité de flux magnétique;

- les figures 18A à 18D sont des sections droites par-

tielles montrant des variantes du mode de réalisation de la figure 5; - la figure 19 est une section droite montrant une autre variante du dispositif de fixation de la densité de flux magnétique; - la figure 20A est une section droite partielle montrant une bobine mobile en une certaine position par rapport IQ à l'entrefer; - la figure 20B montre le profil de la densité de flux magnétique correspondant à la figure 20A; - la figure 21 est une section droite montrant une variante du mode de réalisation de la figure 19; - la figure 22 est une section droite montrant une autre variante du dispositif de fixation de la densité de flux magnétique; - la figure 23 est une section droite montrant une autre variante du dispositif de fixation de la densité de flux magnétique; - les figures 24A et 24B sont des sections droites partielles montrant deux variantes du mode de réalisation de la figure 23; et

- la figure 25 est un diagramme montrant les-caracté-

ristiques de distorsion d'un haut-parleur selon l'invention (ligne en trait continu) et d'un haut-parleur classique du même type

général (ligne en trait interrompu).

Plusieurs modes de réalisation préférés de l'inven-

tion vont ci-dessous être décrits en relation avec les figures 5 à 24. La figure 5 montre, en section droite, un haut-parleur selon un premier mode de réalisation préféré de l'invention, et la

figure 6 est une vue agrandie d'une partie essentielle de la fi-

gure 5. Sur les figures 5 et 6, les composants qui sont identiques à ceux présentés sur la figure 1 sont identifiés par des numéros

de référence identiques.

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Comme représenté sur les figures 5 et 6, le haut-

parleur selon le premier mode de réalisation préféré de l'ieu-

tion possède un p8le central lB qui est doté d'une surface évasée située au-dessous de la partie 12 faisant face à la plaque 3. Le diamètre de la surface évasée augmente avec l'éloignemnt par rapport à la partie 12. Sur le dessus du p8le central 13, repase un élément 22 en matériau magnétique en forme de cuvette dant le fond est en contact avec le p8le central lB et qui possède ne partie évasée dont le diamètre augmente avec l'éloignemnt par rapport au-dessus du pÈle central lB. La surface évasée 13 se

trouvant sur le pôle central lB se combine avec l'élément magné-

tique en forme de cuvette 22 pour produire une densité de flux magnétique qui assure une valeur constante du facteur de force Bi,

au moins dans les limites du déplacement oscillant de la bobine 5.

Pour empêcher que la périphérie extérieure 22a de l'extrémité ouverte de l'élément magnétique en forme de cuvette 22 ne produise d'effets nuisibles sur la répartition vmulue de la densité de flux magnétique dans l'entrefer magnétique 23, il est essentiel que la périphérie externe 22a soit séparée d'une distance donnée L vis-à-vis du prolongement de la surface 24 du pôle central 13 o il forme l'entrefer avec la plaque 3. La figure 7 manmtre deux courbes de répartition de flux pour l'entrefer 23; la couebe a,

indiquée par une ligne en trait interrompu, représente la réparti-

tion de flux obtenu lorsque la distance L est établie entre la périphérie externe 22a de l'élément magnétique 22 en foere de cuvette et la surface 24 du pôle central lB, et la caurbe b,

indiquée par une ligne en trait continu, représente la distribu-

tion de flux obtenu lorsqu'il n'est prévu aucune distance L et que la périphérie externe 22a se prolonge jusqu'à la pDsitinh de la surface 24. Dans ce dernier cas, la présence de la périphérie externe 22a de l'élément magnétique 22 conduit à l'existsece d'une zone moins magnéto- résistante dans l'entrefer 23, et l'agmemtation résultante du flux magnétique passant dans cette znne produit une déformation P de la répartition du flux ce qui produit une distorsion du courant passant dans la bobine mobile. Pour éviter cet in-cvénient,

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il est nécessaire que la distance L soit ménagée entre la péri-

phérie extérieure 22a de l'élément magnétique 22 en forme de cuvette et la surface 24 du pôle central lB. Sur la figure 7,

t représente la largeur (ou épaisseur) de la plaque 3.

Le p$le central lB est doté d'un capuchon métallique 25 couvrant l'élément magnétique 22 en forme de cuvette. Le capuchon 25 est fait en un matériau conducteur, par exemple en cuivre, etcomme le montrent les figures 8A et 8B, le capuchon est constitué d'une partie cylindrique 25a, d'une partie conique 25b continuant la partie cylindrique, et d'une partie inférieure plane 25d qui est une continuité de la partie conique et qui comporte un trou 25c en son centre. La conicité de la partie 25b est régulière et forme

un angle O avec la paroi latérale de la partie cylindrique 15a.

Ceci entraîne que la partie conique 25d diminue de diamètre au fur et à mesure que l'éloignement par rapport à la surface polaire

ou à la partie supérieure du p6le central lB.

Comme dans le cas ordinaire, l'amplitude de la densité de flux magnétique existant dans l'entrefer entre le p$le

central lB et la plaque 3 dépend de la longueur du circuit magné-

tique. Ainsi, en donnant une forme évasée a la surface 13 au-dessous de la partie 12 du pôle central lB o elle est en regard de la plaque 3 et en prévoyant l'élément magnétique 22 en forme de cuvette sur le dessus du pôle central, on peut obtenir un profil en échelons pour la densité de flux magnétique, comme représenté sur la figure 9B, pour la partie 12 et la surface conique 13 du p6le central 1B, ainsi que pour l'élément magnétique en forme de cuvette 22. Même si la bobine mobile 5 s'écarte de la position indiquée sur la figure 9A pour aller à celle indiquée sur la figura IOA, il n'apparaît aucune variation dans le flux magnétique total de liaison avec la bobine 5 et, comme indiqué sur la figure 11, la valeur du facteur de force Bî reste constante à l'intérieur des limites du déplacement oscillant de la bobine. En conséquence, comme on peut facilement le comprendre en comparant les zones hachurées des figures 9B et 10B, la force d'entraînement F (correspondant à la taille de la zone hachurée) qui agit sur la bobine 5 reste aussi la même dans les limites du mouvement oscillant de la bobine. Ceci signifie qu'une force d'entraînement sinusoïdale est produite en réponse à un courant

sinusoidal passant dans la bobine 5.

Si, comme indiqué sur la figure 12, des fils 26a et 26b venant de la bobine mobile 5 sont soudés au support de bobine 4, il se forme inévitablement des creux au niveau des

parties soudées. Toutefois, en raison de la conicité, les pro-

jections vers l'intérieur ou la partie inférieure du capuchon métallique 25 n'entrent pas en contact avec les creux, ce qui permet une mise en vibration régulière des parties mobiles du haut-parleur. Pour construire le haut-parleur selon le premier

mode de réalisation ci-dessus présenté, on place l'élément magné-

tique 22 en forme de cuvette sur le p8le central lB de façon que le fond 22b soit en contact avec le dessus du pôle et, ensuite, on ajuste le capuchon métallique 25 autour du pôle central lB de

façon que l'élément magnétique 22 en forme de cuvette soit recou-

vert par la partie cylindrique 25a. Les dimensions du capuchon métallique sont déterminées de façon que, lorsqu'il glisse sur le p8le central, la périphérie externe 22a de l'extrémité ouverte de l'élément 22 en forme de cuvette vienne en contact avec la frontière 25e entre la partie conique 25b et le fond 25d du capuchon. Ainsi, en faisant glisser le capuchon métallique 25 sur le p8le lB, on place, en même temps, l'élément magnétique

en forme de cuvette 22 dans la position correcte.

Dans le mode de réalisation présenté ci-dessus, l'élément magnétique en forme de cuvette s'évase et le capuchon

métallique se rétrécit de manière linéaire; toutefois, l'évase-

ment ou la conicité peuvent être courbes et non pas linéaires.

Du fait qu'il est conique, le capuchon métallique peut être étiré à partir d'un flanc plus facilement qu'un capuchon ayant une simple forme cylindrique et, même, on peut facilement produire un capuchon allongé. Le mode de réalisation précédent se rapporte à un cas pour lequel la surface évasée 13 du pôle central lb se combine avec l'élément magnétique en forme de cuvette 22 pour produire

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une densité de flux magnétique qui maintient constante la valeur du facteur de force BI à l'intérieur des limites du mouvement oscillant de la bobine mobile 5. Diverses variantes peuvent être

faites à ce dispositif, comme cela va être ci-dessous décrit.

Une variante au dispositif de fixation de la densité de flux magnétique ci-dessus décrit est représentée en section droite sur les figures 13A, 13B et 13D, o les composants qui sont identiques à ceux présentés sur la figure 5 sont identifiés par des numéros de référence identiques. La carcasse polaire 1 possède un p8le central lB' dont le dessus est plus haut que la limite supérieure du déplacement vibrant vertical du bord supérieur de la bobine mobile 5. Le pôle central lB' possède une surface évasée 13, à la fois au-dessus et au-dessous de la partie 12 qui est en regard de la plaque 3, et le diamètre de cette surface

évasée 13 augmente avec l'éloignement par rapport à la partie 12.

La configuration du haut-parleur présenté sur les figures 13A, 13B

et 13D est la même que celle présentée sur la figure 5, à l'excep-

tion du fait que l'élément magnétique en forme de cuvette 22 est remplacé par la surface évasée 13 supérieure. Les deux surfaces évasées 13 qui sont formées sur la périphérie du p8le central lB' se combinent pour former un dispositif de fixation de la densité de flux magnétique qui procure sensiblement les mêmes avantages que ceux obtenus dans le mode de réalisation de la figure 5. Un profil en échelons tel que présenté sur les figures 13C et 13E est obtenu au niveau de la partie 12 et des surfaces évasées 13 du pSle lB'. La figure 13F montre le déplacement de la bobine en

fonction du facteur de force pour le haut-parleur de la figure 13A.

L'évasement des surfaces 13 n'est pas nécessairment linéaire et, comme indiqué sur la figure 14, il est possible de faire appel à des évasements incurvés 13'. La courbure de chaque évasement 13' peut être choisie de manière appropriée de façon que soit produit un flux magnétique uniforme au voisinage des extrémités de la bobine mobile 5. L'épaisseur de la partie 12 du p8le central 13' qui-est en regard avec la plaque 3 ne doit pas nécessairement être identique à celle de la plaque 3. De plus, le p8le central lB' ne doit pas nécessairement être solidaire

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de la carcasse polaire 1, et, au contraire, il peut s'agir d'un

ensemble de deux parties, ou plus, comme représenté sur la figure 15.

La figure 16 montre, en section droite, une autre variante du dispositif de fixation de la densité de flux magnétique et, sur la figure 16, les composants qui sont identiques à ceux

présentés sur la figure 1 sont identifiés par des numéros de réfé-

rence identiques. La carcasse polaire 1 possède un p8le central 1C dont le dessus, comme sur la figure 13A, est plus élevé que la limite supérieure des oscillations verticales du bord supérieur de la bobine mobile 5. Le dessus et le dessous de la plaque 3 sont dotés d'une plaque magnétique conique 14 qui s'incline en direction du p8le central 1C et dont le diamètre interne diminue avec l'éloignement par rapport à la plaque 3. Les deux plaques magnétiques se combinent pour former une configuration de densité de flux magnétique qui maintient constante la valeur du facteur de force Bt, au moins dans les limites du déplacement oscillant de la bobine mobile 5. Avec le dispositif présenté sur la figure 16, la combinaison des plaques magnétiques 14 produit un profil en échelons pour la densité de flux magnétique, comme représenté sur la figure 17B à moins que les deux extrémités de la bobine mobile 5 vibrant verticalement ne dépassent la partie plate située des deux cotés de la répartition de la densité de flux, l'aire de la partie hachurée de la figure 17B reste la même et une force d'entraînement F constante s'exerce sur la bobine 5. En conséquence, lorsqu'un courant sinusoïdal passe dans la bobine 5, il est produit une force d'entraînement F du type à harmonique simple permettant de minimiser

les distorsions harmoniques possibles.

L'inclinaison de la plaque magnétique conique 14 ne doit pas nécessairement être linéaire, et elle peut être incurvée vers l'extérieur, comme sur la figure 18A, vers l'intérieur comme sur la figure 18B, ou selon la forme présentée sur la figure 18C

ou la figure 18D.

Une autre variante du dispositif de fixation de la densité de flux magnétique est décrit en section droite sur la figure 19, o les composants qui sont identiques à ceux présentés sur la figure 1 sont identifiés par des numéros de référence

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identiques. Dans ce mode de réalisation, le dessus du pôle central 1A de la carcasse polaire 1 est doté d'une plaque magnétique 15 évasée dont le diamètre externe augmente avec l'éloignement par rapport au p8le central. Dans le même temps, le dessus de la plaque 3 est doté d'une plaque magnétique conique 16, dont le diamètre inté- rieur diminue avec l'éloignement par rapport à la plaque 3 et qui est placé en face de la plaque magnétique 15. Les deux plaques magnétiques 15 et 16 se combinent pour produire une configuration de densité de flux magnétique qui maintient constante la valeur du facteur de force BL, au moins à l'intérieur des limites du déplacement oscillant de la bobine mobile 5. Selon le dispositif présenté sur la figure 19, la combinaison des plaques magnétiques 15 et 16 produit un profil de distribution de la densité de flux du

type présenté sur la figure 20B et, aussi longtemps que l'extré-

mité supérieure de la bobine mobile 5, au niveau de la limite supérieure de son déplacement vertical, se trouve à l'intérieur de l'espace défini par les plaques magnétiques 15 et 16, l'aire

de la section hachurée de la figure 20B reste-sensiblement iden-

tique et une force d'entraînement F constante agit sur la bobine 5.

Dans le mode de réalisation présenté ci-dessus, les plaques magnétiques 15 et 16 sont disposées au-dessus de la bobine mobile 5. Au lieu de cela, comme représenté sur la figure 21, il est possible de disposer les deux plaques au-dessous de la bobine 5, la plaque 15 s'étendant vers le bas depuis un pale central 1D dont le diamètre diminue au-dessous de la partie qui

est en regard de la plaque 3. Cette disposition procure des avan-

tages identiques à ceux obtenus à l'aide du mode de réalisation de la figure 19. L'inclinaison des plaques magnétiques 15 et 16 ne doit pas nécessairement être linéaire et, au lieu de cela, celles-ci peuvent ftre incurvées de la manière présentée sur les

figures 18A et 18B.

Une autre variante du dispositif de fixation de la densité de flux magnétique est présentée en section droite sur la figure 22, o les composants qui sont identiques à ceux présentés sur la figure 16 sont identifiés par des numéros de référence identiques. Dans ce mode de réalisation, le bâti 7 est fait en un matériau magnétique et possède une contremarche 17 au niveau du bord interne de la partie du bâti par laquelle le bâti est relié à la plaque 3. La contremarche est solidaire du bâti 7 et possède

une surface conique dont le diamètre interne diminue avec l'éloi-

gnement par rapport au-dessus de la plaque 3. La contremarche 17

produit une configuration de densité de flux magnétique qui main-

tient constante la valeur du facteur de force B4, au moins dans les limites du déplacement vibrant de la bobine mobile 5. Avec ce dispositif, la contremarche 17 contribue à la création d'un profil de densité de flux magnétique qui est sensiblement identique à celui présenté sur la figure 20B. Ainsi, dans les limites du déplacement oscillant de la bobine mobile 5, le facteur de force Bt reste constant quel que soit le déplacement de la bobine, et la force d'entraînement F agissant sur la bobine 5 n'est fonction que du courant d'entrée, de sorte qu'il est obtenu une distorsion minimale. L'inclinaison de la contremarche conique 17 ne doit pas nécessairement être linéaire, et elle peut être courbe, comme dans les modes de réalisation précédents. Si cela est souhaitable, on peut faire varier l'épaisseur de la contremarche 17 entre sa base

et son sommet.

Une autre variante du dispositif de fixation de la densité de flux magnétique selon l'invention est présentée en

section droite sur la figure 23, o des composants qui sont iden-

tiques à ceux présentés sur la figure 1 sont identifiés par des numéros de référence identiques. Dans ce mode de réalisation, la surface supérieure de la plaque 3 est directement dotée d'une plaque magnétique conique 18 dont le diamètre interne diminue

avec l'éloignement par rapport à la plaque 3, tandis que la sur-

face inférieure de la plaque 3 est dotée, de la même façon, d'une plaque magnétique 19 conique. Un élément d'écartement présentant une grande magnétorésistance est insérée entre la plaque 3 et la plaque magnétique 19. L'assemblage des deux plaques magnétiques 18 et 19 et de l'élément d'écartement 20 produit une configuration de densité de flux magnétique qui maintient constante la valeur

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du facteur de force B., au moins dans les limites du déplacement

oscillant de la bobine 5. Si la plaque magnétique 19 était directe-

ment placée sur l'envers de la plaque 3, l'aimant 2 disposé plus près de la plaque magnétique 19 que la plaque 18 produirait une densité de flux magnétique plus élevée du c8té de la plaque 19 que du côté de la plaque 18, ce qui altérerait la linéarité du facteur de force BE. Selon le mode de réalisation présenté sur la figure 23, en choisissant de manière convenable l'épaisseur et le matériau de l'élément d'écartement 20, on peut rendre la

densité de flux magnétique produite au niveau de la plaque magné-

tique 18 égale à celle produite au niveau de la plaque 19, ce

qui assure une amélioration de la linéarité du facteur de force B>.

Deux variantes du mode de réalisation de la figure 3

sont présentées sur les figures 24A et 24B.

Comme décrit ci-dessus, le haut-parleur selon l'inven-

tion possède un corps en forme de cuvette fait d'un matériau magné-

tique qui est disposé sur un p6le central et un capuchon métallique

qui est ajusté autour du p6le central de façon à couvrir le maté-

riau magnétique. Du fait de cette disposition réciproque, la force d'entraînement qui agit sur la bobine mobile est maintenue constante, quel que soit le déplacement de la bobine, et, en résultat, les distorsions possibles qui pourraient s'introduire dans le signal sonore obtenu en sortie sont minimisées. Selon un autre avantage, la position de l'élémentmagnétique en forme de cuvette se détermine automatiquement lors de l'enfoncement du capuchon métallique sur le p8le central. Ceci élimine la nécessité de devoir prévoir une opération distincte pour positionner l'élément magnétique en forme

de cuvette, et contribue donc à faciliter le montage du haut-parleur.

Comme ci-dessus décrit, des creux se forment dans le c8té du support de bobine 4 par suite du soudage des deux fils de la bobine mobile sur le support de bobine. Toutefois, le fond de

ces parties creuses n'est pas en contact avec le capuchon métal-

lique conique et n'empêche donc pas les vibrations régulières des

composants mobiles du haut-parleur.

Si le haut-parleur reçoit un signal d'entrée excessif, la bobine mobile peut aller au-delà de l'entrefer. Toutefois, selon

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un autre avantage de l'invention, la conicité du capuchon métal-

lique permet à la bobine mobile de revenir rapidement dans l'entre-

fer.

Comme ci-dessus décrit, le haut-parleur selon l'inven-

tion utilise une bobine enroulée sur une longueur plus grande que la longueur de l'entrefer et est concu pour maintenir une valeur

constante de Bi, au moins dans les limites du déplacement oscil-

lant de la bobine mobile. En résultat, une force d'entraînement proportionnelle au courant d'entrée agit sur la bobine mobile, et ceci contribue à réduire les distorsions harmoniques possibles du signal sonore de sortie. Ainsi, comme cela résulte clairement de la figure 25, l'invention fournit un haut-parleur ayant une meilleure qualité sonore et possédant de plus petites distorsions dans la gamme des sons de niveau bas (comme cela est indiqué par la ligne en trait continu) que le hautparleur classique (dont les

caractéristiques sont indiquées par la ligne en trait interrompu).

Bien entendu, l'homme de l'art sera en mesure

d'imaginer, à partir du haut parleur dont la description vient

d'être donnée à titre simplement illustratif et nullement limitatif, diverses variantes et modifications ne sortant pas du cadre de l'invention.

Claims

REVENDICATIONS

1. Haut-parleur caractérisé en ce qu'il comprend: une carcasse comportant une partie polaire (lB); un corps (22) en forme de cuvette fait d'un matériau magnétique, qui possède un fond en contact avec une surface polaire de ladite partie polaire et une partie évasée dont le diamètre augmente avec l'éloignement par rapport à ladite surface polaire; et un capuchon métallique (25) conformé et monté sur ledit p6le de telle manière qu'il couvre ledit corps en forme de cuvette en matériau magnétique, ledit capuchon métallique comprenant une partie cylindrique (25a) s'ajustant autour de ladite partie polaire, une partie conique (25b) qui continue ladite partie cylindrique et dont le diamètre diminue avec l'éloignement par rapport à ladite surface polaire, et un fond (25d) qui continue ladite partie conique, la périphérie externe de l'extrémité ouverte dudit corps en forme de cuvette étant en

contact avec la frontière entre le fond et ladite partie conique.

2. Haut-parleur caractérisé en ce qu'il comprend: une plaque annulaire (3) ; une carcasse (1) possédant une partie polaire (lB) passant dans le centre de ladite plaque de manière à former un entrefer magnétique avec ladite plaque; une bobine mobile (5) disposée à l'intérieur dudit entrefer et enroulée sur une longueur plus grande que la longueur dudit entrefer; et un moyen (13; 14; 15, 16; 17; 18, 19, 20) de fixation de la densité de flux magnétique qui maintient constante la valeur de B.t au moins dans les limites du déplacement oscillant de la bobine mobile, o B représente la densité de flux magnétique permettant de lier la bobine mobile et t représente une longueur effective

de ladite bobine mobile.

3. Haut-parleur selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit moyen de fixation de la densité de flux magnétique

comprend au moins une partie de surface évasée (13) qui est dis-

posée sur ledit p8le, le diamètre de la partie de surface évasée augmentant avec l'éloignement par rapport à une partie se trouvant

en regard de ladite plaque (3).

4. Haut-parleur selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite partie évasée est située au-dessous de ladite partie

en regard de ladite plaque.

5. Haut-parleur selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite partie évasée est située au-dessus de ladite partie

en regard de ladite plaque.

6. Haut-parleur selon la revendication 3, caractérisé en ce que ladite partie évasée comprend deux parties de surface évasées, l'une située audessus et l'autre située au-dessous de

ladite partie en regard de ladite plaque.

7. Haut-parleur selon la revendication 3, caractérisé

en ce que ladite partie de surface évasée est linéaire.

8. Haut-parleur selon la revendication 3, caractérisé

en ce que ladite partie de surface évasée est courbe.

9. Haut-parleur selon la revendication 2, caractérisé -

en ce que ledit moyen de fixation de la densité de flux magnétique comprend au moins une plaque magnétique conique (14; 15; 16; 18, 19) disposée sur ladite plaque annulaire (3) et ayant un diamètre interne

qui augmente avec l'éloignement par rapport à ladite plaque annulaire.

10. Haut-parleur selon la revendication 9, caractérisé en ce que ladite plaque magnétique est disposée au-dessous de ladite

plaque annulaire.

11. Haut-parleur selon la revendication 9, caractérisé en ce que ladite plaque magnétique est disposée au-dessus de ladite

plaque annulaire.

12. Haut-parleur selon la revendication 9, caractérisé en ce que lesdites plaques magnétiques sont au nombre de 2, l'une étant disposée au-dessous de ladite plaque annulaire et l'autre

étant disposée au-dessus de ladite plaque annulaire.

13. Haut-parleur selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit moyen de fixation de la densité de flux magnétique comprend au moins une plaque magnétique conique disposée sur ladite plaque annulaire et en regard dudit p8le, le diamètre extérieur de ladite plaque magnétique conique augmentant avec l'éloignement par

rapport à ladite plaque annulaire.

14. Haut-parleur selon la revendication 13, caractérisé en ce que ladite plaque magnétique est disposée au-dessous de

ladite plaque annulaire.

255 6 1 6 4

15. Haut-parleur selon la revendication 13, caractérisé en ce que ladite plaque magnétique est disposée au-dessus de ladite

plaque annulaire.

16. Haut-parleur selon la revendication 13, caractérisé en ce que lesdites plaques magnétiques sont au nombre de deux, l'une étant disposée au-dessous de ladite plaque annulaire et l'autre étant

disposée au-dessus de ladite plaque annulaire.

17. Haut-parleur selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit moyen de fixation de la densité de flux magnétique comprend au moins une plaque magnétique conique disposée sur ladite plaque annulaire et en regard dudit p6le, le diamètre intérieur de ladite plaque magnétique conique diminuant avec l'éloignement par

rapport à ladite plaque annulaire.

18. Haut-parleur selon la revendication 17, caractérisé en ce que ladite plaque magnétique est disposée au-dessous de ladite

plaque annulaire.

19. Haut-parleur selon la revendication 17, caractérisé en ce que ladite plaque magnétique est disposée au-dessus de ladite

plaque annulaire.

20. Haut-parleur selon la revendication 17, caractérisé en ce que lesdites plaques magnétiques sont au nombre de deux, l'une étant disposée au-dessous de ladite plaque annulaire et l'autre étant

disposée au-dessus de ladite plaque annulaire.

21. Haut-parleur selon la revendication 20, caractérisé en ce qu'il comprend en outre un moyen d'écartement (20) se trouvant entre ladite plaque magnétique et ladite plaque annulaire, ledit moyen d'écartement étant fait en un matériau possédant une grande magnétorésistance.

22. Haut-parleur selon la revendication 2, caractérisé en ce que ledit moyen de fixation de la densité de flux magnétique comprend un bâti (7) fait en un matériau magnétique et possédant une contremarche (17) au niveau du bord interne de sa partie de liaison avec ladite plaque annulaire, ladite contremarche étant solidaire dudit bâti et ayant une surface conique dont le diamètre interne diminue avec l'éloignement par rapport au dessus de ladite

plaque annulaire.