FR2552111A1 - Alliage d'aluminium de resistance electrique elevee et se pretant bien au formage - Google Patents
Alliage d'aluminium de resistance electrique elevee et se pretant bien au formage Download PDFInfo
- Publication number
- FR2552111A1 FR2552111A1 FR8410275A FR8410275A FR2552111A1 FR 2552111 A1 FR2552111 A1 FR 2552111A1 FR 8410275 A FR8410275 A FR 8410275A FR 8410275 A FR8410275 A FR 8410275A FR 2552111 A1 FR2552111 A1 FR 2552111A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- sep
- electrical resistance
- weight
- high electrical
- aluminium alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 26
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 15
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 230000004927 fusion Effects 0.000 abstract description 4
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 abstract 1
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- 101000740224 Homo sapiens Protein SCAI Proteins 0.000 description 5
- 102100037197 Protein SCAI Human genes 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000002939 deleterious effect Effects 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 229910001148 Al-Li alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018134 Al-Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018131 Al-Mn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018467 Al—Mg Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018461 Al—Mn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018575 Al—Ti Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018580 Al—Zr Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910019400 Mg—Li Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001080 W alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- QQHSIRTYSFLSRM-UHFFFAOYSA-N alumanylidynechromium Chemical compound [Al].[Cr] QQHSIRTYSFLSRM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001989 lithium alloy Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000012549 training Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01C—RESISTORS
- H01C7/00—Non-adjustable resistors formed as one or more layers or coatings; Non-adjustable resistors made from powdered conducting material or powdered semi-conducting material with or without insulating material
- H01C7/001—Mass resistors
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/10—Nuclear fusion reactors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
L'INVENTION CONCERNE UN ALLIAGE D'ALUMINIUM AYANT UNE RESISTANCE ELECTRIQUE ELEVEE. ELLE SE RAPPORTE A UN ALLIAGE D'ALUMINIUM QUI COMPREND ESSENTIELLEMENT 1,0 A 8,0 DE MG, 0,05 A 1,0 DE LI, AU MOINS UN ELEMENT CHOISI PARMI TI, CR, ZR, V, W, ET MN, EN QUANTITE VARIABLE, AU MOINS EGALE A 0,05 EN POIDS, ET LE RESTE ETANT FORME D'ALUMINIUM ET D'IMPURETES INEVITABLES. L'ALLIAGE PEUT AUSSI CONTENIR UNE PETITE QUANTITE DE BISMUTH AU MOINS EGALE A 0,05 EN POIDS. APPLICATION AUX MATERIAUX DE CONSTRUCTION DE STRUCTURE SOUMISE A DES CHAMPS MAGNETIQUES ELEVES, NOTAMMENT DE REACTEURS DE FUSION NUCLEAIRE.
Description
La présente invention concerne un alliage d'aluminium ayant non seulement une résistance électrique élevée mais aussi se prêtant bien au formage, par exemple à la presse, par pliage, par rapport aux alliages d'aluminium disponibles jusqu'à présent.
On a utilisé jusqu'à présent des alliages d'aluminium comme bons conducteurs étant donné leur faible résistance électrique par rapport à celle du fer et des alliages du fer. Cependant, au cours des dernières années, on a utilisé de façon très importante des alliages d'aluminium dans d'autres applications.
Dans le cas de l'utilisation dans un champ magnétique intense, il faut que les alliages d'aluminium possèdent une résistance électrique accrue. L'utilisation des alliages d'aluminium dans ces conditions provoque la création d'un courant induit correspondant à la variation du champ magnétique et les alliages d'aluminium sont affectés par la force extérieure due à l'action du champ magnétique et du champ électrique. Comme la force externe est proportionnelle à la densité du courant induit, la densité de courant doit etre réduite au minimum. Pour cette raison, l'augmentation de la résistance électrique est devenue très importante.
Les alliages d'aluminium utiles classiques Al-Mg ont une résistance spécifique inférieure à 6,4 pQ.cm (SCAI supérieur à 27 %).
Des études antérieures ont montré qu'une addition de lithium était très efficace pour l'augmentation de la résistance électrique. Cependant, l'addition du lithium en grande quantité provoque une réduction de la ductilité et en conséquence réduit l'allongement à moins de 10 %.
On recherche donc la mise au point d'alliages d'aluminium de résistance électrique élevée, ayant d'excellentes propriété de ductilité et se pretant bien au formage.
L'invention concerne des alliages perfectionnés ayant à la fois une résistance électrique élevée et de bonnes propriétés de formage et en particulier des alliages d'aluminium ayant d'excellentes propriétés de formage et qui conviennent très bien comme matériaux de construction dans des structures placées sous l'action d'un champ magnétique élevé.
Plus précisément, les alliages d'aluminium selon l'invention, ayant une résistance électrique élevée et d'excellentes propriétés de formage, comprend essentiellement, en pourcentagespondéraux (1) Mg : 1,0 à 8,0 %, de préférence 2,0 à 7,0 %,
Li : 0,05 à mDins de 1,0 %,
au moins un élément choisi dans le groupe qui comprend,
en pourcentages pondéraux
Ti : de 0,05 à 0,20 %,
Cr : de 0,05 à 0,40 %,
Zr : de 0,05 à 0,30 %,
V : de 0,05 à 0,35 %,
W : de 0,05 à 0,30 %,
Mn : de 0,05 à 2,0 %,
et le reste étant formé d'aluminium et des impu
retés inévitables, ou (2) Mg : 1,0 à 8,0 %, de préférence 2,0 à 7,0 %,
Li : 0,05 à moins de 1,0 %,
Bi : 0,05 à 0,50 %, et
au moins un élément choisi dans le groupe qui comprend,
en pourcentages pondéraux
Ti : de 0,05 à 0,20 %,
Cr : de 0,05 à 0,40 %,
Zr : de 0,05 à 0,30 %,
V : de 0,05 à 0,35 %,
W : de 0,05 à 0,30 %, et
Mn : de 0,05 à 2,0 %,
le reste étant l'aluminium et des impuretés
inévitables.
Li : 0,05 à mDins de 1,0 %,
au moins un élément choisi dans le groupe qui comprend,
en pourcentages pondéraux
Ti : de 0,05 à 0,20 %,
Cr : de 0,05 à 0,40 %,
Zr : de 0,05 à 0,30 %,
V : de 0,05 à 0,35 %,
W : de 0,05 à 0,30 %,
Mn : de 0,05 à 2,0 %,
et le reste étant formé d'aluminium et des impu
retés inévitables, ou (2) Mg : 1,0 à 8,0 %, de préférence 2,0 à 7,0 %,
Li : 0,05 à moins de 1,0 %,
Bi : 0,05 à 0,50 %, et
au moins un élément choisi dans le groupe qui comprend,
en pourcentages pondéraux
Ti : de 0,05 à 0,20 %,
Cr : de 0,05 à 0,40 %,
Zr : de 0,05 à 0,30 %,
V : de 0,05 à 0,35 %,
W : de 0,05 à 0,30 %, et
Mn : de 0,05 à 2,0 %,
le reste étant l'aluminium et des impuretés
inévitables.
Des alliages d'aluminium selon l'invention rendent possible l'augmentation de la résistance électrique à des valeurs bien supérieures à la résistance spécifique de 6,4 UQ.cm présentée par les alliages d'aluminium utilisés jusqu'à présent, grâce à la composition précédente.
Comme indiqué rapidement dans les paragraphes précédents, l'invention concerne les alliages d'aluminium ayant une résistance électrique élevée et d'excellentes propriétés de formage, contenant essentiellement, en pourcentages pondéraux (1) Mg : 1,0 à 8,0 %, de préférence 2,0 à 7,0 %,
Li : 0,05 à moins de 1,0 %,
au moins un élément choisi dans le groupe qui comprend,
en pourcentages pondéraux :
Ti : de 0,05 à 0,20 %,
Cr : de 0,05 à 0,40 %,
Zr : de 0,05 à 0,30 %,
V : de 0,05 à 0,35 %,
W : de 0,05 à 0,30 %,
Mn : de 0,05 à 2,0 %,
le reste étant formé d'aluminium et d'impuretés
inévitables, ou (2) Mg : 1,0 à 8,0 %, de préférence 2,0 à 7,0 %,
Li : 0,05 à moins de 1,0 %,
Bi : 0,05 à 0,50 %,
et au moins un élément choisi dans le groupe comprenant,
en pourcentages pondéraux :
Ti : de 0,05 à 0,20 %,
Cr : de 0,05 à 0,40 %,
Zr : de 0,05 à 0,30 %
V : de 0,05 à 0,35 %,
W : de 0,05 à 0,30 %,
Mn : de 0,05 à 2,0 %,
le reste étant formé d'aluminium et d'impuretés inévitables.
Li : 0,05 à moins de 1,0 %,
au moins un élément choisi dans le groupe qui comprend,
en pourcentages pondéraux :
Ti : de 0,05 à 0,20 %,
Cr : de 0,05 à 0,40 %,
Zr : de 0,05 à 0,30 %,
V : de 0,05 à 0,35 %,
W : de 0,05 à 0,30 %,
Mn : de 0,05 à 2,0 %,
le reste étant formé d'aluminium et d'impuretés
inévitables, ou (2) Mg : 1,0 à 8,0 %, de préférence 2,0 à 7,0 %,
Li : 0,05 à moins de 1,0 %,
Bi : 0,05 à 0,50 %,
et au moins un élément choisi dans le groupe comprenant,
en pourcentages pondéraux :
Ti : de 0,05 à 0,20 %,
Cr : de 0,05 à 0,40 %,
Zr : de 0,05 à 0,30 %
V : de 0,05 à 0,35 %,
W : de 0,05 à 0,30 %,
Mn : de 0,05 à 2,0 %,
le reste étant formé d'aluminium et d'impuretés inévitables.
Dans l'alliage d'aluminium selon l'invention,
Mg est un ingrédient indispensable afin que les alliages de type Al-Li aient la résistance mécanique nécessaire et, à cet effet, Mg doit être ajouté en quantité comprise entre 1,0 et 8,0 % en poids et de préférence entre 2,0 et 7,0 % en poids. L'addition de plus 8,0 % en poids provoque l'apparition de fissures pendant la préparation d'un lingot ou pendant l'opération de laminage et introduit des difficultés lors de la préparation des alliages considérés.
Mg est un ingrédient indispensable afin que les alliages de type Al-Li aient la résistance mécanique nécessaire et, à cet effet, Mg doit être ajouté en quantité comprise entre 1,0 et 8,0 % en poids et de préférence entre 2,0 et 7,0 % en poids. L'addition de plus 8,0 % en poids provoque l'apparition de fissures pendant la préparation d'un lingot ou pendant l'opération de laminage et introduit des difficultés lors de la préparation des alliages considérés.
Le lithium est un élément essentiel pour l'augmentation de la résistance électrique. Lorsque le lithium est ajouté en quantité supérieure ou égale à 1,0 % en poids, l'allongement tombe à moins de 10 % si bien que les propriétés de formage diminuent considérablement et deviennent inférieures aux valeurs acceptables, bien qu'une addition excessive de lithium accroisse la résistance mécanique.
Au contraire, Li, en quantité inférieure à 1,0 % en poids, donne un allongement qui n'est pas inférieur à 10 % et en particulier, lorsque l'alliage est soumis à un traitement de revenu, on peut obtenir facilement un allongement important d'environ 20 %. Grâce au bon allongement, le formage par pliage et à la presse peut etre réalisé de manière satisfaisante. Cependant, l'addition de lithium en quantité inférieure à 0,05 % ne permet pas l'obtention d'une résistance électrique dont la valeur est supérieure à celle des alliages disponibles jusqu'à présent.
Ti, Cr, Zr, V et W ont pour rôle d'accroitre la résistance électrique et ils ont en outre des effets sur l'affinage de la dimension des grains et sur l'augmentation de la résistance mécanique.
Lorsque ces éléments sont ajoutés en quantité dépassant les limites supérieures indiquées précédemment, les éléments forment des composés intermétalliques avec
Al et provoquent une cristallisation des composés intermétalliques résultants pendant la solidificatiQn. Comme les composés intermétalliques ont une influence nuisible sur la ténacité et l'allongement, l'addition en excès de ces éléments au-delà des limites supérieures indiquées doit être évitée. Ces cinq éléments donnent satisfaction soit seuls soit en combinaison d'au moins deux.
Al et provoquent une cristallisation des composés intermétalliques résultants pendant la solidificatiQn. Comme les composés intermétalliques ont une influence nuisible sur la ténacité et l'allongement, l'addition en excès de ces éléments au-delà des limites supérieures indiquées doit être évitée. Ces cinq éléments donnent satisfaction soit seuls soit en combinaison d'au moins deux.
En outre, Mn est efficace dans l'augmentation de la résistance électrique, dans l'affinage de la dimension des grains et dans l'augmentation de la résistance mécanique, de même que Ti, Cr, Zr, V et W. Comme une addition dépassant 2,0 % a un effet nuisible sur la ténacité, la limite supérieure de 2,0 % doit être respectée pour Mn.
En outre, si l'on considère plus précisément la radioactivité résiduelle, par exemple dans le cas des matériaux utilisés dans des réacteurs de fusion nucléaire,
Mn peut avoir un effet nuisible. Par exemple, lorsque
Mn est présent dans les alliages d'aluminium en quantité de 1 %, la radioactivité résiduelle après décharge D-T diminue à 10 1 mrem/h seulement après un an et, même après cinq ans suivant une décharge D-T, la radioactivité résiduelle est réduite au dixième. Ainsi, dans le cas des applications précédentes, l'addition Mn doit être évitée.
Mn peut avoir un effet nuisible. Par exemple, lorsque
Mn est présent dans les alliages d'aluminium en quantité de 1 %, la radioactivité résiduelle après décharge D-T diminue à 10 1 mrem/h seulement après un an et, même après cinq ans suivant une décharge D-T, la radioactivité résiduelle est réduite au dixième. Ainsi, dans le cas des applications précédentes, l'addition Mn doit être évitée.
Bi est ajouté afin qu'il empêche la formation de fissures dans un lingot, ces fissures pouvant se présenter lorsque la teneur en Mg dépasse 6,5 %.
Les alliages d'aluminium selon l'invention, réalisés avec la composition indiquée précédemment, ont une résistance électrique de valeur élevée qui n'est pas inférieure à 6,4 pQ.cm (SCAI inférieur à 27 %), une résistance accrue de ass qui n'est pas inférieure à 15.107 Pa et en outre une résistance à la traction qui n'est pas inférieure à 20.107 Pa, avec un allongement accru qui n'est pas inférieur à 10 % et en outre qui n'est pas inférieur à 20 %. La combinaison avantageuse de ces propriétés rend utiles les alliages selon l'invention dans les applications telles que les matériaux de construction des véhicules à rnoteur linéaire utilisés dans un champ magnétique intense, dans les réacteurs de fusion nucléaire et autres. En parti- culier, parmi les alliages d'aluminium selon l'invention,- ceux qui sont dépourvus de Mn sont préférables comme matériaux de construction de réacteurs de fusion nucléaire puisque ces alliages dépourvus de Mn réduisent efficacement les radioactivités résiduelles tout en présentant la résistance électrique accrue.
On considère maintenant quelques exemples donnés à titre purement illustratif qui permettent une meilleure compréhension de l'invention et en indiquent les avantages.
EXEMPLE
On dissout des alliages d'aluminium du type
Al-Mg-Li, ayant les diverses compositions indiquées dans le tableau I qui suit, à l'aide d'un four à haute fréquence, en atmosphère d'argon gazeux, et on les coule sous forme de lingots ayant 30 mm d'épaisseur et une section de 175 x 175 mm, afin qu'ils puissent être laminés. Ensuite, on homogénéise les lingots résultants à une température comprise entre 450 et 5000C dans un four dont l'atmosphère est réglée, puis on leur fait subir un laminage à chaud jusqu'à une épaisseur de 4 mm à une température de 350 à 450 OC, avant laminage à froid jusqu'à une épaisseur de 2 mm. La feuille ainsi laminée à froid est alors soumise à un traitement de ramollissement à une température de 300 à 4000C afin qu'elle forme des éprouvettes.Les éprouvettes ainsi obtenues, avec diverses compositions d'alliages, sont examinées au point de vue des propriétés de résistance électrique (résistance spécifique) et de résistance à la traction, et le tableau II donne le résultat des essais.
On dissout des alliages d'aluminium du type
Al-Mg-Li, ayant les diverses compositions indiquées dans le tableau I qui suit, à l'aide d'un four à haute fréquence, en atmosphère d'argon gazeux, et on les coule sous forme de lingots ayant 30 mm d'épaisseur et une section de 175 x 175 mm, afin qu'ils puissent être laminés. Ensuite, on homogénéise les lingots résultants à une température comprise entre 450 et 5000C dans un four dont l'atmosphère est réglée, puis on leur fait subir un laminage à chaud jusqu'à une épaisseur de 4 mm à une température de 350 à 450 OC, avant laminage à froid jusqu'à une épaisseur de 2 mm. La feuille ainsi laminée à froid est alors soumise à un traitement de ramollissement à une température de 300 à 4000C afin qu'elle forme des éprouvettes.Les éprouvettes ainsi obtenues, avec diverses compositions d'alliages, sont examinées au point de vue des propriétés de résistance électrique (résistance spécifique) et de résistance à la traction, et le tableau II donne le résultat des essais.
La résistance électrique est mesurée par le procédé de formation de courants de Foucauld, selon la norme ASTM-B-342.
Les valeurs mesurées sont données en SCAI et en outre, à titre de référence, elles sont transformées en pX.cm. Par exemple, une valeur de 27 % SCAI équivaut à une résistance de 6,4 MQ.cm.
Lorsque Mg qui est un élément d'alliage est présent dans les alliages en quantité dépassant la limite supérieure indiquée précédemment, des fissures apparaissent pendant l'opération de laminage à chaud et l'éprouvette précitée ne peut pas etre obtenue. En outre, comme Ti, Mn,
Cr, Zr, V et W, en quantité dépassant les plages respectives spécifiées précédemment, provoquent la cristallation d'une phase secondaire dispersée, sous forme de cristaux géants de type Al-Ti, Al-Mn, Al-Cr, Al-Zr, Al-V et Al-W, les alliages contenant de telles quantités en excès de ces éléments ne sont pas préparés.
Cr, Zr, V et W, en quantité dépassant les plages respectives spécifiées précédemment, provoquent la cristallation d'une phase secondaire dispersée, sous forme de cristaux géants de type Al-Ti, Al-Mn, Al-Cr, Al-Zr, Al-V et Al-W, les alliages contenant de telles quantités en excès de ces éléments ne sont pas préparés.
L'essai de travail de flexion est réalisé par examen de la limite du rayon de flexion, c'est-à-dire par examen de la flexion que peuvent subir les éprouvettes exprimée en nombre d'épaisseurs de la -feuille obtenue.
En outre, l'évaluation de la radioactivité résiduelle est effectuée par mesure du niveau de radioactivité de chaque éprouvette après un moins suivant une réaction
D-T. Dans le tableau II, le cercle indique un niveau (10 2 mrem/h) qui est presque inoffensif pour un être humain, les triangles indiquent un niveau (10-1 -10-2 mrem/m) nécessitant certaines précautions, et la croix indique un niveau supérieur ( > 10 1 mrem/h) pour lequel il est presque impossible qu'un être humain s'approche.
D-T. Dans le tableau II, le cercle indique un niveau (10 2 mrem/h) qui est presque inoffensif pour un être humain, les triangles indiquent un niveau (10-1 -10-2 mrem/m) nécessitant certaines précautions, et la croix indique un niveau supérieur ( > 10 1 mrem/h) pour lequel il est presque impossible qu'un être humain s'approche.
TABLEAU I
<SEP> n <SEP> d'alliage <SEP> Composition <SEP> d'alliage <SEP> (% <SEP> en <SEP> poids)
<tb> <SEP> Mg <SEP> Li <SEP> Mn <SEP> Ti <SEP> Cr <SEP> Zr <SEP> V <SEP> Bi <SEP> W <SEP> Al
<tb> <SEP> 1 <SEP> 4,6 <SEP> 0,6 <SEP> 0,30 <SEP> 0,006 <SEP> 0,10 <SEP> 0,12 <SEP> 0,10 <SEP> - <SEP> - <SEP> reste
<tb> <SEP> 2 <SEP> 4,5 <SEP> 0,5 <SEP> - <SEP> 0,06 <SEP> 0,10 <SEP> 0,11 <SEP> 0,10 <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 3 <SEP> 4,7 <SEP> 0,8 <SEP> - <SEP> 0,06 <SEP> 0,11 <SEP> 0,11 <SEP> - <SEP> 0,10 <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 4 <SEP> 4,7 <SEP> 0,6 <SEP> - <SEP> 0,06 <SEP> 0,11 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 5 <SEP> 4,6 <SEP> 0,6 <SEP> 0,32 <SEP> 0,07 <SEP> 0,10 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 6 <SEP> 4,6 <SEP> 0,6 <SEP> 0,32 <SEP> 0,06 <SEP> - <SEP> 0,15 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 7 <SEP> 4,8 <SEP> 0,8 <SEP> 0,31 <SEP> 0,07 <SEP> 0,16 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 8 <SEP> 4,8 <SEP> 0,8 <SEP> 0,30 <SEP> - <SEP> 0,15 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 9 <SEP> 4,7 <SEP> 0,6 <SEP> - <SEP> - <SEP> 0,14 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 10 <SEP> 4,6 <SEP> 0,8 <SEP> 0,31 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 11 <SEP> 4,6 <SEP> 0,5 <SEP> - <SEP> - <SEP> 0,20 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 12 <SEP> 4,6 <SEP> 0,6 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> -0,18 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 13 <SEP> 3,1 <SEP> 0,8 <SEP> - <SEP> 0,06 <SEP> 0,10 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 14 <SEP> 2,1 <SEP> 0,5 <SEP> 1,1 <SEP> 0,05 <SEP> 0,11 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 15 <SEP> 5,3 <SEP> 0,6 <SEP> - <SEP> 0,05 <SEP> 0,12 <SEP> 0,11 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 16 <SEP> 6,5 <SEP> 0,8 <SEP> - <SEP> 0,05 <SEP> 0,10 <SEP> 0,11 <SEP> - <SEP> 0,10 <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 17 <SEP> 4,8 <SEP> 0,8 <SEP> - <SEP> 0,05 <SEP> 0,10 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> - <SEP> 0,10 <SEP> "
<tb> <SEP> 18 <SEP> 5,1 <SEP> 0,8 <SEP> - <SEP> 0,05 <SEP> 0,10 <SEP> 0,11 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 19 <SEP> 8,5 <SEP> 0,6 <SEP> - <SEP> 0,05 <SEP> 0,10 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> 0,15 <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 20 <SEP> 5,8 <SEP> 0,04 <SEP> - <SEP> 0,05 <SEP> 0,10 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 21 <SEP> 4,7 <SEP> 1,4 <SEP> - <SEP> 0,06 <SEP> 0,11 <SEP> 0,15 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 22 <SEP> 4,7 <SEP> - <SEP> - <SEP> 0,06 <SEP> 0,10 <SEP> 0,15 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> TABLEAU II
<tb> <SEP> Mg <SEP> Li <SEP> Mn <SEP> Ti <SEP> Cr <SEP> Zr <SEP> V <SEP> Bi <SEP> W <SEP> Al
<tb> <SEP> 1 <SEP> 4,6 <SEP> 0,6 <SEP> 0,30 <SEP> 0,006 <SEP> 0,10 <SEP> 0,12 <SEP> 0,10 <SEP> - <SEP> - <SEP> reste
<tb> <SEP> 2 <SEP> 4,5 <SEP> 0,5 <SEP> - <SEP> 0,06 <SEP> 0,10 <SEP> 0,11 <SEP> 0,10 <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 3 <SEP> 4,7 <SEP> 0,8 <SEP> - <SEP> 0,06 <SEP> 0,11 <SEP> 0,11 <SEP> - <SEP> 0,10 <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 4 <SEP> 4,7 <SEP> 0,6 <SEP> - <SEP> 0,06 <SEP> 0,11 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 5 <SEP> 4,6 <SEP> 0,6 <SEP> 0,32 <SEP> 0,07 <SEP> 0,10 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 6 <SEP> 4,6 <SEP> 0,6 <SEP> 0,32 <SEP> 0,06 <SEP> - <SEP> 0,15 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 7 <SEP> 4,8 <SEP> 0,8 <SEP> 0,31 <SEP> 0,07 <SEP> 0,16 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 8 <SEP> 4,8 <SEP> 0,8 <SEP> 0,30 <SEP> - <SEP> 0,15 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 9 <SEP> 4,7 <SEP> 0,6 <SEP> - <SEP> - <SEP> 0,14 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 10 <SEP> 4,6 <SEP> 0,8 <SEP> 0,31 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 11 <SEP> 4,6 <SEP> 0,5 <SEP> - <SEP> - <SEP> 0,20 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 12 <SEP> 4,6 <SEP> 0,6 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> -0,18 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 13 <SEP> 3,1 <SEP> 0,8 <SEP> - <SEP> 0,06 <SEP> 0,10 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 14 <SEP> 2,1 <SEP> 0,5 <SEP> 1,1 <SEP> 0,05 <SEP> 0,11 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 15 <SEP> 5,3 <SEP> 0,6 <SEP> - <SEP> 0,05 <SEP> 0,12 <SEP> 0,11 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 16 <SEP> 6,5 <SEP> 0,8 <SEP> - <SEP> 0,05 <SEP> 0,10 <SEP> 0,11 <SEP> - <SEP> 0,10 <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 17 <SEP> 4,8 <SEP> 0,8 <SEP> - <SEP> 0,05 <SEP> 0,10 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> - <SEP> 0,10 <SEP> "
<tb> <SEP> 18 <SEP> 5,1 <SEP> 0,8 <SEP> - <SEP> 0,05 <SEP> 0,10 <SEP> 0,11 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 19 <SEP> 8,5 <SEP> 0,6 <SEP> - <SEP> 0,05 <SEP> 0,10 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> 0,15 <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 20 <SEP> 5,8 <SEP> 0,04 <SEP> - <SEP> 0,05 <SEP> 0,10 <SEP> 0,12 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 21 <SEP> 4,7 <SEP> 1,4 <SEP> - <SEP> 0,06 <SEP> 0,11 <SEP> 0,15 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> <SEP> 22 <SEP> 4,7 <SEP> - <SEP> - <SEP> 0,06 <SEP> 0,10 <SEP> 0,15 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> "
<tb> TABLEAU II
<SEP> n <SEP> d'alliage <SEP> Apparition <SEP> Résistance <SEP> électrique <SEP> Résistance <SEP> Allongement <SEP> Limite <SEP> du <SEP> Radicactivite
<tb> <SEP> de <SEP> fissures <SEP> à <SEP> la <SEP> trac- <SEP> de <SEP> courbure <SEP> résiduelle
<tb> <SEP> au <SEP> laminage <SEP> SCAI <SEP> (%) <SEP> <SEP> # <SEP> cm <SEP> tion, <SEP> 107 <SEP> Pa <SEP> % <SEP> t@épaisseur
<tb> <SEP> de <SEP> feuille
<tb> <SEP> 1 <SEP> néant <SEP> 21,6 <SEP> 7,98 <SEP> 34,6 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> #
<tb> <SEP> 2 <SEP> " <SEP> 22,5 <SEP> 7,66 <SEP> 33,4 <SEP> 22 <SEP> 1,2t <SEP> O
<tb> <SEP> 3 <SEP> " <SEP> 23,8 <SEP> 7,24 <SEP> 32,5 <SEP> 25 <SEP> 1,1t <SEP> O
<tb> <SEP> 4 <SEP> " <SEP> 22,4 <SEP> 7,70 <SEP> 33,1 <SEP> 22 <SEP> 1,2t <SEP> O
<tb> <SEP> 5 <SEP> " <SEP> 21,5 <SEP> 8,02 <SEP> 34,5 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> #
<tb> <SEP> 6 <SEP> " <SEP> 21,8 <SEP> 7,91 <SEP> 34,1 <SEP> 22 <SEP> 1,2t <SEP> #
<tb> <SEP> 7 <SEP> " <SEP> 21,7 <SEP> 7,94 <SEP> 34,2 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> #
<tb> <SEP> 8 <SEP> " <SEP> 21,8 <SEP> 7,91 <SEP> 34,0 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> #
<tb> <SEP> 9 <SEP> " <SEP> 21,8 <SEP> 7,91 <SEP> 33,2 <SEP> 22 <SEP> 1,2t <SEP> O
<tb> <SEP> 10 <SEP> " <SEP> 22,0 <SEP> 7,84 <SEP> 34,0 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> #
<tb> <SEP> 11 <SEP> " <SEP> 22,1 <SEP> 7,80 <SEP> 33,0 <SEP> 24 <SEP> 1,1t <SEP> O
<tb> <SEP> 12 <SEP> " <SEP> 22,1 <SEP> 7,80 <SEP> 33,1 <SEP> 24 <SEP> 1,1t <SEP> O
<tb> <SEP> 13 <SEP> " <SEP> 23,0 <SEP> 7,50 <SEP> 23,7 <SEP> 30 <SEP> 1,0t <SEP> O
<tb> <SEP> 14 <SEP> " <SEP> 25,2 <SEP> 6,84 <SEP> 21,5 <SEP> 32 <SEP> 1,0t <SEP> X
<tb> <SEP> 15 <SEP> " <SEP> 21,3 <SEP> 8,09 <SEP> 34,4 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> O
<tb> <SEP> 16 <SEP> " <SEP> 20,9 <SEP> 8,25 <SEP> 39,6 <SEP> 20 <SEP> 1,2t <SEP> O
<tb> <SEP> 17 <SEP> " <SEP> 21,9 <SEP> 7,90 <SEP> 33,4 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> O
<tb> <SEP> 18 <SEP> néant <SEP> 21,8 <SEP> 7,91 <SEP> 33,5 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> O
<tb> <SEP> 19 <SEP> formation <SEP> à <SEP> chaud <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP>
<SEP> 20 <SEP> néant <SEP> 28,0 <SEP> 6,14 <SEP> 30,5 <SEP> 26 <SEP> 1,0t <SEP> O
<tb> <SEP> 21 <SEP> " <SEP> 18,0 <SEP> 9,58 <SEP> 37,8 <SEP> 14 <SEP> 2,5t <SEP> O
<tb> <SEP> 22 <SEP> " <SEP> 30,2 <SEP> 5,71 <SEP> 27,7 <SEP> 28 <SEP> 1,0t <SEP> O
<tb>
Comme indiqué précédemment, les alliages selon l'invention ont non seulement une résistance électrique accrue mais aussi d'excellentes propriétés de formage.
<tb> <SEP> de <SEP> fissures <SEP> à <SEP> la <SEP> trac- <SEP> de <SEP> courbure <SEP> résiduelle
<tb> <SEP> au <SEP> laminage <SEP> SCAI <SEP> (%) <SEP> <SEP> # <SEP> cm <SEP> tion, <SEP> 107 <SEP> Pa <SEP> % <SEP> t@épaisseur
<tb> <SEP> de <SEP> feuille
<tb> <SEP> 1 <SEP> néant <SEP> 21,6 <SEP> 7,98 <SEP> 34,6 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> #
<tb> <SEP> 2 <SEP> " <SEP> 22,5 <SEP> 7,66 <SEP> 33,4 <SEP> 22 <SEP> 1,2t <SEP> O
<tb> <SEP> 3 <SEP> " <SEP> 23,8 <SEP> 7,24 <SEP> 32,5 <SEP> 25 <SEP> 1,1t <SEP> O
<tb> <SEP> 4 <SEP> " <SEP> 22,4 <SEP> 7,70 <SEP> 33,1 <SEP> 22 <SEP> 1,2t <SEP> O
<tb> <SEP> 5 <SEP> " <SEP> 21,5 <SEP> 8,02 <SEP> 34,5 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> #
<tb> <SEP> 6 <SEP> " <SEP> 21,8 <SEP> 7,91 <SEP> 34,1 <SEP> 22 <SEP> 1,2t <SEP> #
<tb> <SEP> 7 <SEP> " <SEP> 21,7 <SEP> 7,94 <SEP> 34,2 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> #
<tb> <SEP> 8 <SEP> " <SEP> 21,8 <SEP> 7,91 <SEP> 34,0 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> #
<tb> <SEP> 9 <SEP> " <SEP> 21,8 <SEP> 7,91 <SEP> 33,2 <SEP> 22 <SEP> 1,2t <SEP> O
<tb> <SEP> 10 <SEP> " <SEP> 22,0 <SEP> 7,84 <SEP> 34,0 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> #
<tb> <SEP> 11 <SEP> " <SEP> 22,1 <SEP> 7,80 <SEP> 33,0 <SEP> 24 <SEP> 1,1t <SEP> O
<tb> <SEP> 12 <SEP> " <SEP> 22,1 <SEP> 7,80 <SEP> 33,1 <SEP> 24 <SEP> 1,1t <SEP> O
<tb> <SEP> 13 <SEP> " <SEP> 23,0 <SEP> 7,50 <SEP> 23,7 <SEP> 30 <SEP> 1,0t <SEP> O
<tb> <SEP> 14 <SEP> " <SEP> 25,2 <SEP> 6,84 <SEP> 21,5 <SEP> 32 <SEP> 1,0t <SEP> X
<tb> <SEP> 15 <SEP> " <SEP> 21,3 <SEP> 8,09 <SEP> 34,4 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> O
<tb> <SEP> 16 <SEP> " <SEP> 20,9 <SEP> 8,25 <SEP> 39,6 <SEP> 20 <SEP> 1,2t <SEP> O
<tb> <SEP> 17 <SEP> " <SEP> 21,9 <SEP> 7,90 <SEP> 33,4 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> O
<tb> <SEP> 18 <SEP> néant <SEP> 21,8 <SEP> 7,91 <SEP> 33,5 <SEP> 21 <SEP> 1,2t <SEP> O
<tb> <SEP> 19 <SEP> formation <SEP> à <SEP> chaud <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP>
<SEP> 20 <SEP> néant <SEP> 28,0 <SEP> 6,14 <SEP> 30,5 <SEP> 26 <SEP> 1,0t <SEP> O
<tb> <SEP> 21 <SEP> " <SEP> 18,0 <SEP> 9,58 <SEP> 37,8 <SEP> 14 <SEP> 2,5t <SEP> O
<tb> <SEP> 22 <SEP> " <SEP> 30,2 <SEP> 5,71 <SEP> 27,7 <SEP> 28 <SEP> 1,0t <SEP> O
<tb>
Comme indiqué précédemment, les alliages selon l'invention ont non seulement une résistance électrique accrue mais aussi d'excellentes propriétés de formage.
Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux alliages qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs sans sortir du cadre de l'invention.
Claims (4)
1. Alliage d'aluminium ayant une résistance électrique élevée et d'excellentes propriétés de formage, caractérisé en ce qu'il contient essentiellement, en pourcentages pondéraux
Mg : de 1,0 à 8,0 %
Li : de 0,05 à moins de .1,0 %,
au moins un élément choisi dans le groupe comprenant,
en pourcentages pondéraux
Ti : de 0,05 à 0,20 %,
Cr : de 0,05 à 0,40 %,
Zr : de 0,05 à 0,30 %,
V : de 0,05 à 0,35 %,
W : de 0,05 à 0,30 %,
Mn : de 0,05 à 2,0 %, et
le reste étant formé d'aluminium et d'impuretés inévi
tables.
2. Alliage d'aluminium selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient 2,0 à 7,0 % en poids de Mg.
3. Alliage d'aluminium ayant une résistance électrique élevée et d'excellentes propriétés de formage, ledit alliage étant caractérisé en ce qu'il contient essentiellement, en poucentages pondéraux :
Mg : de 1,0 à 8,0 %,
Li : de 0,05 à moins de 1,0 %,
Bi : de 0,05 à 0,50 ,
au moins un élément choisi dans le groupe comprenant,
en pourcentages pondéraux
Ti : de 0,05 à 0,20 %,
Cr : de 0,05 à 0,40 %,
Zr : de 0,05 à 0,30 %,
V : de 0,05 à 0,35 %,
W : de 0,05 à 0,30 %,
Mn : de 0,05 à 2,0 %, et
le reste étant formé d'aluminium et d'impuretés inévi
tables.
4. Alliage d'aluminium selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il contient 2,0 à 7,0 % en poids de Mg.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58169217A JPS6063345A (ja) | 1983-09-16 | 1983-09-16 | 電気抵抗が高く成形性に優れたアルミニウム合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2552111A1 true FR2552111A1 (fr) | 1985-03-22 |
| FR2552111B1 FR2552111B1 (fr) | 1987-05-07 |
Family
ID=15882380
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8410275A Expired FR2552111B1 (fr) | 1983-09-16 | 1984-06-28 | Alliage d'aluminium de resistance electrique elevee et se pretant bien au formage |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4620961A (fr) |
| JP (1) | JPS6063345A (fr) |
| CA (1) | CA1227671A (fr) |
| CH (1) | CH654332A5 (fr) |
| DE (1) | DE3426175A1 (fr) |
| FR (1) | FR2552111B1 (fr) |
| GB (1) | GB2146353B (fr) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0546103A1 (fr) * | 1990-08-28 | 1993-06-16 | Reynolds Metals Co | Systeme d'alliage de lithium et d'aluminium ameliore. |
| US6306342B2 (en) * | 2000-01-19 | 2001-10-23 | Aluminium Rheinfelden Gmbh | Aluminum casting alloy |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19719596B4 (de) * | 1997-05-09 | 2004-02-12 | Rovema Verpackungsmaschinen Gmbh | Vorrichtung zur Erzeugung eines Kraftstoßes |
| ATE254188T1 (de) | 1998-12-18 | 2003-11-15 | Corus Aluminium Walzprod Gmbh | Herstellungsverfahren eines produktes aus aluminium-magnesium-lithium-legierung |
| WO2009129559A1 (fr) * | 2008-04-22 | 2009-10-29 | Joka Buha | Affinage du grain de magnésium à l'aide de vanadium |
| US20100129683A1 (en) * | 2008-11-24 | 2010-05-27 | Lin Jen C | Fusion weldable filler alloys |
| US20150376740A1 (en) * | 2013-03-14 | 2015-12-31 | Alcoa Inc. | Aluminum-magnesium-lithium alloys, and methods for producing the same |
| CN103993205B (zh) * | 2014-04-16 | 2016-05-18 | 池州市光明塑钢有限公司 | 一种高延伸率铝合金型材及其制备方法 |
| CN109722571B (zh) * | 2019-01-11 | 2021-10-22 | 南京奥斯行系统工程有限公司 | 一种高温氧气冷却专用铝合金 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3346370A (en) * | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
| US4094705A (en) * | 1977-03-28 | 1978-06-13 | Swiss Aluminium Ltd. | Aluminum alloys possessing improved resistance weldability |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4526630A (en) * | 1982-03-31 | 1985-07-02 | Alcan International Limited | Heat treatment of aluminium alloys |
-
1983
- 1983-09-16 JP JP58169217A patent/JPS6063345A/ja active Granted
-
1984
- 1984-06-06 CA CA000455976A patent/CA1227671A/fr not_active Expired
- 1984-06-18 US US06/621,592 patent/US4620961A/en not_active Expired - Fee Related
- 1984-06-28 FR FR8410275A patent/FR2552111B1/fr not_active Expired
- 1984-06-29 GB GB08416584A patent/GB2146353B/en not_active Expired
- 1984-07-16 DE DE19843426175 patent/DE3426175A1/de active Granted
- 1984-09-10 CH CH4308/84A patent/CH654332A5/de not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3346370A (en) * | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
| US4094705A (en) * | 1977-03-28 | 1978-06-13 | Swiss Aluminium Ltd. | Aluminum alloys possessing improved resistance weldability |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0546103A1 (fr) * | 1990-08-28 | 1993-06-16 | Reynolds Metals Co | Systeme d'alliage de lithium et d'aluminium ameliore. |
| EP0546103A4 (en) * | 1990-08-28 | 1993-10-13 | Reynolds Metals Company | Improved lithium aluminum alloy system |
| US6306342B2 (en) * | 2000-01-19 | 2001-10-23 | Aluminium Rheinfelden Gmbh | Aluminum casting alloy |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2146353B (en) | 1987-01-21 |
| DE3426175C2 (fr) | 1988-11-03 |
| FR2552111B1 (fr) | 1987-05-07 |
| GB2146353A (en) | 1985-04-17 |
| CA1227671A (fr) | 1987-10-06 |
| DE3426175A1 (de) | 1985-04-04 |
| GB8416584D0 (en) | 1984-08-01 |
| CH654332A5 (de) | 1986-02-14 |
| JPS6214207B2 (fr) | 1987-04-01 |
| JPS6063345A (ja) | 1985-04-11 |
| US4620961A (en) | 1986-11-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2599890B2 (ja) | 無鉛ハンダ材料 | |
| EP2948570B1 (fr) | Alliage de soudure sans plomb | |
| JP3594272B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた溶接用高力アルミニウム合金 | |
| WO2014069119A1 (fr) | Feuille d'alliage d'aluminium | |
| FR2552111A1 (fr) | Alliage d'aluminium de resistance electrique elevee et se pretant bien au formage | |
| FR2799210A1 (fr) | Alliage a base de zirconium et procede de fabrication de composant pour assemblage de combustible nucleaire en un tel alliage | |
| FR2585727A1 (fr) | Alliage cuivre-chrome-titane-silicium et son utilisation | |
| EP0430754B1 (fr) | Alliage inoxydable à mémoire de forme et procédé d'élaboration d'un tel alliage | |
| JPS6263641A (ja) | 低サイクル疲労特性に優れた高強度アルミニウム合金押出材 | |
| JPS63213628A (ja) | ヒユ−ズ用銅合金 | |
| JPH0379734A (ja) | バッキングプレート用銅合金 | |
| CH272003A (fr) | Alliage. | |
| JP3416999B2 (ja) | 高強度を有するスパッタリング圧延ターゲット材 | |
| JPS63161135A (ja) | 電気部品用銅合金 | |
| JPH0372043A (ja) | バッキングプレート用銅合金 | |
| EP0756016B1 (fr) | Elément de structure d'aéronef, et notamment d'avion supersonique, en alliage d'aluminium présentant une longue durée de vie, une bonne tolerance aux dommages et une bonne résistance à la corrosion sous contrainte | |
| WO2020178508A9 (fr) | Bande en alliage d'aluminium pour la fabrication d'echangeurs de chaleur brases | |
| JPH04147935A (ja) | ろう付け性の良好な高強度Ａｌ合金 | |
| JPH08120379A (ja) | ろう付用アルミニウム合金製部材 | |
| JPH0543970A (ja) | 高強度アルミニウム合金メツキ基板 | |
| JPH0413833A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた溶接構造材用高力アルミニウム合金 | |
| JPH04259347A (ja) | 犠牲陽極効果のすぐれたろう付け組立てＡｌ熱交換器用単層Ａｌ合金フィン材 | |
| JPS62222036A (ja) | 冷間加工性のすぐれた高強度チタン合金 | |
| CH104603A (fr) | Alliage à base d'aluminium. | |
| FR3093448A1 (fr) | Bande en alliage d’aluminium pour la fabrication d’échangeurs de chaleur brasés |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |