FR2535550A1 - Circuit d'echantillonnage de signaux - Google Patents

Abstract

L'INVENTION CONCERNE UN CIRCUIT D'ECHANTILLONNAGE DE SIGNAUX FONCTIONNANT PENDANT UN INTERVALLE DE REFERENCE ET UN INTERVALLE SUBSEQUENT D'ECHANTILLONNAGE DE SIGNAUX. SELON L'INVENTION, IL COMPREND UNE SOURCE DE TENSION DE REFERENCE V, UN MOYEN DE POLARISATION 51, UN MOYEN D'UTILISATION DE SIGNAUX 58, UN PREMIER AMPLIFICATEUR 53, UN SECOND AMPLIFICATEUR 57, UN PREMIER MOYEN DE COMMUTATION 40, V ETABLISSANT UNE CONDITION DE REFERENCE POUR LE MOYEN DE POLARISATION ET UN SECOND MOYEN DE COMMUTATION 40, V, LES PREMIER ET SECOND AMPLIFICATEURS PRODUISANT SENSIBLEMENT LE MEME SIGNAL DE SORTIE A LA FIN DE L'INTERVALLE DE REFERENCE. L'INVENTION S'APPLIQUE NOTAMMENT A LA TELEVISION EN COULEUR.

Description

La présente invention concerne un agencement particulièrement adapté à

l'échantillonnage d'une caractéristique d'un signal électrique de faible niveau, de façon à réduire d'une manière significative la distorsion d'un échantillon de sortie en échantillonnant des erreurs de décalage L'invention est également appropriée dans un système pour commander automatiquement la polarisation

d'un tube-image dans un téléviseur.

Dans des systèmes de traitement de signaux comme

un téléviseur, il est nécessaire d'échantillonner l'infor-

mation contenue dans les signaux traités par le système.

Il est souvent nécessaire de prévoir une amplification importante dans le processus d'échantillonnage afin d'obtenir un échantillon de l'information à un niveau suffisamment important pour être efficacement utilisé par

des circuits destinés à traiter l'échantillon de l'informa-

tion Cette condition est évidente, par exemple, dans un système de réglage automatique de la polarisation du tube-image (AKB) pour-établir automatiquement des niveaux appropriés de courant représentatif de l'image noire pour chaque canon d'électrons d'un tube-image couleur associé au téléviseur Par suite de cette opération, les images reproduites par le tube-image ne peuvent être affectées de façon néfaste par des variations des paramètres de fonctionnement du tube-image (par exemple dues aux effets

du vieillissement et de la température).

Un système AKB fonctionne typiquement pendant les intervalles d'effacement de l'image, moment auquel chaque canon d'électrons du tube- image est conducteur d'un petit courant d'effacement représentatif de l'image noire en réponse à une tension de référence représentative de l'information du signal vidéo du noir Ce courant est traité par le système AKB pour produire un signal qui est représentatif des courants conduits pendant l'intervalle d'effacement, et qui est utilisé pour maintenir un niveau

souhaité du courant du noir.

Dans un tel système, il est souvent nécessaire d'échantillonner l'amplitude variable d'une petite impulsion d'une amplitude crête à crête de quelques millivolts, afin de développer un signal de réglage capable de régler automatiquement la polarisation du tube-image sur une plage de plusieurs volts Un système de ce type est décrit dans le brevet US 4 331 981 au nom

de R P Parker, par exemple.

La nécessité de l'amplification des signaux à bas niveau dans le processus d'échantillonnage nécessite que

les erreurs de décalage associées au processus d'échantil-

lonnage soient faibles, car des erreurs importantes de décalage peuvent déformer ou obscurcir l'échantillon-de l'information de sortie Un fonctionnement linéaire du réseau d'échantillonnage est également souhaitable pour éviter une distorsion de l'échantillon de sortie Ces objectifs sont satisfaits par un réseau d'échantillonnage de signaux à gain élevé selon les principes de la présente invention. Dans un type de système AKB, des circuits de réglage répondent à un signal impulsionnel périodiquement dérivé d'une grandeur représentative du niveau du courant du noir de la cathode Le signal dérivé présente un niveau autre que zéro quand le niveau du courant du noir est correct et des niveaux différents (c'est-à-dire plus ou moins positifs) quand le niveau du courant du noir est trop élevé ou trop faible Le signal dérivé est traité par des circuits de réglage comprenant des réseaux de blocage et d'échantillonnage pour développer un signal de correction de la polarisation du tube-image qui augmente ou diminue en grandeur et qui est appliqué au tube-image pour maintenir un niveau correct du courant du noir Le réseau de blocage comprend un condensateur de blocage pour établir une condition de référence pour l'information du signal à échantillonner La condition de référence est

établie en appliquant une tension de référence au condensa-

teur de blocage qui est couplé au réseau d'échantillonnage

pendant l'intervalle de blocage.

Dans le système AKB révélé ici, le signal repré-

sentatif du courant du noir est dérivé en un point de détection qui, pendant les intervalles de l'image du signal vidéo, quand le système AKB est inactif, présente des variations de tension en rapport avec les variations d'amplitude du signal vidéo La grandeur de la tension de référence développée au condensateur de blocage à l'entrée du système de traitement de signaux AKB est choisie de façon que la grandeur normalement attendue du signal No vidéo pendant l'intervalle actif de l'image, et en particulier la grandeur des composantes d'accentuation du signal vidéo de tendance blanche, ne gênent pas le fonctionnement voulu des circuits d'entrée du dispositif

de traitement de signaux AKB.

On reconnaît ici que dans un système-du type décrit, le niveau des signaux d'entrée appliqués à l'amplificateur d'échantillonnage du système AIB doit être compatible

avec les conditions d'entrée de l'amplificateur d'échan-

tillonnage, en rapport avec l'objectif de prévoir un amplificateur d'échantillonnage ayant une bonne plage dynamique Il faut de plus reconnaître ici que, dans un système AKB employant un dispositif de stockage de charge d'entrée comme un condensateur de blocage avant l'ampli ficateur d'échantillonnage, le condensateur de blocage doit être empêché de se décharger de manière significative pendant les intervalles de l image Cette dernière condition est particulièrement importante dans un système AKB qui échantillonne de petites variations de l'amplitude

du signal (par exemple de l'ordre de quelques millivolts).

Dans un tel système, il est important d'assurer que le réseau de blocage établira une référence précise de façon fiable pour les petites variations de l'amplitude du signal échantillonnées pendant un petit intervalle de temps Ces objectifs sont satisfaits par un agencement

de circuit selon la présente invention.

Un dispositif d'échantillonnage de signaux selon la présente invention comprend un moyen de polarisation et un moyen d'utilisation de signaux et des premier et second amplificateurs ayant des entrées couplées au moyen de polarisation, et des sorties respectives La sortie du premier amplificateur et une source de tension de référence sont sélectivement couplées au moyen de polari- sation pendant un intervalle de référence, précédant un intervalle d'échantillonnage, pour établir une condition de référence pour le moyen de polarisation et une condition de polarisation de référence en rapport pour les premier et second amplificateurs La sortie du second amplificateur est sélectivement couplée au moyen d'utilisation de signaux pendant l'intervalle d'échantillonnage Les premier et second amplificateurs produisent sensiblement le même signal de sortie à la fin de l'intervalle de

référence.

Selon une caractéristique de l'invention, les premier et second amplificateurs correspondent à des

amplificateurs à transconductance.

Selon une autre caractéristique de l'invention, le dispositif d'échantillonnage est associé à un système

pour régler automatiquement la polarisation d'un tube-

image dans un téléviseur, o le dispositif d'échantillon-

nage traite de petits signaux représentatifs de la

polarisation du tube-image.

Selon une autre caractéristique de l'invention, les signaux à échantillonner sont appliqués du moyen de polarisation à l'amplificateur d'échantillonnage par des moyens comprenant un réseau de décalage de niveau pour produire des signaux à échantillonner qui sont compatibles

avec les conditions d'entrée de l'amplificateur d'échan-

tillonnage Le réseau de décalage de niveau est rendu non conducteur en des temps autres que les intervalles de fonctionnement AKB, afin de découpler ainsi efficacement le moyen de polarisation pour l'empêcher de se décharger

d'une manière significative.

L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci

apparaîtront plus clairement au cours de la description

explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés illustrant un mode de réalisation de

l'invention et dans lesquels: -

la figure 1 montre une partie d'un téléviseur couleur avec un système de réglage automatique de la

polarisation du tube-image comprenant un réseau d'échan-

tillonnage de signaux et un circuit de décalage de niveau selon les principes de l'invention; la figure 2 montre des formes d'onde de signaux associées au fonctionnement du système de la figure 1; la figure 3 montre des détails d'un circuit associé au fonctionnement du circuit de décalage de niveau de la figure 1; et la figure 4 montre des détails de circuit-de parties du réseau d'échantillonnage de signaux de la figure 10 Sur la figure 1, des circuits 10 de traitement de signaux de télévision appliquent dés composantes séparées de luminance (Y) et de chrominance (C) d'un signal composite de télévision en couleur, à un réseau 12 de traitement de signaux de luminance-chrominance Le réseau 12 comprend des circuits de réglage du gain de luminance et de chrominance, des circuits d'ajustement du niveau en courant continu (comprenant par exemple des circuits déclenchés de blocage du niveau du noir), des démodulateurs couleurs pour développer des signaux de différence de couleurs r-y, g-y et b-y et des matrices d'amplification pour combiner ces derniers signaux aux signaux traités de luminance afin de produire des signaux représentatifs de l'image en couleur d'un faible niveau r, g et b Ces signaux sont amplifiés et autrement traités par des circuits dans les réseaux de traitement de signaux vidéo de sortie 14 a, 14 b et 14 c, respectivement, qui appliquent des signaux amplifiés à un haut niveau R, G et B de l'image en couleur, aux électrodes respectives de réglage de l'intensité de cathode 16 a, 16 b et 16 c d'un tube-image couleur 15 Les réseaux 14 a, 14 b et 14 c accomplissent également des fonctions en rapport avec la fonction de réglage automatique

de la polarisation du tube-image (AKB), comme on le décrira.

Le tube-image 15 est du type autoconvergent à canons en ligne avec une grille de commande excitée en commun 18 associée à chacun des canons d'électrons comprenant les

cathodes 16 a, 16 b et 16 c.

Comme les réseaux de traitement de signaux de sortie 14 a, 14 b et 14 c sont semblables dans ce mode de

réalisation, la description qui suit du fonctionnement du

réseau de traitement 14 a s'applique également aux réseaux

14 b et 14 c.

Le réseau de traitement 14 a comprend un étage d'attaque du tube-image qui comprend un transistor d'entrée 20 configuré en amplificateur à émetteur commun qui reçoit le signal vidéo r du réseau de traitement 12 par une résistance d'entrée 21 et un transistor haute tension de sortie 22 configuré en amplificateur en base commune qui, avec le transistor 20, forme un amplificateur d'attaque vidéo en cascode Un signal vidéo R à un haut niveau, approprié à attaquer la cathode 16 a du tube-image, est développé dans une résistance de charge 24 dans le circuit de sortie de collecteur du transistor 22 Une contre-réaction négative en courant continu pour l'étage

d'attaque 20, 22 est réalisée au moyen d'une résistance 25.

Le gain du signal de l'amplificateur en cascode 20,22 est principalement déterminé par le rapport de la valeur de la

résistance de contre-réaction 25 à la valeur de la résis-

tance d'entrée 21.

Une résistance de détection 30 couplée en série et

en courant continu avec et entre les trajets collecteur -

émetteur des transistors 20, 22, sert à développer une tension, à un noeud de détection de relativement basse tension A, représentant le niveau du courant du noir de la cathode du tube-image conduit pendant les intervalles d'effacement du tube-image La résistance 30 fonctionne avec le système AKB du récepteur, que l'on décrira maintenant. Un générateur 40 de signaux de temporisation contenant des circuits logiques combinatoires et séquentiels de commande ainsi que des circuits de décalage de niveau répond à des signaux périodiques à la fréquence de synchronisation horizontale (H) et à des signaux périodiques à la fréquence de synchronisation verticale (V)s tous deux dérivés des circuits déflecteurs du téléviseur, pour produire des signaux de temporisation VB, VS, VC, V et VG qui commandent l'opération de la fonction AKB pendant les intervalles périodiques AKB Chaque intervalle AKB commence peu après la fin de l'intervalle de retour vertical pendant l'intervalle d'effacement vertical, et contient plusieurs intervalles de ligne horizontale, également pendant l'intervalle d'effacement vertical et pendant que l'information d'image du signal vidéo est absentes Ces signaux de temporisation sont illustrés par

les formes d'onde de la figure 2.

En se référant pour le moment à la figure 2, le signal de temporisation VB, utilisé comme signal d'effacement vidéo, comprend une impulsion positive produite peu après la fin de l'intervalles de retour vertical (c) au temps T 1, comme cela est indiqué en se référant à la forme d'onde V Le signal d'effacement VB (a) existe pendant toute la durée de l'intervalle AKB (b) et il est appliqué à une borne d'entrée de commande d'effacement du réseau 12 de traitement de luminance-chrominance pour forcer les sorties r, g et b du réseau de traitement 12 à présenter un niveau de référence en courant continu représentatif d'une image noire correspondant à l'absence

des signaux vidéo.

Cela peut être accompli en réduisant le gain du signal du réseau de traitement 12 sensiblement à zéro par les circuits de réglage du gain du réseau de traitement 12 en réponse au signal VB, et en modifiant le niveau en courant continu du trajet de traitement de signaux vidéo par les circuits de réglage du niveau en courant continu du réseau de traitement 12 pour produire un niveau de référence représentatif de l'image noire aux sorties de

signaux du réseau de traitement 12 Le signal de temporisa-

tion VG, utilisé comme impulsion positive d'attaque de grille, contient trois intervalles de ligne horizontale pendant l'intervalle d'effacement vertical Le signal de

temporisation V est utilisé pour commander le fonctionne-

ment d'un circuit de blocage associé à la fonction d'échantillonnage de signaux du système AKB Le signal de temporisation Vs, utilisé comme signal de commande d'échantillonnage,se présente après le signal Vc et il

sert à temporiser le fonctionnement d'un circuit d'échantil-

lonnage et de maintien qui développe un signal de réglage de la polarisation en courant continu pour régler le

niveau du courant du noir de la cathode du tube-image.

Le signal Vs contient un intervalle d'échantillonnage (e), dont le début est légèrement retardé par rapport à la fin de l'intervalle de blocage (d) contenu par le signal Vc et dont la fin coïncide sensiblement avec la fin de l'intervalle AKB Une impulsion auxiliaire de tendance

négative Vp coincide avec l'intervalle d'échantillonnage.

Les retards TD dans la temporisation des signaux, qui sont indiqués sur la figure 2, sont de l'ordre de

nanosecondes.

En se référant de nouveau à la figure 1, pendant l'intervalle AKB, l'impulsion positive VG (par exemple de l'ordre de + 10 volts) polarise en direct la grille 18 du tube-image, forçant ainsi le canon d'électrons comprenant

la cathode 16 a et la grille 18 à augmenter en conduction.

En des temps autres que les intervalles AKB, le signal VG produit la polarisation normale et moins positive de la grille 18 En réponse à l'impulsion positive de grille VG, une impulsion positive et de phase semblable de courant apparaît à la cathode 16 a pendant l'intervalle de l'impulsion de grille L'amplitude de l'impulsion de courant de sortie de cathode ainsi développée est proportionnelle au niveau de la conduction du courant du

noir de la cathode (typiquement quelques microampères).

L'impulsion positive induite à la sortie de la cathode apparaît au collecteur du transistor 22 et elle est appliquée à la base ou entrée du transistor 20 par la résistance 25, forçant la conduction de courant du transistor 20 à augmenter proportionnellement tandis que l'impulsion de cathode est présente Le courant accru conduit par le transistor 20 provoque le développement d'une tension dans la résistance de détection 30 Cette tension a la forme d'un changement négatif de tension

qui apparaît au noeud de détection A et qui est propor-

tionnel, en grandeur, à la grandeur de l'impulsion de sortie de cathode représentative du courant du noir La grandeur de la perturbation de tension au noeud A est déterminée par le produit de la valeur de la résistance 30 par la grandeur du courant de perturbation qui s'écoule à travers la résistance 30 Le changement de tension au noeud A est appliqué, par une petite résistance 31, à un noeud B auquel est développé un changement de tension VI, correspondant essentiellement au changement de tension au noeud A Le noeud B est couplé à un réseau 50 de

traitement de tension de réglage de polarisation.

Le réseau 50 accomplit des fonctions de blocage et d'échantillonnage de signaux La fonction de blocage est accomplie pendant un intervalle de blocage pendant chaque

intervalle AEB au moyen d'un réseau de blocage en contre-

réaction qui comprend un condensateur de couplage d'entrée en courant alternatif 51, un circuit de décalage de

niveau 55, un amplificateur 52, un amplificateur opéra-

tionnel déclenché à transconductance (OTA) 53, un condensateur de filtrage 54 et un amplificateur tampon déclenché 56 (c'est-à-dire comprenant un étage émetteur suiveur) qui sert de commutateur électronique O La fonction d'échantillonnage est accomplie pendant un intervalle d'échantillonnage, suivant l'intervalle de blocage pendant chaque intervalle AKB, au moyen d'un réseau comprenant le circuit 55 de décalage de niveau, l'amplificateur 52, un amplificateur opérationnel déclenché à transconductance (OTA) 57 et un condensateur de stockage de charge 58 répondant à la moyenne Le circuit 55 de décalage de niveau et l'amplificateur 52 fonctionnent pendant les intervalles de blocage et d'échantillonnage.

Une tension de correction de polarisation du tube-

image est développée dans le condensateur 58 et elle est appliquée par un amplificateur tampon 59 à faible impédance de sortie et un réseau résistif 60, 62, 64, à l'étage d'attaque du tube-image par une entrée de réglage de polarisation à la base du transistor 20 La tension de correction développée dans le condensateur 58 sert à maintenir automatiquement un niveau correct souhaité de conduction de courant du noir du tube-image La tension de correction de polarisation développée dans le condensateur de stockage 58 est fonction du changement de tension V 1 développé au noeud B pendant l'intervalle de blocage et d'un changement de tension V 2 développé au noeud B pendant l'intervalle subséquent d'échantillonnage, comme on le décrira subséquemment en plus de détail en se

référant aux formes d'onde de la figure 2.

Pendant l'intervalle de référence d'établissement de blocage (f), le OTA 53 et le commutateur 56 sont tous deux rendus conducteurs en réponse au signal de commande de blocage V A ce moment, le OTA 57 est non conducteur donc la charge au condensateur de stockage 58 reste non affectée pendant l'intervalle de blocage En conséquence de l'action de contre-réaction pendant l'intervalle de blocage, la borne négative (-) du condensateur 51 est référencée (c'est-à-dire bloquée sur) sur-une tension de référence VR qui est fonction d'une tension fixe de

référence VREF appliquée à une entrée de 1 ' amplificateur 52.

A ce moment, la tension V 3 dans le condensateur d'entrée 51 est fonction du niveau du changement de tension V 1 développé au noeud B, et de la tension de référence VR

produite par action de contre-réaction.

Pendant l'intervalle d'échantillonnage qui suit lorsque le changement de tension V 2 est développé au noeud B, le OTA 53 et le commutateur 56 sont rendus non conducteurs et le OTA 57 est rendu conducteur en réponse au signal de commande d'échantillonnage Vs La grandeur du changement de tension V 2 indique la grandeur du niveau du courant du noir du tubeimage et on l'échantillonne au moyen de l'amplificateur 52 et du OTA 57 pour développer une tension correspondante dans le condensateur de

stockage 58.

Les aspects fonctionnels du circuit de décalage de

niveau 55 seront maintenant décrits.

De ce point de vue, il faut d'abord noter que les noeuds A et B présentent une tension continue nominale (Vcc) d'environ + 8,8 volts pour des conditions du niveau du noir du signal pendant l'intervalle AKB sauf quand le

changement de tension V 2 est produit pendant les inter-

valles d'échantillonnage AKE (comme on le décrira sub-

séquemment) Ce niveau de tension est également présenté pendant les intervalles actifs de l'image o l'information du signal vidéo traitée par l'amplificateur d'attaque 20,22 correspond à une visualisation d'image noire La tension aux noeuds A et B devient moins positive tandis que la conduction de l'amplificateur d'attaque 20, 22 augmente

en réponse aux signaux vidéo représentatifs d'une informa-

tion de l'image de plus en plus blanche Un signal vidéo fortement accentué présente des composantes transitoires d'accentuation de tendance blanche qui produisent des tensions transitoires correspondantes d'accentuation de tendance négative d'une amplitude significative aux noeuds A et B pendant les intervalles de l'image De tels transitoires de tendance négative sont appliqués au condensateur de blocage d'entrée AKB 51 pendant les intervalles de l'image et peuvent avoir un effet disrupteur sur la tension de référence à la borne négative (-) du condensateur de blocage 51 à moins qu'une compensation ne

soit prévue, comme suit.

L'entrée du réseau de traitement de signaux AKB est désignée par un noeud C auquel est couplée la borne négative du condensateur de blocage 51 La tension d'entrée au noeud C est sensiblement égale à la tension de référence VR de + 6,0 volts sauf pendant l'intervalle d'échantillonnage o la tension d'entrée change légèrement (de quelques millivolts) si la polarisation du tube-image n'est pas correcte La tension de référence au condensateur 51 ne doit pas être perturbée de façon importante d'un intervalle AKB à l'autre Cependant, cette tension de référence est sujette à des changements importants et non souhaitables 1 oenp'u transitoire important d'accentuation de l'intervalle de l'image de tendance négative est appliqué à la borne négative du condensateur de blocage 51, en particulier quand le réseau comprenant le circuit 55 et l'amplificateur 52 est construit sous forme d'un circuit intégré Dans un tel cas, un transitoire négatif suffisamment important peut provoquer 1 'entraînement du noeud d'entrée C à une tension négative (c'est-à-dire en dessous du potentiel de la masse) s'il est suffisamment important pour polariser en direct la jonction substrat-masse en semi-conducteur

au noeud C Une diode DS représente la jonction substrat-

masse en semi-conducteur et elle est polarisée en direct en conduction quand le transitoire négatif dépasse la tension positive de référence VR à la borne négative du

condensateur 51 d'environ 0,7 volt ou plus.

Dans cet exemple, la tension de référence VR (+ 6,0 volts) est choisie pour empêcher cela de se produire en se basant sur les grandeurs normalement attendues des

transitoires négatifs pendant les intervalles de l'image.

Autrement, si la jonction du substrat pouvait se trouver polarisée en direct, la tension au noeud d'entrée C serait bloquée à -0,7 volt et la tension à la borne négative du condensateur de blocage 51 se déchargerait rapidement à un niveau déformé qui nuirait à la fonction de blocage AKB, et qui pourrait être difficile à récupérer pendant les intervalles suivants de blocage En fait, le niveau déformé de référence pourrait persister pendant un relativement long temps, selon la nature du signal

d'information vidéo, sa teneur d'accentuation et sa durée.

En conséquence, le contenu de l'image à l'échelle des gris (c'est-à-dire une nuance de l'image du clair au sombre)

serait visiblement gênée.

La tension à la borne négative du condensateur 51 comprend un niveau en courant continu relativement constant de+ 6,0 volts qui ne varie que de quelques millivolts quand

le niveau du courant du noir du tube-image est incorrect.

Cette tension est trop importante pour être directement appliquée à l'entrée de signaux de l'amplificateur 52

(à la base d'un transistor 80).

En conséquence, le réseau 55 de décalage de niveau comprend des transistors 70, 71-, 73 montés en émetteur' suiveur et une diode 72 décale le niveau en courant continu de la tension développée à la borne négative du condensateur 519 vers le bas, de + 2,8 volts de façon qu'une tension continue d'environ + 3,2 volts soit développée à l'entrée de signaux de l'amplificateur 52 Cette tension est mieux appropriée pour donner, à l'amplificateur 52, une bonne plage dynamique Des transistors 74, 75 et 76

formant sources de courant sont associés au réseau 55.

L'amplificateur 55 comprend des transistors 80, 82 connectés différentiellement, ayant des résistances respectives associées de charge 84, 86 qui sont couplées à une alimentation en tension de fonctionnement (comme 411 volts) et des transistors formant sources de courant 88, 89 Une tension de référence fixe VREF (+ 392 volts) est appliquée à la base du transistor 829 et les signaux à échantillonner par rapport au niveau de référence de blocage sont appliqués à la base du transistor 80 d'entrée de signaux par le transistor 73 Les tensions de base des transistors 80 et 82 sont égales (c'est-à-dire équilibrées) quand le niveau du courant du noir du tube-image est correct, moment auquel les transistors 80, 82 sont conducteurs de courants égaux de sortie et des tensions égales de sortie sont développées dans les résistances

différentielles de sortie 84, 86 Les tensions différen-

tielles de sortie sont appliquées aux deux OTA 53 et 57.

Les tensions différentielles d'entrée et de sortie de l'amplificateur 52 sont déséquilibrées de quelques millivolts quand la tension à la borne négative du condensateur 51 varie de quelques millivolts alors que la

polarisation du tube-image est incorrecte.

Dans cet agencement, une bonne plage dynamique de fonctionnement de l'amplificateur 52 nécessite que des tensions prescrites existent aux bases ou entrées des transistors 80 et 82 (dans ce cas + 3,2 volts) quand la polarisation du tube-image est correcte Le réseau 55 de décalage de niveau assure que la tension développée à la borne n égative du condensateur 51 sera compatible avec les conditions d'entrée de signaux de l'amplificateur 52 en association avec une bonne plage dynamique pour

l'amplificateur 52.

Dans ce mode de réalisation, le décalage du niveau en courant continu exécuté par le réseau 55 est accompli au moyen des tensions de décalage développées dans les jonctions de semi-conducteurs uniquement Le décalage du niveau en courant continu peut être attribué aux tensions sensiblementfixes de décalage (+ 0,7 volt) développées dans les jonctions base émetteur, (diode) des transistors 70, 71 et 73 et à la tension de décalage dans la diode 72, pour produire une tension de décalage de + 2,8 volts entre la base du transistor 70 et la base du transistor amplificateur 80 Des résistances ne sont pas employées dans le trajet de tension de décalage du circuit 55 pour développer une tension de décalage car leur présence dans le trajet de décalage de niveau comprenant le transistor 70 au transistor 73 compromettrait le fonctionnement souhaité insensible au bruit du décaleur de niveau 55, comme on le décrira Le réseau 55 produit un gain en tension alternative qui est à peu près de l'unité du fait de sa configuration de suiveur, et un gain en courant suffisant pour former l'attaque de courant de base du transistor amplificateur 80 Il faut noter que le courant de base du transistor 70 est extrêmement faible (de l'ordre de 250 nanoampères) pour empêcher une décharge significative de la tension à la borne négative du condensateur 51 pendant les intervalles de blocage et

d'échantillonnage quand le réseau 55 est conducteur.

Dans ce but, les transistors 70 et 71 sont agencés en configuration d'amplificateurs Darlington à forte impédance

d'entrée.

L'amplificateur 52 est rendu conducteur pendant les intervalles AKB de blocage et d'échantillonnage quand les transistors 88 et 89 formant sources de courant sont

conducteurs en réponse à un signal de déclenchement VK 2.

L'amplificateur 52 est rendu non conducteur pendant tous les autres temps lorsque les transistors formant sources

de courant 88, 89 sont hors circuit en réponse au signal VK 2.

De même, le réseau de décalage de niveau 55 est rendu

conducteur pendant les intervalles de blocage et d'échan-

tillonnage AKB, et non conducteur pendant tout le reste du temps, en réponse à un signal de déclenchement VKI appliqué à un transistor 74 formant source de courant et en réponse à un signal de déclenchement VK 2 appliqué aux transistors 75, 76 formant sources de courant Les signaux V Ki et V 2 sont de la même polarité et coïncident dans le temps, mais leur amplitude diffère du fait des conditions différentes de polarisation des transistors 75, 76,88 et

89 par rapport au transistor 74.

La circuit 55 de décalage de niveau présente une 3 o bonne insensibilité aux transitoires de commutation produits

quand le circuit 55 est rendu conducteur et non conducteur -

en réponse aux signaux de déclenchement VKI et VK 2, ainsi qu'une bonne insensibilité au bruit et à l'interférence à la fréquence de déviation horizontale pouvant être prisente quand le circuit 55 est conducteur De tels parasites transitoires le bruit et l'interférence peuvent être appliqués par les tr Eansistors 74, 75 et 76 quand ils sont conducteurs et peuvent être gênants du fait des faibles variations du signal (quelques millivolts) qui

est traité par le circuit 55 et l'amplificateur 52.

Cependant, de tels signaux parasites sont avantageusement traités sans amplification significative par le circuit 55 parce que les collecteurs ou sorties des transistors 74, , 76 formant sources de courant attaquent de faibles impédances correspondant aux faibles impédances d'émetteur des transistors 70, 73 et à la faible impédance de la diode 72 Tous ces signaux parasites qui sont appliqués à l'amplificateur 52 par les transistors 88, 89 formant sources de courant apparaissent comme des composantes en mode commun dans le circuit différentiel de sortie de l'amplificateur 52, et sont annulés par la caractéristique

de suppression en mode commun des amplificateurs à trans-

conductance à entrée différentielle 53 et 57.

Comme on l'a précédemment noté, le circuit 55 de décalage de niveau est rendu conducteur pendant les intervalles AKB, non conducteur en d'autres temps Cette

dernière condition offre plusieurs avantages, comme suit.

Quand le réseau 55 est non conducteur, la borne négative du condensateur 51 est découplée en condiction ainsi la borne négative du condensateur 51 est essentiellement dépourvue de trajet de décharge (à ce moment le commutateur 56 est non conducteur car le commutateur 56 est rendu conducteur uniquement pendant les intervalles de blocage en réponse au signal VC) C'est important car si le circuit 55 reste conducteur d'un intervalle AKB au suivant, la borne négative du condensateur 51 pourrait se décharger d'une quantité supérieure à 30 millivolts Une telle quantité de décharge est significative dans ce système et pourrait compromettre l'efficacité de la fonction de blocage qui établit la

tension de référence à la borne négative du condensateur 51.

En effet, l'intervalle de blocage est très court (trois intervalles de ligne horizontale), la valeur du condensateur de blocage 51 est quelque peu importante ( 0,12 microfarad) et la tension de référence établie pour le condensateur 51

doit être précise dans une fraction d'un millivolt.

Les changements de tension au noeud d'entrée C ne varient que de quelques millivolts pendant les intervalles AKB alors que la polarisation du tubeimage est incorrecte, et ces petites variations doivent être transmises en toute fiabilité à l'amplificateur 52 Quand le circuit 55 est rendu non conducteur, le seul courant de décharge pour

le condensateur 51 comprend le courant de fuite collecteur-

base du transistor 70, qui est négligeable Ce courant de fuite est plus faible, de plusieurs ordres de grandeur, que le petit courant de base présent quand le transistor 70 est conducteur Le commutateur 56 peut être du type décrit dans la demande de brevet US NI 437 828 intitulée "Switching Network with Suppressed Switching Transients",

déposée le 29 Octobre 1982.

L'amplificateur 52 est également rendu non conducteur pendant les intervalles sans AKBO Cela élimine un trajet de signaux parasites pouvant autrement déformer la tension de réglage de polarisation développée dans le condensateur de stockage de sortie 58 Cela garantit également que le trajet de décalage de niveau comprenant les transistors 70-73 restera non conducteur De même, le commutateur 56, le OTA 53 et le OTA 57 sont non conducteurs pendant les intervalles non AKB Le fait que les éléments de circuit 55, 52, 53, 56, 57 soient non conducteurs pendant les intervalles non AKB conserve de façon avantageuse la consommation de puissance et réduit les effets d'échauffement, car le système AKB doit fonctionner uniquement pendant quelques lignes horizontales de chaque trame de balayage d'une image comprenant 256 lignes de balayage horizontal La réduction de liés chauumantdu circuit réduit de façon importante la probabilité d'un glissement thermique des paramètres de fonctionnement des éléments du circuit, ce qui est important pour garantir un traitement prévisible du signal

dans un système de traitement de petits signaux.

La décharge du condensateur de stockage de sortie 58 pendant les intervalles d'image quand le système de réglage AKB n'est pas actif, est suffisamment faible du fait de la haute impédance d'entrée du tampon 59 et de son petit courant d'entrée associé (environ 175 nanoampères). De plus, Le condensateur de sortie 58 est relativement grand ( 10 microfarads) et toute décharge par le courant d'entrée du tampon 59 est négligeable La valeur du condensateur de blocage d'entrée 51 doit être suffisamment faible (c'est-à-dire de l'ordre de 0,12 microfarad) pour permettre des variations de tension indiquant le niveau du courant du noir du tube-image à coupler aux circuits 55

et 52 sans atténuation significative.

La figure 3 montre un circuit appropriée à la production des signaux d'enclenchement V Kl et VK 2 pour le système de la figure 1 Un signal de temporisation d'entrée VB', version inversée du signal VB, est appliqué à un transistor 100 pour contrôler la conduction d'un transistor 101 Les signaux VK 1 et VK 2 sont dérivés du circuit d'émetteur du transistor 101, comprenant une

résistance 102 et une diode 104, comme cela est représenté.

Des signaux positifs Vi et VK 2 sont développés pendant les intervalles AKB en réponse au signal négatif de

temporisation VB'.

Le gain du signal associé au processus d'échantil-

lonnage en boucle ouverte est très élevé, et il est

déterminé par le produit du gain en tension de l'ampli-

ficateur d'entrée 52 (environ 40), du gain de trans-

conductance (gm) du OTA 57 (environ 0,1 m S) et de l'impédance présentée à la sortie du OTA 57 (environ 1 mégohm) Il faut un gain très élevé d'échantillonnage parce que les changements de tension V 1 et V 2, qui sont représentatifs de la grandeur du niveau du courant du noir du tubeimage comme on le décrira, sont très faibles (de l'ordre de

quelques millivolts).

Comme les signaux représentatifs qui sont traités par le réseau 50 sont très petits, il est également nécessaire d'assurer que les erreurs de décalage associées à la fonction de blocage et d'échantillonnage de signaux du réseau 50 soient maintenues faibles, car autrement la tension de réglage de correction de polarisation développée dans le condensateur de stockage 58 peut être déformée.

Cela est accompli par l'agencement illustré des amplifi-

cateui opérationnels à transconductance 53 et 57.

Les amplificateurs opérationnels à transconductance 53 et 57, respectivement associés aux fonctions de blocage et d'échantillonnage, convertissent des variations de tension d'entrée en variations de courant de sortie De préférence, les deux sont semblables (c'est-à-dire précisément assortis) Comme on l'a noté ci-dessus, les entrées des deux OTA 53 et 57 sont fournies en commun par

la sortie de l'amplificateur 52.

L'action de contre-réaction assurée pendant l'intervalle de blocage force les entrées de l'amplificateur 52 à présenter une condition équilibrée avant la fin de l'intervalle de référence de blocage, et la tension à l'entrée inverse de l'amplificateur 52 est forcée à être sensiblement égale à la tension de référence VR -à l'entrée directe de l'amplificateur 52 Ainsi, la tension

différentielle à l'entrée de l'amplificateur 52 est-

sensiblement nulle, et l'amplificateur 52 est polarisé pour un fonctionnement linéaire et équilibré Cette condition correspond à la condition de référence pour

l'opération d'échantillonnage qui suit.

L'amplificateur 52 produit une tension de sortie sensiblement nulle du fait de la polarisation équilibrée d'entrée Il faut noter que la polarisation d'entrée du OTA 53 est dérivée de la tension (nulle) à la sortie de l'amplificateur 52 En conséquence, le courant à la sortie du OTA 53 est sensiblement nul Cela signifie que le OTA 53 est également polarisé de façon appropriée pour un fonctionnement linéaire, en rapport avec la polarisation

de l'amplificateur 52.

Il faut noter que la polarisation d'entrée du OTA 57

est également dérivée de la sortie de l'amplificateur 52.

Comme les OTA 53 et 57 sont précisément assortis par rapport aux caractéristiques de fonctionnement, le OTA 57 est également bien polarisé pour un fonctionnement linéaire de la même façon que le OTA 53 Ainsi, a la fin de l'intervalle de blocage, juste avant l'intervalle d'échantillonnage, les OTA 53 et 57 sont tous deux polarisés pour présenter des courants virtuellement identiques et sensiblement nuls de sortie Les circuits d'entrée de l'amplificateur tampon 59 et du commutateur 56 sont

également de préférence précisément assortis.

Dans ce système, la tension V 3 dans le condensateur d'entrée 51 et la tension appliquée à l'entrée inverse-de l'amplificateur 52 ne changeront pas si les changements -de tension V 1 et V 2 sont égaux, représentantainsi un niveau correct du courant du noir du tube-image Dans un

tel cas, la polarisation équilibrée à l'entrée de l'ampli-

ficateur 52, établie pendant l'intervalle de blocage, reste inchangée pendant l'intervalle d'échantillonnage, et le courant sensiblement nul à la sortie du OTA 57 reste inchangé et la tension de réglage dans le condensateur de stockage 58 reste inchangée L'agencement révélé des OTA 53 et 57 assortis réduit de manière significative la probabilité d'une erreur de décalage présentée pendant le processus d'échantillonnage par rapport au processus de blocage, du fait de l'appariement des courants de sortie des OTA 53 et 57 pendant les intervalles de blocage et d'échantillonnage En conséquence, la probabilité d'une tension déformée de réglage au condensateur 58 est réduite de manière significative Si les OTA 53 et 57 sont différents, le courant à la sortie du OTA 57 peut prendre

une valeur autre que zéro pendant l'intervalle d'échantil-

lonnage pour une condition de polarisation correcte du tube-image, même si le courant à la sortie du OTA 53 est sensiblement nul à la fin de l'intervalle de référence de blocage qui précède Un tel courant non nul à la sortie du OTA 57 forcera la tension dans le condensateur de stockage de sortie à changer, ce qui n'est pas souhaitable car la tension aux bornes du condensateur 58 ne doit pas

changer quand la polarisation du tube-image est correcte.

Quand le niveau du courant du noir du tube-image est trop élevé ou trop faible, les tensions appliquées au condensateur d'entrée 51 déséquilibrent les entrées de l'amplificateur 52 et forcent le condensateur de stockage 58 à se charger ou se décharger par le OTA 57 pendant le processus d'échantillonnage, afin de maintenir une polarisation correcte du tube-image correspondant au niveau souhaité du courant du noire

Le condensateur 54 stabilise la boucle de contre-

réaction de blocage du réseau 50 contre une oscillation, et cmserve également une charge de tension résiduelle de l'intervalle de blocage qui précède Cette dernière caractéristique permet à la condition équilibrée à l'entrée de l'amplificateur 52 de s'établir plus rapidement par action de contre-réaction, par réduction du temps requis pour modifier la charge au condensateur d'entrée 51 au

moyen du commutateur 56.

Le gain en transconductance du OTA 57 d'échantil-

lonnage est de préférence considérablement plus faible que le gain en tension de l'amplificateur 52 donc le gain du signal du trajet d'échantillonnage à alimentation directe comprenant l'amplificateur de tension 52 et le OTA 57 est de préférence principalement déterminé par le gain de l'amplificateur de tension 52 e Comme les OTA 53 et 57 sont de préférence assortis, ils présentent un gain sensiblement égal Des gains relativement assez petits pour les OTA 53 et 57 sont souhaitables pour diminuer les effets de toute différence dans les caractéristiques de fonctionnement

des OTA 53 et 57.

Le trajet d'échantillonnage comprend de préférence un amplificateur à transconductance (OTA 57) plutôt qu'un amplificateur de tension, afin de produire une tension de réglage plus précise aux bornes du condensateur de stockage d'entrée 58 et de réduire la probabilité d'une erreur du système statique (c'est-à-dire quand la boucle de réglage MKB est au repos) Le OTA 57 charge et décharge le condensateur 58 par incréments, en appliquant et en retirant du courant du condensateur 58 selon les changements incrémentiels de la tension d'entrée du OTA 57. Le commutateur en contre-réaction 56, quand il est

non conducteur (ouvert) pendant l'intervalle d'échantil-

lonnage garantit que la quantité dont le condensateur 54 peut se décharger pendant l'intervalle d'échantillonnage

sera très faible Quand il est non conducteur, le commuta-

teur 56 découple également le trajet de contre-réaction du condensateur d'entrée 51 et de l'entrée de l'amplificateur 52, pour empêcher une interaction entre les trajets de signaux de blocage et d'échantillonnage pendant l'intervalle

d'échantillonnage.

Le tampon 56 comprend un amplificateur de tension à gain unitaire ayant une forte impédance d'entrée et une faible impédance de sortie, capable d'appliquer un courant suffisamment élevé (jusqu'à environ 10 milliampères) au condensateur d'entrée 51 ( 0,12 microfarad) pendant l'intervalle de référence de blocage Cette capacité de courant de charge est requise pour garantir que la tension de référence de blocage sera établie aux bornes du condensateur 51 avant que ne se termine l'intervalle de blocage Le réseau 56 peut-être du type révélé dans la demande de brevet US NO 437 828 intitulée "Switching Network with Suppressed Switching Transients", déposée le

29 Octobre 1982.

On donnera ci-après une description plus détaillée

de l'opération de blocage et d'échantillonnage du réseau 50,

en se référant aux formes d'onde de la figure 2.

Le signal auxiliaire Vp est appliqué au noeud de circuit B de la figure 1 par une diode 35 et un réseau d'impédance de translation de tension comprenant des résistances 32 et 34 ayant par exemple des valeurs de 220 et 270 kilohms, respectivement Le signal Vp présente un niveau positif en courant continu d'environ + 8,0 volts en tout moment sauf pendant l'intervalle d'échantillonnage AKB, pour maintenir la diode 35 conductrice de façon qu'une tension continue normale de polarisation soit développée au noeud B Quand la composante positive en courant continu du signal Vp est présente, la jonction des résistances 32 et 34 est bloquée à-une tension égale à la composante positive en courant continu du signal V. moins la chute de tension dans la diode 35 Le signal V. manifeste une composante impulsionnelle de tendance

négative, d'amplitude fixe moins positive pendant l'inter-

valle d'échantillonnage AKB La diode 35 est rendue non conductrice en réponse à l'impulsion négative Vp, et la jonction des résistances 32 et 34 est débloquée La résistance 31 provoque une atténuation insignifiante du changement de tension développé au noeud A par rapport au changement correspondant de tension (V 1) développé au noeud B car la valeur de la résistance 31 (de l'ordre de ohms) est faible par rapport aux valeurs des

résistances 32 et 34.

Avant l'intervalle de blocage mais pendant l'inter-

valle AKB, la tension continue nominale préexistante (VCC) apparaissant au noeud B charge la borné positive du condensateur 51 Pendant l'intervalle de blocage o l'impulsion d'attaque de grille VG est développée, la tension au noeud A diminue en réponse à l'impulsion VG

d'une quantité représentative du niveau du courant du noir.

Cela force la tension au noeud B à diminuer jusqu'à un niveau sensiblement égal à VCC V 1 De même, pendant l'intervalle de blocage, le signal de temporisation Vc

force le commutateur de blocage 56 à se fermer (c'est-à-

dire à être conducteur) et ainsi l'entrée inverse (-) de signaux de l'amplificateur 52 est couplée à sa sortie par l'amplificateur 53 et le commutateur 56, configurant ainsi

l'amplificateur 52 en amplificateur suiveur de tension.

Par suite, la tension continue et fixe de référence VREF (comme + 6 volts) appliquée à une entrée directe (+) de l'amplificateur 52 est transmise par action de contre-réaction à l'entrée inverse de l'amplificateur 52, pour produire la condition de polarisation équilibrée d'entrée précédemment décrite Comme on l'a noté ci-dessus, pendant l'intervalle de blocage, la tension V aux bornes du condensateur 51 est fonction d'une tension d'établisse- ment de référence se rapportant à la tension VREF à la borne négative du condensateur 51, et d'une tension à la borne positive du condensateur 51 correspondant à la différence entre le niveau nominal préexistant décrit en courant continu (Vcc) au noeud B et le changement de tension V 1 développé au noeud B pendant l'intervalle de blocage Ainsi, la tension V 3 dans le condensateur 51 pendant l'intervalle de référence de blocage est fonction du niveau du changement de tension V 1 représentatif du courant du noir, qui peut varier La tension V 3 peut être

exprimée par (Vcc -V 1) VREF -

Pendant l'intervalle d'échantillonnage immédiatement suivant, l'impulsion positive d'attaque de grille VG est absente, forçant la tension au noeud B à augmenter positivement jusqu'au niveau nominal préexistant en

courant continu Vcc apparu avant l'intervalle de blocage.

Simultanément, l'impulsion négative Vp apparaît, polarisant la diode 35 en inverse et perturbant (c'est-à-dire changeant momentanément) l'action normale de translation et couplage de tension des résistances 32, 34 donc la tension au noeud B est réduite d'une quantité V 2 comme cela est indiqué sur la figure 2 En même temps, le commutateur de blocage 56 et le OTA 53 sont rendus non conducteurs et le OTA 57 est conducteur en réponse au

signal Vs.

Ainsi, pendant l'intervalle d'échantillonnage, la tension d'entrée appliquée à l'entrée inverse (-) de l'amplificateur 52 est égale à la différence entre la

tension au noeud B et la tension V 3 aux bornes du condensa-

* teur d'entrée 51 La tension d'entrée appliquée à l'ampli-

ficateur 52 est fonction de la grandeur du changement de tension V 1, qui peut varier avec les changements du

niveau du courant du noir du tube-image.

La tension au condensateur de stockage de sortie 58 reste inchangée pendant l'intervalle d'échantillonnage o la grandeur du changement de tension V 1 développé pendant l'intervalle de blocage est égale à la grandeur du changement

de tension V 2 développé pendant l'intervalle d'échantillon-

nage, indiquant un niveau correct du courant du noir du tube-image Cela résulte du fait que pendant l'intervalle d'échantillonnage, le changement de tension V 1 au noeud B augmente dans une direction positive (à partir du niveau de référence d'établissement de blocage) quand l'impulsion d'attaque de grille est supprimée, et le changement de tension V 2 provoque une perturbation simultanée de tension de tendance négative au noeud B Quand la polarisation du tube-image est correcte, le changement de tension de tendance positive V 1 et le changement de tension de tendance négative V 2 présentent des grandeurs égales, et ces changements de tension s'annulent mutuellement pendant l'intervalle d'échantillonnage, laissant la tension au

noeud B inchangée.

Quand la grandeur du changement de tension V 1 est plus faible que la grandeur du changement de tension V 2 l'amplificateur 52 charge proportionnellement le condensateur de stockage 58 par le OTA 57 dans une direction tendant à

augmenter la conduction du courant du noir de la cathode.

Inversement, l'amplificateur 52 décharge proportionnellement le condensateur de stockage 58 par le OTA 57 pour provoquer uiie diminution de la conduction du courant du noir de la cathode quand la grandeur du changement de tension V 1 est

plus importante que la grandeur du changement de tension V 2.

Comme cela est plus particulièrement montré par les formes d'onde de la figure 2, l'amplitude "A" du changement de tension V 1 est supposée être à peu près de 3 millivolts quand le niveau du courant du noir de la cathode est correct, et elle varie sur une plage de quelques millivolts ( t A) tandis que le niveau du courant du noir de la cathode augmente et diminue par rapport au

niveau correct alors que les caractéristiques de fonction-

nement du tube-image changent Ainsi, la tension de référence d'établissement de l'intervalle de blocage aux bornes du condensateur V varie avec les changements de la grandeur de la tension V 1 tandis que le niveau du courant du noir de la cathode change Le changement de tension V 2 au noeud B présente une amplitude "A" d'à peu près 3 millivolts qui correspond à l'amplitude "A" associée au changement de tension V 1, quand le niveau du courant

du noir est correct.

Comme l'indique la forme d'onde VCOR de la figure 2 correspondant à une condition de polarisation correcte du

tube-image, la tension à l'entrée inverse de l'amplifica-

teur 52 reste inchangée pendant l'intervalle d'échantil-

lonnage quand les tensions V 1 et V 2 ont toutes deux une amplitude de "A" Cependant, comime l'indique la forme d'onde VH, la tension à l'entrée de l'amplificateur 52 augmente d'une quantité A quand le changement de tension V 1 présente l'amplitude "A + A " correspondant à

un haut niveau du courant du noir Dans ce cas, l'ampli-

ficateur 52 décharge le condensateur de stockage de sortie 58 par le OTA 57, donc la tension de réglage de polarisation appliquée à la base du transistor 20 force la tension au collecteur du transistor 22 à augmenter, et le courant du noir de la cathode diminue vers le

niveau correct.

Inversement, et comme cela est indiqué par la forme d'onde VL, la tension à l'entrée de-l'amplificateur 52 diminue d'une quantité A pendant l'intervalle d'échantillonnage o le changement de tension V 1 présente l'amplitude "A A ", correspondant à un faible niveau du courant du noir Dans ce cas, l'amplificateur 52 charge le condensateur de stockage de sortie 58 par le OTA 57, forçant la tension au collecteur du transistor 22 à diminuer et ainsi le courant du noir de la cathode augmente

vers le niveau correct Dans chaque cas, plusieurs inter-

valles d'échantillonnage peuvent être requis pour obtenir

le niveau correct du courant du noir.

La technique décrite d'échantillonnage d'impulsiom combinées est donnée en plus de détail dans la demande de brevet US NO 434 314 de R P Parker intitulée "Signal Processing Network For An Automatic Kinescope Bias Control System", déposée le 14 Octobre 1982 Cette demande révèle également une information supplémentaire concernant l'agencement comprenant un signal de réglage auxiliaire V. et révèle également un agencement approprié pour le

générateur de signaux de temporisation 40.

La figure 4 montre des détails de circuit des

amplificateurs opérationnels à transconductance 53 et 57.

Le OTA 53 comprend des transistors 90, 91 répondant respectivement aux signaux reçus de l'amplificateur 52 par les bornes Ti et Ta, et un transistor formant source de courant 92 Les courants différentiels de collecteur ou de sortie des transistors 90, 91 sont convertis en un courant asymétrique de sortie, qui apparait à une borne T 3, au moyen d'un circuit convertisseur symétrique à asymétrique comprenant des transistors 93 et 94 Le OTA 57 comprend des

transistors 100 et 101, qui répondent également respective-

ment aux signaux reçus de l'amplificateur 52 par les; bornes T 1 et T 2, et un transistor formant source de courant 102 Les courants différentiels de sortie de collecteur des transistors 100, 101 sont convertis en un courant asymétrique de sortie, qui apparaît à une borne T 4, au moyend'un convertisseur symétrique-asymétrique

comprenant des transistors 103-105.

253555 È

Claims (13)

R E V E N D I C A T I 0 N S

1. Circuit d'échantillonnage de signaux fonction-

nant pendant un intervalle de référence et un intervalle subséquent d'échantillonnage de signaux, caractérisé par: une source de tension de référence (VREF); un moyen de polarisation ( 51); un moyen d'utilisation de signaux ( 58); un premier amplificateur ( 53) ayant une entrée couplée audit moyen de polarisation, et une sortie; un second amplificateur ( 57) ayant une entrée couplée audit moyen de polarisation, et une sortie; un premier moyen de commutation ( 40, Vc) pour coupler sélectivement la sortie dudit premier moyen amplificateur et ladite source de tension de référence audit moyen de polarisation pendant ledit intervalle de référence, pour établir une condition de référence pour ledit moyen de polarisation; et un second moyen de commutation ( 40, Vs) pour sélectivement coupler la sortie dudit second amplificateur

audit moyen d'utilisation de signaux pendant ledit inter-

valle d'échantillonnage; o lesdits premier et second amplificateurs produisent sensiblement le même signal de

sortie à la fin dudit intervalle de référence.

2. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen d'utilisation de signaux ( 58) comprend une capacité de sortie; et le moyen de polarisation ( 51)

comprend une capacité d'entrée.

3. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de polarisation ( 51) comprend une

capacité de couplage de signaux d'entrée.

4. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que les premier ( 53) et second ( 57) amplificateurs comprennent des amplificateurs à transconductance pour produire des courants de sortie en réponse aux tensions

d'entrée.

5. Circuit selon la revendication 1, caractérisé-

en ce que les premier ( 53) et second ( 57) amplificateurs

sont mutuellement assortis pour présenter des caractéris-

tiques de fonctionnement sensiblement semblables.

6 Circuit selon la revendication 1, caractérisé par un amplificateur d'entrée ( 52) pour coupler le moyen de polarisation aux entrées des premier et second amplificateurs, ledit amplificateur d'entrée ayant une entrée de signaux (base 80) couplée audit moyen de polarisation, une entrée de référence (+) couplée à ladite source de tension de référence (VREF), et une sortie couplée en commun auxdites entrées desdits premier et second amplificateurs; ladite condition de référence du moyen de polarisation établissant des conditions de polarisation de référence d'entrée et de sortie pour ledit

amplificateur d'entrée.

7. Circuit selon la revendication 6, caractérisé en ce que l'amplificateur d'entrée ( 52) présente un gain supérieur aux gains individuels des premier et second

amplificateurs -

8. Circuit selon la revendication 6, caractérisé en ce que le moyen de polarisation ( 51) comprend un condensateur pour le couplage en courant alternatif de signaux à l'entrée de signaux dudit amplificateur d'entrée, 9 Circuit selon la revendication 6, caractérisé en ce que la sortie de l'amplificateur d'entrée ( 52) comprend un réseau différentiel de sortie ( 80, 81) couplé

eh commun aux entrées des premier et second amplificateurs.

10. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier amplificateur ( 53) est rendu conducteur pendant l'intervalle deréférence et non conducteur pendant l'intervalle d'échantillonnage; et le second amplificateur ( 57) est rendu non conducteur pendant l'intervalle de référence et conducteur pendant l'intervalle

d'échantillonnage.

11. Circuit selon la revendication 1, caractérisé en ce que le moyen de polarisation comprend une capacité 3 O d'entrée ( 51);un circuit tampon ( 56) ayant une entrne à forte impédance couplée à la sortie du premier amplificateur et une sortie à faible impédance couplée à la capacité d'entrée pour appliquer du courant à ladite capacité d'entrée pendant l'intervalle de référence; et un filtre

passe-bas ( 54) situé entre la sortie du premier amplifica-

teur,et l'entréedu circuit tampon.

12. Circuit selon la revendication 1, en combinaison avec un système pour régler automatiquement le courant de l'image noire conduit par un dispositif de visualisation de l'image associé à un système de traitement de signaux vidéo, du type o ledit système comprend un moyen fonctionnant pendant les intervalles d'effacement de l'image vidéo pour dériver un signal représentatif de la grandeur dudit courant de l'image noire, ledit signal dérivé étant traité pendant un intervalle de réglage contenant un intervalle de référence et un intervalle subséquent d'échantillonnage, caractérisé en ce que le moyen de polarisation ( 51) reçoit le signal dérivé; le moyen d'utilisation ( 58) est une capacité de sortie couplée audit système de traitement de signaux; le second moyen de commutation ( 40, Vs) couple sélectivement la sortie du second amplificateur à la capacité de sortie pendant l'intervalle d'échantillonnage pour développer une tension de-réglage de polarisation aux bornes de la capacité de sortie selon la grandeur du signal dérivé, pour maintenir

un niveau souhaité du courant du noir.

13. Circuit selon la revendication 1, en combinaison avec un système pour régler automatiquement le niveau du courant de l'image noire conduit par un dispositif de visualisation d'image dans un canal de signaux vidéo d'un système de visualisation de l'information vidéo, ledit système fonctionnant pendant les intervalles de réglage pendant les intervalles d'effacement de l'image, caractérisé en ce que le moyen de polarisation ( 31) est couplé à un moyen ( 30) pour développer un signal de sortie représentatif de la grandeur du courant de l'image noire; un troisième amplificateur ( 52) a une entrée de signaux, et une sortie pour appliquer un signal de réglage de polarisation audit dispositif de visualisation pour maintenir un niveau souhaité du courant du noir; un moyen de décalage de niveau ( 55) couplé le moyen de polarisation ( 51) à l'entrée de signaux du troisième amplificateur ( 52) pour polariser l'entrée de signaux d'une façon compatible avec les, conditions de polarisation d'entrée du troisième amplificateur; et un troisième moyen de commutation ( 40, VB) rend le moyen de décalage de niveau conducteur pendant les intervalles de réglage, et inhibé sensiblement les courants d'entrée du moyen de décalage de niveau pendant les intervalles

autres que les intervalles de réglage.

14 Circuit selon la revendication 13, caractérisé en ce que le moyen développant un signal représentatif ( 30) est couplé au canal vidéo et la sortie du moyen développant un signal est soumise à des variations de signal se manifestant selon les variations d'amplitude du signal vidéo pendant les intervalles d'image du signal vidéo; et la condition de référence du moyen de polarisation est choisie pour être en rapport avec les-transitions maximum normalement'attendues d'amplitude manifestées par le

signal vidéo pendant les intervalles de l'image.

15 Circuit selon la revendication 13, catactérisé en ce que le moyen de décalage de niveau ( 55) est rendu

non conducteur pendant les autres intervalles.

16. Circuit selon la revendication 13, caractérisé en ce que le moyen de polarisation ( 51) comprend un condensateur de couplage en courant alternatif pour coupler le signal représentatif au troisième amplificateur ( 52)

par le moyen de décalage de niveau ( 55), le condensateur-

ayant une première borne (+) couplée à la sortie du moyen développant un signal et ayant une seconde borne (-) couplée au moyen de décalage de niveau; et la condition de

référence est établie à la seconde borne dudit condensateur.

17. Circuit selon la revendication 13, caractérisé en ce que le troisième amplificateur ( 52) comprend un amplificateur différentiel d'entrée ( 80, 82) ayant des sorties différentielles; et le troisième amplificateur est rendu non conducteur concurremment avec le moyen de décalage de niveau pendant les autres intervalles. 18. Circuit selon la revendication 13, caractérisé en ce que le moyen de décalage de niveau ( 55) forme un trajet de couplage de signaux ( 70, 71, 72) dudit moyen de polarisation audit troisième amplificateur

comprenant une jonction de semi-conducteur.