FR2520002A1 - Procede pour la fabrication simultanee de gaz de synthese de methanol et d'ammoniac - Google Patents
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Abstract
LA PRESENTE INVENTION EST RELATIVE A UN PROCEDE POUR PREPARER SIMULTANEMENT DU GAZ DE SYNTHESE DE METHANOL ET D'AMMONIAC. SELON L'INVENTION, ON PREVOIT DEUX LAVAGES DE CO SEPARES L'UN DE L'AUTRE ET ALIMENTES PAR DES COURANTS DE GAZ DIFFERENTS ET EFFECTUE LA CONVERSION EN PRESENCE DE VAPEUR D'EAU SUR UN CATALYSEUR FER-CHROME, A DES TEMPERATURES DE 300 A 500C. LE PROCEDE PERMET D'EVITER UNE DESULFURATION POUSSEE DU GAZ DE SYNTHESE DE METHANOL, TOUT EN EVITANT LA COMBUSTION DU GAZ DE PURGE ECONOMIQUEMENT UTILISABLE.
Description
252000 ?
La présente invention est relative à un procédé de
fabrication simultanée de gaz de synthèse de méthanol et d'am-
moniac en partant du gaz brut d'une gazéification de charbon par lavage de H 2 S, conversion et lavage de C 02 du gaz brut, procédé dans lequel, à la suite du lavage de H 2 S effectué à de basses températures, on divise le gaz brut comprimé en courants partiels que l'on soumet dans une mesure différente à la suite
du traitement du gaz.
Il est connu depuis longtemps de fabriquer du gaz de synthèse de méthanol et/ou d'ammoniac en partant de gaz dit d'oxydation partielle, c'est-àdire de gaz que l'on a obtenu par gazéification (oxydation partielle) de combustibles solides ou liquides Selon la nature du procédé de gazéification alors appliqué, on effectue à différentes pressions la gazéification des combustibles utilisés Un procédé de gazéification connu fonctionnant dans la gamme des basses pressions, c'est-à-dire entre 1 et 1,2 bar environ, est le procédé Koppers-Totzek Un avantage particulier de ce procédé est qu'il permet la gazéification de n'importe quel charbon indépendamment de sa granulométrie et de sa teneur en cendre Dans la mesure o il
s'agissait d'utiliser un tel procédé de gazéification du char-
bon pour la fabrication simultanée de gaz de synthèse de métha-
nol et d'ammoniac, il était prévu jusqu'ici que le gaz brut ob-
tenu (gaz d'oxydation partielle), après avoir été refroidi dans une chaudière à chaleurs perdues et lavé directement à l'eau, soit tout d'abord comprimé dans ce qu'on appelle le compresseur
de gaz brut jusqu'à une pression d'environ 30 à 40 bar et sou-
mis ensuite à un lavage de H 2 S Pour le lavage de H 2 S, on a eu en particulier de bons résultats avec un lavage dit a basse température, effectué avec un agent de lavage organique polaire approprié, comme par exemple le méthanol, à une température de
-20 à -60 OC A la suite du lavage de H 2 S, on chauffait à nou-
veau le gaz et, pour établir la composition optimale du gaz de synthèse de méthanol et d'ammoniac, on le divisait en trois
courants partiels que l Jon soumettait dans une mesure diffé-
rente à la suite du traitement Seul le premier courant partiel était soumis aussi bien à une conversion qu'à un lavage de C 02, tandis que le deuxième courant partiel était seulement soumis à une conversion Enfin, le troisième courant partiel n'était soumis au contraire, ni à une conversion ni à un lavage de C 02 On réunissait ensuite les courants partiels ainsi traités et on les conduisait à la synthèse du méthanol ou, après un lavage supplémentaire a l'azote liquide, a la synthèse de
l'ammon i ac.
Toutefois, dans le cas du gaz du synthèse de métha-
nol, il est apparu que la teneur résiduelle en soufre du cou-
rant partiel de gaz seulement soumis au lavage de H 2 S, ainsi que la teneur résiduelle en soufre du courant partiel soumis au lavage de H 2 S et à la conversion, sont encore trop élevées Or, étant donné que les catalyseurs utilisés dans la synthèse du
méthanol sont extrêmement sensibles au soufre, cela nuisait no-
tablement, à la longue, à la synthèse du méthanol Par suite,
il était nécessaire, avant de réunir au troisième courant par-
tiel les deux courants partiels mentionnés ci-dessus, de les soumettre, en outre, à une désulfuration poussée dans laquelle
on puisse abaisser leur teneur résiduelle en soufre jusqu'à en-
viron 0,1 ppm de S Comme masse de désulfuration poussée, on utilise normalement l'oxyde de zinc Toutefois, il est évident
que cette désulfuration poussée augmente encore le coût du pro-
cédé de fabrication de gaz de synthèse de méthanol, aussi bien
en ce qui concerne les dépenses d'installation que de fonction-
nement.
Par contre, comme gaz de synthèse d'ammoniac, on uti-
lisait normalement jusqu'ici tout courant partiel de gaz ayant passé par toutes les étapes de traitement du gaz Par suite, en général, une désulfuration supplémentaire du gaz de synthèse
d'ammoniac n'est pas nécessaire.
Le gaz de synthèse de méthanol fabriqué par gazéifi-
cation du charbon contient des constituants gazeux inertes, es-
sentiellement de l'azote, de l'argon et du méthane, qu'il faut -exclure de la synthèse du méthanol Le gaz exclu de la synthèse
du méthanol est normalement appelé gaz de purge Cependant, ou-
tre les constituants gazeux inertes déjà mentionnés, il con-
tient encore du dioxyde de carbone et aussi, comme produits
précieux, de l'hydrogène, du méthanol et du monoxyde de car-
bone Jusqu'ici, ou bien on utilisait ce gaz de purge comme gaz
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de chauffage, ou bien, dans des appareils supplémentaires, on en tirait de l'hydrogène Toutefois, il est évident que le gaz de purge est trop précieux pour être brûlé et que les appareils supplémentaires servant à tirer de l'hydrogène du gaz de purge augmentent encore le coût du procédé global de fabrication si- multanée de gaz de synthèse de méthanol et d'ammoniac, aussi bien en ce qui concerne les dépenses d'installation que celles
de fonctionnement.
C'est pourquoi l'invention a pour but de perfection-
ner le procédé de fabrication simultanée de gaz de synthèse de
méthanol et d'ammoniac en partant du gaz brut d'une gazéifica-
tion de charbon, de façon que l'on puisse se passer d'une dé-
sulfuration poussée du gaz de synthèse de méthanol, que l'on évite en même temps la combustion du gaz dit de purge et qu'au lieu de cela, on conduise celui-ci a une utilisation qui évite
des dépenses supplémentaires d'installation et de fonctionne-
ment. Ce problème est résolu, selon l'invention, par un procédé de l'espèce mentionnée plus haut, caractérisé par les points suivants: a) on divise tout d'abord le courant de gaz froid
sortant du lavage de H 2 S en deux courants partiels, on intro-
duit l'un des courants partiels directement dans la partie su-
périeure ou centrale d'un lavage de C 02 effectué à de basses températures et qui sert à traiter le courant de gaz prévu pour la fabrication de gaz de synthèse de méthanol (ce qu'on appelle lavage de C 02 ni 1), tandis que l'on convertit l'autre courant partiel, après l'avoir convenablement réchauffé, après quoi, du
gaz converti, on détourne le cdourant partiel prévu pour la fa-
brication de gaz de synthèse d'ammoniac, tandis qu'on introduit le reste du gaz converti, après l'avoir convenablement refroidi à nouveau, à la partie inférieure du lavage de C 02 N O 1;
b) on conduit à la synthèse du méthanol, sans procé-
der à une nouvelle désulfuration, le courant de gaz sortant du
lavage de C 02 no 1.
c) on introduit le courant partiel de gaz converti, prévu pour la fabrication de gaz de synthèse d'ammoniac, dans la partie inférieure d'un lavage de C 02 ayant également lieu a
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de basses températures (appelé lavage de C 02 no 2) et l'on introduit simultanément, dans la partie supérieure ou centrale de ce lavage de C 02, du gaz de purge venant de la synthèse du méthanol; d) le lavage de H 2 S, ainsi que les lavages de C 02 n 1 et 2, sont reliés entre eux par un circuit commun d'agent
de lavage, de telle sorte que l'agent de lavage régénéré, ve-
nant du lavage de H 2 S, est amené à la partie supérieure du la-
vage de C 02 n 2, tandis que l'on amène au lavage de H 25 une partie de l'agent de lavage épuisé venant des lavages de C 02 ne l et 2 et que l'on ramène, aux lavages de C 02 N O 1 et 2, l'autre partie de l'agent de lavage épuisé, et e) on soumet à un lavage à l'azote liquide le courant de gaz sortant du lavage de C 02 n 2 et on l'amène ensuite à la
synthèse de l'ammoniac.
Autrement dit, dans le procédé selon l'invention,
pour le gaz de synthèse de méthanol et le gaz de synthèse d'am-
moniac, sont prévus deux lavages de C 02 no 1 et 2, qui sont sé-
parés l'un de l'autre et sont alimentés par des courants de gaz différents Le courant de gaz froid sortant du lavage commun de H 2 S est tout d'abord divisé en deux courants partiels, dont l'un est introduit directement dans la partie supérieure ou centrale du lavage de C 02 N O 1 affecté au traitement du courant
de gaz prévu pour la fabrication de gaz de synthèse de métha-
nol L'autre courant partiel du gaz désulfuré est converti et soumis ensuite a une nouvelle division Normalement, entre 99 et 70 % en volume du gaz froid sortant du lavage de H 25 sont conduits à la conversion Ensuite, on détourne une partie du gaz converti pour la fabrication de gaz de synthèse d'ammoniac tandis que l'on introduit le reste dans la partie inférieure du
lavage de C 02 no 1 Naturellement, dans la pratique, la quanti-
té du courant partiel de gaz converti détourné pour la fabrica-
tion de gaz de synthèse d'ammoniac dépend des besoins des ins-
tallations de synthèse Toutefois, théoriquement, on peut dé-
tourner pour la fabrication de gaz de synthèse d'ammoniac 99 à 1 % en volume du gaz converti Le gaz de synthèse de méthanol peut être retiré à la tête du lavage de C 02 n 1 et n'a pas besoin d'une désulfuration supplémentaire, du fait qu'on obtient, par le procédé selon l'invention, une désulfuration à
peu près complète du gaz de synthèse de méthanol.
Le courant partiel de gaz converti, prévu pour la fabrication de gaz de synthèse d'ammoniac, est introduit dans la partie inférieure du lavage de C 02 n 2 prévu à cet effet et
dans lequel on introduit simultanément, dans la partie supé-
rieure ou centrale, le gaz de purge venant de la synthèse du méthanol Grâce à ce mode opératoire, on peut utiliser pour la synthèse de l'ammoniac presque tout l'hydrogène contenu dans le gaz de purge et, en même temps, on conduit le méthanol qu'il contient au circuit de méthanol des lavages de gaz Autrement
dit, le gaz de purge est ici effectivement conduit rationnelle-
ment à une utilisation, sans qu'il en résulte des frais supplé-
mentaires d'installation et de fonctionnement Le courant de gaz sortant à la tête du lavage de C 02 n 2 peut, après avoir été soumis à un lavage à l'azote liquide, être conduit à sa
transformation ultérieure, en tant que gaz de synthèse d'ammo-
niac. Dans une forme d'exécution du procédé, pour le lavage de H 2 S, ainsi que pour les lavages de C 02 n i et 2, on utilise
de préférence le méthanol à des températures de -20 à -60 C.
Selon l'invention, on conduit d'autre part à la con-
version de 99 à 70 % en volume du courant de gaz froid sortant
du lavage de H 2 S, tandis que l'on introduit le reste directe-
ment dans le lavage de C 02 N O 1.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention
ressortiront de la description qui va suivre d'un exemple
d'exécution du procédé mis en oeuvre dans une installation telle que celle illustrée, schématiquement et simplement à titre d'exemple, sur le dessin annexé, qui est un organigramme
montrant seulement les parties d'installation absolument néces-
saires pour expliquer le procédé, tandis que les appareils an-
nexes, ainsi que les installations de gazéification du charbon, de synthèse du méthanol et de synthèse de l'ammoniac ne sont
pas représentés.
L'exemple de procédé concerne le traitement d'une
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quantité de gaz brut d'environ 158 000 Nm 3/h, obtenue dans la gazéification de 88,6 t/h de charbon exempt de cendre et d'eau, selon le procédé Koppers-Totzek à une pression de 1,1 bar Le gaz brut, qui a été comprimé jusqu'à une pression de 38 bar dans un compresseur de gaz brut non représenté, après refroidissement et lavage direct à l'eau, a la composition suivante: C 02 10,6 % en volume CO 62,5 % en volume H 2 24,6 % en volume H 2 S 0,4 % en volume COS 0,1 % en volume N 2, Ar + CH 4 1,8 % en volume Le gaz brut venant du compresseur de gaz brut arrive
par le tuyau 1 à l'échangeur thermique 2 et ensuite au refroi-
disseur de gaz brut Le gaz brut est tout d'abord pré-refroidi dans l'échangeur thermique 2, en échange indirect de chaleur avec le gaz venant de la colonne 5 et passant dans le tuyau 4, après quoi le refroidissement poussé du gaz brut s'effectue, jusqu'à une température de -30 à -400 C, dans le refroidisseur
de gaz brut 3 qui, à cet effet, reçoit par le tuyau 6 un frigo-
rigène qui est retiré à nouveau par le tuyau 7 A la basse tem-
pérature indiquée, le gaz brut est ensuite introduit dans la
partie inférieure de la colonne 5, munie d'agencements inté-
rieurs (plateaux) et qui sert au lavage de H 2 S Naturellement, outre le H 2 S; d'autres composés soufrés, tels que COS et C 52, sont retirés du gaz brut On effectue le lavage de H 2 S avec du méthanol qui est amené à une température de -400 C, par le tuyau 8 et délivré à la tête de la colonne 5 Dans cette dernière, on désulfure le gaz brut jusqu'à une teneur en soufre d'environ 1 ppm et on le retire à la tête de la colonne 5, par le tuyau
9, a une température de -38 *C.
Le courant de gaz froid du tuyau 9 est alors divisé en deux courants partiels, dont l'un est directement introduit, par le tuyau 10, dans la partie supérieure ou centrale de la colonne 11, étalement munie d'agencements intérieurs (plateaux)
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et qui sert au lavage de C 02 no 1 Le volume du courant de gaz dans le tuyau 10 représente environ 16 % du volume total de gaz présent dans le tuyau 9 L'introduction de ce courant partiel dans la colonne 11 s'effectue à la hauteur du 13 ème plateau en partant du haut. Le deuxième courant partiel, qui contient la quantité résiduelle de gaz venant du tuyau 9, est retiré pendant ce temps par le tuyau 4 et arrive, en passant par l'échangeur
thermique 2, a l'installation de conversion 12 Dans l'échan-
geur thermique 2, le gaz est réchauffé jusqu'à 25 C Dans l'installation de conversion 12, le CO présent dans le gaz est converti selon la réaction dite de conversion
CO + H 20 C 2 C 2 + H 2
On ne parlera pas ici plus en détail de l'installa-
tion de conversion 12 Toutefois, il s'agit d'une installation
commerciale qui fonctionne selon des principes connus La con-
version a lieu, dans le cas présent, en présence de vapeur
d'eau, à une température de 300 à 5000 C, sur un catalyseur fer-
chrome Le gaz converti et deshumidifié quitte l'installation de conversion 12 par le tuyau 13 et a la composition suivante C 02 43,1 % en volume CO 3,0 % en volume H 2 52,7 % en volume N, Ar + CH 4 1,2 % en volume Au tuyau 13 se raccorde le tuyau 30, par lequel on retire environ 64 % en volume du gaz converti, qui sont prévus pour la fabrication de gaz de synthèse d'ammoniac Le reste du gaz converti est refroidi dans l'échangeur thermique 14, ce en échange indirect de chaleur avec le gaz de synthèse de méthanol du tuyau 16, jusqu'à une température d'environ - 30 *C Le gaz est introduit, à cette température, par le tuyau 15, dans la partie inférieure de la colonne 11 Le lavage de C 02 no 1 dans la colonne 11 a lieu également avec du méthanol a de basses températures Outre l'élimination du C 02 no 2, on obtient ici
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simultanément une désulfuration pratiquement complète du gaz, de sorte que le courant sortant à la tête de la colonne 11, par le tuyau 16, ne présente plus qu'une teneur résiduelle en soufre inférieure à 0,1 ppm de S Par suite, ce gaz peut être utilisé sans nouvelle désulfuration comme gaz de synthèse de méthanol et, par conséquent, après avoir passé l'échangeur
thermique 14, il arrive à l'installation de synthèse de métha-
nol non représentée Par le tuyau 43, on retire par heure envi-
ron 66 800 Nm 3 de gaz de synthèse de méthanol présentant la composition suivante
C 02 3,1 % en volume -
Co 26,7 % en volume H 2 68,2 % en volume N 2, Ar + CH 4 2,0 % en volume Le courant partiel, retiré par le tuyau 30, soit environ 64 % en volume du gaz converti, est pendant ce temps refroidi,'dans l'échangeur thermique 31, en échange indirect de chaleur, avec le gaz de synthèse d'ammoniac du tuyau 36, jusqu'à une température d'environ -40 *C A cette température, le gaz est introduit, par le tuyau 32, dans la partie inférieure de la colonne 33, munie d'agencements intérieurs (plateaux) et dans laquelle a lieu le lavage de C 02 n 2 Par le tuyau 41, on introduit simultanément, après refroidissement approprié, dans la partie centrale de la colonne 33, à la hauteur du 50 ème plateau en partant du haut, environ 22 000 Nm 3 de gaz de purge venant de la synthèse du méthanol, non représentée Le gaz de purge du tuyau 41 a une pression d'environ 32 bar et la composition suivante: C 02 4,0 % en volume "Co 19,5 % en volume H 2 69,2 % en volume N 2, Ar, CH 4 6,3 % en volume méthanol 1,0 % en volume 25200 02 i
Le lavage de C 02 no 2 dans la colonne 33 a lieu éga-
lement avec du méthanol à de basses températures Outre l'éli-
mination du C 02, on obtient ici en même temps une désulfuration pratiquement complète du gaz converti Le gaz de purge est déjà exempt de soufre On en élimine, dans le lavage de C 02 N O 2, le
C 02 et le méthanol L'amenée du méthanol nécessaire à l'élimi-
nation de C 02 et à la désulfuration a lieu, dans la colonne 33,
en deux endroits différents, à savoir par les tuyaux 37 et 38.
Par le tuyau 37, on amène à la tête de la colonne 33 du méthanol dit régénéré Ce méthanol provient de la colonne 5
dont il est retiré par le bas en passant par le tuyau 17 et in-
troduit dans l'appareil de régénération 18 Là s'effectue la
régénération du méthanol par distillation, de manière en elle-
même connue, par traitement thermique à une température d'envi-
ron 95 'C Le méthanol régénéré, qui est retiré de l'appareil de
régénération 18 par le tuyau 37, doit naturellement être sou-
mis, avant son introduction dans la colonne 33, à un nouveau refroidissement approprié dans l'échangeur thermique 19, de sorte qu'il peut entrer dans la colonne 33, par le tuyau 37, à
une température d'environ -54 VC.
En outre, par le tuyau 38, on amène à la colonne 33 un courant partiel du méthanol épuisé qui s'écoule dans le tuyau 40 Le point d'entrée du tuyau 38 dans la colonne 33 est
situé à environ 40 plateaux en dessous du point d'entrée du -
tuyau 37 Le méthanol du tuyau 40 provient des colonnes Il et 33, du bas desquelles il est retiré par les tuyaux 21 et 39 et amené à l'épuiseur 22 Le méthanol est débarrassé en cet endroit des constituants gazeux absorbés par épuisement, c'est-à-dire par injection de gaz inerte sous pression réduite Le méthanol épuisé est retiré de l'épuiseur 22 par le tuyau 40 qui conduit,
en passant par l'échangeur thermique 19 et le tuyau 8, à la co-
lonne 5 et ferme le circuit de solvant entre les trois colonnes , 11 et 33 L'épuisement du méthanol s'effectue à une tempéra- ture d'environ -60 C de sorte qu'il n'est pas nécessaire de le refroidir davantage lors de sa réintroduction dans les colonnes
11 et 33.
Le méthanol nécessaire à l'élimination de C 02 et àa la désulfuration dans le lavage de C 02 ni 1 est délivré, par le tuyau 20 à la tête de la colonne 11 Il s'agit de méthanol épuisé venant du tuyau 40, qui parcourt la colonne 11 de haut en bas et est à nouveau retiré au bas de celle-ci par le tuyau 21 Par ce tuyau, le méthanol retourne à l'épuiseur 22 déjà mentionné. Le courant de gaz sortant de la colonne 33 par la
tête est retiré par le tuyau 34 et arrive tout d'abord au la-
vage à l'azote liquide 35 et ensuite, par le tuyau 36, à l'é-
changeur thermique 31 Après être passé par celui-ci, le gaz peut être amené par le tuyau 42 à l'installation de synthèse de l'ammoniac, non représentée Par le tuyau 42, on retire par
heure 110 900 Nm 3 de gaz de synthèse d'ammoniac ayant la compo-
sition suivante H 2 75 % en volume N 2 25 % en volume
La composition du gaz de synthèse de méthanol fabri-
qué est surveillée continuellement et automatiquement par un poste de mesure 23 installé dans le tuyau 43 Ce poste 23 de mesure est relié, par les tuyaux d'impulsion 24 et 25, aux
valves de réglage 26 et 27 installées dans les tuyaux 10 et 20.
La teneur en C 02 du gaz de synthèse de méthanol est réglée par la quantité de méthanol épuisé qui est amenée par le tuyau 20 à
la colonne 11 Si la teneur en C 02 déterminée au poste de me-
sure 23 dépasse la valeur de consigne prévue, une impulsion est
déclenchée et transmise par le tuyau d'impulsion 24 au servomo-
teur 28 adjoint à la valve de réglage 26, conduisant à une plus
grande ouverture de la valve de réglage 26 Par suite, naturel-
lement, la quantité de méthanol épuisé amené par le tuyau 20 à
la colonne Il est naturellement accrue, ce qui conduit évidem-
ment à un lavage amélioré de C 02 dans la colonne 11 Quand la
teneur en C 02 diminue en dessous de la valeur de consigne pres-
crite, le réglage a naturellement lieu en sens inverse Autre-
ment dit, par un actionnement correspondant de la valve de ré-
glage 26, l'afflux de méthanol épuisé à la colonne Il par le tuyau 20 est étranglé Normalement, on pourra se baser sur ce principe que le courant partiel de méthanol qui est retiré par le tuyau 20 est de l'ordre de grandeur d'environ 1,9 kmol de
CH 30 H par kmol de gaz.
Le réglage désiré du rapport des constituants gazeux dans le gaz de synthèse de méthanol':
H 2 C 2
CO + Ca 2-
est effectué en influant sur la quantité de gaz introduite di-
rectement de la colonne 5 (lavage de H 2 S) dans la colonne 11 (lavage de C 02 n'1), par le tuyau 10 Si les données détectées au poste de mesure 23 et qui peuvent être interprétées par un
ordinateur font apparaître pour le rapport susdit des cansti-
tuants gazeux une valeur inférieure à 2, il faut étrangler l'a-
menée de gaz non converti à la colonne il par le tuyau 10 Ici, à nouveau, une impulsion appropriée est déclenchée et transmise par le tuyau d'impulsion 25 au servomoteur 29 adjoint a la valve de réglage 27, conduisant à un étranglement correspondant
de celle-ci Par suite, naturellement, l'amenée de gaz non con-
verti à la colonne 11 est diminuée, tandis que simultanément le courant partiel de gaz, amené par le tuyau 4 à l'installation
de conversion 12, subit une augmentation correspondante Toute-
fois, dans la mesure o le rapport mentionné des constituants gazeux dépasserait notablement la valeur 2, le réglage pourrait naturellement aussi avoir lieu en sens inverse, l'amenée de gaz non converti à la colonne 11 étant accrue et le courant partiel de gaz converti étant diminué Normalement, on pourra partir de ce principe que le rapport:
H 2 C 02
-_ 2
CO + C 02
peut être respecté si le courant partiel du gaz non converti qui est amené directement par le tuyau 10 au lavage de C 02 N O 1
dans la colonne Il représente 30 à 40 % du volume du gaz con-
verti amené à la colonne 11 par le tuyau 15.
Dans le présent exemple, on utilise le méthanol comme agent de lavage de H 2 S et de CO 2 Bien entendu, ces lavages peuvent aussi être effectués avec un autre agent approprié, en particulier avec des liquides organiques polaires Toutefois, le méthanol est le solvant préférentiel, car par l'introduction du gaz de purge dans la colonne 33, le méthanol contenu dans celle-ci peut être récupéré et ramené au circuit d'agent le lavage Par suite, les pertes éventuelles d'agent de lavage
sont pratiquement compensées.
Naturellement, le procédé selon l'invention est ap-
plicable aussi lorsque, au lieu de charbon, on utilise pour la -10 gazéification un autre combustible, comme par exemple le brai,
le goudron, la tourbe ou l'huile lourde.
Claims (5)
1 Procédé de fabrication simultanée de gaz de syn-
thèse de méthanol et d'ammoniac en partant du gaz brut d'une
gazéification de charbon par lavage de H 2 S, conversion et lava-
ge de C 02 du gaz brut, procédé dans lequel, à la suite du lava-
ge de H 2 S effectué a de basses températures, on divise le gaz
brut comprimé en courants partiels que l'on soumet dans une me-
sure différente à la suite du traitement du gaz, ledit procédé étant caractérisé par les points suivants: a) on divise tout d'abord le courant de gaz froid sortant du lavage H 2 S en deux courants partiels, on introduit
l'un des courants partiels directement dans la partie supé-
rieure ou centrale d'un lavage de C 02 effectué à de basses tem-
pératures et qui sert à traiter le courant de gaz prévu pour la fabrication de gaz de synthèse de méthanol (ce qu'on appelle lavage de C 02 N 1), tandis que l'on convertit l'autre courant partiel, après l'avoir convenablement réchauffé, après quoi, du
gaz converti, on détourne le courant partiel prévu pour la fa-
brication de gaz de synthèse d'ammoniac, tandis qu'on introduit le reste du gaz converti, après l'avoir convenablement refroidi à nouveau, à la partie inférieure du lavage de C 02 n 1;
b) on conduit "a la synthèse du méthanol, sans procé-
der à une nouvelle désulfuration, le courant de gaz sortant du lavage de C 02 n 1; c) on introduit le courant partiel de gaz converti prévu pour la fabrication de gaz de synthèse d'ammoniac dans la partie inférieure d'un lavage de C 02 ayant également lieu à de
basses températures (appelé lavage de C 02 no 2) et l'on intro-
duit simultanément, dans la partie supérieure ou centrale de ce
lavage de C 02, du gaz de purge provenant de la synthèse du mé-
thanol; d) le lavage de H 2 S, ainsi que les lavages de C 02 n 1 et 2, sont reliés entre eux par un circuit commun d'agent
de lavage, de telle sorte que l'agent de lavage régénéré, ve-
nant du lavage de H 2 S, est amené à la partie supérieure du la-
vage de C 02 ne 2, tandis que l'on amène au lavage de H 25 une partie de l'agent de lavage épuisé venant des lavages de C 02 no 1 et 2 et que l'on ramène aux lavages de C 02 no 1 et 2 l'autre partie de l'agent de lavage épuisé, et e) on soumet à un lavage a l'azote liquide le courant de gaz sortant du lavage de C 02 N O 2 et on l'amène ensuite à la
synthèse de l'ammoniac.
2 Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le'fait que'le lavage de H 2 S, ainsi que pour les lavages de C 02 ni i et 2, on utilise de préférence le méthanol a des
températures de -20 a -60 'C.
3 Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, ca-
-ractérisé par le fait que l'on conduit a la conversion 99-à 70 % en volume du courant de gaz froid sortant du lavage de H 2 S, tandis que l'on introduit le reste directement dans le
lavage N 1 de C 02.
4 Procédé selon l'une des revendications 1 à 3,
caractérisé par le fait que l'on effectue le réglage de la teneur en C 02 du gaz de synthèse de méthanol obtenu en réglant la quantité d'agent de lavage épuisé ramené au lavage de C 02 ne 1.
Procédé selon l'une des revendications 1 a 4,
caractérisé par le fait que dans le gaz de synthèse de méthanol obtenu, on établit le rapport désiré des constituants gazeux
H 2 C 02
_+ 2
CO + C 02
en réglant la quantité de gaz qui, du lavage de H 2 S, est intro-
duite directement dans la partie supérieure ou centrale du la-
vage de C 02 N -1.
6 Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, ca-
racterisé par le fait que le réchauffement du gaz avant la con-
version a lieu par échange de chaleur avec le gaz brut comprimé et, le nouveau refroidissement du gaz converti, par échange de chaleur avec le gaz de synthèse de méthanol sortant du lavage de C 02 ne 1 ou le gaz de synthèse d'ammoniac sortant du lavage
à l'azote liquide.
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