FR2519495A1

FR2519495A1 - Dispositif de localisation de defauts pour systeme de transmision optique numerique

Info

Publication number: FR2519495A1
Application number: FR8300008A
Authority: FR
Inventors: Alberto Maria Giacometti; George William Newsome
Original assignee: Philips Gloeilampenfabrieken NV
Current assignee: Koninklijke Philips NV
Priority date: 1982-01-04
Filing date: 1983-01-03
Publication date: 1983-07-08
Also published as: CA1201769A; DE3247402C2; DE3247402C3; JPS58120332A; SE8207500L; JPH0340982B2; SE8207500D0; US4534064A; SE462069B; GB2113036B; DE3247402A1; NL8200002A; GB2113036A; FR2519495B1

Abstract

DISPOSITIF DE LOCALISATION DE DEFAUTS DESTINE A UN SYSTEME DE TRANSMISSION OPTIQUE NUMERIQUE DANS LEQUEL, DANS CHAQUE AMPLIFICATEUR INTERMEDIAIRE PREVU ENTRE DEUX STATIONS TERMINALES, LE CONVERTISSEUR ELECTRIQUE OPTIQUE EST COUPLE A UN MODULATEUR D'AMPLITUDE BIDIRECTIONNEL POUR L'APPLICATION DE SIGNAUX DE LOCALISATION AU SIGNAL DE TRANSMISSION NUMERIQUE. AINSI, ON EVITE UNE MODULATION DE LA LONGUEUR D'ONDE DE LA LUMIERE EMISE PAR LE CONVERTISSEUR, MALGRE LE FAIT QUE L'INFORMATION DE LOCALISATION EST APPLIQUEE COMME MODULATION D'AMPLITUDE AU SIGNAL PRINCIPAL NUMERIQUE.

Description

19495

"DISPOSITIF DE LOCALISATION DE DEFAUTS POUR

SYSTEME DE TRANSMISSION OPTIQUE NUMERIQUE"

L'invention concerne un dispositif de localisation de dé-

fauts destiné à un système de transmission optique numérique, dans

lequel des amplificateurs intermédiaires sont prévus entre deux sta-

tions terminales dans un sens de transmission ou les deux, la sortie de chaque amplificateur intermédiaire étant munie d'un convertisseur électrique optique qui est couplé à l'autre trajet de transmission

optique, l'information sur la localisation de défauts étant transmi-

se entre les amplificateurs intermédiaires et les stations termina-

les à l'aide de modulation d'amplitude du signal de transmission op-

tique numérique.

Il y a lieu de noter que la fonction d'un amplificateur

intermédiaire dans un tel système optique consiste à recevoir le si-

gnal affaibli provenant de la fibre optique, à le convertir en un signal électrique équivalent, l'amplifier, reconstituer la forme d'impulsions des signaux électriques numériques, convertir ce signal électrique reconstitué en un signal optique équivalent, après quoi

ce signal optique reconstitué est transmis à l'autre trajet de trans-

mission optique.

La susdite méthode de localisation des défauts est indiquée entre autres dans le brevet britannique N O 1 582 726 Le signal de localisation de défauts est appliqué sous forme de modulation d'un seul niveau optique sur le signal d'information numérique Toutefois,

il en résulte des problèmes dans le cas d'utilisation de sources lu-

mineuses cohérentes (lasers) dans un tel système de transmission op-

tique.

Par suite de la présence de modulation d'amplitude, dans

les intervalles de temps, dans lesquels la puissance lumineuse émi-

se par la source lumineuse est élevée, la puissance dissipée moyenne dans la source lumineuse sera plus élevée que dans les intervalles de temps dans lesquels la puissance lumineuse émise par la source lumineuse est faible Il en résulte que la température de la source -2- lumineuse et, de ce fait, également la longueur d'onde de la lumière

énise subissent des variations, comme l'indique par exemple Procee-

dings of the Optical Communication Conference, Sept 17 à 19, 1979, Amsterdam, pages 4 2-1 à 4 2-4 Il se produit donc une modulation de

longueur d'onde de la lumière émise qui est tributaire de l'amplitu-

de du signal de modulation Dans ce système de transmission optique,

cette modulation de longueur d'onde se traduit par la formation de-

bruit dit modal Par suite de la cohérence de la lumière émise et

des divers retards appartenant aux modes de propagation, il se pro-

duit des phénomènes d'interférence qui ont pour effet qu'une section de fibre arbitraire n'est pas uniformément éclairée mais présente des taches lumineuses d'intensités différentes De telles configurations

sont connues dans la littérature comme configurations de taches, com-

me décrites par exemple dans Proceedings of the Fourth European Con-

ference on Optical Communication septembre 12 à 15, 1978, Genève, pa-

ges 492 à 501 La forme des configurations de taches est tributaire entre autres de la longueur d'onde de la lumière Par suite de la susdite modulation de longueur d'onde, il se produit un mouvement des configurations de taches Si un accouplement de fibre non idéal est

appliqué quelque part dans le trajet de transmission, seule une par-

tie de la lumière incidente, suivant une configuration de taches, est

couplée dans la fibre suivante De ce fait, il se produit un amortis-

sement de transmission qui peut varier en fonction du temps, suivant le mouvement de la configuration de taches En conclusion, on peut dire que la modulation d'amplitude d'un seul niveau optique provoque une modulation de longueur d'onde indésirable de la source lumineuse

qui se manifeste, par suite de la conversion longueur d'onde-amplitu-

de, en une modulation d'amplitude parasite du signal reçu.

L'invention vise à indiquer un dispositif de localisation

des défauts du genre mentionné dans le préambule qui donne une solu-

tion pour les susdits problèmes L'invention est caractérisée en ce

que dans chaque amplificateur intermédiaire, le convertisseur élec-

trique optique est couplé au modulateur d'amplitude bidirectionnel pour l'application de ladite information de localisation sur les deux

niveaux du signal de transmission optique numérique.

La description ci-après, en se référant aux dessins annexés,

19495

-3- le tout donné à titre d'exemple non limitatif fera bien comprendre

comment l'invention peut être réalisée.

La figure 1 représente un exemple de réalisation d'un dis-

positif de localisation de défauts conforme à l'invention.

La figure 2 est un diagramme illustrant le fonctionnement

du dispositif conforme à l'invention.

La figure 3 représente un exemple de réalisation d'un modu-

lateur d'amplitude bidirectionnel.

La figure 4 représente un diagramme illustrant le fonction-

nement de l'exemple de réalisation selon la figure 3.

La figure 5 représente un exemple de réalisation d'une va-

riante de l'invention selon la figure 3.

La figure 6 représente un autre exemple de réalisation d'un

modulateur d'amplitude bidirectionnel.

La figure 7 représente un quatrième exemple de réalisation

d'un modulateur bidirectionnel.

La figure 8 représente un diagramme illustrant le fonction-

nement de l'exemple de réalisation selon la figure 7.

Dans l'exemple de réalisation selon la figure 1, I représen

te une première station terminale et II une seconde station termina-

le Dans la direction aller entre les deux stations terminales I et II, sont prévus les amplificateurs intermédiaires 1, 2 et 3 Dans la

direction retour entre les deux stations terminales I et II sont pré-

vus les amplificateurs intermédiaires 30, 20 et 10 Les sorties des

amplificateurs intermédiaires respectifs 1, 2 et 3 sont munis de con-

vertisseurs optiques électriques respectifs 4, 5 et 6 Les sorties des amplificateurs intermédiaires respectifs 30, 20 et 10 sont munies

des convertisseurs optiques électriques respectifs 9, 8 et 7 Les si-

gnaux de location de défauts respectifs Fl, F 2 et F 3 sont couplés par

l'intermédiaire des modulateurs d'amplitude bidirectionnels respec-

tifs 100, 200 et 300 aux convertisseurs optiques électriques respec-

tifs 4, 5 et 6 des amplificateurs intermédiaires 1, 2 et 3 Les si-

gnaux de location de défauts respectifs F 30, F 20 et F 10 sont couplés

par l'intermédiaire des modulateurs d'amplitude bidirectionnels res-

pectifs 302, 202 et 102 aux convertisseurs optiques électriques res-

pectifs 9, 8 et 7 des amplificateurs intermédiaires respectifs 30, 20 -4et 10 Les fibres 11, 12 et 13 constituent respectivement l'autre

trajet de transmission optique pour les amplificateurs intermédiai-

res 1, 2 et 3 Les fibres 14, 15 et 16 constituent respectivement

l'autre trajet de transmission optique pour les amplificateurs in-

termédiaires 30, 20 et 10 Il y a lieu de noter qu'on ne s'étendra pas plus en détail sur la façon dont sont engendrés et transportés les signaux de localisation On connatt beaucoup de méthodes de la

littérature C'est ainsi qu'il est entre autres connu qu'après ré-

ception d'un signal de localisation d'un amplificateur intermédiai-

re précédent, un amplificateur intermédiaire régénère ce signal

pour l'envoyer ensuite vers l'amplificateur intermédiaire suivant.

De plus, il est connu qu'après réception d'un signal de localisa-

tion provenant d'un amplificateur intermédiaire précédent, l'ampli-

ficateur intermédiaire envoie son propre signal de localisation à

l'amplificateur intermédiaire suivant.

La figure 2 indique la façon dont le signal optique se

perçoit à la sortie d'un amplificateur de ligne après l'applica-

tion de l'information de localisation Le niveau logique 1 du si-

gnal principal numérique correspond à la puissance optique Pl et le niveau logique O du signal principal correspond à la puissance optique PO Les deux niveaux PO et Pl sont maintenus constants de façon connue à l'aide d'une boucle de réglage, malgré l'apparition de variations dans les paramètres du circuit de l'amplificateur

de ligne La boucle de réglage est dimensionnée de façon à ne réa-

gir qu'aux variations lentes du signal de sortie optique Elle ne réagit pas aux variations rapides du signal principal optique Le fait que la boucle de réglage ne réagit qu'aux variations lentes peut être utilisé pour appliquer l'information de localisation à

l'aide de modulation d'amplitude au signal principal numérique.

Comme l'indique la figure 2, la transmission d'un logi-

que 1 du signal de location est réalisée en maintenant le O logi-

que et 1 logique du signal principal aux niveaux respectifs PO et

Pi La transmission d'un O logique du signal de location est réa-

lisée en maintenant le O logique et le 1 logique du signal princi-

pal aux niveaux respectifs POO et P 10 Les niveaux POO et P 10 sont choisis par rapport au PO et Pl de façon-que la puissance dissipée -5-

dans la source lumineuse ne soit pas tributaire du niveau logi-

que du signal de localisation de défauts A titre d'exemple d'une source lumineuse on peut mentionner une diode laser Dans ce cas, la puissance dissipée est pratiquement proportionnelle au courant

traversant la diode laser La puissance optique délivrée est éga-

lement une fonction du même courant, de sorte que IO, I 1, I 10, I 00 est le courant qui fournit la puissance optique PO, P 1, P 10 et POO respectivement Si l'on suppose que le niveau optique "haut" (Pl ou P 10) se produit dans la même mesure que le niveau optique "bas" (PO ou POO), la puissance moyenne se produisant dans le cas de transport d'un 1 logique du signal de localisation est égal à: 1/2 (IO + 1) Vd ( 1)

expression dans laquelle Vd est la tension de diode invariable adap-

tée. La puissance dissipée moyenne dans le cas o se produit un transport d'un O logique du signal de localisation est égale à: 1/2 (IOO + I 10) Vd ( 2) Or, si l'on pose que IOO I O = I I 1 o O = ( 3) les expressions ( 1) et ( 2) deviennent égales, puisque

1/2 (IOO + I 10) = 1/2 (IO +& + I 1) = 1/2 (IO + I 1)

Ainsi, dans les deux cas, la puissance dissipée moyenne est par con-

séquent égale de sorte que dans le cas d'application d'une source

lumineuse cohérente au système, la température de cette source lu-

mineuse ne subit pas de variations Ainsi, il ne se produit pas de modulation de longueur d'onde de la lumière rayonnée par la source

lumineuse, malgré le fait que l'information de localisation est ap-

pliquée comme modulation d'amplitude au signal principal digital.

Lorsque les niveaux "haut" et "bas" ne se produisent pas dans la mnême mesure, l'expression ( 1) subit des variations Lorsque

le niveau "haut" et "bas" se produit avec une probabilité p(h) res-

pectivement p(l), l'expression ( 1) change en lp(h) I() + p(l) I( 0) Vd ( 4) L'expression 2 change alors en lp(h) I( 10) + p( 1) I( 00)lVd ( 5) -6Or, si l'on pose qu'il s'applique

I( 00) I(O) I( 1) I( 10) = ( 6)

les expressions ( 4) et ( 5) deviennent égales) puisque.

p(h) I( 10) + p(l) I( 00) = p(h)( 1) + p().

(I(O) + ) = p(h) I( 1) + p(l) I(O) Dans ce cas, la puissance dissipée n'est pas non plus tributaire du signal de localisation de défauts Ainsi, il ne se produit pas de modulation de longueur d'onde, malgré le fait que l'information

de localisation est appliquée conmme modulation d'amplitude au si-

gnal principal numérique.

La figure 3 indique la façon, dont est composé un amplifi-

cateur intermédiaire Le signal lumineux provenant de la fibre 11

est converti par l'intermédiaire du convertisseur optique électri-

que 55 en un signal électrique équivalent, qui est amené par l'in-

termédiaire d'un préamplificateur 56 à un amplificateur réglable 57 Le signal provenant de l'amplificateur réglable 57 est amené

par l'intermédiaire d'un régénerateur 63 à l'amplificateur termi-

nal 58 Le signal de sortie provenant de l'amplificateur terminal 58 est converti par l'intermédiaire du modulateur de localisation

de défauts 200 et du convertisseur électrique optique 5 en un si-

gnal optique équivalent qui est amené à l'autre trajet de trans-

mission 12 Entre la sortie de l'amplifiateur de réglage 57 et du régénérateur 63 est appliquée une bouele de réglage, qui comprend le détecteur de crête 59 et le comparateur 60 L'amplificateur de

réglage 57 et la bouele de réglage assurent que la tension de crê-

te du signal à la sortie de l'amplificateur 57 reste constante.

La constante de temps du détecteur de crête 59 est norma-

lement choisie de façon qu'une modulation d'amplitude présente sur

le signal principal soit détectée jusqu'à une fréquence de modu-

lation de quelques k Hz Cela implique que le détecteur de crête 59

sert en réalité de démodulateur au signal de localisation de défauts.

En revanche, dans quelques eas, la vitesse de réglage de la boucle de réglage suffit pour maintenir pratiquement constante l'amplitude

du signal de la sortie de l'amplificateur de réglage 57 L'amplifi-

cation de l'amplificateur de réglage 57 doit varier à cet effet de l'inverse de l'amplitude du signal se produisant à l'entrée 62 de -7l'amplificateur le réglage 57 Cela implique que les variations du signal de réglage se produisant à l'entrée 65 de l'amplificateur de réglage 57 doivent correspondre au signal de localisation de défauts appliqué sur le signal principal comme modulation d'amplitude De ce

fait, le signal de localisation de défauts peut être détecté à l'en-

trée 65 de l'amplificateur de réglage 57.

De plus, l'exemple de réalisation selon la figure 3 indique

la façon dont peut être réalisé un modulateur pour le signal de loca-

lisation de défauts F 2 Il comprend un commutateur double à deux po-

sitions 46 et un commutateur simple à deux positions 41 Ces commuta-

teurs peuvent être réalisés de façon connue, par exemple à l'aide de transistors de commutation Les contacts de commutation 42 et 45 du

commutateur double à deux positions 40 sont connectés au convertis-

seur électrique optique 5, qui est également connecté à une source de courant 201, qui fournit le courant de polarisation I entre ( 0) pour le convertisseur L'autre borne de connexion de la source de courant

est connectée à un point de potentiel constant.

Les contacts de commutation 43 et 44 du commutateur double

à deux positions 40 sont connectés à un point de potentiel constant.

Le contact mère 46 du commutateur 40 est connecté au contact 48 du commutateur 41 Le contact mère 46 du commutateur 40 est connecté au contact 49 du commutateur 41 et également par l'intermédiaire de la

source de courant 52 à un point de potentiel constant Le contact mè-

re 50 du commutateur 41 est connecté par l'intermédiaire de la source de courant 51 à un point de potentiel constant Le commutateur double est commuté par le signal principal provenant de l'amplificateur

58 de façon que le commutateur 40 se trouve par exemple à l'état in-

diqué lorsque le signal principal présente le niveau "bas".

Le commutateur 41 est commuté par le signal de location de défauts F 2 Lorsque le commutateur 41 occupe la position indiquée,

un courant égal à I( 1) + I( 0) ou I( 0) + I( 2) circule vers le conver-

tisseur 5, suivant la position du commutateur 40 Le courant se dé-

place donc entre les niveaux 00 et 10 de la figure 4 et ces niveaux correspondent aux niveaux P 00 et P 10 de la figure 2 Dans ce cas,

le signal principal est modulé par un O logique du signal de locali-

sation de défauts F 2 Lorsque le commutateur 41 occupe l'autre posi-

-8- tion, le courant amené au convertisseur 5 sera égal à I( 0) ou I( 0) + I( 1) + I( 2) suivant la position du commutateur 40 Le courant se

déplace entre les niveaux O et 1 de la figure 4 et ces niveaux cor-

respondent aux niveaux PO et Pl de la figure 2 Dans ce cas, le si-

gnal principal est modulé par un 1 logique du signal de localisation

de défauts F 2 Dans les deux cas, la valeur moyenne du courant tra-

versant la diode laser 5 est égale à I( 0) + 1/2 I( 1)+ I( 2) et n'est, par conséquent, pas tributaire de la valeur logique du signal de localisation de défauts à basse fréquence F 2 Cela implique que la

puissance dissipée dans le convertisseur 5 ne subit pas de varia-

tiona La modulation d'amplitude n'exerce donc pas d'effet sur la

température du convertisseur 5 et il ne produit donc pas de modula-

tion de longueur d'onde.

La figure 5 indique un exemple de réalisation dans lequel le niveau haut et le niveau bas du signal optique ne se produisent pas dans la même mesure Le commutateur double 89 est actionné par

le signal de localisation de défauts F 2 Le contact 48 du commuta-

teur double 49 est connecté au contact mère 46 du commutateur dou-

ble 40 Le contact 49 du commutateur double 89 est connecté au con-

tact mère 47 du commutateur double 40 Les contacts 86 et 87 du com-

mutateur double 89 sont connectés à un point de potentiel constant.

Le contact mère 50 du commutateur double 89 est connecté par l'in-

termédiaire de la source de courant 51 à un point de potentiel cons-

tant Le contact mère 88 du commutateur double 89 est connecté par l'intermédiaire de la source de courant 90 à un point de potentiel constant Les autres composants sont identiques à ceux indiqués dans l'exemple de réalisation selon la figure 3 Lorsque le commutateur double 89 occupe la position indiquée, un courant égal à I( 1) + I( 0) ou I( 2) + I( 0) circule vers le convertisseur 5, suivant la position

du commutateur double 40 Dans ce cas, le signal principal est modu-

lé d'un O logique du signal de localisation de défauts La puissance moyenne dissipée dans la convertisseur 5 est alors

Po {p(h) (I( 2) + I( 0)) + p(l) (I( 1) + I( 0)) Vd -

{p(h) I( 2) + p(l) I( 1) + I( 0) Vd ( 7)

expression dans laquelle p(h) respectivement p(l) constitue la proba-

bilité du niveau optique haut respectivement bas du signal principal -9-

dans lequel Vd est la tension de diode invariable.

Lorsque le commutateur double 89 occupe l'autre position,

un courant égal à I(O) ou I( 2) + I( 3) + I( 0) circule vers le conver-

tisseur 5, suivant la position du commutateur double 40 Dans ce cas, le signal principal est modulé par exemple d'un 1 logique provenant du signal de localisation de défauts La puissance moyenne dissipée dans le convertisseur est alors Pl ={p(h) (I( 2) + I( 3) + I( 0)) + p(l) I( 0)} Vd ={ p(h) (I( 2) + I( 3)) + I(O)} Vd ( 8) Si l'on pose qu'il s'applique la relation I( 1) = p(h) ( 3) ( 9) La puissance dissipée comme indiquée dans les relations 7 et 8 y est

égale et il ne se produit pas de modulation de longueur d'onde, mal-

gré le fait que l'information de localisation de défauts est appli-

quée comme modulation d'amplitude sur le signal principal numérique.

L'exemple de réalisation selon la figure 6 illustre une autre méthode de modulation Contrairement à la méthode de modulation

selon la figure 3, la lumière émise par le convertisseur 5 est modu-

lée de façon directe A cet effet, cette lumière émise traverse un

atténuateur électriquement réglable, par exemple un cristal liquidé.

Un tel atténuateur est décrit entre autres dans Electronics Letters, le 1 mars 1979, vol 15, N 5, pages 146 à 147 (New Automatic Gain

Control System for Optical Receivers Eve, Smith).

Un tel atténuateur à cristal liquide présente la propriété que son atténuation optique est tributaire de la tension de réglage appliquée Cela implique que le signal optique qui est rayonnée dans l'autre fibre de transmission 12 est modulée avec la tension délivrée

par la source de location de défauts 206 Du fait que le courant tra-

versant le convertisseur 5 selon cette méthode n'est pas modulé en

amplitude, le courant moyen traversant le convertisseur 5 reste cons-

tant Ainsi, il ne se produit pas de modulation de longueur d'onde.

L'exemple de réalisation selon la figure 7 indique un deu-

xième exemple de modulation d'amplitude du signal principal Le modu-

lateur 200 comprend deux commutateurs doubles à deux positions 71 et

72 Ces commutateurs peuvent être composés de façon connue, par exem-

ple à l'aide de transistors de commutation Les contacts de commuta-

-10- tion 80 et 81 du commutateur 72 sont connectés à la source lumineuse Les contacts de edmoutation 79 et 82 sont connectés à un point de

potentiel constant Les contacts de commutation 75 et 76 du commuta-

teur 71 sont connectés à une borne de connexion d'une source de cou-

rant 85 Les contacts de commutation 73 et 77 du commutateur 71 sont

connectés à l'autre borne de connexion de la source de courant 85.

Les contacts meres 74 et 86 des commutateurs respectifs 71 et 72 sont connectés par l'intermédiaire de la source de courant 83 à un

point de potentiel constant Les contacts mères 78 et 87 des commu-

tateurs 71 et 72 respectivement sont connectés par l'intermédiaire

de la source de courant 84 à un point de potentiel constant Le con-

nutateur double 72 est commuté par le signal principal provenant de

l'amplificateur 58 de façon que le commutateur 72 se trouve par ex-

emple à l'état indiqué lorsque le signal principal présente le ni-

veau haut Le commutateur double 71 est commuté par le signal de.

localisation de défauts F 2 Lorsque le commutateur 71 occupe l'état indiqué, le convertisseur 5 est traversé par un courant égal à I( 2)

+ I( 0) ou I( 1) I( 0) suivant la position du commutateur 72 Le cou-

rant traversant le convertisseur 5 se déplace donc entre les niveaux 1 et O de la figure 8 et ces niveaux correspondent aux niveaux Pl et PO de la figure 2 Dans ce cas, le signal principal est modulé par un 1 logique du signal de localisation de défauts F 2 Lorsque le commutateur 71 occupe l'autre position, le courant traversant le convertisseur 5 sera égal à I( 2) + I( 0) ou I( 1) I( 0) Le courant traversant le convertisseur se déplace donc entre les niveaux 10 et 00 de la figure 8 et ces niveaux correspondent aux niveaux P 10 et -POO de la figure 2 Dans ce cas, le signal principal est modulé d'un O logique du signal de localisation de défauts F 2 Dans les deux cas, la valeur moyenne du courant traversant le convertisseur 5 est égale

à 1/2 (I( 1) + I( 2)) et est, de ce fait, indépendant de la valeur lo-

gique du signal de localisation de défauts à basse fréquence F 2 Ce-

la implique que la puissance dissipée dans le convertisseur 5 reste égale La modulation d'amplitude n'exerce donc pas d'effet sur la

température du convertisseur 5 et il ne se produit donc pas de modu-

lation de longueur d'onde.

19495

-11-

Claims

REVENDICATIONS

1 Dispositif de localisation de défauts destiné à un sys-

tème de transmission optique numérique, dans lequel des amplifi-

cateurs intermédiaires sont prévus entre deux stations terminales

dans un sens de transmission ou les deux, la sortie de chaque am-

plificateur intermédiaire étant munie d'un convertisseur électri-

que optique qui est couplé à l'autre trajet de transmission opti-

que, l'information sur la localisation de défauts étant transmise

entre les amplificateurs intermédiaires et les stations termina-

les à l'aide de modulation d'amplitude du signal de transmission optique numérique, caractérisé en ce que dans chaque amplificateur intermédiaire, le convertisseur électrique optique est couplé au

modulateur d'amplitude bidirectionnel pour l'application de ladi-

te information de localisation sur les deux niveaux du signal de

transmission optique numérique.

2 Dispositif de localisation de défauts selon la revendi-

cation 1, caractérisé en ce que le modulateur d'amplitude ( 200)

comprend un commutateur double à deux positions ( 40) et un commu-

tateur simple à deux positions ( 41), le commutateur double à deux

positions ( 40) étant commuté suivant le niveau du signal princi-

pal et le commutateur simple ( 41) étant commuté suivant le niveau

du signal de localisation de défauts, le contact mère ( 50) du com-

mutateur simple ( 41) étant connecté par l'intermédiaire d'une sour-

ce de courant ( 51) à un point de potentiel constant, les deux con-

tacts de commutation ( 48, 49) du commutateur simple ( 41) étant connectés chacun à un contact mère ( 46, 47) du commutateur double

( 40), un contact mère ( 47) du commutateur double ( 40) étant connec-

té par l'intermédiaire d'une source de courant ( 52) à un point de

potentiel constant, les deux contacts ( 42, 45) du commutateur dou-

ble ( 40) étant connectés au convertisseur ( 5) et les deux autres contacts ( 43, 44) du commutateur double ( 40) étant connectés à un

point de potentiel constant (Figure 3).

3 Dispositif de localisation de défauts selon la revendi-

cation,2, caractérisé en ce que le modulateur d'amplitude bidi-

-12- rectionnel ( 200) comprend un commutateur double à deux positions ( 40) signal principal et le commutateur double à deux positions

( 49) étant commuté selon le niveau logique du signal de localisa-

tion de défauts, le contact ( 48) du commutateur ( 49) étant con-

necté au contact mère ( 46) du commutateur ( 40) et le contact ( 49)

du commutateur ( 49) étant connecté au contact mère ( 49) du commu-

tateur ( 40), les deux contacts ( 86) et ( 87) du commutateur ( 49) étant connectés à un point de potentiel constant, le contact mère ( 50) du commutateur ( 89) étant connecté par l'intermédiaire d'une

source de courant I( 1) à un point de potentiel constant et le con-

tact mère ( 88) du commutateur ( 89) étant connecté par l'intermé-

diaire d'une source de courant I( 3) à un point de potentiel cons-

tant (Figure 5).

4 Dispositif de localisation de défauts selon la revendi-

cation 1, caractérisé en ce qu'entre le convertisseur électrique optique ( 5) et l'autre trajet de transmission ( 12) est prévu un a 4 ténuateur électriquement réglable, comme atténuateur à cristal liquide ( 205), dont l'entrée de réglage est connectée au signal

de localisation de défauts ( 206) (Figure 6).

5 Dispositif de localisation de défauts selon la revendi-

cation 1, caractérisé en ce que le modulateur d'amplitude bidirec-

tionnel ( 200) comprend deux commutateurs doubles à deux positions ( 71, 72), les deux contacts ( 80, 81) du commutateur double ( 72) étant connectés au convertisseur électrique optique ( 5) et les deux contacts ( 79, 82) du commutateur double ( 72) étant connectés àaun point de potentiel constant, les deux contacts ( 73, 77) du commutateur double ( 71) étant connectés à une borne de connexion d'une source de courant ( 85) et les deux autres contacts ( 75, 76)

étant connectés à l'autre borne de connexion de la source de cou-

rant ( 85), le contact mère ( 74) du commutateur double ( 71) étant connecté au contact mère ( 86) du commutateur double ( 72), les deux derniers contacts étant connectés par l'intermédiaire d'une source de courant ( 83) à un point de potentiel constant, le contact mère ( 78) du commutateur double ( 71) étant connecté au contact mère ( 87) du commutateur double ( 72) et les deux derniers contacts mère étant connectés par l'intermédiaire d'une source de courant ( 84) à un

point de potentiel constant (Figure 7).