FR2519033A1 - Article en monocristal a base de nickel de haute resistance mecanique, resistant a la corrosion - Google Patents
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Abstract
LA PRESENTE INVENTION CONCERNE UN ARTICLE EN MONOCRISTAL A BASE DE NICKEL DE HAUTE RESISTANCE MECANIQUE, RESISTANT A LA CORROSION. LA COMPOSITION DE L'ALLIAGE DE CET ARTICLE EST 9,5-14 CR, 7-11 CO, 1-2,5 MO, 3-6 W, 3-6 TA, 3-4 AL, 3-5 TI, LE COMPLEMENT ETANT ESSENTIELLEMENT DU NICKEL ET LE TOTAL DE AL TI ETANT D'ENVIRON 6,5 A 8, CET ALLIAGE ETANT UTILISE SOUS FORME DE MONOCRISTAL. L'INVENTION EST PAR EXEMPLE UTILISABLE POUR LA FABRICATION DE COMPOSANTS DE MOTEURS A TURBINE A GAZ EMPLOYES DANS UN ENVIRONNEMENT A HAUTES TEMPERATURES.
Description
La présente invention concerne le domaine d'arti-
mécanioue cles en superalliage à base de nickel de haute résistance / tes que les composants de moteurs à turbine à gaz qui sont à la fois résistants à la corrosion et sont capables de fonctionner aux hautes températures L'invention concerne également le domaine des articles en superalliages en monocristal. Des demandes croissantes pour le rendement des moteurs à turbine à gaz ont résulté en des demandes
de matières capables de résister aux conditions de fonction-
nement plus sévères En particulier, des capacités à des températures accrues sont exigées pour certaines applications,
ensemble avec la résistance à la corrosion.
Dans le brevet US No 3 494 709,on décrit la fabri-
cation de composants de turbines à gaz sous forme de monocristal pour des performances améliorées Dans le brevet US No 4 116 723,on décrit un traitement thermique applicable à des articles en superalliage en monocristal dans le but d'améliorer les propriétés Dans le brevet US No. mecanîqe 3 619 182,on décrit un superalliage de résistanceïmodérée
ayant une résistance supérieure à la corrosion.
Selon la présente invention des alliages ayant la composition suivante, 9, 5 -14 % Cr, 7-11 % Co, 1-2,5 % Mo, 0-1 % Nb 3-6 % W, 3-6 % Ta, 3-4 % Ai, 3-5 % Ti,/le complément étant
essentiellement du nickel, sont réalisés ayant des proprié-
tés mécaniques améliorées par la fabrication de l'alliage
sous forme de monocristal L'article en monocristal résul-
tant est alorslde préférencesoumis à un traitement thermi-
que Les alliages de monocristal soumis à un traitement thermique selon cette composition, présen 1 rt uneamélioration d'au moins 10 fois en ce qui concerne la durée de vie jusqu'à rupture par comparaison aux alliages de compositions
similaires qui ont été solidifiés selon la manière habituel-
le pour produire une structure polycristalline équiaxe.
D'autres caractéristiques et avantages seront
apparentes à partir de la description et des revendications
qui représentent un mode de réalisation de l'invention.
La présente invention avait son origine dans une
observation surprenante et inattendue Une série de super-
-2519033
-2-
alliages commerciaux ont été testés sous trois formes diffé-
rentes Des échantillons ont été préparés sous forme poly-
cristalline (moulés selon la manière habituelle), sous forme de grains en colonnes (solidification orientée) et sous forme de monocristal (solidification orientée) Les alliages testés étaient MAR-M 200, MAR-M 247, IN 939 et IN 792 Les deux premiers alliages sont produits par Martin Metals Corporation et les derniers alliages sont fournis par International Nickel Corporation La composition de ces alliages teb qu'ils ont été testés, est donnée dans le tableau 1 En se référant au tableau 1, on peut voir que les matières moulées selon la manière habituelle contenaient des éléments durcisseurs de la limite de grains telsque le carbone, le bore et le zirconium ainsi que c'est également
le cas des matières à structure à grains en colonnes.
La plupart des échantillons à grains en colonn E contenaient
également des additions de hafnium pour améliorer la ductili-
té transversale La plupart des échantillons en monocristal ne contenaient aucun de ces éléments carbone, bore, zirconium
ou hafnium.
Les échantillons d'alliagesmoul ont été soumis à un traitement thermique tel qu'il est décrit dans le tableau 2 et lestraitementsthermiquesqui y sont décrits sont des traitements thermiques habituels qui sont typiques de ceux qu'un spécialiste en la matière aurait tendance
à utiliser.
Ces échantillons d'alliage ont été soumis à des essais de fluage sous des conditions différentes de charges et de températuresavec les résultats donnés dans le tableau 3 Le tableau 3 montre les avantages surprenants et inattendus dérivant de la fabrication de l'alliage IN 792 modifié sous forme de monocristal Pour les alliages MAR -M 200, MAR-M 247 et IN 939 les rapports de la durée de vie jusqu'à rupture des échantillons en monocristal par rapport aux échantillons moulés selon la manière habituelle, se situaient en moyenne à 4,1 X, cependant dans le cas de IN 792, le rapportde la durée de vie jusqu'à rupture du monocristal par rapport à la durée de vie jusqu'à rupture après moulage habituel était de plus de 17 X (moyenne des
tests entre 8700 C/344,75 M Pa et 9800 C/186,16 M Pa).
Ce degré d'amélioration est surprenant et inattendu.
Il semble donc que l'amélioration (de la durée de vie Par fluage jusqu'à rupture) obtenue par fabrication de IN 792 (modifié) sous forme de monocristal est d'environ 370 % supérieur à l'avantage que l'on aurait prédit en fonction des données avec les autres superalliages Dans le but de définir les résultats de l'invention, il semble qu'un minimum d'amélioration de l OX de la durée de vie jusqu'à
rupture par fluage sera obtenu.
Une conclusion similaire est obtenue si l'on considère la durée jusqu'à fluage de 1 % Dans ce casen se basant sur les deux alliages MAR M on s'attendrait à une amélioration moyenne de 5,4 X en changeant la macrostructure
de l'échantillon s-ustest depuis une structure polycristalli-
ne en une structure de monocristal (simultanément avec des changements minimes de compositions et de traitement thermique) En fait, en réalisant ce changement pour l'alliage IN 792 modifié, on obtient un résultat moyen d'environ 12,6 X De nouveau, ceci est une amélioratbn
disproportionnée et inattendue et non prévisible de la con-
naissance antérieure de l'état de la technique.
L'amélioration substantielle des propriétés de fluage est rendue plus significative parce que la compositbn selon l'invention est légèrement moins dense que les autres alliages testés En outre, la résistance notable à la corrosion présentée par l'alliage IN 792 est entièrement
maintenue dans cette invention.
Un traitement thermique Oque celui décrit dans le brevet US No 4 116 723 est préféré dans le but d'obtenir une augmentation maximum des propriétés Un tel traitement thermique implique la mise en solution de la phase gamma prime et l'homogénéisation de la structure moulée à une température supérieure à la température solvus de gamma prime ( 12320 C pour la composition selon l'invention)suivbs par un ou plusieurs
traitement de vieillissement à une température plus basse.
Dans le brevet US No 4 116 723 on décrit de tels traitements.
Bien entendu diverses-modifications peuvent être
19033
4 - apportées par l'homme de l'art aux articles qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs
sans sortir du cadre de l'invention.
TABLEAU 1,
COMPOSITION D'ALLIAGE
(Pourcents en poids) Mode de
Solidifi-
cation Cr W Mo Ta Nb Al Alliage Ti Co C B Zr lif Ni Compl ' Compl. Compl.
MAR-M 200
cc CG Sc 9 12 y 5
9 12
9 1 2
1 5 2 1 O 01-1 5
1 5 2 1 O O 15
1 5 2 __ __
0 O 1 5
0 1 01 5
0 O 5
01, O 5
1 t 5 0 y 6 5 0 1 6 3 1 1 3 1 3 1 5 1 5 18 loi 1 92
O ? 15
1 O O 1 1 5
Compl. Compl. Compl. MAR-M 247 cc CG Sc 8 ? 4 8 1 4 101 5
OP 015
0 1 O 1 5
01 06 0 06 1 y 4 1 il 4 ui cc 2215
CG 2215
Sc 22, 5 1 ? 4 1 r 4 1 t 4
1 1 19
1 l'q 1 119 3 f 7 3 7 3, 7
0, 1 5
0, 15
M 10 __ Compl.
0,010 Compl.
Compl.
IN-939
0 01 0, 01
IN-792
cc 1212
CG 1212
Sc 12 > 5 3 18 3 f 3 3 y 8 1 79 1 p 9 1 t 9 3 f 9 3 ? 9 4 r O 3 P 5 3 1 5 3, 5 4 y 1 4 p 1 4 ?O
9 01, 12
9 01 12
9 __
OP 015
0, 01 5
0, 06
0 ? 07
01 5 ilr 2 Compl. Compl. Compl. CC Moulage habituel; CG Grains en colonnes; SC Monocristal r-J U NO t A tw
Mode de soli-
Alliage dfcto
TABLEAU 2
TRAITEMENT THERMIQUE DE L'ALLIAGE
DL Traitement thermique + 8710 C / 32 tirs + 108000 /4 lhrs + + 10800 C /4 lhrs + 871 OC/32 hirs 8710 C/32 hirs
10800 C
12320 C
13160 C
/4 hirs /2 tirs /2 hirs
11600 C /4
1.160 C /4
12320 C/ 4
tirs hirs tirs
+ 8710 C /
+ 9820 C /
+ 13230 C/
+ 10000 C/
+ 100000/
+ 1080 OC/
lirs hrs + 2 lirs + 6 hirs + 6 hirs + 4 hirs + 871 (C /20 lhrs 9820 C / 5 hirs + 871 WC/201,rs 900 OC/24 hrs + 7000 C/161 irs 9000 C/24 hirs + 7 000 C/161 irscl 8710 C/32 hirs 11210 C/ 2 tirs + 8160 C/ 24 12040 C/ 10 tirs + 12200 C / 12460 C/ 4 tirs + 10800 C / tirs 2 tirs 4 tirs + 10800 C/4 tirs + 8160 C/24-irs + 8710 C/32 tirs CC Moulage habituel;
CC Grains en colonnes; SC Monocristal.
MAR-M 200
Ccc CG Sc
10900 C
12040 Oc
1301 OC
/4 tirs /12 hr s /4 tirs
MAR-M 247
IN-939
cc CG Sc Ccc CG Sc
IN-792
cc CG Sc No C> 1
TABLEAU 3
INCLUENCE DU MODE DE SOLIDIFICATION SUR LES PROPRIETES DE RESISTANCE AU FLUAGE
Alliage Mode de
Solidifi-
cation *
MAR-M 200 CC
CG SC
Teipéra-
ture ( c) Contrainte (M Pa) Durée jusqu'à 1 % de fluage (hrs)
413,7 19 60
413 y 7 19 Fluage Rapport
SC/CC des du-
rées de vie 1 % sc//CG 610 2 r 3 Durée de vie jusqu' à rupture (hrs) Rapport de durées de Rupture vie SC/cc SC/CG 6,4 2,0. CC CG SC
MAR-M 247 CC
CG SC
IN-939
IN-792
CC CG SC CC CG SC CC CG SC *CC Moulage habituel;
220164 11
206,85
344,7 17
186,16 7
CG Grains en colonnes
418 2,7
12 r 2 444 1192
13,0 5,4 334
SC Monocristal X 3 1,7 lr 7 1; 2,8 1 t 7 19,9 r 2 3,9 ru LM o w O 2,8 -8-
Claims (1)
1 Article en superalliage à base de nickel de haute résistance caractérisé en ce qu'il consiste essentiellement en 9,5 -14 % Cr,07 Âl b Co, 1-2,5 % Mo, 3-6 % W, 3-6 % Ta, 3-4 % Ai, 3-5 % Ti,/le complément étant essentiellement du nickel, le total de A 1 + Ti étant situé entre environ 6,5 à 8 %, cet alliage étant sous forme de monocristal et présentant ainsi une durée de
vie jusqu'à rupture sensiblement améliorée à des tempé-
ratures élevées par rapport aux alliages similaires sous forme mouléeselon la manière habituelle 2 Article selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il a été soumis à un traitement thermique et en ce qu'il présente une amélioration de durée de vie jusqu'à
rupture d'au moins 10 X par rapport à des articles similai-
res moulés sous forme habituelle.
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| US33600281A | 1981-12-30 | 1981-12-30 |
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|---|---|
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| IT (1) | IT1155093B (fr) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2561259A1 (fr) * | 1984-02-10 | 1985-09-20 | United Technologies Corp | Monocristaux resistant a la corrosion a chaud de haute resistance contenant du carbure de tantale |
| EP0382585A1 (fr) * | 1989-02-10 | 1990-08-16 | Office National D'etudes Et De Recherches Aerospatiales(O.N.E.R.A.) | Superalliage à base de nickel pour aubes de turbines industrielles |
| US5403546A (en) * | 1989-02-10 | 1995-04-04 | Office National D'etudes Et De Recherches/Aerospatiales | Nickel-based superalloy for industrial turbine blades |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5154884A (en) * | 1981-10-02 | 1992-10-13 | General Electric Company | Single crystal nickel-base superalloy article and method for making |
| US5399313A (en) * | 1981-10-02 | 1995-03-21 | General Electric Company | Nickel-based superalloys for producing single crystal articles having improved tolerance to low angle grain boundaries |
| GB2153848B (en) * | 1984-02-10 | 1987-09-16 | United Technologies Corp | High strength hot corrosion resistant single crystals |
| US5100484A (en) * | 1985-10-15 | 1992-03-31 | General Electric Company | Heat treatment for nickel-base superalloys |
| US6074602A (en) * | 1985-10-15 | 2000-06-13 | General Electric Company | Property-balanced nickel-base superalloys for producing single crystal articles |
| JP2657096B2 (ja) * | 1989-05-16 | 1997-09-24 | 三菱マテリアル株式会社 | 析出強化型Ｎｉ基単結晶鋳造合金 |
| US6086688A (en) * | 1997-07-28 | 2000-07-11 | Alcan International Ltd. | Cast metal-matrix composite material and its use |
| CA2930572C (fr) | 2013-11-14 | 2019-07-02 | General Electric Company | Fabrication en couches de composants en alliage monocristallin |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2073774A (en) * | 1980-03-13 | 1981-10-21 | Rolls Royce | An Alloy Suitable for Making Single-crystal Castings and a Casting Made Thereof |
| EP0076360A2 (fr) * | 1981-10-02 | 1983-04-13 | General Electric Company | Superalliage monocristallin à base de nickel, article et méthode de fabrication |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB929687A (en) * | 1961-02-28 | 1963-06-26 | Mond Nickel Co Ltd | Improvements relating to nickel-chromium-cobalt alloys |
| US3494709A (en) * | 1965-05-27 | 1970-02-10 | United Aircraft Corp | Single crystal metallic part |
| US3619182A (en) * | 1968-05-31 | 1971-11-09 | Int Nickel Co | Cast nickel-base alloy |
| US4116723A (en) * | 1976-11-17 | 1978-09-26 | United Technologies Corporation | Heat treated superalloy single crystal article and process |
| US4764225A (en) * | 1979-05-29 | 1988-08-16 | Howmet Corporation | Alloys for high temperature applications |
-
1982
- 1982-12-09 CA CA000417395A patent/CA1339811C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1982-12-17 IL IL67502A patent/IL67502A/xx unknown
- 1982-12-23 GB GB08236691A patent/GB2112812B/en not_active Expired
- 1982-12-24 FR FR8221748A patent/FR2519033A1/fr active Pending
- 1982-12-27 JP JP57234997A patent/JPS58120758A/ja active Pending
- 1982-12-27 DE DE19823248134 patent/DE3248134A1/de active Granted
- 1982-12-30 IT IT25044/82A patent/IT1155093B/it active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2073774A (en) * | 1980-03-13 | 1981-10-21 | Rolls Royce | An Alloy Suitable for Making Single-crystal Castings and a Casting Made Thereof |
| EP0076360A2 (fr) * | 1981-10-02 | 1983-04-13 | General Electric Company | Superalliage monocristallin à base de nickel, article et méthode de fabrication |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2561259A1 (fr) * | 1984-02-10 | 1985-09-20 | United Technologies Corp | Monocristaux resistant a la corrosion a chaud de haute resistance contenant du carbure de tantale |
| EP0382585A1 (fr) * | 1989-02-10 | 1990-08-16 | Office National D'etudes Et De Recherches Aerospatiales(O.N.E.R.A.) | Superalliage à base de nickel pour aubes de turbines industrielles |
| FR2643085A1 (fr) * | 1989-02-10 | 1990-08-17 | Onera (Off Nat Aerospatiale) | Superalliage a base de nickel pour aubes de turbines industrielles |
| US5403546A (en) * | 1989-02-10 | 1995-04-04 | Office National D'etudes Et De Recherches/Aerospatiales | Nickel-based superalloy for industrial turbine blades |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3248134A1 (de) | 1983-07-07 |
| IT8225044A1 (it) | 1984-06-30 |
| DE3248134C2 (fr) | 1989-06-08 |
| IT8225044A0 (it) | 1982-12-30 |
| JPS58120758A (ja) | 1983-07-18 |
| IL67502A0 (en) | 1983-05-15 |
| CA1339811C (fr) | 1998-04-14 |
| GB2112812A (en) | 1983-07-27 |
| IT1155093B (it) | 1987-01-21 |
| IL67502A (en) | 1986-01-31 |
| GB2112812B (en) | 1985-10-16 |
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