FR2517248A1

FR2517248A1 - Procede de fabrication et de traitement (refroidissement) d'une pellicule tubulaire en resine extrudee

Info

Publication number: FR2517248A1
Application number: FR8219904A
Authority: FR
Inventors: Shinji Kawamura; Masato Doi
Original assignee: Idemitsu Petrochemical Co Ltd
Current assignee: Idemitsu Petrochemical Co Ltd
Priority date: 1981-11-28
Filing date: 1982-11-26
Publication date: 1983-06-03
Also published as: IT8268377A0; GB2112703B; GB2112703A; FR2517248B1; IT1157097B; US4472343A; DE3243884A1

Abstract

PROCEDE DE FABRICATION ET DE TRAITEMENT D'UNE PELLICULE TUBULAIRE DANS LEQUEL UNE RESINE FONDUE EST EXTRUDEE PAR UNE FILIERE D'EXTRUSION 1 SOUS FORME D'UN TUBEGONFLE PAR UNE PRESSION INTERNE, DE L'AIR DE REFROIDISSEMENT ETANT PROJETE AU MOINS EN UN POINT SITUE ENTRE LA SORTIE DE LA FILIERE D'EXTRUSION 4 ET LE VOISINAGE D'UN POINT DE CESSATION DE GONFLEMENT DU TUBE, DANS LA DIRECTION OPPOSEE AFIN DE REFROIDIR LE TUBE DE RESINE 4, CE TUBE ETANT RECUEILLI ENSUITE EN CONTINU. SUIVANT L'INVENTION, L'AIR DE REFROIDISSEMENT EST PROJETE NON SEULEMENT DANS LA DIRECTION DE L'EXTRUSION DE LA RESINE MAIS EGALEMENT DANS LA DIRECTION OPPOSEE AU MOYEN D'UN DISPOSITIF ANNULAIRE 11 DE PROJECTION D'AIR AYANT DES FENTES 22, 23 ORIENTEES DANS LES DEUX SENS.

Description

La présente invention est relative à un pro-

cédé de traitement d'une pellicule tubulaire de résine thermoplastique, et elle concerne plus particulièrement des perfectionnements à un procédé pour refroidir une résine fondue extrudée par une filière d'extrusion. Pour le formage d'une pellicule par soufflage, pour effectuer un formage à grande vitesse (extrusion élevée), pour améliorer la productivité et pour obtenir

également une pellicule de haute qualité, il est né-

cessaire de refroidir la résine fondue de façon satis-

faisante. Dans le procédé le plus connu jusqu'à présent de formage d'une pellicule par soufflage,on utilise

un seul dispositif de projection d'air de forme annulai-

re disposé sur une filière d'extrusion pour projeter

de l'air de refroidissement dans le sens de l'extru-

sion de la résine, de l'air de refroidissement étant soufflé au moyen de ce dispositif de projection d'air de forme annulaire sur la surface périphérique externe de la résine fondue qui a été extrudée sous une forme tubulaire. Cependant, dans le procédé de formage du type décrit, un courant d'air chaud, qui a été chauffé à une température élevée par échange thermique avec la résine fondue à haute température immédiatement après l'extrusion de la résine par la filière, accompagne la

surface périphérique externe dans le trajet de la rési-

ne pendant une période prolongée, empêchant ainsi d'assurer un effet de refroidissement satisfaisant de la résine tubulaire De plus, si le débit de sortie de l'air de refroidissement est augmenté pour renforcer l'effet de refroidissement, la stabilité du formage est considérablement g 8 née et de ce fait une limite s'est

naturellement imposée aux améliorations du refroidisse-

ment dans le procédé du type décrit.

On-a maintenant proposé un procédé dans le-

quel il est prévu l'utilisation de deux dispositifs annulaires de projection d'air pour projeter de l'air de refroidissement dans le sens de l'extrusion de la résine, en deux étages dans le sens vertical (comme décrit dans les brevets japonais NO 146764/78 et 14295/82, et un autre procédé dans lequel il est prévu un dispositif d'attraction par dépression disposé entre les dispositifs annulaires précités de projection d'air disposés en deux étages, et un courant d'air chaud à haute température chauffé par la portion périphérique externe de la résine tubulaire-est ainsi écarté de la portion périphérique externe de la résine au moyen de ce dispositif d'attraction par dépression (brevet

japonais NI 29370/79.

Cependant, dans le procédé décrit ci-dessus, les mécanismes sont compliqués, en particulier dans le cas d'un dispositif d'attraction par dépression il est

nécessaire d'utiliser une installation de grandes dimen-

sions, la commande du fonctionnement est difficile à assurer et un formage stable à grande vitesse n'est pas facile à obtenir De plus, à côté des procédés décrits

ci-dessus, on connait par exemple un procédé de refroi-

dissement d'une résine tubulaire au moyen d'eau, de l'extérieur ou de l'intérieur, mais, comme indiqué plus haut, l'installation est très compliquée et la commande

du fonctionnement s'est révélée très difficile à assurer.

L'invention a pour but de fournir un procédé de traitement d'une pellicule tubulaire dans lequel aucune installation compliquée n'est nécessaire, dont la mise en oeuvre est facile à assurer et dans lequel en outre l'effet de refroidissement est élevé et permet d'obtenir facilement une pellicule de haute qualité à

grande vitesse-

Pour atteindre le but ci-dessus, suivant l'in-

vention, de l'air de refroidissement est projeté vers une résine tubulaire extrudée par une filière, au moins depuis un point -situé au voisinage de cette filière

jusqu'au voisinage d'un point o se termine une dilata-

tion ou gonflement y dans le sens de l'extrusion de

la résine et dans une direction opposée à cette extru-

sion afin d'empêcher un courant d'air chaud d'accompa-

gner la résine dans son trajet, et l'air de refroidis-

sement est projeté depuis un point proche d'une région de dilatation ou de gonflement qui est une région

nécessitant le refroidissement extrême, afin de refroi-

dir ainsi la résine tubulaire.

D'autres caractéristiques et avantages de

la présente invention ressortiront de la description

donnée ci-après, prise en référencé aux dessins anne-

xés, sur lesquels:

la Fig l est une vue en coupe montrant l'agen-

cement d'un appareil de formage auquel est appliquée une première forme de mise en oeuvre du procédé de formage de pellicule tubulaire suivant l'invention; la Fig 2 est une vue en coupe à plus grande

échelle montrant un exemple de construction du disposi-

tif annulaire de projection d'air utilisé dans l'appa-

reil précité; la Fig 3 est une vue en coupe à plus grande échelle encore montrant les parties essentielles du dispositif annulaire de projection d'air; la Fig 4 est une vue en coupe à plus grande

échelle montrant un autre exemple du dispositif annulai-

re de projection d'air utilisé dans l'appareil de for-

mage, et les Fig 5 à 9 sont des vues en coupe montrant

l'agencement d'appareils de formage auxquels sont ap-

pliquées les variantes de l'invention -

La Fig l montre l'agencement de l'appareil de formage auquel est appliqué le premier mode de mise

en oeuvre du procédé de traitement de pellicule tubu-

laire suivant l'invention Dans cette Fig, de la rési-

ne fondue 3 est extrudée en continu par une fente annu-

laire 2 d'une filière d'extrusion 1 de façon à-former

un tube 4 de résine Dans ce tube 4 de résine est en-

fermé de l'air comprimé sous une certaine pression prédéterminée par un passage 5 d'air de la filière d'extrusion En raison de la pression de cet air, le

tube 4 en résine est dilaté suivant un rapport de gon-

flement prédéterminé, puis pincé par des cylindres de

pincement (non représentés) qui, s'ils étaient repré-

sentés seraient disposés en haut du dessin, à la suite du refroidissement et de la solidification du tube 4

de résine ainsi dilaté qui est ensuite enroulé en con-

tinu à une vitesse prédéterminée.

Parmi les matières utilisées pour la résine 3, on citera les résines thermoplastiques classiques

y compris le polyéthylène à basse densité, le polyé-

thylène réticulé à basse densité, le polyéthylène haute

densité, le polypropylène, le polystyrène, le copoly-

mère d'acétate d'éthylène-vinyle, le chlorure de poly-

vinyle et similaires.

Le tube 4 de résine extrudé par la filière 1

présente à peu près le même diamètre dans son déplace-

ment de la filière 1 jusqu'en un point situé à une hauteur prédéterminée et est rapidement dilaté dans une région de dilatation ou gonflement, et une ligne F de refroidissement apparait sur la résine immédiatement

avant un point o cesse la dilatation ou gonflement.

Dans la suite de la présente description, l'expression

"point d'arrêt de dilatation ou gonflement" doit être entenduecomme désignant un point o le tube 4 de résine atteint un diamétre final d'une valeur prédéterminée après que le tube 4 dont le diamètre augmente dans la

région de dilatation ou de gonflage achève sa dilata-

tion, et l'expression "ligne de refroidissement F" doit être entendue comme désignant une zone limite o un changement rapide de transparence du tube 4 est

visible de l'extérieur, cette limite étant formée lors-

que le tube de résine qui a été extrudé par la filière 1 passe de l'état fondu à l'état solidifié Une âme ou noyau central 6 en forme de colonne, fixé sur la filière

d'extrusion 1 est prévu dans le tube 4 Ce noyau cen-

tral 6 peut par exemple être tel que décrit dans le

brevet japonais No 46296/80, ou analogue.

Un dispositif annulaire 11 de projection

d'air est disposé dans une position intermédiaire en-

tre la filière 1 et la ligne de refroidissement F de façon à entourer le tube 4, et la hauteur du dispositif

11 est réglable.

Comme on l'a représenté à plus grande échelle à la Fig 2, le dispositif annulaire 11 de projection

d'air comprend un élément annulaire creux 13 qui pré-

sente en section transversale une forme à peu près

carrée, qui constitue le corps du dispositif et délimi-

te un trajet ou conduit annulaire 12 pour l'air Un tuyau 14 d'alimentation en air par lequel de l'air pour refroidir la résine thermoplastique est amené au conduit annulaire 12 est relié au corps annulaire creux 13 Le bord périphérique interne 15 du corps 13 comporte

une partie filetée 16 sur la totalité de sa circonféren-

ce et la partie médiane du bord périphérique interne 15 présente une ouverture 17 de sortie de l'air ayant

une largeur prédéterminée dans le sens circonférentiel.

Un fileta-e formé sur le bord périphérique

externe d'une plaque annulaire supérieure 18 est enga-

gé en prise avec la partie filetée 16 située dans le

sens de l'extrusion de la résine sur le bord périphé-

rique interne 15, par rapport à l'ouverture 17 de sor-

tie d'air, c'est à dire à la partie supérieure en con-

sidérant le dessin, tandis qu'un filetage formé sur le

bord périphérique externe d'une plaque annulaire in-

férieure 19 est engagé en prise avec la partie filetée

16 située du c 8 té opposé par rapport au sens d'extru-

sion de la résine, de telle sorte que l'air sortant

par l'ouverture 17 soit guidé vers la partie intermé-

diaire du corps annulaire creux 13 Une plaque annulai-

re 20 de séparation est disposée entre la plaque supé-

rieure 18 et la plaque inférieure 19 Le bord péri-

phérique interne de la plaque de séparation 20 dépasse légèrement au-delà de la plaque supérieure 18 et de la

plaque inférieure 19 vers la partie intermédiaire in-

terne de l'élément annulaire creux 13, et ce bord

d'extrémité présente un rebord 21 en saillie qui dé-

passe-vers le haut et vers le bas d'une distance pré-

déterminée. Le bord périphérique externe de la plaque de séparation 20 est situé dans la partie médiane de l'ouverture 17 de sortie d'air et la plaque 20 est fixée sur le corps 13 au moyen de plusieurs organes de

fixation 21 A qui sont formés à des intervalles prédé-

terminés dans le sens circonférentiel sur le bord périphérique externe de la plaque 20, grâce à quoi l'air sortant par l'ouverture 17 est séparé en deux

par la plaque de séparation 20.

L'air traversant un espace délimité par la plaque de séparation 20 et la plaque supérieure 18 est projeté par une fente 22 de sortie dirigée vers le haut qui constitue une fente de sortie de l'air de refroidissement délimitée par le bord périphérique interne de la plaque supérieure 18 et le rebord 21

en saillie et qui est dirigée dans le sens de l'extru-

sion de la résine, tandis que l'air qui s'écoule à travers l'espace délimité par la plaque de séparation

20 et la plaque inférieure 19 est projeté par une fen-

te 23 de sortie dirigée vers le basqui constitue une fente de sortie d'air de refroidissement dirigée dans

le sens opposé à celui de l'extrusion de la résine.

De plus, les largeurs des fentes de sortie 22 dirigée vers le haut et 23 dirigée vers le bas peuvent être modifiées de façon contirânesoit en les élargissant soit en les rétrécissant,par un réglage par vissage des positions des plaques supérieures et

inférieures 18 et 19 sur la partie filetée 16 respec-

tivement,de sorte que les quantités d'air projetées par la fente 22 dirigée vers le haut et par la fente 23 dirigée vers le bas peuvent être réglées de façon continue. La Fig 3 montre de façon plus détaillée un exemple préféré de réalisation des fentes 22 et 23 du dispositif annulaire ll de projection d'air dans le cas o celui-ci est disposé dans une position plus proche de la partie inférieure du dessin, c'est à dire du côté de la filière d'extrusion l, que de la région de gonflement, comme cela est le cas dans ce mode de réalisation.

Suivant cet exemple, le rapport d'une lar-

geur A du bord 21 en saillie dans le sens de l'extrusion de la résine, et d'une largeur B du bord 21 en saillie

251 ? 245

dans la direction opposée à l'extrusion de la résine est modifié de-façon appropriée jusqu'à une valeur préférée suivant la résine qui doit être utilisée et

le procédé de formage (forme de gonflement) et autres.

Un intervalle M entre la plaque supérieure 18 et la plaque de séparation 20 et un intervalle N entre la plaque inférieure 19 et ladite plaque 20 sont à peu près dans le rapport de k LM/N 4 110 De plus les angles indiqués par X et Z au dessin sont à peu près de 750 et un angle tel que l'angle Y au dessin est à peu-près

de 450, de sorte que le courant d'air de refroidisse-

ment projeté par la fente de sortie 22 dirigée vers

le haut est resserré pour être orienté.

On décrira maintenant le fonctionnement du

présent mode de réalisation.

Le tube de résine 4 extrudé par la filière 1 est refroidi par l'air de refroidissement projeté vers le bas par la fente de sortie 23 dirigée vers le bas du dispositif annulaire 11 de projection d'air, c'est à dire dans la direction opposée à l'extrusion de la résine Dans ce cas, de l'air chauffé au-dessus

de la filière d'extrusion 1 est chassé depuis le voisi-

nage de la périphérie externe du tube 4 de résine par l'air chassé vers le bas par le dispositif 11 de façon à empêcher l'air chauffé d'entourer la périphérie du

tube 4 et d'accompagner celui-ci dans son trajet.

Le tube 4 de résine après avoir été extrudé par la filière 1 présente une faible tension de fusion et est refroidi efficacement par la fente de sortie 23 dirigée vers le bas, de sorte que la tension de fusion augmente progressivement dans le sens de l'extrusion de la résine, de sorte que l'on peut maintenir un état stable de celle-ci même en cas de formage à grande vitesse.

Le tube 4 de résine qui a franchi le dispo-

sitif annulaire 11 de projection d'air est de nouveau refroidi pur l'air de refroidissement chassé par la fente 22 dirigée vers le haut et est dilaté ou gonflée dans la région de gonflement, et une ligne P de refroidissement est formée dans une position prédéterminée

sur cette partie gonflée Dans ce cas l'air de refroi-

dissement est projeté contre la partie gonflée qui nécessite le refroidissement extrême depuis une courte distance, et en conséquence l'air de refroidissement

qui est à basse température et dont la vitesse d'éeoule-

ment n'est pas affaiblie estprojeté contre la région gonflée De plus, audessus du dispositif 11 il ne se produit pas de conditions dans lesquelles l'air qui a été chauffé par le tube 4 au-dessous du dispositif 11 suit la-périphérie externe du tube 4 En conséquence, le tube 4 dans son ensemble est refroidi efficacement par l'air projeté par la fente de sortie 22 dirigée

vers le haut.

Comme décrit plus haut, le tube 4 est effi-

cacement refroidi au-dessus et au-dessous du dispositif

annulaire 11 respectivement et la ligne de refroidisse-

ment F est maintenue dans une position prédéterminée

même lors d'une production à grande vitesse.

La position dans laquelle le dispositif 11 est disposé est-réglable au point intermédiaire entre la filière d'extrusion 1 et la ligne de refroidissement Fet il peut être disposé dans une position appropriée en fonction du type de résine extrudée, des conditions

de fabrication et autres Cependant comme dans le pré-

sent exemple, lorsque le refroidissement est assuré

au moyen du dispositif 11 présentant un faible diamè-

tre par comparaison à celui du tube 4 après l'achève-

ment de la dilatation de celui-ci, si la position du

dispositif 11 est trop proche de la filière 1, le re-

froidissement au moyen de la fente 23 n'est pas at-

teint de façon satisfaisante; au contraire si la posi-

tion du dispositif 11 est trop proche de la ligne de refroidissement F, il se produit alors une possibilité que le dispositif 11 entre en contact avec le tube 4 > risquant ainsi de nuire à la stabilité En conséquence la position normale du dispositif 11 est de préférence

réglée dans la plage de 1, H -19 H, ou H est une hau-

teur de la filière d'extrusion par rapport à la ligne de refroidissement F.

Pour régler les quantités d'air de refroi-

dissement projeté par le dispositif 11 dans le sens de l'extrusion de -la résine et dans le sens opposé, la plaque supérieure 18 et la plaque inférieure 19 doivent être tournées par rapport au corps creux 13

du dispositif, respectivement, de sorte que les lar-

geurs de la fente 22 dirigée vers le haut et de la fente 23 dirigée vers le bas puissent être réglées respectivement. Dans le présent exemple avec l'agencement décrit plus haut, la résine peut être refroidie de

façon très efficace et il ne se produit pas d'insuffi-

sance de refroidissement et de défaut d'uniformité dans les conditions de refroidissement même lors de formage à haute vitesse, et un gonflage irrégulier (c'est à dire que le diamètre du tube de résine est

augmenté ou diminué de façon irrégulière) et un dépla-

cement en zig-zag sont empêchés de se produire,-et on obtient l'avantage de pouvoir fabriquer une pellicule dépourvue d'irrégularités d'épaisseur et de largeur,

de plissements et autres, de façon stable avec une pro-

il

ductivité élevée.

De plus le tube de résine 4 peut 8 tre re-

froidi de façon satisfaisante même lors du formage à

grande vitesse, de sorte que la ligne de refroidisse-

ment F peut être maintenue dans une position prédéter- minée En conséquence il n'y a aucune possibilité de

blocage par les cylindres de serrage.

Il est de pratique courante que la résine

fondue 3 utilisée dans le présent mode de mise en oeu-

vre soit une résine thermoplastique On peut obtenir un refroidissement satisfaisant d'un polyéthylène basse densité ayant une faible tension de fusion,d'un polypropylène etc, dont le formage à grande vitesse

et en grande épaisseur est difficile, et du polyéthylè-

ne haute densité et autres, dans lesquels la hauteur de la ligne de refroidissement P doit être augmentée de sorte que le formage à haute vitesse des résines précitées peut être effectué de façon stable avec une

productivité élevée.

De plus les quantités d'air de refroidisse-

ment projetées dans le sens d'extrusion de la résine et dans le sens opposé, et les angles de projection d'air peuvent être réglés facilement, indépendamment l'un de l'autre et de façon continue en réglant les positions par vissage sur la partie filetée 16 des plaques supérieure 18 et inférieure 19 En conséquence

on peut obtenir facilement les conditions de refroidis-

sement optimales en fonction du type de résine, des

conditions de formage et autres.

On donnera ci-dessous une description dé-

taillée du présent mode de mise en oeuvre de l'inven-

tion en référence à des exemples comparatifs.

Exemples 1 à 5

On a extrudé un polyéthylène haute densité (densité 0,955 g/cm 3, indice de fusion 0,05 g/10 min)

au moyen a'une filière 1 comportant une fente annulai-

re 2 ayant un diamètre de 80 mm dans une extrudeuse ayant un diametre d'alésage de 55 mm, et on a formé une pellicule gonflée par soufflage ayant une largeur à plat de 550 mm et une épaisseur de 25 pm Dans cet

exemple, on a utilisé un noyau central 6 ayant un dia-

mttre de 95 mm et une longueur de 500 mm.

Température de formage 20000 C.

-rocéda de refroidissement: un dispositif annulaire ll de projection d'air ( ayant un diamitre interne de 130 mm) dont les fentes de sortie d'air 22 et 23 (largeur A 20 mm, largeur B 10 mm) sont disposées à la fois dans le sens de l'extrusion de la résine et dans le sens opposé à été disposé en un point espacé de 50 mm de la filière d'extrusion 1 dans le premier exemple, en un point espacé de 100 mm de la filière d'extrusion 1 dans le second exemple et en un point espacé de 200 mm de la filière d'extrusion 1 dans le troisième exemple, entre la filière 1 et la ligne de

refroidissement P de la partie gonflée, l'air de re-

froidissement a été projeté à la fois dans le sens de

l'extrusion de la résine et dans le sens opposé.

Les produits extrudes en résine pouvant être formés de façon stable sont étudiés et les résultats

en sont donnés dans le tableau 1.

Exemple comparatif 1 On a étudié les produits en résine extrudée

pouvant être formés de façon stable dans les mêmes con-

ditions que dans les exemples 1 à 3, à l'exception du fait qu'un dispositif annulaire de projection d'air est prévu sur la filière d'extrusion pour projeter de l'air

seulement dans le sens de l'extrusion de la résine.

Les résultats sont donnés dans le tableau 1.

Tableau 1

Rapport des quan-

tités d'air pro-

jetées par le dis-

positif annulaire dans le sens de l'extrusion et

dans le sens oppo-

sé (sens de l'ex-

trusion: sens op-

posé) Exemple Exemple Exemple i 2 3 :1 4:1 3:1

Exemple

comparatif

Distance du dis-

positif annulai 50 100 200 O re de la filière (mm) Distance de la

ligne de refroi-

dissement de la -

filière (mm) 400

Produits extru-

dés pouvant être formés de

façon stable

(kg /hb) l Exemole 4 à 6 A l'exception du fait que le débit de résine extrudée a été réglé à 40 kg/h et que la largeur à plat de la pellicule formée est de 400 mm, le formage a été

effectué en utilisant la même résine et la même extru-

deuse à la même température de formage que dans les exemples 1 à 3 Dans ce cas, la stabilité de formage pour les différentes épaisseurs a été étudiée, tandis que la hauteur du dispositif annulaire ll de projection d'air est modifiée et les résultats sont donnés dans le

tableau 2.

Exemple comparatif 2 La stabilité de formage a été étudiée de la même façon que dans les exemples 4 à 6 dans les mêmes conditions que dans ceuxci Cependant le dispositif

annulaire classique de projection d'air (ayant un diame-

tre interne de 130 mm) était prévu sur la filière de façon à projeter de l'air seulement dans le sens de l'extrusion de la résine Les résultats sont donnés dans

le tableau 2.

Tableau 2 Exemple Exemple Exemple Exemple 4 5 6 comparatif

Rapport des quan-

tités d'air pro-

jetées par le dis positif annulaire 4:1 3:1 2:1 vers le haut et vers le bas (haut:bas) Tableau (suite) Exemple Exemple

4 5

Exemple

*Exemple

comparatif Distance du dispositif annulaire annulaire 50 100 200 O

de la filiè-

re d'extru-

sion (mm) Distance de la ligne de refroidissement de la filière (mm) Stabilité de formage

pour pelli-

cules d'épais

seurs diffé-

rentes (p?) Bonne

Instable

Non for-

mable

Non for-

mable Bonne Bonne Bonne

instable

Bonne Bonne Bonne Bonne

Instable

Non for-

mable

Non for-

mable

Non for-

mable

Il ressort des exemples comparatifs ci-

dessus que le présent mode de mise en oeuvre permet d'effectuer un excellent refroidissement, une extrusion stable à haute vitesse et un débit d'extrusion élevé, et produit en outre également une pellicule ayant une

épaisseur importante.

Dans la mise en oeuvre de l'invention, les

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positions de fixation des deux plaques supérieure et inférieure 18, 19 du dispositif annulaire Il sur le corps annulaire creux 13 à travers la partie filetée 16

ont été rendues variables Cependant cette forme parti-

culière peut être remplacée par une autre dans laquelle soit l'une des positions de fixation est réglable soit les deux positions de fixation sont réglables comme

représenté à la Fig 4 Dans ce cas, si des vis de régla-

ge 24 sont montées à des intervalles prédéterminés dans le sens circonférentiel sur la plaque de séparation 20

de telle sorte que lès-extrémités avant des vis de ré-

glage 24 soient non mobiles en rotation et axialement, et que les vis de réglage soient vissées sur la plaque supérieure 18, la rotation de ces vis de-réglage 24 permet alors de régler simultanément les deux fentes de sortie 22 dirigée vers le haut et 23 dirigée vers le

bas, de telle sorte que les quantités d'air projetées.

dans le sens de l'extrusion de la résine et dans le sens

opposé et que les angles de projection soient simulta-

nément réglés.

Les débits d'air de refroidissement proje-

té dans le sens de l'extrusion de la résine et dans le sens inverse ne sont pas nécessairement réglés au moyen du réglage des largeurs des fentes 22 dirigée vers le haut et 23 dirigée vers le basmais peuvent être réglés

par un mécanisme.

De plus, les fentes 22 et 23 ne sont pas nécessairement réalisées sur un seul et même corps creux 13; ceci signifie que la fente 22 et la fente 23 ne sont

pas forcément prévues sur le corps principal d'un dispo-

sitif de projection d'air simultanément, mais que cette forme particulière peut être remplacée par un agencement dans lequel l'un de deux corps différents de dispositifs annulaires de projection d'air disposés contigus ou adjacents est pourvu de la fente 22 dirigée vers le

haut,tandis que l'autre est pourvu de la fente 23 diri-

gée vers le bas-par exemple.

De plus le noyau central 6 a été prévu dans le tube 4 comme décrit plus haut, mais ce noyau 6 n'est pas nécessairement prévu Cependant, le fait de prévoir le noyau central 6 peut offrir l'avantage que

la stabilité de formage est renforcée m 8 me dans le pro-

cédé de traitement de pellicule tubulaire d'une pellicu-

le très mince à haute vitesse et d'une pellicule d'une

épaisseur importante.

On donnera ci-dessous la description de

modes de mise en oeuvre autres que les premiers décrits ci-dessus' Les mêmes références que celles utilisées dans le premier mode de réalisation sont utilisées dans les autres Fig pour désigner les parties analogues ou

identiques, de sorte que la description détaillée sera

simplifiée ou omise.

La Fig 5 montre le second mode de mise en oeuvre de l'invention dans lequel le tube 4 en résine extrudée par la filière 1 achève sa dilatation à une hauteur prédéterminée et, au voisinage de ce point d'arrêt de gonflage il est prévu un ensemble annulaire 31 de projection d'air ayant un diamètre supérieur au diamètre du tube 4 après son gonflage, c'est à dire ayant un diamètre suffisamment grand et permettant au tube 4 de ne pas entrer en contact avec le dispositif

annulaire 31 de façon à pouvoir 8 tre déplacé verticale-

ment par un dispositif d'entraînement vertical non re- présenté Dans cet exemple, le point de cessation de gonflement apparait

dans une position légèrement plus

proche du sens de l'extrusion que de la ligne de refroi-

dissement F En d'autres termes, la ligne F apparait

immédiatement avant le point de cessation de gonflage.

L'ensemble annulaire 31 de projection d'air

com Drênd une partie 32 disposée vers le bas et une par-

tie 33 disposée vers le haut, ces parties 32 et 33 étant disposées contigues l'une à l'autre Une fente 34 dirigée vers le bas, de la partie 32 est orientée dans le sens opposé à l'extrusion de la résines Suivant la position dans laquelle le dispositif annulaire 31 de projection d'air est disposé et la forme d'une partie gonflée du tube 4, la fente 34 dirigée vers le bas peut de préférence être inclinée entre 100 et 70 D et de façon plus préférable entre 100 et 450 lorsque, normalement, le sens opposé à l'extrusion de la résine est réglé à 0 et une direction vers l'intérieur le long du rayon

du tube 4 est réglé à 90 (voir l'angle OL à la Fig 5).

L'air de refroidissement est projeté suivant un angle voisin compris dans la plage d'angles décrite ci-dessus,

de sorte que l'air de refroidissement circule du dis-

positif 31, le long du bord périphérique externe du tube

4 disposé sur le côté de la matrice 1.

Du fait que la surface du tube 4 en résine

contre laquelle est directement soufflé l'air de refroi-

dissement projeté par la fente-34 dirigée vers le bas, est solidifiée dans une certaine mesure, même si la quantité d'air de refroidissement projetée est augmentée dans une mesure considérable, aucun gonflage irrégulier ou déplacement en zig-zag ne sont provoqués sur le tube 4 en résine, et la stabilité de formage n'est pas

entravée Cependant, lorsqu'il existe une possibi-

lité de gêner la stabilité de formage, l'inclinaison de la fente 34 dirigée vers le bas doit être diminuée

d'une valeur appropriée.

Le courant d'air chaud qui tend à monter, étant accompagné par le tube 4 en résine suivant la

périphérie externe du tube 4 dans le sens de l'extru-

sion de la résine, est chassé de la première partie

périphérique externe du tube 4 par l'air de refroidisse-

ment soufflé contre le tube 4 par la fente 34 dirigée vers le bas.

De plus, la partie annulaire 33 de projec-

tion d'air disposée vers le haut,contigu e à la partie 32 dirigée vers le bas, telle que représentée au dessin, comporte une fente 35 dirigée vers le haut pour projeter l'air de refroidissement dans le sens de l'extrusion de la résine, et l'air de refroidissement projeté par cette

fente 35 améliore la stabilité du tube 4 dans son en-

semble. Le mode de mise en oeuvre décrit ci-dessus

de l'agencement précité peut offrir les avantages sui-

vants.

L'agencement est tel que l'air de refroidis-

sement est projeté dans la partie 32 disposée vers le

bas dans une direction opposée à l'extrusion de la rési-

ne, de sorte que le courant d'air chaud engendré par l'échange thermique avec le tube 4 de résine sous haute température immédiatement après avoir été extrudé

de la filière 1 n'accompagne pas ce tube, celui-ci res-

tant constamment exposé à l'air de refroidissement sous

faible température, de sorte que l'effet de refroidisse-

ment peut être renforcé, permettant ainsi de former une pellicule de haute qualité à grande vitesse En outre l'air de refroidissement est soufflé contre la région de gonflage nécessitant le refroidissement extrême, sur une très courte distance, de sorte que la région précitée de gonflage peut être efficacement refroidie

par l'air de refroidissement qui n'a pas perdu sa vi-

tesse d'écoulement.

Du fait que la surface du tube de résine 4 qui se trouve à l'emolacenent o se trouve

la oartie annulaire 32 dirigée vers le bas est solidi-

fiée Fans une certaine mesure, même si la quantité d'air

de rzfroiaissement projetée par la partie 32 est au Dnen-

tée, la stabilité de formage du tube 4 n'est pas facile-

ment gênée, de sorte que la quantité d'air de refroidis-

sement peut être augmentée, permettant ainsi également

de renforcer l'effet de refroidissement.

MIême si la position dans laquelle se trouve le dispositif annulaire 31 est modifiée dans le sens vertical dans une mesure importante, la stabilité de formage n'est pas gênée et en particulier lorsque le

dispositif 31 est disposé au-dessus du point de cessa-

tion de gonflage, la stabilité de formage est améliorée

dans une grande mesure et de ce fait l'effet de refroi-

dissement n'est pas diminué.

En outre il suffit qu'un seul dispositif annulaire soit prévu au voisinage du point de cessation du gonflage pour pouvoir utiliser une installation très simplifiée, permettant ainsi de faciliter la commande

du fonctionnement et la manutention.

Du fait que l'air est projeté par la fente dirigée vers le haut dans le sens de passage de la résine, le tube 4 se trouve disposé dans uln courant laminaire tubulaire d'air de refroidissement analogue à son trajet, de sorte que la stabilité du dispositif 31 dans le sens de l'extrusion est améliorée, ce qui a pour résultat une stabilité améliorée du tube 4 dans son ensemble De plus du fait que le refroidissement après le gonflage est effectué de façon satisfaisante,

on obtient l'avantage important d'empêcher que se pro-

duise un blocage de la pellicule en épaisseur.

On donnera ci-après une description détail-

lée du présent mode de mise en oeuvre en référence aux

exemples et aux exemples comparatifs donnés ci-après.

Exemple 7

On a extrudé en continu par une fente annulaire 2 ayant un intervalle entre lèvres de 2 mm et un diametre de 200 mm dans une extrudeuse à vis ayant un diametre d'alésage de 50 mm et un rapport L/D = 28 un polyéthylène à basse densité ( densité 0,92 g/cm 3, indice de fusion 2,4 g/10 min) pour former une pellicule soufflée ayant une largeur à plat

de 470 mm et une épaisseur de 30 pm.

Température de formage 17000.

Procédé de refroidissement: l'ensemble annulaire 31 comprenant la partie annulaire 32 disposée vers le bas (ayant un diametre de 390 mm) et la partie annulaire 33 disposée vers le haut (ayant un diamètre de 390 mm) a été disposé à une hauteur de 550 mm par

rapport à la filière d'extrusion 1, l'air de refroi-

-dissement a été projeté par ledit ensemble 31 suivant

: un angle de 200 par rapport à la direction de l'extru-

sion de la résine vers l'intérieur suivant le rayon du tube 4 en résine et, en outre, suivant un angle de 450 par rapport à la direction d'extrusion de la résine

vers l'intérieur suivant le rayon du tube 4.

Les résultats de l'évaluation des propriétés

de formage sont données dans le tableau 3.

Exemple comparatif 3 En utilisant la même résine, la même filière d'extrusion 1 et la même extrudeuse à vis que dans

l'exemple 7 précité on a projeté l'air de refroidisse-

ment par le dispositif annulaire prévu sur la surface supérieure de la filière d'extrusion 1 et comportant un orifice de sortie d'air de refroidissement ayant un diamètre de 300 mm suivant un angle de 45 par rapport

à la direction d'extrusion de la résine vers l'inté-

rieur suivant le rayon du tube de résine Les résultats sont donnés dans le tableau 3. Exem Dle comparatif 4

Un premier dispositif annulaire de projec-

tion d'air ayant un diamrtre d'alésage de 300 mm est

prévu sur la surface supérieure de la filière d'extru-

sion et un second dispositif annulaire de projection d'air ayant un diamètre d'alésage de 390 mm est prévu à une hauteur de 550 mm de la filière d'extrusion L'air

de refroidissement a été projeté par ces deux disposi-

tifs suivant un angle de 450 par rapport à la direction de l'extrusion de la résine vers l'intérieur suivant le rayon du tube de résine Les autres conditions étaient analogues à celles de l'exemple comparatif 3 Les

résultats sont donnés dans le tableau 3.

Tableau 3

Exemple Exemple Exemple 7 comparatif comparatif Sortie d' 3 4 extrusion formable (kg/h) > 60 35 60 Stabilité de formage Transparence de la pellicule formée

Possibilité de com-

mande du fonction-

nement Il ressort des exemples décrits ci-dessus que le présent mode de mise en oeuvre dans lequel on utilise simplement une phase de refroidissement a un effet égal au refroidissement en deux phases en ce qui concerne les propriétés de formage, de stabilité

et de transparence,et est en outre supérieur au re-

froidissement en deux phases en ce qui concerne la pos-

sibilité de commande et de formage à grande vitesseo

Il peut en outre être prévu entre le dis-

positif annulaire 31 et la filière d'extrusion 1 un ensemble annulaire de projection d'air dirigé vers le bas auapté pour souffler l'air de refroidissement dans une direction opposée à l'extrusion de la résine Le fais le prévoir des ensembles annulaires de projection d'air pouvant projeter de l'air de refroidissement dans la direction opposée à l'extrusion de la résine, en deux phases, permet d'effectuer efficacement un refroidissement plus approprié en ce qui concerne la

forme du tube de résine 4.

La Fig 6 montre le troisième mode de réali-

sation de l'invention dans lequel un dispositif annu-

laire 41 de projection d'air est disposé à une hauteur prédéterminée audessus de la filière d'extrusion l, l'air de refroidissement étant projeté par une fente

42 de ce dispositif 41 dans la direction de l'extru-

sion de la résine,de sorte qu'un premier courant d'air

de refroidissement est soufflé contre le tube de résine 4.

En outre, du fait que le dispositif annulaire

à air 31 représenté dans le second mode de réalisation-

précité est disposé au voisinage du point de cessation

de gonflement du tube 4, l'air de refroidissement pro-

jeté par la fente 34 dirigée vers le bas et par la fen-

te 35 dirigée vers le haut constitue un second courant

d'air de refroidissement.

L'air de refroidissement projeté par la fente 42 dans la direction de l'extrusion, et l'air de refroidissement projeté par la fente 34 dirigée vers le bas dans la direction opposée se rencontrent en un point situé entre la surface supérieure de la filière i et le point de cessation de gonflement, et s'écoulent en étant poussés vers l'extérieur dans la direction radiale par rapport au tube 4, de sorte que le courant d'air chaud

engendré par échange thermique entre l'air de refroidis-

sement et le tube de résine est chassé de la périphérie

externe du tube 4.

Ce mode de mise en oeuvre assure les avan-

tages suivants L'air de refroidissement projeté par le dispositif 41 est soufflé contre le tube 4 chauffé à une haute température qui a été extrudé de la filière l, et cet air est en relation d'échange thermique avec le

tube et est chauffé jusqu'à une température élevée.

Ce courant d'air chaud ainsi chauffé à une température élevée rencontre l'air froid projeté vers le bas par

le dispositif 31 et est chassé de la périphérie exter-

ne du tube 4, de sorte que le courant d'air chaud n'accompagne pas le trajet du tube 4 En conséquence

ce tube est constamment exposé à l'air de refroidisse-

ment à basse températurelde sorte que l'effet de re-

froidissement est important.

En outre le courant d'air chaud peut 9 tre

chassé sans nécessiter de prévoir un mécanisme d'aspi-

ration du courant d'air chaud entre les dispositifs annulaires 31 et 41 disposés en deux étages, de sorte

que ce mode de mise en oeuvre ne nécessite pas une ins-

tallation de grandes dimensions, facilitant ainsi la

commande du processus.

La surface du tube de résine 4 est solidi-

fiée dans une certaine mesure au point o est disposé le dispositif 31, de sorte que la stabilité de formage du tube de résine n'est pas gênée même si le débit de sortie d'air de refroidissement du dispositif 31 est augmenté, de sorte que le débit de sortie de l'air de

refroidissement peut être accru, permettant ainsi éga-

lement d'améliorer le refroidissement En conséquence on peut ainsi former une pellicule de haute qualité

à grande vitesse.

Le présent mode de mise en oeuvre est avan-

tageux en ce que l'air de refroidissement est soufflé contre la région de gonflement qui est celle nécessi

tant des refroidissements extrêmes par les deux dispo-

sitifs annulaires 31 et 41 sur une très courte distance" La Fig 7 montre le quatrième mode de mise

en oeuvre de l'invention dans lequel est prévu un dis-

positif annulaire 51 de projection d'air au voisinage de la surface supérieure de la filière 1 La fente de sortie de ce dispositif 51 présente une configuration double, inclinée depuis l'extrusion de la résine vers l'extérieur et radialement par rapport au tube 4, et

l'air de refroidissement projeté par la fente 52 cons-

titue un premier courant d'air de refroidissement

soufflé contre le tube 4.

Un dispositif annulaire à air 31 est disposé au voisinage >du point de cessation de gonflement du tube 4 de la même façon que dans le troisième mode de mise

en oeuvre, et-ce dispositif 31 souffle un second cou-

rant d'air de refroidissement contre le tube 4.

Le quatrième mode de mise en oeuvre compor-

tant l'agencement décrit ci-dessus présente des avan-

ges analogues à ceux du troisième mode de mise en oeuvre plus les avantages supplémentaires suivants Du fait que la fente 52 de projection d'air du dispositif annulaire 51 disposée au voisinage de la surface supérieure de la filière a une configuration double et est inclinée

dans le sens de l'extrusion de la résine vers l'exté-

rieur et radialement par rapport au tube 4, même si on utilise une résine telle qu'un polyéthylène à basse

densité, un polyéthylène à haute densité et un poly-

propylène, le dispositif 51 a pour effet de tirer le

tube 4 en résine extrudé par la filière 1 vers l'exté-

rieur et radialement par un effet de venturi,et fixe ce tube de sorte que la stabilité de formation en est

encore plus facilitée.

On donnera ci-dessous une description

détaillée du présent mode de mise en oeuvre en réfé-

rence aux exemples suivants et aux exemples comparatifs.

2517-248

Exemole 8 On extrude en continu un copolymère traité à basse pression d'éthylène 4 méthylpenténe 1 (densité 0,923 g/c Im 3, indice de fusion 2, 4 g/10 min) en uvilisant une filière annulaire 2 ayant un intervalle entre lèvres de 2 mm et un diametre de 125 mm, dans une extrudeuse à vis ayant un alésage d'un diamètre de mm et un rapport L,/D = 28 pour former une pellicule gonflée ayant une largeur à plat de 30 mm et une

épaisseur de 30 pm.

Température de formage 17000 C. Procédé de refroidissement: le dispositif annulaire 51 de projection d'air à double fentes

(diamètre 150 mm) était disposé au voisinage de la su-

face supérieure de la filière d'extrusion 1 extérieure-

ment aux fentes 52 de projection d'air, la fente exté-

rieure projetait un courant d'air de refroidissement incliné d'un angle de 20 vers l'extérieur par rapport

à la direction radiale du tube de résine et à la direc-

tion de l'extrusion, et la fente interne projetait

de l'air de refroidissement verticalement dans la direc-

tion de l'extrusion,constituant ainsi un premier cou-

rant de soufflage d'air de refroidissement Le dispositif annulaire 31 était en outre disposé en un point situé à 500 mm au-dessus de la filière d'extrusion 1, et l'air de refroidissement était projeté par ce dispositif 31 dans la direction de l'extrusion et dans la direction

opposée,assurant ainsi le soufflage d'un second cou-

rant d'air de refroidissement.

Les résultats de l'évaluation des propriétés

de formage son; donnés dans le tableau 4.

Exemple comparatif 5 Le fo mage a été effectué de la même façon que dans l'exemple précité 8 excepté qu'au lieu du soufflage a'un courant d'air de refroidissement en utilisant le dispositif anniulaire 31 de projection d'air,un dispositif annulaire de projection d'air est

dis Dosé au voisinage du point de cessation de gonfle-

ment pour projeter de l'air de refroidissement seule-

ment dans la direction de l'extrusion, et un second courant d'air de refroidissement est projeté par ce dispositif les résultats sont donnés dans le tableau 4. Exemule comparatif 6 Le formage a été effectué de la même façon que dans l'exemple 8 précité excepté qu'un premier dispositif annulaire de soufflage d'air (diamètre

300 mm) était disposé au voisinage de la surface supé-

rieure de la filière d'extrusion, un second dispositif annulaire de soufflage d'air étant disposé en un point situé à 500 mm au-dessus de la filière d'extrusion, l'air de refroidissement était projeté de ces premier et second dispositifs dans une direction inclinée à vers l'intérieur par rapport à la direction radiale du tube et à la direction de l'extrusion de la résine,

assurant ainsi le soufflage d'un premier et d'un se-

cond courants d'air de refroidissement Les résultats

sont donnés dans le tableau 4.

Tableau 4

exemple

Exemple

comparatif

*Exemple

comparatif Stabilité de formage O Sortie extrudée 5 formable (Kg/h)5 403 _

Effet de refroidis-

ment f. Clartéo:,lx 9 9 8 Brillantd:2 x 102 106 100 Résistance à la déchirure 98/248 99/219 112/212 MD/TD Kg/cm 3 x ?I 3 x _ _ _ _ Ao Résistance au choc 2490 2630 2680 m (Kg cm/cm) 4 x o A Résistance à la perfora 15000 13800 13800 o tion (Kg cm/ cm) 5 x m i i Ar,-$ S ocie ty For lx: Clarté d'après la norre ASTM: D 1003 (seseg M aterials 2 x: Brillant d'après la norme ASTM D 523

3 x: Résistance à la déchirure d'après la norme Japo-

naise JIS Z 1702 (Japanese Industrial Standard) 4 x: Résistance au choc Une pellicule a été fixée sur

un support annulaire et a été perforée en utili-

sant un pendule ayant une tête de choc de 25,4 mm,

et la valeur de l'énergie nécessaire pour la perfo-

ration a été mesurée (procèdé du choc sur pellicu-

le) L'appareillage d'essai utilisé était un appa-

reil d'essai au choc fabrique par la firme Japo-

naise TOYO SEIKI SEISAKUSHO.

5 x: Résistance à la perforation d'après la norme

Japonaise JIS P 8134.

Il ressort des exemples ci-dessus et de l'exemple comparatif que suivant le present mode de mise en oeuvre de l'invention l'effet de refroidissement

obtenu est élevé, le formage d'un débit élevé d'extru-

sion peut être effectué de façon stabls>et en outre aucun alignement précis n'est nécessaire en raison de la hauteur de l'emplacement du dispositif annulaire 31 de soufflage d'air qui n'est pas imposé avec précision,

permettant ainsi de faciliter l'opération.

La Fig 8 montre le cinquième mode de miseen.

oeuvre de l'invention dans lequel le noyau central 6 -

et le dispositif annulaire ll de projection d'air sont prévus de la même façon que dans le premier mode de mise en oeuvre mais qui diffère cependant de celui-ci en ce qu'un dispositif annulaire 61 de projection d'air

est disposé au voisinage du point de cessation de gonfle-

ment, et l'air de refroidissement est projeté par une fente de sortie b 2 du dispositif 61 dans la direction opposée à l'extrusion de la résine, assurant ainsi le soufflage d'un second courant d'air de refroidissement

contre le tube 4.

Suivant ce cinquième mode de réalisation, même si le changement de diamètre dans la partie gonflée

du tube 4 est rapide, la partie gonflée peut être refroi-

die de façon satisfaisante, c'est à dire que le tube 4 peut être refroidi efficacement indépendamment de sa forme du fait que l'air de refroidissement est projeté contre la partie gonflée à la fois par la fente 62 et

par la fente 22 dirigée vers le haut respectivement.

La Fig 9 montre le sixième mode de mise en oeuvre de l'invention dans lequel on utilise le même agencement que dans le cinquième exemple, à l'exception du fait qu'au lieu du dispositif annulaire ll on utilise le dispositif 31 Ce sixième mode de mise en oeuvre avec l'agencement décrit plus haut présente des avantages

analogues à ceux du cinquième mode de mise en oeuvre.

De plus, dans les cinquième et sixième modes de mise en oeuvre, le dispositif annulaire 61 comportant la fente de sortie 62 dirigée vers le bas peut être

remplacé par le dispositif 11 ou le dispositif 31 pré-

cités pouvant projeter l'air de refroidissement à la fois vers le haut et vers le basé Dans ce cas, le tube 4 après son gonflement est disposé dans un courant laminaire tubulaire d'air de refroidissement projeté

par le dispositif 11 ou le dispositif 31 dans la direc-

tion de l'extrusion de la résine, de sorte que la stabi-

lité de formage -est encore améliorée, de sorte que le tube 4 après le gonflement peut être efficacement refroidi,

permettant ainsi de supprimer la possibilité d'un blo-

cage dans le cas d'une pellicule d'épaisseur importante.

On a décrit dans ce qui précède le cas dans lequel le procédé de traitement de pellicule tubulaire suivant l'invention est appliqué au formage en direction du haut mais le procédé peut également être appliqué

au formage vers le bas ou latéralement En outre le pro-

cédé n'est pas nécessairement appliqué au formage d'une pellicule en une seule couche mais peut également être

appliqué au formage d'une pellicule à plusieurs couches.

En outre les dispositifs annulaires 11 ou 31 comportent des moyens de réglage dans le sens vertical

mais ces moyens ne sont pas nécessairement prévus Ce-

pendant le fait de prévoir un réglage vertical permet

de régler facilement la position des dispositifs annu-

laires 11 et 31 et en outre la position de ces disposi-

tifs au voisinage de la surface supérieure de la filière d'extrusion au commencement de l'opération et ensuite peu être progressivement élevée suivant la montée de la partie gonflée du tube 4 pour atteinare finalement

une position prédéterminée, permettant ainsi un fonc-

tiornement régulier depuis le début jusqu'au formage

stable.

Comme on l'a décrit plus haut, l'invention fournit un procédé de traitement de pellicule tuoulaire ne nécessitant aucune installation compliquée, dont le fonctionnement est facile, l'effet de refroidissement

l O élevé et permettant de former facilement à grande vi-

tesse une pellicule de qualité élevée.

Claims

f REVENDICATIONS

1 Procédé de fabrication et de traitement d'une pellicule tubulaire, dans lequel une résine fondue est extrudée par une filière d'extrusion ( 1) sous une f Orme tubulaire, gonflée par une pression interne et recueillie en continu, caractérisé en ce que de l'air de refroidis-

sement est projeté à la fois dans la direction de l'ex-

trusion de la résine et dans la direction opposée à cette extrusion, au moins dans une position située entre un point proche de la filière d'extrusion ( 1) et un point de cessation du gonflage de la pellicule afin de refroidir

ainsi la pellicule tubulaire.

2 Procédé selon la revendication 1, dans lequel la projection de l'air de refroidissement est assurée par un dispositif annulaire de projection d'air ( 11, 31) dans lequel sont prévues des fentes ( 22, 23, , 34) de projection d'air de façon à diriger l'air à la fois dans la direction de l'extrusion de la résine

et dans la direction opposée.

3 Procédé selon la revendication 2, caracté-

risé en ce que le débit de sortie d'air d'au moins l'une desdites fentes ( 22, 23, 35, 34) de projection d'air

dirigé dans la direction de l'extrusion et dans la direc-

tion opposée est réglable de façon continue.

4 Procédé selon la revendication 1, caracté-

risé en ce que la projection de l'air de refroidissement est effectuée au voisinage dudit point de cessation de

gonflement du tube.

Procédé selon la revendication 1, caracté- risé en ce que la projection de l'air de refroidissement est effectuée en un point situé entre le voisinage de la

filière ( 1) d'extrusion jusqu'à une ligne de refroidisse-

ment (P) située immédiatement avant le point o cesse

le gonflement du tube.

6 Procédé selon la revendication 5, caracté-

risé en ce que l'air de refroidissement est projeté dans une plage de 0,1 H 0,9 H o H est la distance de la filière d'extrusion ( 1) à la ligne de refroidisse-

ment (F).

7 Procédé de fabrication et de traitement d'une pellicule tubulaire dans lequel une résine fondue est extrudée par une filière d'extrusion sous une forme tubulaire, gonflée par une pression interne et recueillie ensuite en continu, procédé caractérisé en ce que de l'air de refroidissement est projeté en un point situé au voisinage de ladite filière d'extrusion ( 1), dans la direction de l'extrusion pour assurer ainsi un premier

refroidissement de la résine tubulaire, de l'air de re-

froidissement étant projeté en un point prédéterminé par rapport au point de projection du premier courant d'air de refroidissement au voisinage d'un point de cessation da gonflement de la pellicule, à la fois dans

la direction de l'extrusion de la résine et dans la di-

rection opposée afin d'assurer ainsi un second courant

d'air de refroidissement du tube de résine-

8 Procédé selon la revendication 7, caracté-

risé en ce que ledit second refroidissement est effectué en utilisant un dispositif annulaire de projection d'air ( 11, 31) dans lequeldes fentes ( 22, 23, 35, 34) sont orientées à la fois dans la direction de l'extrusion de

la résine et dans la direction opposée.

9 Procédé selon la revendication 8, caracté-

risé en ce que le débit de sortie d'air d'au moins l'une desdites fentes ( 22, 23, 35, 34) de projection d'air du dispositif annulaire ( 11, 31) dirigé dans la direction de l'extrusion et dans la direction opposé est réglable

de façon continue.

procédé selon la revendication 7, carac-

térisé en ce que ledit second refroidissement est effec-

tué en un point situé au voisinage du point de cessation

du gonflement du tube de résine.

11 Procédé selon la revendication 10, carac-

térisé en ce que ledit premier refroidissement est ef-

fectué en utilisant un dispositif annulaire ( 51) ayant deux fentes ( 52) de projection d'air orientées dans la

direction de l'extrusion de la résine.

12 Procédé de fabrication et de traitement d'une pellicule tubulaire dans lequel une résine fondue est extrudée par une filière d'extrusion ( 1) sous Iune form

tubulaire et gonflée par une pression interne et re-

cueillie ensuite en continu, caractérisé en ce que l'air de refroidissement est projeté en un point prédéterminé entre le voisinage de la filière d'extrusion ( 1) et une région de gonflement du tube de résine ( 41 à la fois dans

la direction de l'extrusion et dans la direction oppo-

sée afin d'assurer un premier refroidissement du tube de résine, de l'air de refroidissement étant projeté dans une position située au voisinage d'un point de

cessation du gonflement du tube de résine ( 4), dans la di-

rection opposée à l'extrusion de la résine afin d'assu-

rer un second effet de refroidissement du tube de résine.

13 Procédé selon la revendication 12, carac-

térisé en ce que ledit premier effet de refroidissement

est assuré en utilisant un dispositif annulaire de pro-

jection d'air ( 11, 31) comportant des fentes de projec-

tion d'air ( 22, 23, 35, 34) qui sont dirigées à la fois dans la direction de l'extrusion de la résine et dans la

direction opposée.

14 Procêdê selon la revendication 13, carac-

térisé en ce que le débit de sortie d'air d'au moins l'une desdites fentes de projection d'air du dispositif annulaire ( 11, 31) dirigée dans le sens de l'extrusion de la résine et dans la direction oposée est réglable

de façon continue.

15 Procédé selon la revendication 12, carac- térisé en ce que le second effet de refroidissement est effectué en un-point situé au voisinage dudit point

de cessation du gonflement du tube de résine.

16 Procédé selon la revendication 15, carac-

térisé en ce que pour assurer le second effet de refroi-

dissement, l'air de refroidissement est également proje-

té dans la direction dû l'extrusion de la résine.