FR2492296A1 - Fil pour soudage automatique a l'arc - Google Patents
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Abstract
LA PRESENTE INVENTION SE RAPPORTE A UN FIL POUR SOUDURE. SELON L'INVENTION, IL SE COMPOSE D'UNE ENVELOPPE TUBULAIRE ET CONTINUE EN METAL 10 ET D'UNE COMPOSITION D'UNE AME 20 A L'INTERIEUR DE L'ENVELOPPE, ET IL COMPREND DES QUANTITES TOTALES DE NI, SI, B NB ET C COMME ELEMENTS ESSENTIELS D'ALLIAGE, TELLES QUE LE METAL DEPOSE DONNE PAR CE FIL CONTIENNE AU MOINS 40 EN POIDS DE NI, 3 A 8 EN POIDS DE SI, 0,1 A 0,4 EN POIDS DE B, 0,3 A 1,8 EN POIDS DE NB ET 0,2 A 1,5 EN POIDS DE C. L'INVENTION S'APPLIQUE NOTAMMENT AU SOUDAGE AUTOMATIQUE A L'ARC.
Description
La présente invention se rapporte à un fil pour soudure, pour le soudage
automatique à l'arc, le fil pour
soudure étant de la classe contenant une quantité relative-
ment importante de nickel et constitué d'une enveloppe ou fourreau tubulaire en métal et d'une-composition d'âme ou noyau d'éléments d'alliage dont l'intérieur de l'enveloppe est rempli. Ce fil pour soudure est adapté à une utilisation dans un soudage par accumulation afin de produire une surface dure sur un corps en métal tel qu'une matrice en
métal faite en fonte.
Dans la production des automobiles, comme exemple typique de la production en masse d'articles mécaniques, la mise en forme à la presse d'une tôle en métal joue un rôle important dans la production de diverses parties des carrosseries de véhicules. La mise en forme à la presse est un type de travail plastique o la pièce est soumise à une pression relativement forte de contact mais subit une déformation à une vitesse relativement lente. Malgré la vitesse relativement lente de déformation de la pièce ou le glissement de la pièce le long de la face d'une matrice en métal pour la mise en forme à la presse, l'abrasion ou l'usure de la face de la matrice est un
problème important dans le cas de la production en masse.
Selon une tendance récente dans la conception des carrosse-
ries de véhicules, il est de plus en plus nécessaire d'accomplir un emboutissage très profond ou un cintrage ou un étirage très important et très précis pour obtenir des pièces de forme souhaitable, comme des panneaux pour une carrosserie de véhicule. Par conséquent, une plus forte attention est donnée à la résistance à l'usure et aux propriétés antifriction de la matrice en métal pour de telles opérations de mise en forme à la presse. Comme on le comprendra, l'usure de la face de la matrice a pour résultat un abaissement de la précision dimensionnelle de l'article en forme, en augmentant la nécessité d'un temps et d'un travail considérables pour réparer la matrice et remédier au produit insatisfaisant. Si la propriété antifriction de la face de la matrice est insuffisante, l'opération de mise en forme à la presse peut souffrir d'un grippage entre la face de la matrice et la pièce amenée en contact coulissant avec la face de la matrice, avec apparition de rayures à la surface de l'article en forme et/ou insatisfaction du point de vue rugosité de
surface de l'article en forme. Couramment, il est tout-à-
fait habituel d'utiliser la fonte comme matériau de matrices en métal de relativement grande dimension pour la mise en forme à la presse d'une tôle d'acier, et bien entendu il est nécessaire de donner,à de telles matrices en métal, une surface dure par une certaine sorte de traitement de surface. Un placage de chrome dur est un exemple des techniques de traitement de surface pour donner, à un corps en fonte, une couche de revêtement dure, résistant à l'usure et suffisamment antifriction. Cependant, dans le cas de matrices en métal de grande dimension pour un emboutissage profond ou une mise en forme par étirage important, la couche plaquée de chrome peut s'écailler de la surface en fonte pendant une opération répétée de mise en forme à la presse. Par conséquent, il- est de pratique courante de former une couche dure de revêtement par
soudage par recouvrement ou soudage par accumulation.
Cependant, les matériaux de soudage ou de soudure à base de fer développés jusqu'à maintenant dans ce but, ne sont généralement pas satisfaisants principalement du fait des
fortes possibilités de la présence de fissures de soudure.
En outre, le métal déposé donné par tous ces matériaux de soudure est insuffisant par sa propriété antifriction et l'utilisation d'une matrice en métal traitée par ce
procédé de soudage a tendance à donner des rayures considé-
rables des articles en forme. Par ailleurs, le revêtement de la face de la matrice elle-même subit une usure considérable. Par conséquent, dans ce cas il devient indispensable d'utiliser un lubrifiant très efficace dans
le processus de mise en forme à la presse.
On dit que des matériaux de soudure récemment développés à base de nickel et à base de ferro-nickel sont appropriés à une utilisation dans des opérations de soudure par accumulation afin de recouvrir des corps en fonte d'une couche dure et antifriction de revêtement. Il est vrai que quand ces matériaux de soudure sont appliqués à des matrices en métal, la probabilité de rayure des articles en forme peut fortement être réduite même quand la mise en forme à la presse est accomplie avec une lubrification insuffisante. Cependant, ces matériaux de
soudure à base de nickel ou de ferro nickel sont générale-
ment insuffisants par la résistance à l'usure du métal déposé, ainsi les matrices en métal traitées de ces matériaux de soudure ont une courte durée de vie et
peuvent provoquer un abaissement de la précision dimension-
nelle des articles en forme et en particulier dans le cas de la mise en forme de panneaux de relativement grande
dimension, un plissement de tels panneaux en forme.
Ces matériaux de soudure à base de nickel ou de ferro-nickel sont principalement sous la forme d'électrodes enrobées pour une utilisation dans des processus de soudage à l'arc avec électrode enrobée. En comparaison avec un processus de soudage automatique à l'arc utilisant un fil continu pour soudure, un processus de soudage à l'arc avec électrode enrobée, utilisant une électrode enrobée, nécessite des heures considérables pour le remplacement des électrodes, l'enlèvement des scories de la surface du
métal déposé et un brossage subséquent des zones de soudure.
Dans le cas d'une opération de soudure par accumulation, il est habituel d'accomplir une soudure multicouche et par conséquent, l'importance des heures de travail pour de tels processus auxiliaires, indispensables à l'utilisation
d'une électrode enrobée, pose un problème important.
Naturellement, il y a une demande importante d'un fil pour soudure pour une utilisation dans des processus de soudage automatique à l'arc, lequel fil donne un métal déposé ayant une dureté suffisante et une propriété antifriction améliorée. La présente invention a pour objet un fil de soudure pour soudage automatique à l'arc, lequel fil donne un métal déposé ayant une forte résistance à l'usure et une bonne propriété antifriction, sans souffrir de fissures de soudure, même quand il est utilisé pour souder un corps de relativement grande dimension en fonte et en conséquence, qui est approprié à une utilisation dans un
soudage par accumulation sur des matrices en métal.
Un fil pour soudure selon l'invention, pour soudage automatique à l'arc, se compose d'une enveloppe continue et tubulaire en métal et d'une composition d'âme ou noyau introduite à l'intérieur de l'enveloppe, et il comprend des quantités de Ni, Si, B, Nb et C, comme éléments essentiels d'alliage, telles que le métal déposé donné par ce fil pour soudure contienne au moins 40% en poids de Ni, 3 à 8%o en poids de Si, 0,1 à 0,4% en poids de B, 0,3 à 1,8%o en poids de Nb et 0,2 à 1,5% en poids de C. Bien que cela ne soit pas essentiel, ce fil pour
soudure peut de plus -contenir Fe comme élément supplémen-
taire d'alliage, et il est préférable que le fil pour soudure contienne une quantité de Zr telle que le métal
déposé contienne jusqu'à 0,2% en poids de Zr.
Il est préférable qu'une partie majeure de Ni, comme constituant principal du métal déposé, soit contenue dans l'enveloppe du fil pour soudure, tandis que les autres éléments essentiels d'alliage sont tous contenus dans la
composition de l'âme.
De préférence, le matériau de l'enveloppe tubulaire est soit une bande de nickel pratiquement pur contenant au moins 95% en poids de Ni ou une bande d'un alliage de ferro-nickel contenant au moins 50% en poids de Ni. Dans chaque cas, la composition de l'âme ou noyau est de préférence préparée de façon que les éléments essentiels d'alliage contenus dans cette composition atteignent les pourcentages qui suivent du poids total d'une longueur unitaire du fil pour soudure. Ni: au moins 10%, Si: 3,3 à à 9,0%, B: 0,12 à 0,50%, Nb: 0,33 à 2,00%, C: 0,3 à 2,0% et Zr: 0 à 0,3%. La quantité totale de Ni dans le fil doit être d'au moins 42% du poids total d'une longueur
unitaire de ce fil pour soudure.
Un fil pour soudure selon l'invention est avantageux principalement parce que des opérations de soudage par accumulation utilisant ce fil peuvent être accomplies sans présence de fissures de soudure pratiquement quelle que soit la dimension et la forme des corps en métal, comme des corps en fonte, Comme objectifs de la soudure, et parce que le métal déposé donné par ce fil a une forte
résistance à l'usure et une bonne propriété antifriction.
En conséquence, ce fil est particulièrement approprié à une utilisation dans un soudage par accumulation dans le but de former une surface dure sur une matrice en métal
pour une mise en forme à la presse d'une tôle en métal.
En utilisant une matrice en métal recouverte du métal déposé donné par ce fil pour soudure, une tôle en métal telle qu'une tôle d'acier peut être mise en forme à la presse sans qu'il n'y ait grippage entre la face de la matrice et la tôle en métal amenée en contact coulissant avec la face de la matrice ou sans rayure de la tôle en métal pendant son contact coulissant avec la face de la matrice, et dans la plupart des cas, il est possible d'accomplir en douceur une mise en forme à la presse, sans utiliser aucun lubrifiant. Quand ce fil pour soudure est utilisé pour le recouvrement d'une matrice en métal, même les régions des coins ou autres régions de forme compliquée de la matrice peuvent être facilement recouvertes de façon satisfaisante du métal déposé qui ne présente pas de fissure de soudure. Habituellement, il n'est pas nécessaire
de soumettre la filière en métal à un pré- ou post-
traitement thermique ou à un traitement de criblage avec l'intention d'éviter la présence des fissures de soudure, les opérations de soudure par accumulation peuvent donc être accomplies à un prix fortement réduit. Il est également facile de réparer une matrice en métal ou de produire une modification locale d'une matrice en métal par soudure
par accumulation en utilisant un fil selon l'invention.
Il est inutile de mentionner que, quand ce fil est utilisé, on atteint toujours les avantages d'un processus de soudage automatique à l'arc utilisant un fil continu pour soudure par rapport.à un processus de soudage avec électrode enrobée, par exemple il n'est pas nécessaire de prévoir un remplacement fastidieux des électrodes enrobées et urEnlèvement des scories et il est possible de produire une bien plus grande quantité de métal déposé par temps unitaire. L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci
apparaîtront plus clairement au cours de la description
explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels: - la figure 1 est une vue en coupe transversale d'un fil pour soudure selon l'invention; - les figures 2 et 3 montrent respectivement deux exemples de variantes de la forme en coupe transversale d'un fil pour soudure selon l'invention; et - la figure 4 est un graphique montrant la relation entre la quantité de zirconium contenu dans le métal déposé, % en poids, sur l'axe des abscisses et l'échelle des fissures de soudure, sur l'axe des ordonnées, que l'on observe dans une opération expérimentale de soudage
à l'arc.
Comme on peut le voir sur la figure 1, un fil pour soudure selon l'invention se compose d'une enveloppe tubulaire et continue en métal 10 et d'un composition de noyau ou âme 20 introduite dans l'enveloppe 10 pour remplir l'intérieur de celle-ci. Comme caractéristique de ce fil pour soudure, la composition de l'âme ou noyau 20 se compose essentiellement d'éléments d'alliage dans sa totalité, sans contenir aucun composant de flux. En d'autres termes, quand ce fil est utilisé dans un processus de
soudage automatique à l'arc, l'enveloppe 10 et la composi-
tion 20 servent conjointement de matériau de soudage et se transforment totalement en métal déposé à l'exception d'une perte pratiquement inévitable. Une condition fondamentale à un fil pour soudure selon l'invention est qu'il doit contenir des quantités de Ni, Si, B, Nb et C telles que le métal déposé contienne au moins 40% de Ni, 3 à 8% de Si, 0, 1 à 0,4% de B, 0,3 à
1,8% de Nb et 0,2 à 1,5% de C, le tout en poids. Eventuel-
lement et même de préférence, ce fil peut de plus contenir Zr en une quantité telle que le métal déposé contienne jusqu'à 0,2% en poids de Zr. Le reste du métal déposé se compose de Fe, qui n'est pas essentiel mais qui est habituellement contenu dans le fil pour soudure, et des impuretés inévitables. Pour les éléments essentiels du métal déposé, les limites supérieureset inférieuresdes quantités respectives ont été déterminées sur les bases
qui suivent. Dans la description qui suit, les pourcentages
des éléments sont toujours donnés en poids.
Le nickel donne, au métal déposé, une bonne propriété antifriction. Dans le cas, par exemple, d'une matrice en métal pour processus de mise en forme à la presseproduite par opération de soudage par accumulation utilisant un fil pour soudure selon l'invention, la présence d'une quantité suffisante de Ni dans le métal déposé sur la surface de la matrice est assez efficace pour réduire fortement le frottement entre cette surface et une tôle d'acier amenée en contact coulissant avec la face de la matrice, pour que l'opération de mise en forme à la presse puisse être accomplie sans présenter de problèmes de grippage entre la face de la matrice et la tôle d'acier ou de rayure de la tôle d'acier en forme due à la surface de la matrice. Si la teneur en Ni dans le métal déposé est inférieure à 40%, il est probable que la tôle de métal amenée en contact coulissant avec le métal
déposé sera considérablement rayée.
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Le silicium se combine principalement au nickel et au fer pour former des composés de silicium ayant une forte dureté et une forte résistance à l'usure, et par conséquent il contribue à l'amélioration de la dureté et de la résistance à l'usure du métal déposé. Cependant, cet effet est à peine appréciable et par conséquent, la résistance à l'usure du métal déposé est insuffisante si
la teneur en Si dans le métal déposé est inférieure à 3%.
La dureté du métal déposé continue à augmenter même si la teneur en Si est accrue au-delà de 8%, mais une telle augmentation de la teneur en Si n'amène plus de forte amélioration de la résistance à l'usure et, ce qui est plus sérieux, force le métal déposé à devenir fragile et
sensible aux fissures de soudure.
Le bore est efficace pour améliorer la dureté et la résistance à l'usure du métal déposé. Cet effet devient totalement appréciable si le métal déposé contient au moins
0,1% de B et est augmenté par la coexistence de carbone.
La limite supérieure de la teneur en B dans le métal déposé est établie à 0,4%,4 parce qu'une plus ample augmentation de la teneur en B rend le métal déposé fragile et sensible aux fissures de soudure, en abaissant considérablement
l'usinabilité du métal déposé.
Le niobium rend la structure du métal déposé à grain fin et abaisse fortement la sensibilité de ce métal déposé aux fissures de soudure. Ces effets deviennent totalement appréciables si la teneur en Nb dans le métal déposé atteint environ 0,3%. Cependant, la présence de plus de 1, 8%/ de Nb dans le métal déposé conduit à la formation'de quantités trop importantes de composés de Nb avec Ni ou B avec pour résultat que le métal déposé devient excessivement dur et fragile ou cassant, et peut souffrir
de fissures de soudure.
Le carbone dans le métal-déposé entre partiellement dans la matrice alliée en tant que constituant de solutions solides et se combine partiellement avec Nb et/ou B pour former des grains fins de carbures. Par conséquent, la résistance à l'usure du métal déposé est considérablement améliorée si la teneur en C atteint environ 0,2%. Cet effet de C augmente tandis que la quantité de C augmente, mais il n'est pas souhaitable d'augmenter la teneur en C au-delà de 1,5% parce que cela a pour résultat une augmentation excessive des quantités des carbures ci-dessus ainsi qu'un agrandissement des grains de carbures, et donc une tôle en métal amenée en contact coulissant avec le métal déposé peut être rayée par les bords des grains durs et
grands des carbures.
Le zirconium a pour effet de rendre la structure du métal déposé à grain fin et par conséquent, d'abaisser fortement la sensibilité du métal déposé à des fissures de soudure. Un tel effet de Zr devient totalement appréciable si la teneur en Zr dans le métal déposé atteint environ
0,01% et augmente tandis que la teneur en Zr augmente.
Cependant, la présence de plus de 0,2% de Zr dans le métal déposé n'est pas souhaitable parce que le métal déposé a tendance à devenir cassant et sensible aux fissures de soudure. Comme on peut le comprendre à la lecture de l'explication ci-dessus, Zr est semblable, par son effet, à Nb qui est toujours contenu dans un fil pour soudure selon l'invention. Quand le fil pour soudure doit être utilisé dans un soudage par accumulation sur des matrices en métal de relativement petite dimension ou dans des régions ne-subissant que peu d'effort de matrices en métal plus grandes, les fissures de soudure peuvent sûrement être empêchées par la présence de la quantitéci-dessus décrite de Nb, sans addition de Zr. Cependant, si le fil est pour une application à des matrices en métal de grande dimension qui ont un taux élevé de refroidissement naturel après soudure ou à des régions subissant des efforts importants des matrices en métal, la présence de Zr en plus de Nb est assez efficace pour empêcher les fissures de soudure à condition que la quantité de Zr dans le métal
déposé ne dépasse pas 0,2%.
Dans la présente invention, il est préférable qu'une partie majeure de Ni, comme l'un des éléments essentiels ci-dessus du métal déposé, soit contenue, à l'origine, dans l'enveloppe tubulaire 10 du fil pour soudure. Dans la théorie, il est possible qu'une partie des autres éléments d'alliage, Si, B, Nb et C, et Zr si on le souhaite, soit contenue dans une bande en métal en tant que matériau de l'enveloppe 10 à un état allié avec Ni. Dans la pratique, cependant, cela peut présenter des difficultés à l'opération de mise en forme de tube pour la fabrication du fil pour soudure, et peut par conséquentconduire à un abaissement
de la productivité et une augmentation du prix de production.
Par conséquent, il est préférable que les éléments essen-
tiels du métal déposé, à l'exception de Ni, soient totalement contenus dans la composition 20 du noyau ou de l'âme. Si on le souhaite, Zr également peut être contenu dans la composition 20. Il est possible que l'enveloppe 10 fournisse toute la quantité de Ni devant être contenue dans le métal déposé, mais dans la pratique, il est plus pratique et
préférable d'allouer une partie de Ni à la composition 20.
En ce qui concerne le matériau de l'enveloppe tubulaire 10, il est possible d'utiliser soit une bande de nickel pratiquement pur contenant au moins 95% en poids de Ni ou bien une bande moins coûteuse en un alliage de ferro-nickel. Dans ce dernier cas, il est préférable que la bande d'alliage contienne au moins 50% en poids de Ni,
le restant étant Fe, en plus des impuretés inévitables.
Que le matériau de l'enveloppe 10 soit pratiquement Ni seul ou un alliage Fe-Ni, la composition 20 contient les quantités qui suivent des éléments restants d'alliage, en termes des pourcentages du poids total d'une longueur unitaire du fil pour soudure: 3,3 à 9,0% de Si, 0,12 à 0,50% de B, 0,33 à 2,00% de Nb et 0,3 à 2,0% de C. Pour ces éléments d'alliage, les limites supérieureset inférieures des quantités respectives dans la composition de l'âme ont été déterminées afin de répondre aux limites cidessus décrites de la composition du métal déposé, et également en considérant les points qui suivent ainsi que les pertes inévitables de ces éléments pendant les opérations de soudure. La limite inférieure de la quantité de Si dans la composition de l'âme est établie à 3,3% du poids total d'une longueur unitaire du fil pour soudure pour garantir la présence d'au moins 3% de Si dans le métal déposé. Outre l'effet d'améliorer la dureté et la résistance à l'usure du métal déposé, Si contenu dans la composition de l'âme a pour effet d'améliorer la fluidité du métal fondu et en conséquence d'améliorer l'aspect des cordons de soudure ainsi que la qualité des zones soudées. Pour un fil pour soudure à utiliser dans un soudage automatique, une bonne fluidité du métal fondu est particulièrement favorable parce que dans un processus de soudage automatique, une quantité bien plus importante de métal déposé est produite par temps unitaire que dans un processus de soudage manuel et par conséquent, une insuffisance de la fluidité du métal fondu peut avoir pour résultat une pénétration non satisfaisante de la soudure dans le métal parent. Cependant, il n'est pas souhaitable d'augmenter la quantité de Si dans la composition de l'âme au-delà de 9% du poids total du fil pour soudure, parce que le métal déposé devient fragile et
a tendance à souffrir de fissures de soudure.
La quantité de B dans la composition de l'âme est limitée entre 0,12 et 0, 50 /o du poids total de la longueur unitaire du fil pour soudure, afin de garantir l'effet favorable de B sur la résistance à l'usure du métal déposé sans rendre ce métal déposé trop cassant et sans sacrifier à l'opérabilité du fil pour soudure. Avec une vue semblable, la quantité de Nb dans la composition de l'âme est limitée
entre 0,33 et 2,0% du poids total du fil pour soudure.
Le carbone contenu dans la composition de l'âme sert non seulement d'élément d'alliage mais également d'agent désoxydant fort. Dans un fil pour soudure selon l'invention qui ne contient pas de composant de flux dans sa composition de l'âme, la fonction de C comme agent désoxydant est particulièrement importante. Si la quantité de C dans la composition de l'âme est inférieure à 0,3% du poids total de la longueur unitaire du fil pour soudure, il est douteux que la teneur en C dans le métal déposé puisse atteindre la limite inférieure de la gamme spécifiée et, par ailleurs, il est difficile d'obtenir des cordons sans défaut du fait des fortes tendances aux piqûres, soufflures et à la pénétration insuffisante de la soudure dans le métal parent. Par ailleurs, si la quantité de C dans la composition de l'âme est supérieure à 2,0% du poids total du fil pour soudure, le métal déposé peut se trouver dégradé dans sa propriété antifriction du fait de la présence de quantités excessivement importantes de carbures. En outre, dans le cas o l'on utilise un fil pour soudure ayant une si forte teneur en carbone, il est possible que le transfert du métal fondu au métal parent devienne discontinu, empêchant d'obtenir des cordons
continus de bon aspect.
Quand Zr est ajouté à la composition de l'âme dans
le but ci-dessus décrit, la quantité de Zr dans la composi-
tion de l'âme ne doit pas dépasser 0,3% du poids total de la longueur unitaire du fil pour soudure, parce que la présence d'une plus grande quantité de Zr peut provoquer
des fissures de soudure comme on l'a expliqué précédemment.
En outre, l'utilisation d'une si importante quantité de Zr rend difficile l'obtention de cordons de soudure d'un bon aspect du fait de l'abaissement de la fluidité du métal fondu et, du fait de la forte affinité du zirconium pour l'oxygène, a pour résultat la formation d'une couche
d'oxyde difficile à retirer, à la surface des cordons.
Pour garantir que le métal déposé contiendra au moins
0,01% en poids de Zr, la quantité minimale du Zr éventuelle-
ment utilisé dans la composition de l'âme doit être de
l'ordre de 0,03% du poids total du fil pour soudure.
En plus des éléments ci-dessus décrits, de préférence, la composition de l'âme contient Ni en une quantité pouvant atteindre au moins 10% du poids total de la longueur unitaire du fil pour soudure. Il est possible
249229,6
que la composition de l'âme contienne de plus une certaine quantité de Fe. La présence de Fe ne pose pas de problème tant que le métal déposé donné par ce fil pour soudure
contient au moins 40% en poids de Ni.
La composition 20 est préparée sous forme d'un mélange pulvérulent et est introduite dans l'enveloppe tubulaire 10 au stade de la formation de cette enveloppe 10,
en enroulant une bande en métal. La forme en coupe trans-
versale d'un fil pour soudure selon l'invention n'est pas limitée à la forme représentée sur la figure 1. Comme on peut le voir sur la figure 2, les régions des bords se chevauchant ou se recouvrant de la bande en métal peuvent être repliées vers l'intérieur afin de donner une crête 12 s'étendant axialement à l'intérieur de l'enveloppe 10 en forme de tube. Comme on peut le voir sur la figure 3, la bande en métal peut de plus être repliée dans une région
assez distante de ses bords de façon qu'une crête supplé-
mentaire 14 fasse saillie dans l'intérieur de l'enveloppe
tubulaire 10 et s'étende axialement à l'enveloppe 10.
Comme on le comprendra, la forme en coupe transversale du fil pour soudure peut être modifiée encore de façon différente. La forme en coupe transversale est choisie principalement en considérant la laminabilité de la bande en métal employée pour le matériau de l'enveloppe 10, le rapport pondéral souhaité de la composition de l'âme 20 au fil pour soudure complet et l'opérabilité du fil pour
soudure dans des opérations de soudage automatique à l'arc.
En général, le rapport pondéral de la composition 20 au fil complet se trouve de l'ordre de 40 à environ 45% quand le fil pour soudure a la coupe transversale de la figure 1, et se trouve de l'ordre de 30 à environ 35% dans le cas de la forme en coupe transversale de la figure 2, et de
l'ordre de 20 à environ 25% dans le cas de la figure 3.
La présente invention sera mieux illustrée par les
exemples qui suivent ainsi que les expériences de compa-
raison.
EXEMPLE 1
Dans cet exemple, une bande de nickel d'une largeur de 10 mm et d'une épaisseur de 0,25 mm a été utilisée comme matériau de l'enveloppe tubulaire 10 d'un fil pour soudure selon l'invention. Le tableau 1 montre le résultat de
l'analyse de cette bande de nickel.
Tableau 1
Matériau de l'enveloppe en nickel (% en poids) C |Si |Mn |P |S |Fe | Ni Autres C Si 0,u28 0.0030,002 N impuretés 0,04 0,06 02,0,0 0,04 reste Z4 0, 5 Pour les exemples 1A, lB et 1C, trois sortes de compositions d'âme ont été préparées en mélangeant des matières premières pulvérulentes afin de contenir les éléments d'alliage aux proportions indiquées au tableau 2 quisuit, respectivement. Dans chaque composition, Si, B, Nb et Zr étaient présents sous la forme des ferro-alliages respectifs, et la quantité de Fe se rapporte au total des composants de Fe de tels ferro- alliages.-Chacune des matières premières avait la forme d'une poudre fine passant par un tamis ayant des ouvertures de 0,043 mm. En utilisant la bande de nickel ci-dessus et ces trois sortes de compositions de l'âme individuellement, on a produit de la même façon trois sortes de fils pour soudure selon l'invention. La forme en coupe transversale de ces fils était telle que représentée sur la figure 2. Pour chaque fil pour soudure, le diamètre externe de l'enveloppe tubulaire était de 3,2 mm et le rapport pondéral de la composition de
l'âme à tout le fil pour soudure était de l'ordre de 34%.
Au tableau 2 qui suit, les quantités des éléments respectifs sont données sous forme de pourcentages par rapport au poids total d'une longueur unitaire de chaque fil pour soudure. Dans chaque composition de 1' âme, la quantité de Ni était déterminée de façon que l'intérieur de l'enveloppe
soit juste rempli de la composition de l'âme.
REFERENCE 1
Comme référence 1A, la composition de l'âme de l'exemple 1A a été modifiée en diminuant les quantités de
Si etde C au-delà des limites inférieures selon l'invention.
Pour la référence lB, la composition de l'exemple lB a été modifiée en augmentant les quantités de Si et de C au-delà des limites supérieures selon l'invention. Les quantités des éléments d'alliage des compositions de l'âme des
références 1A et lB sont également montrées sur le tableau 2.
En utilisant ces deux compositions de l'âme individuellement, on a produit deux fils pour soudure ne faisant pas partie du cadre de l'invention, d'une façon semblable aux fils
pour soudure des exemples lA à 1C.
Tableau 2
Compositions de l'âme (% en poids de tout le fil pour soudure) Chacun des fils pour soudure des exemples 1A, 1B et 1C et des références 1A et lB a été utilisé dans une opération de soudage automatique à l'arc effectuée à la façon d'un soudage par accumulation pour former six couches
de cordons à la surface d'une plaque d'acier au carbone.
Les conditions de soudure étaient les suivantes.
Intensité de courant: 350-370 A. Polarité du courant: le Eléments Ex. 1A Ex. lB Ex.IC Réf. 1A Réf. lB Ni 18 12 20 19 12 Si 4,8 9,0 3,5 3,0 10,0
B 0,3 0,5 0,12 0,3 0,3
Nb 1,2 2,0 0,33 1,2 1,2
C 1,0 1,8 0,5 0,2 2,3
Zr OO5 0,3 0 0 0,35 Fe 8,2 15,0 5,3 5,8 15,3
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fil pour soudure était chargé positivement. Gaz de blindage ou de protection: gaz argon à un débit de 20 litres par minute. Pour les fils pour soudure essayés, les valeurs analytiques des compositions des métaux déposés étaient telles qu'indiquées au tableau 3. L'échantillon pour l'analyse de chaque métal déposé a été pris de la couche la plus externe du cordon. Le tableau 3 cotient de plus les résultats de l'analyse des métaux déposés donnés par une électrode enrobée traditionnelle à base de Ni et une électrode enrobée traditionnelle à base de Fe, toutes deux
utilisées pour un soudage à l'arc à électrode enrobée.
Tableau 3
Analyse du métal déposé (% en poids) électrode Cr, Mn,etc à base 0,10 0,2 - - - 0,06 reste de Fe envr 5% Les valeurs de dureté (dureté Vickers, mesurée en cinq points différents) des métaux déposés et les conditions des cordons de soudure sont indiquées au tableau 4 ainsi
que les résultats des essais qui suivent.
Pour évaluer la résistance à l'usure et la propriété antifriction du métal déposé donné par chacun des fils pour soudure des exemples 1A à 1C et des références 1A et lB ainsi que des électrodes enrobées ci-dessus, une combinaison d'une matrice femelle et d'un porte-ébauche pour l'étirage C Si B Nb Zr Ni Fe autres Ex. 1A 0,72 4,2 0,27 1,0 0,03 81,7 reste 4 0,5 Ex. lB 1,44 7,9 0,40 1,71 0,16 72,6 reste 0,5 Ex. 1C 0,38 3,2 0,11 0,31 - 89,4 reste: 0,5 Réf. 1A 0,16 2,8 0,24 1,14 - 88,2 reste < 0,5 Réf. lB 1,60 9,4 0,26 1,06 0,22 71,1 reste C 0,5 électrode à base 0,70 0, 3 - - - reste 5,36 < 1,0 de Ni d'une tôle d'acier en une coupe d'un diamètre externe de
mm et d'une hauteur de 15 mm a été produite en accomplis-
sant une opération de soudage par accumulation sur la matrice grossièrement formée et le porte-ébauche én fonte en utilisant chaque fil pour soudure ou électrode enrobée. Chaque groupe de matrice et de porteébauche a été utilisé dans une opération successive d'étirage pour former 10.000 coupes à partir d'une tôle d'acier laminé à froid d'une épaisseur de 0,4 mm. Avant et après opération d'étirage, la rugosité de surface de chaque porte-ébauche dans une région venant en contact coulissant avec la tôle d'acier a été mesurée à la précision de 0,1 e-' pour représenter la résistance à l'usure du métal déposé par la différence de la valeur de rugosité de surface après opération d'étirage par rapport à la valeur de rugosité de
surface initiale. Les résultats sont indiqués au tableau 4..
La propriété antifriction de chaque métal déposé
a été évaluée en mesurant la profondeur de rayures minuscu-
les apparaissant sur les surfaces externes cylindriques des coupes formées au dernier stade de l'opération d'étirage pour chaque groupe de matrice et de porte-ébauche. Dans la colonne de la propriété antifriction, sur le tableau 4, les lettres A, B, C et D représentent respectivement les
profondeurs qui suivent des rayures.
A: moins de 5/art B: plus de 5 inclus, mais moins de 10 P C: plus de 10 inclus, mais moins de 15/4
D: plus de 15," inclus.
Pour la référence, la rugosité de surface de la
tôle d'acier soumise à l'étirage était de 3gaz en moyenne.
Non seulement les matrices de rang A mais également les
matrices de rang B ont été jugées comme ayant une utilisa-
tion pratique dans des opérations ordinaires d'étirage.
Tableau 4
Résultats des essais d'évaluation Dureté Cordons Résis- Propriété Evaluation du de tance anti- totale métal soudure à l'u- friction déposé(HV sure Ex. 1A 270- excellents 1,2/ A excellente
292.. .
Ex. lB 364- bons 0,8 J B bonne Ex. 1C 233- excellents 1,8 A excellente Réf. I1 229- arc instabe 238 piqûres, 2,2 D mauvaise soufflures observées, pénétration insuffisant Réf. 11 387 Cordons en 401 méandre, 1,&p C mauvaise transfert discontinu du métal fondu
élec- 142-
trode 158 bons 3,8/ A mauvaise enrobéE à base de Ni élec- 306- quelquefois trode fissures 1,5 / D mauvaise enrobé 320 de à base soudure de Fe Les résultats de ces essais démontrent clairement la supériorité des fils pour soudure selon l'invention contenant une quantité suffisante de Ni avec des quantités bien équilibrées de Si, B, Nb et C (et. éventuellement Zr) par-rapport aux matériaux traditionnels de soudure, en particulier par la résistance à l'usure et la propriété antifriction du métal déposé. Les fils pour soudure selon l'invention étaient également bons par leur opérabilité. Dans le cas de l'accomplissement de
l'opération ci-dessus mentionnée de soudage par accumula-
tion sur la plaque d'acer parsoudage automatique à l'arc utilisant un fil pour soudure selon l'invention, il n'a fallu qu'environ la moitié du temps pour compléter
l'opération de soudure en comparaison au cas de l'accomplis-
sement du même soudage par accumulation par soudage à l'arc à électrode enrobée en utilisant l'électrode enrobée
à base de Ni ou à base de Fe.
EXEMPLE 2
En se basant sur l'exemple 1A, une expérience a été effectuée pour examiner plus minutieusement la relation entre la teneur en Nb dans le métal déposé et la dureté du métal déposé ainsi que la probabilité ou l'échelle des fissures de soudure. En effet, la composition de l'âme de l'exemple 1A a été modifiée pour trois compositions différentes (exemples 2A, 2B et 2C comme on peut le voir sur le tableau 5) en faisant varier la quantité de Nb dans les limites selon l'invention, sans faire varier les quantités de Si (4,8%), B (0,3%), C (1,0%) et Fe (environ 8%) mais en omettant Zr. La quantité de Ni a été
légèrement modifiée selon la quantité variable de Nb.
Pour la comparaison, deux compositions (références 2A et 2B) ont de plus été préparées en augmentant et en diminuant la quantité de Nb au-delà des limites selon l'invention. Des fils pour soudure ont été produits en utilisant ces compositions de l'âme individuellement et autrement selon l'exemple 1. Ces fils ont été évalués en les utilisant pour l'opération de soudage par accumulation mentionnée à l'exemple 1. Les résultats sont également
indiqués au tableau 5. -
Tableau 5 -
Effets de Nb Comme on peut le voir sur la tableau 5, quand la teneur en Nb dans le métal déposé est inférieure à 0,3%, des fissures de soudure apparaissent malgré la dureté relativement faible du métal déposé. Si la teneur en Nb dans le métal déposé est supérieure à 1,89%, le métal
déposé devient trop dur et cassant, avec fissures considé-
rables de soudure. Ainsi, cette expérience confirme qu'il est approprié de limiter la teneur en Nb dans le métal
déposé entre 0,3 et 1,8%.
EXEMPLE 3
Cet exemple avait pour but d'examiner l'effet de la coexistence de Zr et Nb dans le métal déposé. Outre la dimension et la conception des corps en métal tels que des matrices en métal comme objectif des opérations de soudage par accumulation, les quantités des éléments d'alliage autres que Ni dans le métal déposé peuvent être considérées comme un facteur pour décider de l'addition de Zr ou non. En effet, quand un fil pour soudure selon Nb. dans le Nb dans le Dureté du Fissures fil pour métal métal déposé de soudure déposé soudure (% en (S en poids) (Hv) poids) Ex. 2A 0, 50 0,43 250-265 aucune Ex. 2B 1,50 1,23 295-305 aucune Ex. 2C 2,0 1,70 302-314 aucune Réf.2A 0,30 0,27 240-264 un peu
Réf.2B 2,3 1,84 294-318 considé-
rables l'invention contient des quantités relativement importantes d'éléments d'alliage autres que Ni comme dans le cas de
l'exemple 1B, l'addition de Zr est supposée être favorable.
Quatre sortes de compositions de l'âme (exemples 3A-
3D) ont été préparées en modifiant légèrement la composition de l'âme de l'exemple 1B et en faisant varier la quantité de Zr dans la gamme de 0 à 0,3% du poids total du fil pour soudure, comme le montre le tableau 6, et une autre composition de l'âme (référence 3) a été préparée en augmentant la quantité de Zr à 0,35%. Les quantités des éléments d'alliage autres que Ni ont été maintenues constantes (Si: 8%, B: 0,4%, Nb: 2,0%, C: 1,6% et Fe: environ 14%). La quantité de Ni a été modifiée selon
la quantité variable de Zr.
-15 Des fils pour soudure ont été produits en utilisant ces compositions de l'âme, chacune individuellement, et autrement selon l'exemple 1. Chacun des fils pour soudure échantillon ainsi produit a été utilisé dans une opération expérimentale de soudage par accumulation pour former deux couches de trois rangées de cordons de soudure sur la surface cylindrique d'un bloc cylindrique en fonte grise (240 mm de diamètre et 150 mm de longueur). Les cordons avaient environ 50 mm de large et environ 120 mm de long. Pour chaque échantillon, la longueur des fissures transversalesaux cordons apparaissant dans la couche externe du cordon a été mesurée pour représenter le degré de fissuresde soudure par la proportion (pourcentage) de la longueur mesurée de la fissure du cordon par rapport à la largeur des cordons. Les résultats de cette expérience sont montrés au tableau 6 et sur la figure 4. Le tableau 5 contient les valeurs de dureté des métaux déposés, également.
Tableau 6
Effets de Zr Zr dans Zr dans le Dureté du Fissures le fil métal métal de pour déposé déposé soudure soudure (% en (Hv) (%en poids) poids) Ex. 3A 0 O 297-310 30% Ex. 3B 0,02 0,01 304-318 0% Ex. 3C 0,10 0,06 302-320 0% Ex. 3D 0,30 0,19 323-349 0% Réf. 3 0,35 0,24 320-338 95% L'utilisation du fil pour soudure de l'exemple 3A a pour résultat la présence de fissures de soudure à
raison d'environ 30% selon la définition expliquée ci-
dessus. Cependant, il est facile d'empêcher les fissures de soudure d'une telle importance en préchauffant le métal parent et en post-chauffant la zone de ooudure ou en criblant la zone de soudure, afin que le fil pour soudure de l'exemple 3A puisse également être jugé comme ayant un usage pratique. Comme on peut clairement le voir sur le tableau 6etla figure 4, les fissures de soudure peuvent être totalement empêchées même si le métal parent est de la fonte qui est très sensible aux fissures de soudure, en forçant le métal déposé à ne pas contenir plus de 0,2% de Zr en plus d'une quantité appropriée de Nb. Cependant, si la quantité de Zr dans le métal déposé dépasse 0,2%, cela amène une forte possibilité de la présence de fissures importantes de soudure, probablement parce que le métal déposé devient très cassant en particulier aux interfaces entre les grains des cristaux. En outre, l'utilisation d'une si grande quantité de Zr rend difficile la formation de cordons de soudure continus et de bon aspect, du fait de l'abaissement de la fluidité du métal fondu et a pour résultat que la surface des cordons est couverte d'une couche mince d'oxyde très difficile à retirer, annulant l'avantage du fil pour soudure selon l'invention selon lequel aucune scorie ne se forme dans aucun processus de
soudage à l'arc en utilisant ce fil pour soudure.
EXEMPLE 4
Dans cet exemple, des fils pour soudure selon l'invention ont été produits en utilisant une bande d'alliage Fe-Ni meilleur marché que la bande de nickel utilisé dans les exemples qui précèdent comme matériau de l'enveloppe tubulaire 10. La bande d'alliage Fe-Ni
avait une épaisseur de 0,25 mm et une largeur de 10 mm.
Le tableau 7 montre le résultat de l'analyse de cette
bande d'alliage Fe-Ni.
Tableau 7
Analyse du matériau d'enveloppe de Fe-Ni (% en poidM Comme on peut le voir au tableau 8 qui suit, trois sortes de compositions de l'âme selon l'invention (exemples 4A, 4B, 4C) et une composition d'une âme ne faisant pas partie du cadre de l'invention (référence 4A) ont été préparées d'une façon semblable aux compositions de l'âme des exemples 1A à 1C et de la référence 1A, respectivement. Une autre composition d'une âme (référence
4B) a été préparée comme une modification de la composi-
tion de l'âme de la référence 1B, en remplaçant toute la quantité de Ni dans la composition de l'âme de la
référence lB par une quantité correspondante de Fe.
C Si Mn P S Ni Fe iautres -, 0 06 impuretés 0,06 0,14 0,61 0,01210,0121 58,4 reste 4. 0,8
Tableau 8
Compositions de l'âme (% en poids de tout le fil pour soudure) Eléments Ex. 4A Ex. 4B Ex. 4C Réf. 4A Réf. 4B Ni 18 12 20 19 0 Si 4,8 9,0 3,5 3,0 10,0
B 0,3 0,5 0,12 0,3 0,3
Nb 1,2 2,0 0,33 1,2 1,2
C 1,0 1,8 0,5 0,2 2,3
Zr 0,05 0,3 0 0 0,35 Fe 8,2 15,0 5,3 5,8 25,3 Des fils pour soudure de la forme décrite à l'exemple I ont été produits en utilisant la bande d'alliage Fe-Ni et les compositions de l'âme deszexemples 4A à 4C et des références 4A et 4B, individuellement. Ces fils pour soudure ont été évalués par les procédés d'essai décrits à l'exemple 1. A titre de comparaison, une électrode enrobée traditionnelle à base de Fe-Ni pour soudage à l'arc avec électrode enrobée a été examinée d'une façon analogue. Les résultats sont indiqués aux
tableaux 9 et 10.
Tableau 9
Analyse du métal déposé (% en poids) C Si B Nb Zr Ni Fe autres Ex. 4A 0, 80 4,3 0,26 1,02 0,03 50,6 reste < 0,8 Ex. 4B 1,46 9,0 0,40 1,68 0,14 41, 8 reste < 0,8 Ex. 4C 0,40 3,4 0,10 0,30 - 60,2 reste < 0,8 Réf. 4A 0,14 2, 7 0,24 1,12 - 58,2 reste < 0,8 Réf. 4B 1,81 8,9 0,27 1,08 0,24 32,3 reste < 0,8 électrode enrobée 0,32 0,82 - - - 52,9 reste < 0,5 à base de Fe-Ni
Tableau 10
Résultats des essais d'évaluation Comme on peut le voir sur le tableau 10, les fils pour soudure des exemples 4A à 4C présentent de bonnes caractéristiques, généralement comme les fils pour soudure des exemples 1A à 1C (utilisant l'enveloppe en Ni), respectivement. Le fil pour soudure de la référence 4A était généralement inférieurcomme le fil pour soudure de la référence 1A. Le fil pour soudure de la référence 4B était inférieur, même au fil pour soudure de la référence 1B, en
particulier par la propriété antifriction du métal déposé.
Outre l'utilisation de quantités excessivement importantes Dureté Cordons Résis- Proprié- Evaluation du métal de tance à té totale
déposé soudure l'usure anti-
-____ (Hv) _____friction Ex. 4A 282-299 excellents 1,O0/ A Excellente Ex. 4B 374-383 bons 1,3 B bonne Ex. 4C 262-287 excellents 1,9/, A excellente Réf. 4A 231-244 arc ins- 2,4/' D mauvaise
table,
piqûres et soufflures observée4 p énétration
___ ___ _ _ ___ __ ns.ffi -
Réf. 4B 396-413 cordons en 2,0 D mauvaise méandre, - transfert discontinu du métal fondu électrcde enrobée 152-164 bons 4,3/w A mauvaise à base de Fe-Ni de Si et C, l'utilisation de poudre de Fe comme matériau d'ajustement du volume à la place de la poudre de Ni utilisée à la référence 1B est considérée comme étant une raison majeure pour une telle dégradation de la propriété antifriction. En conséquence, la dépendance de la propriété antifriction du métal déposé sur la teneur en Nisera plus
minutieusement examinée à l'exemple 5 qui suit.
EXEMPLE 5
Une composition d'une âme selon l'invention a été préparée en remplaçant une partie de la poudre de Ni contenue dans la composition de l'âme de l'exemple 4A (identique à l'exemple 1A), par une quantité correspondante de poudre de Fe comme le montre le tableau 11 qui suit, sans faire varier les quantités des autres éléments
d'alliage Si, B, Nb, C et Zr, et Fe contenu dans les ferro-
alliages comme matières premières des éléments d'alliage.
Pour les références 5A et 5B, deux compositions d'une âme ont été préparées généralement d'une façon semblable, mais en diminuant encore Ni pulvérulent et en augmentant Fe
pulvérulent comme le montre le tableau 11.
Fondamentalement, selon l'exemple 4, des fils pour soudure ont été produits en utilisant la-bande d'alliage Fe-Ni et les compositions de l'âme del'exemple 5 et des références 5A et 5B individuellement, et ces fils pour soudure ont été évalués par les procédés d'essai décrits
à l'exemple 1. Les résultats sont indiqués au tableau 11.
Tableau 11
Effets de Ni Ni et Fe dans la Ni dans Proprié- Evaluation composition de le métal té
*l'âme (% en déposé anti-
poids de tout le (% en friction fil pour soudure) poids) Ni Fe Ex. 4A 18 8,2 50,6 A excellente Ex. 5 il 15 43,9 B bonne Réf. 5A 7 20 38,7 D mauvaise Réf; 5B 0 25,3 32,3 D mauvaise Par une observation au microscope, on a pu confirmer que dans le métal déposé donné par chacun de ces fils pour soudure, les dimensions des grains des carbures n'étaient pas suffisamment importantes pour provoquer des rayures de la tôle d'acier amenée en contact coulissant avec le métal déposé pendant un
processus de mise en forme à la presse.
Comme le démontrent les résultats expérimentaux indiqués au tableau 11, le métal déposé donné par un fil pour soudure selon l'invention a une bonne propriété antifriction ainsi qu'une bonne résistance à l'usure tant que la teneur en Ni dans le métal déposé n'est pas inférieure à 40% en poids, même si ce métal déposé
contient une quantité relativement importante de Fe.
Dans les exemples ci-dessus présentés, l'objectif de la soudure par accumulation en utilisant un fil pour soudure selon l'invention était principalement des corps en fonte sous forme de matrices en métal pour processus de mise en forme à la presse ou pièces en métal s'y rapportant, mais cela n'est en aucun cas limitatif. Un fil pour soudure selon l'invention est également utile pour une soudure par accumulation sur des types différents de pièces en métal, qui peuvent être faites en divers matériaux ferreux autres que la fonte, en présentant ses avantages dans tous les cas. Les excellentes propriétés des fils pour soudure des exemples 1 à 5 restent inchangées si la conception en coupe transversale des fils pour soudure est modifiée pour celle de la figure 1 ou
de la figure 3.
Claims (19)
1.- Fil pour soudage automatique à l'arc, caractérisé en ce qu'il se compose d'une enveloppe tubulaire et continue en métal (10) et d'une composition d'âme (20) introduite à l'intérieur de ladite enveloppe et contenant des quantités de Ni, Si, B, Nb et C comme éléments essentiels d'alliage, telles que le métal déposé donné par ledit fil contienne au moins 40% en poids de Ni, 3 à 8% en poids de Si, 0,1 à 0,4% en poids de B, 0,3 à 1,8% en poids de Nb et 0,2 à 1,5% en poids de C.
2.- Fil selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient de plus une quantité telle de Zr que le
métal déposé contienne jusqu'à 0,20% en poids de Zr.
3.- Fil selon l'une quelconque des revendications 1
ou 3, caractérisé en ce que le reste du métal déposé
précité se compose de Fe et impuretés inévitables.
4.- Fil selon la revendication 1, caractérisé en ce que la quantité de Ni contenu dans le fil pour soudure représente au m'oins 42% du poids total d'une longueur
unitaire dudit fil.
5.- Fil selon la revendication 4, caractérisé en ce que le matériau de l'enveloppe précitée contient au
moins 50% en poids de Ni.
6.- Fil selon la revendication 5, caractérisé en ce que la composition précitée de l'âme contient Si, B, Nb et C atteignant respectivement les pourcentages qui suivent du poids total d'une longueur unitaire dudit fil Si 3,3 à 9,0%
B 0,12 à 0,50%
Nb 0,33 à 2,0% et
C 0,3 à 2,0%.
7.- Fil selon la revendication 6, caractérisé en ce que la composition précitée de l'âme contient de plus Zr en une quantité ne dépassant pas 0, 3% du poids total d'une
longueur unitaire dudit fil.
8.- Fil selon l'une quelconque des revendications
ou 6, caractérisé en ce que la composition précitée de l'âme contient de plus Ni en une quantité pas inférieure
à 10%/o du poids total d'une longueur unitaire dudit fil.
9.- Fil selon la revendication 7, caractérisé en ce que le reste de la composition de l'âme précitée se
compose de Fe et impuretés inévitables.
10.- Fil selon la revendication 9, caractérisé en ce que le matériau de l'enveloppe précitée contient au
moins 95% en poids de Ni.
11.- Fil selon la revendication 9, caractérisé en ce que le matériau de l'enveloppe précitée se compose essentiellement de 50 à 60% en poids de Ni, le restant
étant Fe.
12.- Fil selon la revendication 6, caractérisé en ce que la composition de l'âme précitée a la forme
d'un mélange pulvérulent.
13.- Fil selon la revendication 6, caractérisé en ce que le rapport du poids de la composition de l'âme précitée au poids total d'une longueur unitaire dudit fil
est compris entre 20:100 et 45:100.
14.- Fil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'enveloppe précitée est formée d'une bande de métal roulée cylindriquement de façon que l'une de ses deux régions opposées de bordure latérale chevauche l'autre, la composition de l'âme précitée ayant la forme d'un
mélange pulvérulent.
15.- Fil selon la revendication 14, caractérisé en ce que le rapport du poids de la composition de l'âme précitée au poids total d'une longueur unitaire dudit fil
est compris entre 40:100 et 45:100.
16.- Fil selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'enveloppe précitée est formée dans une bande de métal qui est roulée généralement cylindriquement de façon que les deux régions opposées de bords latéraux de ladite bandesoient amenéesen proche contact l'une avec l'autre et soient repliées vers l'intérieur afin de constituer une crête (12) qui fait saillie dans l'intérieur de ladite enveloppe et qui s'étend axialement à ladite enveloppe,
ladite composition ayant la forme d'un mélange pulvérulent.
17.- Fil selon la revendication 16, caractérisé en ce que le rapport du poids de la composition de l'âme précitée au poids total d'une longueur unitaire dudit fil
est compris entre 30:100 et 35:100.
18.- Fil selon la revendication 16, caractérisé en ce que la bande précitée est de plus repliée vers l'intérieur en une région distante des deux régions de -bordure latérale précitées de façon que ladite région pliée supplémentaire constitue une autre crête (14) qui fait saillie dans l'intérieur de ladite enveloppe et
s'étend axialement par rapport à elle.
19.- Fil selon la revendication 18, caractérisé en ce que le rapport du poids de la composition de l'âme précitée au poids total d'une longueur unitaire dudit fil
est compris entre 20:100 et 25:100.
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