FR2479609A1 - Circuit pour engendrer un courant de deviation en dent de scie dans une bobine de deviation horizontale - Google Patents

Abstract

CE CIRCUIT COMPORTE UN PREMIER COMMUTATEUR COMMANDE T, D, UNE PREMIERE SELF-INDUCTANCE L ET UNE PREMIERE TENSION D'ALIMENTATION, AINSI QU'UN DEUXIEME COMMUTATEUR COMMANDE T, D, UNE DEUXIEME SELF-INDUCTANCE L ET UNE DEUXIEME TENSION D'ALIMENTATION. LE RESEAU DE DEVIATION COMPORTANT LA BOBINE DE DEVIATION L EST COUPLE AUX DEUX SELF-INDUCTANCES. LES DEUX COMMUTATEURS SONT CONDUCTEURS DURANT L'ALLER. LA TENSION DE CRETE QUI SE PRODUIT DURANT LE RETOUR EST REPARTIE SUR LES DEUX COMMUTATEURS. APPLICATION: RECEPTEURS POUR IMAGES ENGENDREES NUMERIQUEMENT.

Description

l "Circuit pour engendrer un courant de déviation en dent de scie dans une

bobine de déviation horizontale" L'invention concerne un circuit pour engendrer dans une bobine de déviation horizontale un courant de déviation variant en dent de scie et ayant un aller et un retour, ladite bobine appartenant à un réseau de déiation couplé à une self-inductance raccordée à un commutateur commandable pouvant laisser passer le courant dans deux

sens, alors que le réseau d'alimentation formé par la self-

inductance et le commutateur est branché d'une part sur une tension continue et d'autre part sur un potentiel de référence, tandis qu'en fonctionnement, le commutateur est conducteur durant l'aller du courant de déviation et

bloqué durant son retour.

Un tel circuit pour la déviation électro-magné-

tique d'au moins un faisceau d'électrons par exemple à

l'intérieur de tubes de reproduction d'images de télévi-

sion ou de tubes d'enregistrement d'images de télévision est notoirement connu. Dans ledit circuit connu, le réseau de déviation comporte un condensateur dit d'aller dont la tension à l'état stationnaire, la tension d'aller, est

égale à la tension continue servant de tension d'alimenta-

tion du circuit. Durant l'aller du courant de déviation,

la bobine de déviation est branchée sur la tension d'al-

ler à l'aide du commutateur. On obtient ainsi le courant

de déviation en dent de scie dont le sens de passage s'in-

verse pratiquement au milieu de la durée de l'aller. Du-

rant le retour dans lequel le commutateur reste bloqué, il est formé, en coopération avec une eapabité de retour, un circuit résonant entre les extrémités duquel se forme dans le cas idéal une oscillation cosinusoldale, à savoir

l'impulsion dite de retour.

L'amplitude de l'impulsion de retour est égale à la tension de la source d'alimentation multipliée par

un facteur qui est fonction du rapport entre la durée d'al-

ler et la période entière et qui par conséquent, peut tre relativement élevé. Il en est ainsi notamment dans le cas de tubes de reproduction d'images à haut pouvoir de

résolution, utilisés pour la reproduction d'images engen-

drées de façon numérique. A cette occasion, on choisit pour la déviation horizontale une fréquence de déviation assez élevée, et par conséquent une période de déviation

relativement courte, ce qui exige une tension d'alimenta-

tion élevée. En outre, la durée de retour doit être as-

sez courte, ce qui a comme conséquence que le facteur cité

ci-dessus est élevé. C'est pourquoi l'amplitude de l'im-

pulsion de retour est relativement élevée. De ce fait, des exigences sévères sont imposées au commutateur qui est formé par exemple par la combinaison parallèle que forme un transistor commutateur et une diode, le sens de passage de courant de cette diode étant opposé au sens de passage de courant du trajet collecteur-émetteur du transistor. La même chose est valable pour les circuits

connus à diode série dite économisatrice, la tension d'al-

ler entre les extrémités de la bobine de déviation y étant

plus élevée que la tension d'alimentation.

Le but de l'invention est de procurer un cir-

cuit qui appartient au genre mentionné dans le préambule mais dans lequel la tension de crête sur le commutateur est diminuée, les autres propriétés toutefois du circuit

étant maintenues. A cet effet, le circuit conforme à l'in-

vention est remarquable en ce que le réseau de déviation (L,C) est couplé d'autre part à une deuxième self-inductance (La) raccordée à un commutateur commandable (T2, D2) pouvant laisser passer le courant dans deux sens, alors que le

deuxième réseau d'alimentation formé par la deuxième self-

inductance et le deuxième commutateur est branché d'une part sur une deuxième tension continue (V, V2) et d'autre part, sur ledit potentiel de référence (masse), et qu'en fonctionnement du circuit, le deuxième commutateur est conducteur durant l'aller du courant de déviation et bloqué

durant son retour.

Grâce à la mesure que préconise l'invention,

la tension de crête engendrée durant le retour est répar-

tie sur deux commutateurs. On constate en outre que le

rayonnement capacitif de la bobine de déviation vers d'au-

tres parties du dispositif auquel appartient le circuit

envisagé est diminué fortement.

Le circuit conforme à l'invention peut avoir la particularité que les première et deuxième tensions continues ont la même polarité, et qu'une borne de contact

du premier commutateur ainsi qu'une extrémité de la deu-

xième self-inductance sont portées au potentiel de réfé-

rence, ou que les première et deuxième tensions continues sont de polarité opposée et qu'une borne de contact du premier commutateur de même qu'une borne de contact

du deuxième commutateur sont portées au potentiel de réfé-

rence. Dans un de ces deux cas, le circuit conforme à l'invention dans lequel le réseau de déviation comporte une capacité de retour peut avoir la particularité que les première et deuxième tensions continues ont la mime valeur absolue et que la capacité de retour est formée par un premier condensateur de retour qui shunte le premier

commutateur ou la première self-inductance, et par un deu-

xième condensateur de retour qui shunte le deuxième com-

mutateur ou la deuxième inductance, tandis que les premier et deuxième condensateurs de retour ont pratiquement la même capacité ou que les première et deuxième tensions continues ont des valeurs absolues différentes et que la capacité de retour est formée par un premier condensateur de retour qui shunte le premier commutateur ou la première self-inductance et par un deuxième condensateur de retour

qui shunte le deuxième commutateur ou la deuxième self-

inductance, le rapport entre la capacité du premier con-

densateur de retour et celle du deuxième condensateur de

retour étant pratiquement égal au rapport entre la deuxiè-

me tension continue et la première tension continue.

Avantageusement, le circuit conforme à l'in-

vention peut avoir la particularité qu'au moins en partie les première et deuxième self-inductances sont couplées magnétiquement, et avoir la particularité que ce circuit comporte un enroulement couplé à une selfinductance ainsi qu'un redresseur raccordé à cet enroulement pour engendrer une tension continue. Afin de corriger dans une certaine mesure sa géométrie, le circuit conforme à l'invention peut avoir la particularité que les première et deuxième tensions continues sont égales et proviennent de la même

source, et que sur ces tensions est superposée une ten-

sion variant à fréquence de trame.

La description suivante, en regard du dessin

annexé, le tout donné à titre d'exemple, fera bien com-

prendre comment l'invention peut être réalisée.

- la figure 1 illustre un premier mode de réa-

lisation du circuit conforme à l'invention, - la figure 2 illustre l'allure de plusieurs

signaux se produisant dans le circuit répondant à la fi-

gure 1; - la figure 3 illustre un deuxième mode de

réalisation du circuit conforme à l'invention.

Sur la figure 1, la référence L1 indique une

self-inductance. Une extrémité A de celle-ci est raccor-

dée au collecteur d'un transistor commutateur-npn T1 tan-

dis que l'autre extrémité de la self-inductance est rac-

cordée à la borne positive d'une source de tension continue V. L'émetteur du transistor T1 et la borne négative de

la source V sont à la masse. Le trajet collecteur-émet-

teur du transistor T1 est shunté par une diode D1 dont

le sens de passage de courant est opposé au sens de pas-

sage de courant dans ledit trajet collecteur-émetteur.

Le collecteur d'un transistor commutateur-npn

T2 est raccordé à la borne posi-tive de la sourve V, l'émet-

teur dudit transistor T2 étant raccordé à une extrémité B d'une selfinductance L2 dont l'autre extrémité est à la masse. Le trajet collecteurémetteur du transistor T2 est shunté par une diode D2 dont le sens de passage

de courant est opposé à celui dans ledit trajet. De fa-

çon connue, il est possible d'omettre la diode D ou la diode D2 si dans le transistor Ti ou dans le transistor

T2 le courant peut s'écouler en sens inverse.

Entre les extrémités (points) A et B, on a branché le montage en série que forment un condensateur d'aller

C et une bobine de déviation L, une armature dudit conden-

sateur C étant raccordée à l'extrémité A tandis qu'une extrémité de la bobine L est raccordée à l'extrémité B.La

bobine L est par exemple la bohe de ignes pura d6viation élec-

tromagnétique en direction horizontale d'au moins un fais-

ceau d'électrons engendré dans un tube de reproduction d'images non représenté. Le circuit selon la figure 1

comporte également une capacité de retour. Celle-ci shun-

te par exemple la bobine L ou le montage en série que for-

ment les composants L et C. Ladite capacité peut être

formée aussi par la capacité de la bobine L ou de la self-

inductance L1 ou L2, ou être parallèle à cette bobine ou cette selfinductance. Sur la figure 1, la capacité de retour est formée par un condensateur Ci shuntant la diode Dl, et par un condensateur C2 shuntant la diode D2, les condensateurs C1 et C2 en question ayant des capacités égales. La bobine de déviation, la capacité d'aller et

la capacité de retour appartiennent à un réseau de dévia-

tion de type connu pouvant comporter d'autres constituants connus qui, pour la simplicité de la figure 1, n'ont pas été représentés sur celle-ci. Parmi lesdits constituants

on cite un circuit de centrage et un régulateur de linéa-

rité.

Au cours du fonctionnement, lorsque l'état sta-

tionnaire s'est établi, les deux commutateurs (T1, D1) et (T2, D2) sont conducteurs durant l'aller du courant de déviation. De ce fait, la tension V agit aussi bien entre les extrémités de la self-inductance L1 qu'entre celles de la self-inductance L2. Par conséquent, chaque self- inductance est parcourue par un courant en dents de soie i dont la pente di est constante dans le cas d'un scie _ dt circuit sans pertes et en présence d'une capacité infinie du condensateurs et dont la valeur moyenne est égale à zéro. A l'instant central de la durée d'aller, le sens de passage de ce courant s'inverse. Avant ledit instant, le courant passe par les diodes D1 et D2 vers la source V, tandis qu'après ledit instant le courant est fourni

par la source V et passe par les transistors T1 et T2.

Pour cela, les deux transistors sont rendus conducteurs à temps, et cela sous l'influence de signaux de commande

fournis de façon adéquate aux bases de ces transistors.

A la fin de l'aller, les deux transistors T1 et T2 sont rendus non conducteurs, ce qui fait commencer

le retour. Dans ce retour, en coopération avec les con-

densateurs C1 et C2 qui étaient court-circuités durant

l'aller, et avec les self-inductances Li et L2 et le con-

densateur C, la bobine L forme un circuit résonant. Les courants qui avant le début du retour s'écoulaient sur la figure 1, vers le bas à travers les self-inductances

Li et L21 continuent à s'écouler dans ce sens, mais cet-

te fois-ci à travers le circuit résonant. La variation de ces courais est pruiiquemert SJinusodale et et V-terminée pr 1'un &S

fréquencesd'accord du circuit résonant. A l'instant cen-

tral du retour, le sens de passage du courant passant par

les self-inductances L1 et L2 et le circuit résonant s'in-

verse et ledit courant passe donc vers le haut, c'est-à-

dire qu'il se dirige vers la source V. Au cours de l'aller, l'extrémité A est portée pratiquement au potentiel de masse tandis que l'extrémité B est portée pratiquement au potentiel de la source V. Au cours du retour, la tension de l'extrémité A augmente de façon cosinusoldale au-dessus du potentiel de masse, tandis que de façon cosinusoldale aussi, la tension de l'extrémité B diminue et devient inférieure à la tension

V. Au milieu du temps du retour, la tension citée en pre-

mier lieu devient maximale tandis que la deuxième tension devient minimale. A un instant déterminé, la tension de

l'extrémité A redevient égale à zéro, après quoi la dio-

de D2 devient conductrice. Cela signifie la fin du retour et le début d'un nouvel aller. Au même instant, la tension de l'extrémité B devient pratiquement égale à V, ce qui rend conductrice la diode D2. Par la selfinductance L1 et la self-inductance L2 passe maintenant vers le haut

un courant à intensité décroissante.

La figure 2a illustre l'allure de l.a tension présente à l'extrémité A, alors que la figure 2b illustre

l'allure de la tension à l'extrémité B. Comme l'extrémi-

té A est connectée de façon galvanique à la source V à travers la selfinductance L1, la valeur moyenne de la tension de ladite extrémité est égale à la tension V. L'amplitude de l'impulsion de retour cosinusoldale sur l'extrémité A est égale à la tension V multipliée par un facteur qui dépend du rapport entre la durée du retour

et la période entière. De façon similaire, la valeur moyen-

ne de la tension de l'extrémité B de même que du point commun à la bobine L et au condensateur C, est égale à

zéro. L'amplitude de l'impulsion de retour sur l'extrémi-

té B est égale à l'amplitude de l'impulsion sur l'extrémi-

té A. A ce sujet, on suppose que la capacité du condensa-

teur C est infinie.

Le condensateur C est chargé jusqu'à la tension

V, alors que l'armature de condensateur raccordée à l'extré-

mité A est portée à une tension positive tandis que l'au-

tre armature est portée à une tension négative. Il en découle que la tension du point qui est commun à la bobine L et au condensateur C est égale à -V (figure 2c) durant l'aller, et, partant, que dans le même intervalle de temps, la tension entre les extrémités de la bobine L est égale à 2V. Dans ces conditions, la bobine L est parcourue par

un courant de déviation en dent de scie I à pente constan-

te dI = 2V, courant dont l'intensité moyenne est égale dt L à zéro et dont le sens de passage s'inverse donc au milieu du temps d'aller. Avant cet instant, ledit courant passe par les diodes D1, D2, tandis qu'après ledit instant, il

passe par les transistors T1 et T2.

Durant le retour, le courant de déviation passe d'abord par la bobine L et par le condensateur C depuis

l'extrémité B vers l'extrémité A, et ensuite par les conden-

sateurs C1 et C2 à travers la source V, la variation dudit courant étant sinusoïdale et ayant la fréquence d'accord du circuit résonant cité cidessus. Après l'instant central du retour, le courant de déviation passe par les mêmes composants mais dans le sens opposé, et à la fin du retour, le courant prend la même intensité absolue que celle qu'il avait au début. La figure 2d illustre l'allure du courant I. Ce qui précède est valable dans le cas idéal

o le circuit est exempt de pertes et la capacité du conden-

sateur C est infinie. Dans la pratique, cette capacité a une valeur finie, de sorte que durant l'aller, la tension

entre les extrémités de la bobine L ne reste pas constante.

De cette façon, on obtient à l'égard du courant de dévia-

tion sa correction dite en S. En l'absence de pertes, il retourne à la source V autant de courant que fourni

par celle-ci, de sorte que la consommation totale en éner-

gie du circuit est égale à zéro. En réalité, en conséquen-

ce des pertes, il est soutiré à la source V plus de courant qu'il n'en retourne à cette source. Au courant passant par la self-inductance L1 et la self-inductance L2 est

additionnée, donc, une composante de courant continu.

Cela signifie que l'inversion du sens de passage du cou-

rant-total par la self-inductance L1 et la self-inductance L n'a pas lieu à l'instant central de l'aller mais un peu plus tôt, et que la valeur absolue dudit courant est

plus faible au début de l'aller qu'à la fin de celui-ci.

Dans le circuit selon la figure 1, il règne, dans le cas idéal, entre les armatures du condensateur

d'aller la même tension qu'entre les armatures du conden-

sateur d'aller du circuit connu, à savoir la tension de

la source d'alimentation, tandis que dans le retour, il -

existe sur chaque commutateur la même tension de crête

que sur le commutateur simple équipant le circuit connu.

Par contre, entre les extrémités de la bobine de dévia-

tion dans le circuit selon la figure 1, il existe une ten-

sion d'aller qui est égale au double de la tension entre les armatures du condensateur d'aller. Comparativement au circuit connu, la tension d'aller entre les extrémités

de la bobine de déviation et, partant, également l'ampli-

tude du courant de déviation passant par cette bobine ont

été doublées. Pour la même amplitude du courant de dévia-

tion, on peut donc se contenter d'une tension d'alimentation réduite de moitié, tandis que la tension de crête entre

les extrémités des commutateurs est réduite de moitié.

Cela constitue un avantage surtout dans le cas de disposi-

tifs de reproduction équipés d'un tube de reproduction d'images à haut pouvoir de résolotion pour la reproduction d'images engendrées numériquement. A cette occasion, il se peut que la fréquence de déviation horizontale soit relativement grande, et notamment de l'ordre de 15 kHz à 60 kHz, tandis que de son côté, le retour est assez court et est notamment de l'ordre de 3 à 5 microsecondes. En effet, dans la formule 2V =L dL, il appartient à une

fréquence plus élevée une valetr dt plus courte et, par-

tant, une tension V plus élevée. En outre, une durée de

retour plus courte signifie une tension de crête plus éle-

vée. Un autre avantage du circuit selon l'invention réside dans le fait que les tensions des extrémités de la bobine de déviation (figures 2b et 2c) sont égales en valeur absolue mais sont de signes opposés, de sorte que

le point central de la bobine de déviation porte le poten-

tiel de masse. Le rayonnement capacitif de la bobine vers d'autres parties du dispositif auquel appartient le circuit

décrit est de ce fait diminué comparativement au rayonne-

ment survenant dans les circuits connus.

Comme la durée de mise à l'état non conducteur de transistors haute tension est généralement assez longue, on peut utiliser avantageusement, en guise de transistors T1 et T2, des commutateurs à porte commandée (gate turn off switches) qui en effet peuvent être mis à l'état non conducteur débranchés en une durée beaucoup plus courte, inférieure à 1 microseconde. Il est possible également de remplacer un transistor ou les deux transistors par des transistors-pnp: le transistor T2 par exemple peut être de type-pnp, l'émetteur étant raccordé à la source V tandis que le collecteur est raccordé à l'extrémité B. Dans tous les cas, les circuits de commande pour commander

les transistors T1 et T2 sont d'un genre connu.

A la lecture de ce qui précède, on constate

qu'on est très libre dans le choix de paramètre des self-

inductances L1 et L2. A cette occasion, il va de soi que

le courant maximal admissible pouvant passer par les com-

mutateurs (T1, D1) et (T2, D2) signifie une restriction.

Lors du fonctionnement, il existe entre les extrémités de la selfinductance L1 la différence entre la tension

V et la tension de l'extrémité B (figure 2a), tandis qu'en-

tre les extrémités de la self-inductance L2 existe la ten-

sion de l'extrémité B (figure 2b). Les tensions sur les deux selfinductances sont égales. Par conséquent, les

self-inductances L1 et L2 peuvent être couplées magnétique-

ment, et ceci de telle sorte que la tension qui, entre les extrémités d'une des self-inductances, est induite en conséquence du couplage de l'autre self-inductance, devient égale avec la même polarité à la tension qui en l'absence de couplage se produit entre les extrémités de la selfinductance envisagée sous l'effet du circuit. Les

self-inductances sont réalisées sous forme de deux enrou-

lements élaborés sur un même noyau en matériau magnétique.

Cette mesure offre l'avantage évident de l'emploi d'un seul constituant à savoir un transformateur - au lieu de deux constituants, tandis que l'intensité des courants passant par les self-inductances L1 et L2 et, partant,

par les commutateurs (T1, D.1) et T2, D2), est diminuée.

Pour éviter des courants de court-circuit, les deux en-

roulements doivent comporter le même nombre de spires.

Comme il faut tenir compte d'une certaine inégalité à cause de tolérances, on peut, pour la sécurité, incorporer au

circuit une self-inductance de dispersion. Il est possi-

ble d'élaborer sur le noyau du transformateur encore d'autres enroulements dont les extrémités sont le siège de tensions en forme d'impulsion. Du fait de redresser ces tensions,

on obtient des tensions continues. Toutefois, cette der-

nière mesure n'est généralement pas possible si le courant de déviation subit une modulation à fréquence de trame

pour effectuer la correction dite est-ouest. Ladite modu-

lation est possible de façon simple du fait de superposer

sur la tension de la source V une tension variant à fréquen-

ce de trame, ce qui a comme conséquence que les signaux

dont l'allure est illustrée sur la figure 2 varient égale-

ment à fréquence de trame. Cette variation est par exemple parabolique. Suivant une variante non illustrée du circuit selon la figure 1, la selfinductance Li est connectée sur une tension continue V1, tandis que le collecteur du

transistor T2, la cathode de la diode D2 de même que l'ar-

mature du condensateur C2, non raccordée à l'extrémité

B, sont connectés sur une tension continue V2. Ces réfé-

rences V1 et V2 indiquent deux tensions continues posi-

tives inégales. La figure 1 illustre donc le cas Vi = V2.

D.e la même façon que précisé ci-dessus, on peut démontrer que la tension entre les armatures du condensateur C est égale à la tension V1 et que la tension de retour entre les extrémités de la bobine L est égale à V1 + V2. On peut démontrer aussi que les capacités des condensateurs C1 et C2 doivent être différentes dans e cas o V1 et V2 diffèrent, et cela de façon que le rapport Ci soit égal

V C2

au rapport. S'il n'en était pas ainsi, les durées Vi de blocage des commutateurs (T1, D1) et (T2, D2) seraient

inégales, ce qui veut dire que les diodes D1 et D2 com-

menceraient à être conductrices à des instants différents.

Pour la même raison, les capacités doivent être égales,

dans le cas o V1 = V2.

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La figure 3 illustre une autre variante carac-

térisée par une tension positive V1 et une source d'alimen-

tation négative -V2. Ce circuit a les mêms propriétés que

le circuit venant d'être décrit, et offre en outre l'avan-

tage que le circuit de commande (non représenté) du transis-

tor T2 n'est pas branché-galvaniquement sur une tension d'alimentation mais sur le potentiel de masse. A cette occasion, le transistor T2 est de type pnp et son émetteur est à la masse, tandis que la diode D2 a le sens de passage du mouvement indiqué. D'autres variantes sont possibles aussi, à savoir des variantes dans lesquelles le réseau

L, C est couplé à la self-inductance L1 et/ou à la self-

inductance L2 à l'aide d'une dérivation ou d'un couplage

magnétique. Lorsqué les tensions d'alimentation sont dif-

férentes en valeur absolue, les tensions entre les extrémi-

tés des self-inductances L1 et L2 diffèrent également, de sorte qu'un couplage magnétique n'est possible qu'entre des parties de ces selfinductances, à moins d'adapter

les nombres de spires desdites inductances.

1 3

Claims (8)

REVENDI CATIONS

1. Circuit pour engendrer dans une bobine de déviation horizontale un courant de déviation variant en

dent de scie et ayant un aller et un retour, ladite bobi-

ne appartenant à un réseau de déviation couplé à une self-

inductance raccordée à un commutateur commandable pouvant laisser passer le courant dans deux sens, alors que le réseau d'alimentation formé par la self-inductance et le commutateur est branché d'une part sur une tension continue et d'autre part sur un potentiel de référence, tandis qu'en fonctionnement, le commutateur est conducteur durant l'aller

du courant de déviation et bloqué durant son retour, ca-

ractérisé en ce que le réseau de déviation (L,C) est couplé d'autre part à une deuxième self-inductance (L a) raccordée à un commutateur commandable (T 2, D2) pouvant laisser passer le courant dans deux sens, alors que le deuxième réseau d'alimentation formé par la deuxième self- inductance et le deuxième commutateur est branché d'une part sur une deuxième tension continue (V, Vy2) et d'autre part, sur ledit potentiel de référence (masse), et qu'en fonctionnement du circuit, le deuxième commutateur est conducteur durant

l'aller du courant de déviation et bloqué durant son retour.

2. Circuit selon la revendication 1, caracté-

risé en ce que les première et deuxième tensions continues (y1 V) ont la même polarité, et qu'une borne de contact du premier commutateur (Tl, Dl) ainsi qu'une extrémité

de la deuxième self-inductance (L2) sont portées au poten-

tiel de référence (masse).

3. Circuit selon la revendication 1, caracté-

risé en ce que les première et deuxième tensions continues (Vy1, -y2) sont de polarité opposée, et qu'une borne de contact du premier commutateur (Tl, Dl) de méême qu'une borne de contact du deuxième commutateur (T 2, D2) sont

portées au potentiel de référence (masse).

4. Circuit selon la revendication 2 ou 3, dans lequel le réseau de déviation comporte une capacité de retour, caractérisé en ce que les première et deuxième tensions continues ont la même valeur absolue (V) et que

la capacité de retour est formée par un premier condensa-

teur de retour (C1)qui shunte le premier commutateur (T1, D1) ou la première self-inductanbe (L1), et par un deuxième

condensateur de retour (C2) qui shunte le deuxième commu-

tateur (T2, D2) ou la deuxième self-inductance (L2) les

premier et deuxième condensateurs de retour ayant prati-

quement la même capacité.

5. Circuit selon la revendication 2 ou 3, dans lequel le réseau de déviation comporte une capacité de

retour, caractérisé en ce que les première et seconde ten-

sions continues (V1, V2) ont des valeurs absolues différen-

tes et que la capacité de retour est formée par un premier

condensateur de retour (C1) qui shunte le premier commu-

tateur (T1, D1) ou la première self-inductance (L1), et par un deuxième condensateur de retour (C2) qui shunte

le deuxième commutateur (T2, D2) ou la deuxième self-induc-

tance (L2), le rapport entre la capacité du premier con-

densateur de retour et celle du deuxième condensateur de

retour étant pratiquement égal au rapport entre la deuxiè-

me tension continue et la première tension continue.

6. C ircuit seion l'une des revedicatks préc&édle', carwtkri-

sé en ce qu'au moins en partie les première et seconde

self-inductances (L1, L2) sont couplées magnétiquement.

7. C-:uit semn 1'e des ir:aicdicms pr:cédentes, cact é -

risé en ce que ce dircuit comporte un enroulement couplé à une selfinductance (L1, L2), ainsi qu'un redresseur raccordé à cet enroulement et devant engendrer une tension continue.

8. Circuit selon la revendicatien 1 au 2, caracté-

risé en ce que les première et seconde tensions continues sont égales et proviennent de la même source (V) et que

sur ces tensions est superposée une tension variant à fré-

quence de trame.