FR2478666A1 - Procede de traitement par pyrolyse de produits ligneux - Google Patents
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Abstract
L'INVENTION CONCERNE UN PROCEDE DE TRAITEMENT PAR PYROLYSE DE PRODUITS LIGNEUX. DES PRODUITS LIGNEUX A CARBONISER SONT INTRODUITS EN SUSPENSION DANS UN MILIEU LIQUIDE ORGANIQUE CONSTITUE PAR UN CONDENSAT DE PYROLYSE DE PRODUITS LIGNEUX ET ON PYROLYSE LE MELANGE AINSI OBTENU A UNE TEMPERATURE DE L'ORDRE DE 400 A 450C A UNE PRESSION VOISINE DE LA PRESSION ATMOSPHERIQUE. ON PEUT INITIER UNE SUCCESSION D'OPERATIONS AVEC UN ALCOOL LOURD EN C OU SUPERIEUR.
Description
L'invention concerne un procédé de traitement par pyrolyse de produits ligneux fragmentés en vue notamment d'en obtenir du charbon et des produits pyro ligneux liquides.
il est connu de réaliser la pyrolyse des matières ligneuses par voie sèche. De nombreux procédés existent ou ont été proposés dans ce but. Ils vont de la meule ancestrale aux appareils de carbonisation tels que ceux décrits dans la demande de brevet français publiée NO 2 424 312. Suivant le cas, les produits de la pyrolyse sont constitués du seul charbon ou, au contraire, sont accompagnés d'une valorisation énergétique et/ou chimique des sousproduits pyroligneux et/ou des gaz non condensés.
Tous ces procédas connus utilisent la combustion interne ou autocombustion d'une partie de la masse ligneuse à carboniser, ce qui conduit à une perte de matière pouvant avoir une valeur d'usage meilleure que celle de combustible. Le but de l'invention est de proposer un nouveau procédé ménageant les produits valorisables et permettant d'obtenir un charbon de bois de très bonne qualité.
Ce but est atteint, selon l'invention, par le fait qu'on introduit lesdits produits ligneux en suspension dans un milieu liquide organique constitué par un condensat de pyrolyse de produits ligneux et on pyrolyse le mélange ainsi obtenu à une température de l'ordre de 400 à 4500C, le milieu liquide étant, de préférence, le condensat déshydraté et recyclé d'un précédent traitement par pyrolyse d'un mélange de milieu liquide organique et de produits li gneux en suspension.
Il est conforme à l'invention d'opérer à une pression voisine de la pression atmosphérique et que le rapport massique produits ligneux/produit liquide soit compris entre 1/10 et 5/1 et de préférence de l'ordre de 1/2.
Selon une particularité de l'invention, on utilise comme milieu liquide organique, pour initier une succession d'opérations de traitement, un alcool lourd en
C10 ou supérieur.
C10 ou supérieur.
Le produit ligneux fragmenté est donc traité, à une pression voisine de la pression atmosphérique, en suspension dans un liquide organique de la classerais alcools lourds (supérieurs à C10) dont le point d'ébullition est supérieur a 3500C. En chauffant graduellement un tel mélange, on observe le départ successif des produits gazeux de la pyrolyse, tandis que la matière ligneuse introduite se carbonise progressivement. La condensation des produits pyroligneux à température voisine de la température ambiante conduit a un liquide se séparant nettement en deux phases - aqueuse et organique - contenant, au total, l'ensem- ble des corps condensables, tandis que les gaz habituels sont dégagés.
La masse de la phase organique recueillie se trouve être en excès par rapport à la masse du liquide primaire mis en jeu. Le demandeur a alors trouvé, de manière surprenante, qu'une nouvelle opération de pyrolyse effectuée, dans les mêmes conditions sur une nouvelle charge ligneuse avec la même masse de cette phase organique, conduisait à une nouvelle séparation en deux phases des condensats pyroligneux, tandis que la température de pyrolyse finale s'élève de quelques degrés par rapport au point d'ébullition de l'alcool lourd utilisé pour la première opération.
En répétant cette opération une vingtaine de fois successives, sur des fractions égales de matières ligneuses et en utilisant à chaque fois un même poids de la phase organique issue de la précédente opération, on aboutit à un équilibre dans les conditions opératoires.
Ainsi, après une première série d'une vingtaine d'opérations, on aboutit à un processus reproducti ble conduisant à la fabrication de charbon, de liquides pyroligneux lourds en excès, de produits organiques solubles dans l'eau, et de gaz de pyrolyse.
Il est avantageux de produire la chaleur nécessaire à la pyrolyse du mélange par combustion des gaz incondensables de traitement par pyrolyse.
Le procédé s'applique à toute matière ligneuse fragmentée telle que sciures, copeaux, plaquettes ou enveloppes végétales de quelque origine que ce soit.
Les matières sont introduites sans pré-séchage, l'eau se trouvant éliminée dans le processus, par augmentation du poids de la phase aqueuse. Cette dernière peut être traitée par tous moyens convenables pour en extraite les produits chimiques contenus, notamment le méthanol, l'acide acétique et les autres composés légers, habituellement condensés dans les liquides pyroligneux.
La production de gaz résiduaires combustibles permet une réalisation auto-thermique de la pyrolyse dès lors que la matière ligneuse de départ contient moins de quelques pour cents d'humidité. Âu-del, un apport calorifique supEmentaire est nécessaire pour lequel on emploiera avantageusement l'excès de liquide de la phase organique dont la production avoisine 5% de la masse mise en jeu par opération et dont le pouvoir calorifique est voisin de 8 000 thermies.
On reste dans le cadre de l'invention en utilisant pour le chauffage de l'enceinte réactionnelle tout combustible différent et en utilisant les gaz et l'excès de la phase organique pour tout autre usage, comme par exemple, pour leur valorisation chimique - gaz de synthèse et extraction des fractions intéressantes contenues dans la phase organique. Dans ce dernier cas, il est évidemment avantageux de ne brûleur que l'excès de la phase organique ånexploi- tée à d'autres fins. On peut aussi arrêter à chaque opération la condensation des fractions les plus lourdes lorsque la masse organique recueillie correspond à ce qui est técessas re pour une opération.Ceci a l'avantage d'éviter un accroissement inconsidéré de la densité de cette phase dont la séparation n'est facile par décantation que pour autant que sa densité se trouve éloignée de celle de la phase aqueuse.
D'autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description, qui sera donnée ci-après uniquement à titre d'exemple, d'un mode de réalisation d'une installation pour la mise en oeuvre du procédé. On se repor tera, à cet effet, à la figure unique annexée.
Un réacteur 1 constitué par une enceinte agitée et chauffée dans un four 9 est chargé par une masse q du liquide organique en provenance d'un réservoir q de stockage 2 et une masse des produits ligneux fragmen- tés en provenance d'un stock 3. Le réacteur 1 est relié à un dispositif de condensation 4, amenant les gaz de pyrolyse à basse température. Ceux-ci constituent deux phases dans une enceinte 5. La phase organique est réintroduite dans le réservoir de stockage 2, tandis que la phase aqueuse, plus dense, est coulée dans un récipient 6 où elle s'accumule d'une opération à l'autre.Les gaz, incondensés, s'échappent par un orifice 7. Constitués par un mélange combustible, ils peuvent être utilisés à diverses fins, notamment pour le chauffage de l'enceinte réactionnelle 1, à travers un tampon de stockage constitué, par exemple, par un gazomètre 8.
Le charbon est déchargé du réacteur après chaque opération'.
Il est essentiel d'observer que l'em- ploi d'un alcool lourd ntest nécessaire que pour la première opération.
Le tableau suivant donne, à titre d'exemple, les éléments des bilans pour onze des vingt premières opérations réalisées selon l'invention avec de la sciure de bois de hêtre dont l'humidité était voisine de 16% avec un alcool oxo en 013.
Dans ce tableau, on a porté en
A = Masse de matière ligneuse introduite par opération 3 = lasse de liquide organique introduite par opération
C = Masse de charbon obtenu en fin de réaction
D = Masse de liquide organique condensé en fin de réaction
E = Température finale de passage de la dernière goutte con
densée
F = Densité de la phase organique recueillie
G = Masse de la phase aqueuse recueillie.
A = Masse de matière ligneuse introduite par opération 3 = lasse de liquide organique introduite par opération
C = Masse de charbon obtenu en fin de réaction
D = Masse de liquide organique condensé en fin de réaction
E = Température finale de passage de la dernière goutte con
densée
F = Densité de la phase organique recueillie
G = Masse de la phase aqueuse recueillie.
T A B L E A U
Opération <SEP> N <SEP> 1 <SEP> 2 <SEP> 3 <SEP> 4 <SEP> 5 <SEP> 6 <SEP> 7 <SEP> 8 <SEP> 10 <SEP> 15 <SEP> 20
<tb> A <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50
<tb> B <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100
<tb> C <SEP> 11,5 <SEP> 11,8 <SEP> 12,9 <SEP> 13,0 <SEP> 12,7 <SEP> 12,8 <SEP> 13,3 <SEP> 13,5 <SEP> 13,4 <SEP> 13,4 <SEP> 13,5
<tb> D <SEP> 110,7 <SEP> 106,6 <SEP> 105,6 <SEP> 105,5 <SEP> 105,5 <SEP> 105,0 <SEP> 105,0 <SEP> 105,0 <SEP> 105,0 <SEP> 105,0 <SEP> 105,0
<tb> E <SEP> 396 <SEP> 400 <SEP> 410 <SEP> 410 <SEP> 437 <SEP> 439 <SEP> 440 <SEP> 440 <SEP> 440 <SEP> 440 <SEP> 440
<tb> F <SEP> 0,848 <SEP> 0,858 <SEP> 0,860 <SEP> 0,874 <SEP> 0,880 <SEP> 0,882 <SEP> 0,882 <SEP> 0,885 <SEP> 0,89 <SEP> 0,89 <SEP> 0,90
<tb> G <SEP> 17,8 <SEP> 21,2 <SEP> 22,8 <SEP> 22,8 <SEP> 23,5 <SEP> 23,7 <SEP> 24,3 <SEP> 23,8 <SEP> 24,1 <SEP> 24,2 <SEP> 24,2
<tb> - EXEMPLE 1
Dans un réacteur de 5 m3 de capacité, chauffé à feu nu par un combustible, on introduit 2 tonnes de la phase organique en circulation et 1 tonne de sciure de bois contenant 20% d'eau à l'étuve à 100 C. On chauffe progressivement le réacteur jusqu'à 45CPc.
<tb> A <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50 <SEP> 50
<tb> B <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 100
<tb> C <SEP> 11,5 <SEP> 11,8 <SEP> 12,9 <SEP> 13,0 <SEP> 12,7 <SEP> 12,8 <SEP> 13,3 <SEP> 13,5 <SEP> 13,4 <SEP> 13,4 <SEP> 13,5
<tb> D <SEP> 110,7 <SEP> 106,6 <SEP> 105,6 <SEP> 105,5 <SEP> 105,5 <SEP> 105,0 <SEP> 105,0 <SEP> 105,0 <SEP> 105,0 <SEP> 105,0 <SEP> 105,0
<tb> E <SEP> 396 <SEP> 400 <SEP> 410 <SEP> 410 <SEP> 437 <SEP> 439 <SEP> 440 <SEP> 440 <SEP> 440 <SEP> 440 <SEP> 440
<tb> F <SEP> 0,848 <SEP> 0,858 <SEP> 0,860 <SEP> 0,874 <SEP> 0,880 <SEP> 0,882 <SEP> 0,882 <SEP> 0,885 <SEP> 0,89 <SEP> 0,89 <SEP> 0,90
<tb> G <SEP> 17,8 <SEP> 21,2 <SEP> 22,8 <SEP> 22,8 <SEP> 23,5 <SEP> 23,7 <SEP> 24,3 <SEP> 23,8 <SEP> 24,1 <SEP> 24,2 <SEP> 24,2
<tb> - EXEMPLE 1
Dans un réacteur de 5 m3 de capacité, chauffé à feu nu par un combustible, on introduit 2 tonnes de la phase organique en circulation et 1 tonne de sciure de bois contenant 20% d'eau à l'étuve à 100 C. On chauffe progressivement le réacteur jusqu'à 45CPc.
La condensation des pyroligneux dégagés donne 2100 kg de phase organique, 480 kg de phase aqueuse et 200 kg de gaz combustibles. On obtient 270 kg de charbon de bois contenant 85% de carbone fixe. Ce charbon est ensuite aggloméré par tous moyens connus de manière à lui donner une présentation commerciale habituelle.
- EXEMPLE 2
Dans le même réacteur de 5 m3, on opère de la même manière avec 2 t de phase organique, mais en utilisant comme matière première du bois en plaquettes, d'une taille voisine de celle utilisée dans l'industrie papetières 1 tonne de plaquettes de ce type, en bois de hêtre, humide à 30%, à l'étuve à 100 C donne :
250 kg de charbon sous forme de plaquettes
.2080 kg de pyroligneux lourds
510 kg de pyroligneux aqueux
200 kg de gaz incondensés.
Dans le même réacteur de 5 m3, on opère de la même manière avec 2 t de phase organique, mais en utilisant comme matière première du bois en plaquettes, d'une taille voisine de celle utilisée dans l'industrie papetières 1 tonne de plaquettes de ce type, en bois de hêtre, humide à 30%, à l'étuve à 100 C donne :
250 kg de charbon sous forme de plaquettes
.2080 kg de pyroligneux lourds
510 kg de pyroligneux aqueux
200 kg de gaz incondensés.
Le procédé décrit s'applique également lorsque l'enceinte réactionnelle est maintenue à une pression différente de la pression atmosphérique. Hormis les complications technologiques entrainées par une marche à des pressions différentes, il faut noter qu'une surpression favorise l'élévation de température du milieu réactionnel, sans toutefois modifier fondamentalement le processus selon l'invention. Une marche à des pressipns plus basses que l'ambiante complique les condensations sans non plus modifier fondamentalement le processus.
On reste également dans le cadre de l'invention en introduisant dans l'enceinte réactionnelle des proportions différentes des matières ligneuses et de la phase organique lourde. La seule contrainte dans la variation de ces proportions est tordre technologique. Lorsque la masse de la phase organique est faible, la suspension des matières ligneuses est dense et peut nécessiter 15emploi d'un réacteur tournant afin d'assurer une bonne homogénéisation de ladite suspension. Un réacteur chauffé, de type raclant, permet d'aller au-delâ des concentrations évoquées précédemment.
La masse organique mise en jeu par rapport à une masse q/2 de produits ligneux fragmentés, peut elle varier entre les limites suivantes : a à 5q.
Le choix du réacteur sera, tout simplement, condition de la proportion effectivement utilisée.
A titre d'exemple, on choisira les solutions suivantes :
Réacteur agité : pour 5q à q
Réacteur tournant : pour 2q à q
Réacteur raclant : pour q à q "t
On reste également dans le cadre de l'invention en introduisant la matière ligneuse fragmentée par un panier conteneur amovible dans le but de faciliter les opérations de chargement et de déchargement.
Réacteur agité : pour 5q à q
Réacteur tournant : pour 2q à q
Réacteur raclant : pour q à q "t
On reste également dans le cadre de l'invention en introduisant la matière ligneuse fragmentée par un panier conteneur amovible dans le but de faciliter les opérations de chargement et de déchargement.
Claims (7)
1) Procédé de traitement par pyrolyse de produits ligneux fragmentés, caractérisé en ce qu'on introduit lesdits produits ligneux en suspension dans un milieu liquide organique constitué par un condensat de pyrolyse de produits ligneux et on pyrolyse le mélange ainsi obtenu à une température de 1 'ordre de 400 à 4500 C.
2) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on opère à une pression voisine de la pression atmosphérique.
3) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le milieu liquide est le condensat déshydraté et recyclé d'un précédent traitement par pyrolyse d'un mélange de milieu liquide organique et de produits ligneux en suspension.
4) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le rapport massique produits ligneux/ produit liquide organique est compris entre environ 1/10 a 5/1
5) Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le rapport massique produits ligneux/ produit liquide organique est de l'ordre de 1/2.
6) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que, pour initier une succession d'opérations de traitement, on utilise comme milieu liquide organique un alcool lourd en C10 ou supérieur.
7) Procédé selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'on utilise, pour produire la chaleur nécessaire à la pyrolyse du melange, la combustion des gaz incondensables de traitement par pyrolyse.
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8006044A FR2478666A1 (fr) | 1980-03-18 | 1980-03-18 | Procede de traitement par pyrolyse de produits ligneux |
| FR8022380A FR2492401A2 (fr) | 1980-03-18 | 1980-10-20 | Procede de traitement par pyrolyse de produits ligneux |
| AT81400404T ATE8152T1 (de) | 1980-03-18 | 1981-03-17 | Verfahren zur pyrolyse von ligno-zellulose enthaltenden materialien. |
| EP81400404A EP0036371B1 (fr) | 1980-03-18 | 1981-03-17 | Procédé de traitement par pyrolyse de produits ligno-cellulosiques |
| DE8181400404T DE3164381D1 (en) | 1980-03-18 | 1981-03-17 | Process for treating ligno-cellulosic materials by pyrolysis |
| CA000373171A CA1163949A (fr) | 1980-03-18 | 1981-03-17 | Procede de traitement par pyrolyse de produits ligno-cellulosiques |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8006044A FR2478666A1 (fr) | 1980-03-18 | 1980-03-18 | Procede de traitement par pyrolyse de produits ligneux |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2478666A1 true FR2478666A1 (fr) | 1981-09-25 |
| FR2478666B1 FR2478666B1 (fr) | 1984-09-28 |
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Country Status (1)
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|---|---|
| FR (1) | FR2478666A1 (fr) |
Cited By (2)
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| EP1852491A1 (fr) * | 2006-05-05 | 2007-11-07 | BIOeCON International Holding N.V. | Pyrolyse doux du porteur d'énergie à base de carbone |
| US7901568B2 (en) | 2006-05-05 | 2011-03-08 | Kior Inc. | Process for converting carbon-based energy carrier material |
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|---|---|---|---|---|
| FR589258A (fr) * | 1923-06-25 | 1925-05-26 | Procédé pour la carbonisation par voie humide de substances végétales, en particulier du bois | |
| GB449619A (en) * | 1934-12-31 | 1936-06-30 | Nelson Consitt | Improvements in or relating to distilling and coking mixtures of solid carbonaceous materials and hydrocarbon oils |
| FR944248A (fr) * | 1942-06-12 | 1949-03-30 | Perfectionnements apportés à la pyrogénation de matières carbonacées, notamment à celle du charbon, des lignites, des tourbes et analogues | |
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| FR1209713A (fr) * | 1958-09-01 | 1960-03-03 | Procédé de traitement de combustibles riches en eau |
-
1980
- 1980-03-18 FR FR8006044A patent/FR2478666A1/fr active Granted
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2478666B1 (fr) | 1984-09-28 |
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