FR2465698A1 - Procede de recuperation d'hydrocarbures d'un melange d'hydrocarbures et de gaz porteur et, en particulier, de recuperation du methane dans les mines de charbon, avec eventuellement decontamination de l'air ambiant - Google Patents

Abstract

L'INVENTION VISE LA RECUPERATION DES HYDROCARBURES MAIS EGALEMENT L'ENRICHISSEMENT DES COURANTS D'HYDROCARBURES AINSI OBTENUS, EN VUE DE LEUR UTILISATION COMME COMBUSTIBLE OU COMME PRODUIT CHIMIQUE DE DEPART. LE PROCEDE CONSISTE A FAIRE PASSER UN COURANT D'ADMISSION CONSTITUE PAR UN MELANGE DE GAZ PORTEUR ET D'HYDROCARBURES DANS UN PREMIER ADSORBEUR 12 POUR DONNER UN PREMIER COURANT D'ECHAPPEMENT, CHASSER CE PREMIER COURANT D'ECHAPPEMENT DE CE PREMIER ADSORBEUR 12, METTRE FIN A LA CIRCULATION DU COURANT D'ADMISSION VERS CE PREMIER ADSORBEUR, BALAYER LE LIT ADSORBANT DE CE PREMIER ADSORBEUR 12 PAR UN COURANT DE BALAYAGE, CHASSER DUDIT PREMIER ADSORBEUR 12 LE COURANT DE GAZ PORTEUR DEPLACE ET ABAISSER LA PRESSION DU LIT ADSORBANT CHARGE D'HYDROCARBURES DE CE PREMIER ADSORBEUR, AFIN DE DESORBER CES HYDROCARBURES ET D'OBTENIR DE CETTE MANIERE, UN PREMIER COURANT DE PRODUIT CONSTITUE PAR UN MELANGE GAZEUX RICHE EN CES HYDROCARBURES ADSORBES. APPLICATION AUX COMBUSTIBLES.

Description

La présente invention se rapporte, d'une façon générale, au domaine de

l'extraction d'hydrocarbures dans les mélanges d'hydrocarbures et de gaz porteur et

elle vise plus spécialement d'une façon nullement limi-

tative, des procédés d'extraction économiques des hydro- carbures de mélanges d'hydrocarbures et d'air, ainsi que l'enrichissement des courants d'hydrocarbures ainsi obtenus, en vue de leur utilisation comme combustible ou comme

produit chimique de départ.

De nombreuses opérations industrielles

conduisent à des pertes de gaz hydrocarbure dans l'atmos-

phère. Un tel mode d'échappement provoque non seulement des pertes importantes en hydrocarbures, mais également une grave pollution de l'atmosphère ambiante. Dans le

cas o les hydrocarbures qui se sont échappés se mé-

langent à de l'air, il y a un risque très grave d'in-

flammation et, par suite, d'explosions. C'est ainsi par exemple que des mélanges de méthane et d'air, dans lesquels la concentration en méthane varie entre environ 4 % et environ 14 % en volume explosent s'ils s'enflamment. En raison d'un tel risque d'explosion, on laisse souvent

des courants porteurs d'hydrocarbures s'échapper direc-

tement dans l'atmosphère, au lieu d'essayer de traiter

le courant de vapeurs, par crainte d'allumage et d'ex-

plosions consécutives à cet allumage.

Comme exemple caractéristique, on peut citer les pertes en méthane qui se produisent dans les mines de charbon. Il existe du méthane dans certains types de mines de charbon, et ce méthane est extrait par des forages à peu près de la même manière que le gaz naturel est extrait par des puits. Ces forages sont faits dans des filons de charbon et l'on extrait le méthane en faisant le vide pour l'empêcher de refluer dans la mine de charbon, o sa présence constituerait un risque pour les mineurs. La teneur en méthane du gaz extrait par ces forages, appelés parfois trous forés, peut, au début d'une opération, être voisine de 100 % en volume de méthane, puis descendre-jusqu'à moins de 30 % en volume à mesure que la mine est exploitée. La raison en est qu'une quantité d'air de plus en plus grande est extraite par les trous de forage à mesure que la mine

de charbon se développe. On utilise ce gaz comme combus-

tible pour le fonctionnement des machines minières, mais

il devient difficile de l'employer dès que la concen-

tration en méthane est faible.

Les installations de ventilation constituent une autre source de perte de méthane dans les opérations

effectuées dans les mines de charbon. Un type d'ins-

tallation de ventilation caractéristique est celui dans lequel de l'air circule dans la mine de charbon en fonctionnement sous un volume suffisant pour que sa teneur en méthane à la sortie de la mine soit souvent inférieure à 1 % en volume, c'est-à-dire une valeur plus petite que la limite inférieure d'inflammation qui, comme indiqué plus haut, est de l'ordre de 4 % en volume de méthane. Cela peut représenter quand même une

perte importante en combustible éventuellement utili-

sable et, selon les conditions de régulation, cette

perte en méthane peut provoquer une pollution dangereuse.

L'invention vise, en particulier, un procédé selon lequel le méthane qui s'échappe dans les opérations industrielles, comme par exemple l'exploitation des mines de charbon, peut être récupéré de façon sûre et

économique pour être utilisé comme combustible.

De façon plus précise, l'invention a pour objet un-procédé de récupération des hydrocarbures d'un mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures,-procédé selon lequel on effectue les opérations suivantes On fait passer le mélange dans un adsorbeur

contenant un lit adsorbant d'un matériau capable d'ad-

sorber de façon sélective les hydrocarbures fournis par le mélange de manière à former un premier

courant d'échappement constitué par un gaz porteur pra-

tiquement exempt d'hydrocarbures; on chasse ce premier courant d'échappement; on met fin à la circulation du courant d'admission vers l'adsorbeur; on balaie le lit adsorbant de l'adsorbeur à l'aide d'un courant de ba- layage de gaz comprenant un mélange riche en ces hydrocarbures adsorbés; on chasse ce courant de balayage; et on abaisse la pression de ce lit adsorbant chargé d'hydrocarbures de l'adsorbeur afin d'en désorber les hydrocarbures et d'obtenir, de la sorte, un courant

constitué par un mélange de gaz riche en ces hydrocar-

bures adsorbés.

On peut enrichir encore plus le courant porteur d'hydrocarbures par les opérations suivantes on fait passer le courant de produits dans un autre adsorbeur renfermant un lit adsorbant en un matériau capable d'adsorber de façon sélective les hydrocarbures fournis par ce courant de manière à former un second courant d'échappement constitué par un gaz porteur pratiquement exempt d'hydrocarbures; on chasse ce second courant d'échappement; on met fin à la

circulation du courant de produits vers cet autre adsor-

beur; on balaie le lit adsorbant de l'adsorbeur à l'aide d'un courant de gaz de balayage constitué par un mélange riche en ces hydrocarbures adsorbés; on chasse ce courant de balayage; et on abaisse la pression du lit adsorbant chargé d'hydrocarbures de l'autre adsorbeur de manière à en désorber les hydrocarbures et à obtenir, de la sorte, un second courant de produits constitué par un mélange

de gaz plus riche en ces hydrocarbures adsorbés.

Le procédé selon l'invention se caractérise, de plus, par les points suivants: 1) il permet d'obtenir un courant riche en hydrocarbures pouvant être utilisé comme combustible ou pour alimenter un procédé chimique;

2) il permet d'enrichir un combustible hydro-

carboné sur toute une vaste gamme de concentrations et

de façon sûre et économique.

D'autres caractéristiques et avantages de

l'invention ressortiront de la description qui va suivre

faite en regard des dessins annexés et donnant, à titre explicatif mais nullement limitatif, deux formes-de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, avec une

variante.

Sur ces dessins, - la Fig. 1 est le schéma d'une installation correspondant à une forme préférée de mise en oeuvre du procédé selon l'invention; - la Fig. 2 est le schéma d'une installation correspondant à une variante de mise en oeuvre de ce procédé; et - la Fig. 3 est le schéma d'une installation correspondant à une seconde forme de mise en oeuvre du

procédé selon l'invention.

-La description qui va suivre concerne la récu-

pération d'hydrocarbures dans les mélanges de gaz porteur et d'hydrocarbures d'une façon générale et elle vise, plus spécialement, la récupération du méthane dans les courants de méthane et d'air qui se présentent-dans de nombreuses opérations industrielles. Comme exemple d'une telle opération industrielle, on prendra une mine de charbon, étant donné que l'application de l'invention à la production de méthane à partir d'opérations dans des mines de charbon est devenu d'un très grand intérêt pour l'économie des Etats-Unis d'Amérique et de nombreux autres pays du monde o l'exploitation des mines de charbon représente une industrie importe et o le méthane qui s'échappe des mines de charbone constitue un risque de pollution de l'air et représente en tout cas, de façon certaine, une perte d'énergie intéressante. Les mélanges d'air et de méthane sont, dans ce domaine, de première importance mais on peut - citer comme autre exemple intéressant la séparation de l'éthylène dans les curants d'azote ou d'air qui s'échappent des usines de productin de polyéthylène; on peut encore citer comme exemple la séparation du méthane d'avec d'autres gaz obtenus au cours de la gazéification du charbon et la

récupération du méthane qui se forme à la suite d'opé-

rations d'enfouissage de déchets et l'enrichissement du

gaz naturel à faible pouvoir calorifique.

Sur la Fig. 1, un premier groupe d'adsorption encadré par la ligne 10 en trait interrompu, comprend un premier récipient adsorbeur 12 et un second récipient adsorbeur 14, dont chacun contient un lit de matière solide adsorbante capable d'adsorber de façon sélective

les hydrocarbures d'un mélange de gaz porteur et d'hydro-

carbures. Ces adsorbeurs 12 et 14 sont de conception classique et le matériau adsorbeur est, de façon précise,

du carbone activé, mais il est bien entendu que l'in-

vention couvre également d'autres adsorbants à l'état

solide. Chacun de ces adsorbeurs 12 et 14 est muni inté-

rieurement de chicanes ou plaques de support adsorbantes, de chicanes d'orientation de l'écoulement des gaz et de soupapes de détente pour pressions élevées, ainsi que d'indicateurs de pression et de température d'un usage classique dans les dispositifs à adsorbants solides; Toutefois, pour simplifier le schéma de la Fig. 1, on

n'a pas représenté ces détails.

Comme on le comprendra par la description qui

va suivre, le premier adsorbeur 12 et le second adsorbeur 14 constituent des adsorbeurs parallèles que l'on branche tour à tour sur une source de gaz d'alimentation fortement comprimé. Tandis que l'un des lits se trouve sous une pression élevée, l'autre lit est balayé et on le soumet à un vide poussé de la manière qui sera décrite ci-après. Une conduite d'alimentation 16 est reliée une source sous pression dtun mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures, par exemp3e un mélange d'air et de méthane, et l'on branche cette conduite à une première (18) et une seconde (20) conduites d'admission conduisant respectivement au premier (12) et au second (14) adsorbeurs. Il est prévu des soupapes 22 et 24 respectivement dans cette première (18) et cette

seconde (20) conduites d'adifssion.

Une première conduite de sortie 26 et une seconde conduite de sortie 28 constituent les conduites d'échappement respectivement pour le premier (]. 2) et le second (14) adsorbeurs. Les conduites de sortie 26

et 28 contiennent des soupapes 25 et 27 et sont rac-

cordées à une conduite 30 de sortie de gaz porteur qui aboutit à une zone d'échappement, par exemple un

point d'échappement vers l'atmosphère.

Le premier et le second adsorbeurs 12 et 14 sont reliés l'un à l'autre, au voisinage de leur partie supérieure, par une conduite de balayage 32 qui contient deux soupapes 34 et 36, et une conduite de halayage 38 contenant une soupape 39, est raccordée à la conduite de balayage 32 entre les soupapes 34 et 36; lorsque l'on ouvre cette soupape 39, la conduite de balayage 38 débouche dans l'atmosphère par sa partie tout à fait extrême. On met une conduite de vide 40, contenant une soupape 42, en communication avec le premier adsofbeur 12 en raccordant cette conduite à la première conduite d 'admission 18 en aval de la soupape 22 et une conduite de vide 44, contenant une soupape 46, en communication avec le second adsorbeur 14 en la reliant à la seconde (20) conduite d'admission en aval de la soupape 24. Les conduites de vide 40 et 44 sont reliées à une conduite

48 qui, à son tour, est reliée à l'ouverture d'aspira-

tion d'une pompe à vide 50, et l'ouverture d'échappement de cette pompe est reliée à une conduite d'échappement 52 qui est raccordée à un récipient séparateur 54 (au voisinage de sa partie médiane). De façon avantageuse, la pompe à vide 50 est une pompe à joint annulaire liquide, capable d'assurer pratiquement le vide dans l'un et l'autre des lits adsorbants au cours de la régénération des adsorbeurs correspondants. L'utilisation d'une pompe à joint annulaire liquide est conseillée pour réduire le plus possible le risque d'explosion et également en raison du fait qu'une pompe à vide de ce type est extrêmement efficace dans le cas de la présente application. Ces pompes sont fabriquées par exemple par la Société Nash Engineering, Norwalk, Connecticut (Etats-Unis) et, du fait qu'elles sont d'un type classique, il n'y a pas

lieu d'en donner une description détaillée.

Le séparateur 54 est un récipient qui fonctionne sous une pression légèrement supérieure à la pression atmosphérique et il a pour rôle de séparer les composants à l'état de vapeur et les composants à l'état liquide de l'ef fluent de la pompe et, de plus, de séparer le liquide non miscible utilisé pour la pompe à joint annulaire liquide, d'avec un hydrocarbure

liquide quelconque récupéré, condensé par l'effet réfri-

gérant de la pompe à vide 50 à joint liquide, si des hydrocarbures condensables sont contenus dans le courant d'admission du mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures qui pénètre dans la conduite d'alimentation 16. Si de tels hydrocarbures condensables se liquéfient dans le séparateur 54, ces hydrocarbures liquides sont extraits du séparateur en passant par une conduite 56 de sortie de liquide munie d'une soupape 58. Dans de nombreuses applications, par exemple dans le cas de la mise en oeuvre du procédé selon l'invention à la récupération du méthane dans un mélange d'air et de méthane, il n'y a pas, en général, de produit condensable à l'état liquide et la soupape 58 demeure fermée. Au contraire, lorsqu'il s'agit de l'admission de composants tels que les butanes et les hydrocarbures à poids moléculaire élevé, il faut périodiquement extraire de tels liquides condensables par l'intermédiaire de la conduite 56. Le liquide de pompage, de façon précise de l'eau, plus lourd, emprisonné dans le séparateur 54 en est extrait par la conduite inférieure d'échappement 60. On peut également utiliser un produit antigel comme liquide de pompage dans la pompe annulaire à joint liquide 50, si la température ambiante est égale ou inférieure à O0 C. La conduite inférieure d'échappement 60 est branchée sur un dispositif refroidisseur 62, qui est un échangeur de chaleur indirect, susceptible d'utiliser n'importe quel moyen réfrigérant pour refroidir le liquide qui circule dans cette conduite inférieure d'échappement 60. Le liquide refroidi qui parvient au dispositif de refroidissement 62 par la conduite d'échappement est envoyé dans la conduite 64 qui relie

ce dispositif refroidisseur 62 à l'ouverture d'aspi-

ration de liquide de la pompe à vide 50 à joint annu-

laire liquide.

Sur la partie supérieure du séparateur 54 est branchée une conduite 66 d'échappement de produit contenant une soupape 67. Une conduite 68 de remise en circuit, contenant une soupape 70 est reliée à la conduite d'échappement 66 et sa partie tout à fait

extrême est raccordée à la conduite d'alimentation 16.

Une conduite 72 de balayage de produit, contenant une

soupape 74, peut être raccordée à la conduite d'échap-

pement 66, en un point situé en aval de la soupape 67, et à la conduite de balayage 38, en un point situé en

aval de la soupape 39, ou bien cette conduite de ba-

layage 72 peut être branchée sur une source d'hydro-

carbure gazeux, par exemple du méthane.

Ayant décrit l'installation représentée sur la Fig. 1, on exposera ciaprès un exemple de mise en oeuvre du procédé selon l'invention. On introduit un

courant d'arrivée d'un mélange de gaz porteur et d'hydro-

carbures dans le premier groupe adsorbeur 10 par la conduite d'alimentation 16, les soupapes étant réglées

comme suit: les soupapes 22 et 25 appartenant respec-

tivement à la première conduite d'admission 18 et à la première conduite de sortie 26 sont ouvertes; les soupapes 24 et 27 appartenant respectivement à la seconde conduite d'admission 20 et à la seconde conduite de sortie 28 sont fermées; la soupape 42 de la conduite de vide 40 est fermée et la soupape 34 de la conduite 32 de balayage inverse est fermée; toutes les autres soupapes représentées sur la Fig. 1 seront considérées

comme étant fermées, sauf indication contraire.

Le courant d'admission passe par la conduite

d'alimentation 16 et par la première conduite d'ad-

mission 18 pour parvenir au premier adsorbeur 12, qui,

dans la description suivante, sera considéré comme étant

l'adsorbeur actif ou de traitement du premier groupe adsorbeur 10. A mesure que le courant d'admission arrive au contact du lit adsorbeur du premier adsorbeur

12, les hydrocarbures provenant de ce courant d'ad-

mission sont adsorbés, de sorte que l'on obtient un premier courant d'échappement consituté par un gaz porteur pratiquement exempt d'hydrocarbures, qui, par l'intermédiaire de la première conduite d'admission 26, passe du premier adsorbeur 12, dans la conduite 30 de sortie du gaz porteur, o ce gaz porteur ainsi purifié est envoyé vers un poste éloigné d'évacuation. Dans le cas o le courant d'admission est un mélange d'air et de méthane, ce méthane est adsorbé,à la surface des carbones, en plus grande proportion que l'azote

et l'oxygène de l'air et l'air qui quitte l'instal-

lation d'adsorption de carbone du premier adsorbeur 12 peut renfermer moins de 1 9! en volume de méthane, suivant les dimensions du premier adsorbeur 12 et suivant le débit du courant d'admission, et dans ce cas, l'air débarrassé d'hydrocarbures peut être chassé directement dans l'atmosphère en toute sécurité et sans endommanger les ressources naturelles. L'adsorption s'effectue de façon sûre étant donné que le premier adsorbeur 12 ne contient aucune source pouvant provoquer

l'inflammation. Au cours de l'opération décrite ci-

dessus, le second adsorbeur 14 est isolé du premier adsorbeur 12; il est bon qu'il y ait en permanence l'un des deux adsorbeurs de carbone dans les conditions d'adsorption, tandis que l'autre adsorbeur est dans des conditions de désorption, ces conditions alternant

entre ces deux adsorbeurs.

Lorsque l'on sait, à l'aide de dispositifs indicateurs de type classique, que le premier adsorbeur 12 a adsorbé une quantité suffisante d'hydrocarbures provenant du courant d'admission pour nécessiter la régénération, le cycle de régénération peut s'effectuer

de la manière suivante. On supposera, dans la descrip-

tion qui va suivre, que le second adsorbeur 14 a été régénéré et se trouve à l'état de repos en attendant d'être mis dans le circuit, c'est-à- dire dans les conditions d'adsorption. A ce stade, les soupapes 24 et 27 logées respectivement dans la seconde conduite d'admission 20 et dans la seconde conduite de sortie 28 sont ouvertes et, en même temps, les soupapes 22 et 25 logées respectivement dans la première conduite d'admission 18 et dans la première conduite de sortie 26 sont fermées; cela assure l'acheminement du

courant d'admission de mélange de gaz porteur et d'hydro-

carbures vers le second adsorbeur 14, par l'intermédiaire de la seconde conduite d'admission 20. De la même manière que ce qui a été expliqué pour le passage du courant d'admission par le premier adsorbeur,12, le courant d'admission passe dans le second adsorbeur 14,

o il est pratiquement débarrassé de tous ses hydro-

carbures et, en donnant un premier courant d'échappement

de gaz porteur exempt d'hydrocarbures qui, par l'inter-

médiaire de la seconde conduite de sortie 28, est chassé de ce second adsorbeur 14 vers la conduite 30

de sortie de gaz porteur.

Dès que le premier adsorbeur 12 a été mis hors circuit, et isolé du courant d'admission de mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures, le premier adsorbeur

est prêt pour la régénération, comme indiqué ci-après.

A ce stade, le matériau adsorbant contenu dans le premier adsorbeur 12 commence son cycle de régénération avec un grand volume de gaz porteur riche en vapeur,

dans l'espace libre compris entre les diverses parti-

cules de carbone du lit. Si ce gaz porteur (à savoir de l'air dans le cas d'un courant d'admission d'un mélange d'air et de méthane) n'a pas été chassé avant l'opération de régénération, le gaz porteur a tendance à diluer les hydrocarbures et à donner un produit d'hydrocarbures représentant environ 50 % en volume, si le gaz d'alimentation dans la conduite 16 est constitué par un volume de 30 % de méthane. On assure l'enrichissement du courant de produit en balayant le premier adsorbeur 12 hors circuit avec du gaz de balayage avant d'abaisser la pression qui s'exerce sur le lit adsorbant de ce premier adsorbeur 12, le gaz de balayage choisi étant un gaz qui est adsorbé plus fortement que le gaz porteur de façon que ce dernier soit chassé du-lit adsorbant pour donner un courant de gaz porteur. Par exemple, on fait passer un courant de gaz nettement plus riche en hydrocarbures que le gaz d'alimentation dans le premier adsorbeur 12 par l'intermédiaire de la conduite de balayage 72 de la conduite de balayage 38 et de la conduite de balayage 36

en ouvrant les soupapes 74 et 34. Comme indiqué ci-

dessus, on peut brancher la conduite de balayage 72 sur la conduite 66 de l'échappement de produit au cours du fonctionnement en continu, l'installation représentée sur la Fig. 1, ou bien on peut raccorder

cette conduite de balayage 72 à une source d'hydro-

carbures gazeux à l'état pratiquement pur. Dans chaque cas, le gaz de balayage est divisé vers le premier adsorbeur 12, la soupape 42 est ouverte et on met en marche la pompe à vide 50 à joint liquide annulaire, de manière à amorcer la diminution de pression sur le

premier adsorbeur 12. Tandis que l'on effectue ces opé-

rations, le gaz porteur déplacé est chassé des espaces libres compris entre les particules d'adsorbant tandis qu'il est entraîné par le gaz de balayage constitué - par de l'hydrocarbure pratiquement pur. Pendant ce début de la diminution de la pression qui s'exerce sur le premier adsorbeur 12, le gaz porteur déplacé (à savoir de l'air dans le cas d'un courant d'admission constitué par de l'air et du méthane) est chassé du

premier adsorbeur 12 et il est envoyé, par l'intermé-

diaire de la pompe à vide 50 à joint liquide annulaire, dans le séparateur 54, d'o il est chassé par la conduite d'échappement 66. Au cours de cette période initiale de l'opération de balayage, on renvoie par la conduite 68 de remise en circuit le gaz porteur déplacé en fermant la soupape 67 et en ouvrant la soupape 70, dans la conduite d'alimentation 16, pour qu'il traverse le second adsorbeur 14, qui est "en circuit". Au bout de peu de temps, on arrête le balayage des hydrocarbures et la remise en circuit du gaz porteur déplacé en fermant les soupapes 34 et 74 respectives de la conduite de balayage 32 et de la

conduite de balayage 72, en ouvrant la soupape de fer-

meture 70 de la conduite,68 de remise en circuit et en ouvrant la soupape 67 de la conduite 66 d'échappement

de produit.

La régénération s'effectue alors comme suit Sous l'effet de l'ouverture de la soupape 42 de la conduite de vide 50 et de la mise en marche de la pompe à vide 50 à joint liquide annulaire, on abaisse la pression qui s'exerce sur le carbone activé dans le premier adsorbeur 12 jusqu'à obtenir un vide compris entre environ 2,5 cm et environ 12,5 cm de mercure absolus. Bien entendu, c'est pour les pressions les plus faible que l'on a le plus fort rendement de désorption et que c'est pour la valeur correspondant

au vide le plus poussé indiqué ci-dessus que le rende-

ment de la désorption est le plus faible. La pompe à vide à joint liquide annulaire utilise de l'eau comme force motrice et elle ne comporte aucun contact métal/métal. On peut donc obtenir en toute sécurité des vides poussés. La diminution de la pression qui s'exerce sur le lit adsorbant chargé d'hydrocarbures du premier adsorbant 12 a pour effet d'en extraire les hydrocarbures et de provoquer la formation d'un premier courant de produit qui circule dans les conduites de vide 40, 48 dans la pompe à vide 58, dans

la conduite d'échappement 22 pour parvenir au sépa-

rateur 54, o les hydrocarbures sont séparés du liquide injecté dans le premier courant de produit, par la pompe à vide 50 à joint liquide annulaire. C'est ainsi par exemple que, dans le cas du mélange d'air et de méthane, le méthane et l'eau se séparent dans le séparateur 54 et l'eau est renvoyée vers la pompe à vide 50 par l'intermédiaire de la conduite inférieure d'échappement 60, et après s'être refroidie dans le

dispositif de refroidissement 62, cette eau est ren-

voyée dans la pompe à vide 50 par la conduite 64. Le premier courant de produit, qui a pratiquement perdu toute son eau dans le séparateur 54, est envoyé, par l'intermédiaire de la conduite supérieure de décharge 66, dans des installations capables de l'utiliser

comme combustible.

Après que le vide dans le premier adsorbeur 12 a été abaissé à environ 2, 5 cm de mercure absolus, on peut introduire, au-dessus du carbone activé, un gaz d'extraction (ou dé nettoyage), à savoir de l'air dans le cas présent. Autrement dit, la soupape 39 de la conduite de balayage 38 est ouverte, en même temps que la soupape 34 de la conduite de balayage 32, et de l'air est introduit dans le lit adsorbant du premier adsorbeur 12, étant donné que la pompe à vide 52 à joint liquide annulaire continue de faire le vide dans ce premier adsorbeur. Cela a pour effet d'extraire du lit adsorbant les dernières traces d'hydrocarbures et, de plus, cela tend à chasser tous les hydrocarbures

lourds qui auraient pu être accumulés sur le lit ad-

sorbant par l'introduction de celui-ci avec le mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures d'admission. On a constaté que, sans faire appel à la purge d'air, le lit adsorbant peut se trouver finalement désactivé par accumulation d'hydrocarbures lourds. Toutefois, lorsqu'il n'y a pas une quantité importante d'hydrocarbures lourds, on peut supprimer la purge d'air. On n'introduit de l'air que pendant un temps faible dans le premier lit adsorbant 12 et on arrête-l'admission d'air en fermant les soupapes 34 et 39. Une telle imtroduction de peu de durée de l'air dans l'installation n'a normalement

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aucun effet important sur le courant de produit qui circule dans la conduite d'échappement 66. Si elle constitue un inconvénient, on peut supprimer la purge d'air en fermant la soupape 67 et en ouvrant en même temps la soupape d'ouverture 70 pour remettre en circuit la purge d'air par l'intermédiaire de la conduite 68 de remise en circuit, de la manière décrite plus haut

pour le courant d'hydrocarbures de balayage.

Si, à l'aide de dispositifs indicateurs classiques, on a constaté que le second adsorbeur 14 a adsorbé des hydrocarbures provenant du courant d'admission, en quantité suffisante pour nécessiter sa régénération, on effectue le cycle de régénération de ce second adsorbeur 14 de la manière décrite à

propos de la régénération du premier adsorbeur 12.

Tandis que le second adsorbeur était "en circuit", le premier adsorbeur 12 subissait l'opération de régénération et était au repos, dans l'attente d'être à son tour, mis "en circuit", c'est-à-dire suivant le mode adsorbant. A la fin du cycle de régénération du premier adsorbeur 12, on ferme la soupape 42 et

on arrête la pompe à vide 50 à joint liquide annulaire.

On met le second adsorbeur 14 hors circuit en fermant les soupapes 24 et 27 faisant partie respectivement de la seconde conduite d'admission 20 et de la seconde conduite de sortie 28 et, en même temps, on met "en circuit" le premier adsorbeur 12 en ouvrant les soupapes 22 et 25 faisant partie respectivement de la première conduite d'admission 18 et de la premièreconduite de sortie 26. Cela a pour effet d'acheminer le courant d'admission constitué par le mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures qui pénètre dans la conduite d'alimentation 16, vers le premier adsorbeur 12, par l'intermédiaire de la première conduite d'admission

18.

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La régénération du second adsorbeur 14 commence par le balayage des hydrocarbures que l'on

effectue en ouvrant les soupapes 74 et 36 logées res-

pectivement dans la conduite de balayage 72 et dans la conduite de balayage 32, tout en ouvrant la soupape 46 de la conduite de vide 44 et en mettant en marche la pompe à vide 50 à joint liquide annulaire. Avec cette seule différence que les dispositifs utilisés sont les dispositifs décrits ci-dessus au lieu de ceux qui correspondent au premier adsorbeur 12, la régénération, y compris le balayage à l'aide d'un hydrocarbure pratiquement pur, se poursuit pour le second adsorbeur 14 exactement de la manière décrite ci-dessus à propos du cycle de régénération du premier adsorbeur 12. Etant donné que le cycle de régénération prend moins de temps qu'il n'en faut pour amener à saturation l'adsorbeur qui est "en circuit", on a en permanence un adsorbeur "hors circuit" en attente

d'être mis "en circuit", à la fin du cycle de l'ad-

sorbeur "en circuit". De la sorte, le premier 12 et le second 14 adsorbeurs du premier groupe d'adsorbeurs

, sont tour à tour "en circuit".

Dans des opérations bien définies, avec 40 % de méthane, en volume, dans un courant d'admission, le mélange de méthane et d'air, on peut obtenir un méthane à 95 % de méthane pur, en volume, dans le premier courant de produit. Des essais ont montré que si l'on utilise 10 %, en volume de méthane dans un courant d'admission d'un mélange d'air et de méthane, on peut obtenir un enrichissement allant jusqu'à environ 90 %, en volume de méthane dans le premier courant de produit. C'est ainsi par exemple, que, dans un lit unique utilisant deux cycles qui ne diffèrent que par les opérations de balayage, le lit, au cours du cycle de régénération, a fourni les résultats suivants: en premier lieu, on charge jusqu'à saturation un lit de carbone activé en utilisant 10 %, en volume, de méthane dans un courant d'admission de mélange méthane-air. Après avoir ainsi chargé ce lit, on le régénère à l'aide d'une pompe à vide à joint liquide annulaire et on constate que le degré maximum de pureté du premier courant sortant du séparateur est

de 42 %, en volume, de méthane dans ce premier courant.

Tout de suite après, on charge ce même lit de carbone

activé par 10 %, en volume de méthane du courant d'ad-

mission de mélange méthane-air et, après saturation on balaie ce lit avec du méthane pur pendant deux minutes et demie, au début du cycle d'application du vide. On arrête ensuite ce balayage par du méthane et l'on continue l'application du vide afin de désorber le carbone activé. On obtient, dans le premier courant de produit, une teneur maxima et pratiquement constante

de 78 %, en volume, de méthane.

La Fig. 2 représente une variante de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, suivant laquelle on peut séparer d'un gaz porteur des courants très pauvres d'hydrocarbures, par exemple séparer du méthane de l'air contenu dans les installations de ventilation comme expliqué plus haut. Un cas analogue peut se présenter à la fin des opérations d'obtention du méthane provenant des trous de forage, dans les mines de charbon. Le procédé correspondant à la Fig. 2 sera appliqué ci-après au cas o le courant régénéré d'hydrocarbures (à savoir le premier courant de produit extrait de la conduite d'échappement 66) n'est pas assez riche pour être utilisé directement dans des installations utilisant un combustible. Dans un exemple précis, un courant d'admission d'un mélange de 1 % de méthane et de 99 % d'air, en volume, donne un produit à base de méthane renfermant environ 10 %, en volume, de méthane, avec le procédé correspondant à la Fig. 1. Mais ce produit à base de méthane serait

trop pauvre pour être satisfaisant pour les instal-

lations utilisant du combustible; c'est pourquoi on procède à l'enrichissement d'un tel courant en lui appliquant la variante du procédé selon l'invention

qui correspond à la Fig. 2.

Ce dernier est une suite de ce que l'on a dit à propos de la Fig. 1. Autrement dit, il est convenu que le premier courant de produit qui circule dans la conduite 66 d'échappement de produit est envoyé dans l'installation représentée sur la Fig. 2 dans les cas o la teneur en hydrocarbures de ce

premier courant de produit est insuffisante.

Le schéma de la Fig. 2 est destiné à être utilisé en association avec celui de la Fig. 1 pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention. Il est prévu un second groupe d'adsorbeurs 110, comprenant

un premier récipient adsorbeur 112 et un second réci-

pient adsorbeur 114, chacun de ces adsorbeurs contenant un lit d'un matériau solide adsorbant, capable d'adsorber de façon sélective les hydrocarbures d'un mélange de

gaz porteur et d'hydrocarbures. En pratique, ces ad-

sorbeurs 112 et 114 sont d'une construction identique à celle des adsorbeurs 12 et 14, décrits plus haut,

du premier groupe d'adsorbeurs 10.

De la même façon que ce qui a été dit à propos du premier groupe d'adsorbeurs 10, les premier et second adsorbeurs 112 et 114 de ce second groupe 110 jouent le rôle d'adsorbeurs associés que l'on branche tour à tour pour recevoir, par l'intermédiaire de la conduite d'échappement 66, le premier courant de produit qui sort

du séparateur 54.

Tandis que l'un des lits est "en circuit", l'on relave l'autre lit et on le soumet à un vide poussé

de la manière expliquée plus haut.

On branche la conduite 66 d'échappement de produits sur une première 118 et seconde 120 conduites d'admission reliées respectivement au premier et au second adsorbeurs 112 et 114. Il est prévu des soupapes 122 et 124 respectivement dans cette première et cette seconde conduites d'admission 118 et 120. Il est prévu une première conduite de sortie 126 et une seconde conduite de sortie 128 servant de conduite d'échappement respectivement pour le premier et le second adsorbeurs 112 et 114. Dans les conduites de sortie 126 et 128 sont logées respectivement les soupapes 125 et 127; ces conduites sont branchées sur une conduite 130 de

sortie de gaz porteur qui est reliée à une zone d'échap-

pement, par exemple d'échappement à l'air libre,- de la manière qui a été décrite plus haut à propos de la

conduite 30 de sortie de gaz porteur.

Le premier et le second adsorbeurs 112 et 114 sont reliés, à leur partie supérieure, par une conduite de balayage 132 dans laquelle sont logées deux soupapes 134 et 136, et une conduite de balayage 138, comportant une soupape 139 est branchée sur la conduite de balayage 132, entre les soupapes 134 et 136.; la conduite de balayage 138 débouche à l'air libre, par son extrémité,

lorsque l'on ouvre la soupape 139.

On fait communiquer une conduite de vide 140, dans laquelle est logée une soupape 142, avec le premier adsorbeur 112, en la raccordant à la première conduite d'admission 118, en un point situé en aval de la soupape 122, et, de même, on fait communiquer une conduite de vide 144, dans laquelle est logée une soupape 146, avec le second adsorbeur 114, en la raccordant à la seconde conduite d'admission 120, en un point situé en aval de la soupape 124. Ces conduites de vide 140 et 144 sont raccordées à une conduite 148 qui est elle-même raccordée à l'ouverture d'aspiration d'une pompe à vide 150, dont l'ouverture d'échappement débouche sur une conduite d'échappement 152 qui aboutit à un récipient séparateur 154 dans la partie médiane de celui-ci. De façon avantageuse, cette pompe à vide est une pompe à joint liquide annulaire du même type que la pompe à vide 50 décrite plus haut. En fait, il est possible, pour certaines applications et moyennant l'utilisation d'un dispositif collecteur à soupapes, de n'avoir recours qu'à une seule pompe à vide à joint

liquide pour le premier et le second groupes d'adsor-

beurs 10 et 110.

De la même manière qu'il a été décrit plus haut à propos du séparateur 54, le séparateur 154 est

un récipient fonctionnant à une pression un peu supé-

rieure à la pression atmosphérique et conçu pour séparer l'un de l'autre le liquide et la vapeur du mélange sortant de la pompe. Il y. a peu de risque que des hydrocarbures condensables se liquéfient dans ce séparateur 154, étant donné que ces hydrocarbures ont dû être éliminés dans le séparateur précédent 54. Il ne semble donc pas nécessaire, a priori, de prévoir,

à la partie inférieure du séparateur 154, un disposi-

tif d'extraction; malgré tout, on a représenté sur la figure, une conduite inférieure d'extraction 156

munie d'une soupape 158.

Le liquide de pompage, plus lourd, à savoir de l'eau, qui est emprisonné dans le séparateur 154, en est chassé par la conduite inférieure d'échappement 160. Dans la pompe 150 à joint liquide, on peut

également utiliser comme liquide de pompage, de l'anti-

gel, si la températuare ambiante peut descendre jusqu'à 00C ou même plus bas. La conduite inférieure d'échappement 160 est branchée sur un dispositif de refroidissement 162, analogue à l'échangeur indirect de chaleur 62, décrit plus haut. Le liquide refroidi circulant dans ce dispositif de refroidissement 162 s'échappe par une conduite 164 et il est envoyé vers l'ouverture d'aspiration de liquide de la pompe à vide

à joint liquide.

A la partie supérieure du séparateur 154, est raccordée une conduite 166 de décharge de produits, dans laquelle est logée une soupape 167. Une conduite de remise "en circuit" 168, dans laquelle est logée une soupape 170, est reliée à la conduite de décharge 166 et la partie tout à fait. extrême est raccordée à la conduite 66 de décharge de produits. Une conduite 172 de balayage de produits, dans laquelle est logée une soupape 174, peut se raccorder à la conduite 166 de décharge de produits, en un point situé en aval de la soupape 167 et à la conduite de balayage 138, en un point situé en aval de la soupape 139; cette soupape de balayage de produits 172 pourrait également être reliée à une source de gaz riche en hydrocarbures,

par exemple en méthane.

Après avoir décrit ci-dessus l'installation selon l'invention correspondant à la variante de la Fig. 2, on donnera un exemple de fonctionnement de cette installation, en association avec l'installation de la Fig. 1. Le premier courant de produits est chassé du séparateur 54 en passant par la conduite d'échappement 66 et il est admis dans le second groupe d'adsorbeurs 110, moyennant les réglages suivants de soupapes: les soupapes 122 et 125 de la première conduite d'admission 118 et de la première conduite de sortie 125 sont ouvertes; les soupapes 124 et 127 appartenant respectivement à la seconde conduite d'admission 120 et à la seconde conduite de sortie 128 sont fermées; la soupape 142 de la conduite de vide est fermée; la soupape 134 de la conduite de

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balayage 132 est fermée et toutes les autres soupapes de la Fig. 2 en aval de la soupape 67 dans la conduite d'échappement de produits 66 seront considérées comme

étant fermées, sauf indication contraire.

Le premier courant de produits passe dans la conduite 66 de décharge de produits, il pénètre dans le premier adsorbeur 112 par l'intermédiaire de la première conduite d'admission 118 o les hydrocarbures qu'il contient sont adsorbés jusqu'à saturation du lit adsorbant du premier adsorbeur 112. L'extraction des hydrocarbures du premier courant de produits provoque un second courant d'échappement constitué par un gaz porteur pratiquement exempt d'hydrocarbures, qui, par l'intermédiaire de la première conduite de sortie 126, passe du premier adsorbeur 112 dans la conduite 130 de sortie de gaz d'échappement, o le gaz porteur, ainsi débarrassé d'hydrocarbures, est envoyé jusqu'en un point éloigné d'échappement. Dans le cas d'un courant d'admission constitué par un mélange de méthane et d'air, il faut que le méthane soit adsorbé par le lit adsorbant du premier adsorbeur 112 de façon que la teneur en méthane de l'air qui sort de ce premier adsorbeur puisse être inférieure à 1 %, en volume, selon les dimensions de ce premier adsorbeur 112 et le débit du premier courant de produits. Au cours de cette opération, le second adsorbeur 114 au carbone activé était isolé du premier adsorbeur 112, et, de la même manière que ce qui a été dit plus haut, il est bon qu'en permanence

l'un de ces adsorbeurs soit à son stade actif d'adsorp-

tion, tandis que le second adsorbeur est au stade de

désorption, avec alternance entre ces deux adsorbeurs.

Après que le premier adsorbeur 112 a été chargé, le cycle de régénération s'effectue de la manière suivante: Si l'on suppose que c'est le second adsorbeur

114 qui a été précédemment régénéré, ce second adsor-

beur étant alors au repos en attendant d'être remis

"en circuit", les soupapes 124 et 127 logées respec-

tivement dans la seconde conduite d'admission 120 et dans la seconde conduite de sortie 128 sont ouvertes et, les soupapes 122 et 125 logées respectivement dans la première conduite d'admission 118 et la premère conduite

de sortie 126 sont fermées. Cela a pour effet d'ache-

miner le premier courant de produits vers le second adsorbeur 114, par l'intermédiaire de la seconde

conduite d'admission 120.

De la même manière que ce qui a été dit à propos du passage du premier courant de produits dans le premier adsorbeur 112, le premier courant de produits circule dans le second adsorbeur 114, en étant pratiquement débarrassé des hydrocarbures qu'il

contenait et en fournissant le second courant d'échap-

pement constitué par du gaz porteur pratiquement exempt d'hydrocarbures,courant qui est chassé de l'adsorbeur 114 et qui arrive dans la conduite 130 de sortie de gaz porteur, par l'intermédiaire de la

seconde conduite de sortie 128.

Dès que le premier adsorbeur 112 a été mis "hors circuit", et isolé du courant d'admission de gaz porteur d'hydrocarbures, ce premier adsorbeur est prêt pour l'opération de régénération. A ce stade,

le premier adsorbeur 112 commence le cycle de régé-

nération avec un volume important de vapeur riche en gaz porteur dans l'espace libre compris entre les particules de carbone du lit. De la même manière que

ce qui a été expliqué plus haut, on procède à l'en-

richissement du produit en balayant le premier adsor-

beur 112 avec un gaz de balayage avant de diminuer la pression qui s'exerce sur le premier adsorbeur, le

gaz de balayage étant un gaz qui est adsorbé plus for-

tement que le gaz porteur, de façon que ce dernier soit chassé du lit adsorbant pour donner un courant de gaz porteur déplacé que l'on chasse. Dans le présent exemple, on fait passer un hydrocarbure à l'état

gazeux dans le premier adsorbeur 112 par l'intermé-

diaire de la conduite de balayage 172, de la conduite de balayage 138 et de la conduite de balayage 136, en ouvrant les soupapes 174 et 134. Comme indiqué plus haut, la conduite de balayage 172 peut être raccordée à la conduite 166 de décharge de produit pendant le

fonctionnement en continu de l'installation représen-

tée sur les Fig. 1 et 2, ou bien on peut brancher cette conduite de balayage 172 sur une source de gaz riche en hydrocarbures. Comme expliqué à propos de la Fig. 1, l'arrivée de gaz de balayage est raccordée sur le premier adsorbeur 112, on ouvre la soupape 142 et on met en marche la pompe à vide 150 à joint liquide annulaire pour commencer à faire descendre la pression qui s'exerce sur le premier adsorbeur 112. Tandis que ces opérations ont lieu, le gaz porteur est chassé

des espaces libres compris entre les particules adsor-

bantes parle gaz de balayage, riche en hydrocarbures.

Au cours de ce début de la diminution de la pression qui s'exerce sur le premier adsorbeur 112, le gaz porteur est chassé de ce premier adsorbeur et il parvient, par l'intermédiaire de la pompe à vide 150 à joint liquide, au séparateur 154, o il est chassé de la conduite d'échappement 166. Pendant ce début de balayage, on remet le gaz porteur en circuit par la conduite 168 (en fermant la soupape 167 et en ouvrant la soupape 170) et ce gaz porteur est ramené dans la conduite 66 de décharge avant de circuler

dans le second adsorbeur 114, qui est "en circuit".

Au bout d'un temps très bref, on arrête le balayage des hydrocarbures et la circulation du gaz porteur remis en circuit, en fermant les soupapes 134 et 174

* qui font partie respectivement de la conduite de ba-

layage 132 et de la conduite de balayage 172, en fer-

mant la soupape 170 de la conduite 168 de remise en circuit et en ouvrant la soupape 167 de la conduite 166

de décharge de produits.

On procède alors à l'opération de régénération de la manière suivante L'ouverture de la soupape 142 de la conduite de vide 140 et la mise en marche de la pompe à vide 150 à joint liquide annulaire ont pour effet de faire baisser la pression qui s'exerce sur le carbone activé du-premier adsorbeur 112, en la ramenant à une valeur comprise entre environ 2,5 cm et 12,5 cm de mercure absolu. Cette opération a pour effet de chasser les hydrocarbures et de donner un second courant de produit qui, après être passé par les conduites de vide 140 et 148, par la pompe à vide 150 et par la conduite d'échappement 152, atteint le séparateur 154, dans lequel les hydrocarbures se séparent d'avec le liquide injecté dans le second courant de produit par la pompe à vide 150. Dans le cas d'un mélange d'air et de

méthane, le méthane et l'eau se séparent dans le sépa-

rateur 154 et l'eau est chassée par la conduite infé-

rieure 160; après s'être refroidie dans le dispositif

de refroidissement 162, cette eau revient, par l'in-

termédiaire de la conduite 164, dans la pompe à vide 150.,Ce second courant de produit enrichi, qui a perdu pratiquement toute son eau dans le séparateur 154, est envoyé, après être passé par la conduite supérieure 166 d'échappement de produits, vers des installations

susceptibles de l'utiliser comme combustible.

Après avoir fait un vide plus poussé dans le premier adsorbeur 112 en ramenant la pression aux environs de 2,5 cm de mercure absolus, on introduit une purge d'air par la partie supérieure du carbone activé. En d'autres termes, on ouvre la soupape 139 de la conduite de balayage 138 ainsi que la soupape 134 et la conduite de balayage 132 et on introduit de l'air dans le lit adsorbant du premier adsorbeur 112, tandis

que la pompe à vide 150 à joint liquide annulaire conti-

nue de faire le vide sur ce premier adsorbeur. Cette purge d'air joue le rôle d'un gaz deextraction qui chasse -les dernières traces d'hydrocarbures du lit adsorbant et, comme expliqué précédemment, cette purge d'air a également tendance à chasser tous les hydrocarbures lourds qui ont pu s'accumuler sur le lit adsorbant. Mais, dans de nombreuses applications, cela a peu de chances de se produire, étant donné que les hydrocarbures lourds sont normalement capturés par l'installation de la Fig. 1, de sorte que l'on pourrait se dispenser de cette opération de purge d'air. Si toutefois on utilise une telle purge d'air, de l'air n'est introduit dans le premier lit adsorbant 112 que pendant un temps très bref et on arrête l'admission d'air en fermant les soupapes 134 et 139. Une telle pénétration d'air de faible durée dans l'installation ne produit normalement aucun effet important sur le courant de produit qui circule dans la conduite 166 de décharge. Si l'effet produit constitue un inconvénient, on peut chasser l'air admis par la purge en fermant la soupape 167 et en ouvrant, en même temps, la soupape 170 pour remettre en circuit l'air par la conduite 168 de

la manière décrite plus haut à propos du courant d'hydro-

carbures de balayage.

Une fois que le second adsorbeur 114 a été chargé d'hydrocarbures adsorbés provenant du premier courant de produit et qu'une opération de régénération est donc devenue nécessaire, on procède, pour ce second adsorbeur, à un cycle de régénération de la même manière

que ce qui a été dit précédemment pour le premier ad-

sorbeur 112. Tandis que ce second adsorbeur 114 était

en circuit, le premier adsorbeur 112 subissait l'opéra-

tin de régénération et était au repos, en attendant d'être mis en circuit, c'est-à-dire de se mettre à adsorber. A la fin du cycle de régénération du premier adsorbeur, la soupape 142 est fermée et on arrête la pompe à vide 150 à joint liquide annulaire. On met "hors circuit" le second adsorbeur 114 en fermant les soupapes 124 et 127 logées respectivement dans la seconde conduite d'admission 120 et dans la seconde conduite de sortie 128 et, en même temps, on met "en circuit" le premier adsorbeur 112, en ouvrant les soupapes 122 et 125 logées respectivement dans la première conduite d'admission 118 et dans la première conduite de sortie 126. Cela a pour effet d'acheminer le premier courant de produit constitué par un mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures, vers le premier adsorbeur 112 du second groupe 110 d'adsorbeurs, par

l'intermédiaire de la première conduite d'admission 118;.

On amorce la régénération du second adsorbeur 114 par le balayage des hydrocarbures, que l'on effectue en ouvrant les soupapes 174 et 136 logées respectivement dans la conduite de balayage 172 et dans la conduite de balayage 132, tout en ouvrant la soupape 146 de la conduite 144 et en mettant en marche la pompe à vide 150 à joint liquide annulaire. Moyennant cette différence que l'on fait appel aux dispositifs indiqués ci-dessus au lieu d'utiliser des dispositifs associés au premier adsorbeur 112, l'opération de régénération, y compris le balayage à l'aide d'un gaz riche en hydrocarbures,

ce produit, pour le second adsorbeur, d'une façon iden-

tique à ce qui a été expliqué plus haut à propos du cycle de régénération du premier adsorbeur. Etant donné que le cycle de régénération a une durée inférieure au temps nécessaire pour amener à saturation l'adsorbeur qui est "en circuit", il y a toujours l'un des deux adsorbeurs à l'état "hors circuit",. prêt à être mis "en circuit" à la fin du cycle de fonctionnement de l'adsorbeur "en circuit".. De la sorte, le premier et le second adsorbeurs 112 et 114 du second groupe 110 d'adsorbeurs sont à tour de rôle "en circuit". On comprendra aisément que le procédé selon l'invention, tel que décrit ci-dessus et correspondant

aux installations des Fig. 1 et 2 convient parfaite-

ment pour assurer les résultats indiqués plus haut et auxquels vise l'invention. On voit, en pratique, que la forme de mise en oeuvre de l'invention correspondant

à l'installation de la Fig. 1, convient particulière-

ment bien au traitement de mélanges de gaz porteur et d'hydrocarbures, ayant une teneur en hydrocarbures supérieure à environ 10 % en volume. Quant aux mélanges de gaz porteur et d'hydrocarbures dont la teneur en hydrocarbures est inférieure à environ 10 % en volume, on les traite normalement à l'aide de l'installation représentée sur la Fig. 2,; dans le cas de courants -20 d'admission pauvres, l'enrichissement des hydrocarbures assuré par l'installation représentée sur la Fig. 2 est normalement nécessaire pour garantir une utilisation continue comme combustible du courant d'hydrocarbures chassé. Dans un exemple précis d'une arrivée de gaz pauvre, la vapeur qui-arrive et qui ne contient que 1 % de méthane pour 99 % d'air fournit un produit à base de méthane contenant environ 10 % de méthane, en

volume, avec l'installation représentée sur la Fig. 1.

Ce produit à base de méthane obtenu à l'aide de l'ins-

tallation de la Fig. 1 est ensuite envoyé dans l'ins-

tallation d'enrichissement représentée sur la Fig. 2, afin que sa concentration finale en méthane soit de

l'ordre de 90 % en volume.

Dans la description qui précède, on fait

appel à un dispositif servant à faire le vide, mais il est bien entendu que la pression qui s'exerce sur les adsorbeurs au cours de l'opération de régénération

pourrait très bien être égale à la pression atmos-

phérique ou même supérieure, étant donné que c'est la variation de pression qui provoque la désorption du matériau adsorbant. Toutefois, on peut faciliter ce phénomène de désorption en réglant la température du lit en association avec une diminution de pression ou

pour assurer cette diminution:de pression.

L'installation représentée sur la Fig. 3 et qui permet un autre mode de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, est, non plus une installation sous vide, mais une installation sous pression. Un groupe

d'adsorbeurs, désigné par le cadre 210 en trait inter-

rompu, est constitué par un premier récipient adsorbeur 212, un second récipient adsorbeur 214 et un troisième récipient adsorbeur 216, chacun de ces récipients renfermant un lit de matériau adsorbant à l'état solide, tel que celui des Fig. 1 et 2. Chacun de ces adsorbeurs 212, 214 et 216 est muni intérieurement

de chicanes ou plaques adsorbantes, de chicanes d'orien-

tation de la circulation des gaz et de soupapes de détente des pressions élevées, ainsi que des appareils

indicateurs de la pression et de la température cou-

ramment utilisés dans les dispositifs à matériau adsor-

bant à l'état solide; toutefois, comme on l'a fait pour les Fig. 1 et 2, l'installation représentée sur la Fig. 3 a été simplifiée et ces détails ne sont

pas représentés.

Une conduite d'alimentation 218 est branchée

sur une source d'un mélange de gaz porteur et d'hydro-

carbures et elle est reliée à l'ouverture d'aspiration d'un compresseur 220 qui a pour rôle de faire monter la pression du courant d'alimentation d'admission et d'envoyer ce courant, une fois mis sous pression, dans une conduite d'alimentation 222. Cette dernière est raccordée à une première conduite d'admission 224, à

une seconde conduite d'admission 226 et à une troi-

sième conduite d'admission 228 reliées respectivement au premier, au second et au troisième adsorbeurs 212, 214 et 216. Il est prévu des soupapes 230, 232 et 234 respectivement dans la première, la seconde et la

troisième conduites d'admission 224, 226 et 228.

Il est prévu une première conduite de sortie

236, une seconde conduite de sortie 238 et une troi-

sième conduite de sortie 240 servant de conduite d'échap-

pement, respectivement pour le premier, le second et le troisième adsorbeurs 212, 214 et 216. Dans ces conduites de sorties sont logées respectivement les

soupapes 242, 244 et 246, et ces conduites sont rac-

cordées à une conduite 248 de sortie de gaz porteur qui aboutit à une zone de décharge et d'échappement,

par exemple un point de décharge dans l'atmosphère.

Dans la conduite de sortie de gaz porteur 248, se trouve un régulateur de pression 250 ayant pour rôle de régler la pression d'échappement du groupe 210

d'adsorbeurs.

Une première conduite d'échappement 252, dans laquelle est logée une soupape 254, est reliée à la première conduite d'admission 224, entre lasoupape 230 et le premier adsorbeur 212; une seconde coduite d'échappement 256, dans laquelle est logée une soupape 258, est reliée à la seconde conduite d'admission 226, entre la soupape 232 et le second adsorbeur 214, et une troisième conduite d'échappement

260, contenant une soupape 262 et reliée à. la troi-

sième conduite d'admission 228, entre la soupape 234 et le troisième adsorbeur 216. La troisième conduite d'échappement 260 est reliée à l'ouverture d'aspiration d'un compresseur 264 de produit et de gaz de balayage, qui a pour rôle de comprimer le gaz d'échappement qui lui parvient et renvoie du gaz comprimé dans une

dernière conduite d'échappement 266. La première con-

duite d'échappement 252 et la seconde conduite d'é-

-chappement 256 sont raccordées à la conduite 267, qui

est elle-même raccordée à la troisième conduite d'échap-

pement 260. Bien entendu, on peut se passer de ce com- presseur 264, le gaz enrichi n'a pas besoin d'être

porté à des températures élevées.

Une première conduite de balayage de produit 268, renfermant une soupape 270, peut être raccordée à la dernière conduite d'échappement 266 et à la première conduite d'admission 224, entre la soupape 230 et le premier adsorbeur 212, ou bien cette première conduite de balayage 268 peut être branchée sur une source d'hydrocarbures gazeux, par exemple de méthane, lorsqu'il s'agit de traiter les mélanges de méthane

et d'air cités plus haut. Une seconde conduite de ba-

layage de produit 272, dans laquelle est logée une soupape 274, est reliée à une conduite de balayage 276 qui est, à son tour, reliée à la première conduite de balayage de produit 268 et à la seconde conduite d'admission 226, entre la soupape 232 et le second adsorbeur 214. Une troisième conduite de balayage de produit 278 dans laquelle est logée une soupape 280, est reliée à la conduite de balayage 276 et à la troisième conduite d'admission 228, entre la soupape

234 et le troisième adsorbeur 216.

Après avoir décrit l'installation corres-

pondant à la Fig. 1, on donnera ci-après un exemple de fonctionnement: On introduit un courant d'un mélange de gaz porteur d'hydrocarbures dans le compresseur 220 de gaz d'alimentation, par l'intermédiaire de la conduite d'admission 218 et le courant d'admission une fois comprimé est envoyé dans le premier adsorbeur 212, par l'intermédiaire de la première conduite d'admission 224, à supposer que ce premier adsorbeur soit "en circuit". Pour ces opérations, la soupape 230 est

ouverte, ainsi que la soupape 242 et les autres sou-

papes sont censées être fermées sauf indication contraire. Les hydrocarbures sont adsorbés dans le premier adsorbeur 212 et le gaz porteur sort de l'ins- tallation par la conduite d'échappement 236 pour se diriger vers la conduite de sortie 248, le régulateur de pression 250 étant en fonctionnement pour fournir la pression de décharge. Pendant toute la durée du passage du courant d'admission du mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures dans le premier adsorbeur 212, on suppose que le second adsorbeur 214 subit une opération de régénération de la manière suivante: en premier lieu, un mélange de gaz de balayage est envoyé dans le second adsorbeur 214 par l'intermédiaire des conduites de balayage 276 et 272, la soupape 274 étant ouverte; ce mélange de gaz de balayage chasse du second adsorbeur 214 le gaz porteur, par l'intermédiaire de la seconde conduite de sortie 238 et de la soupape 244 (qui est ouverte). Après qu'un volume donné d'un mélange de gaz de balayage a été envoyé dans le second adsorbeur 214,

on ferme les soupapes 274 et 244, qui sont logées res-

pectivement dans la conduite de balayage 272 et dans la seconde conduite de sortie 238. Puis, on ouvre la

soupape 258 logée dans la seconde conduite d'échappe-

ment 256 et l'on fait descendre la pression du second adsorbeur 214 jusqu'à la pression atmosphérique en envoyant les hydrocarbures qu'il contient dans le compressuer de produit et de gaz de-balayage 264 par

l'intermédiaire des conduites 267 et 260.

Tandis que les opérations décrites ci-dessus ont lieu, on remet sous pression le troisième adsorbeur 216, à la suite de son cycle de régénération. On y parvient en ouvrant la soupape 234, tout en laissant fermées toutes les autres soupapes associées aux

conduites qui sont reliées au troisième adsorbeur 216.

Le mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures d'admission traverse la soupape 234 jusqu'à ce que le troisième adsorbeur 216 soit sous la même pression que celle qui règne dans la conduite d'alimentation 222. Bien entendu,

il pourrait aussi bien recharger de gaz porteur ce troi-

sième adsorbeur en ouvrant uniquement la soupape 246 de

la troisième conduite de sortie 240.

Une fois que le troisième adsorbeur 216 a atteint la même pression que le premier adsorbeur 212, on dirige la totalité du mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures vers le troisième adsorbeur 216, en

ouvrant les soupapes 234 et 246 et en fermant la sou-

pape 230 de la première conduite d'admission 224. Puis, on balaie et l'on régénère le premier adsorbeur 212 en même temps que le second adsorbeur 214 est remis sous pression. De la sorte, chacun des adsorbeurs effectue le cycle suivant: (1) traitement du courant d'admission du mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures; (2)

balayage et décompression; et (3) remise sous pression.

Si l'on reprend l'exemple de fonctionnement choisi, le premier adsorbeur 212 est régénéré de la manière suivante: en premier lieu, on envoie dans le

premier adsorbeur 212 du gaz de balayage par l'inter-

médiaire de la première conduite 268 de balayage de produit en ouvrant la soupape 270, ce qui a pour effet de chasser du premier adsorbeur 212 le gaz porteur, par l'intermédiaire de la première conduite de sortie 236 et de la soupape 242 (celle-ci étant ouverte). Après qu'un volume donné de gaz de balayage a été envoyé dans le premier adsorbeur 212, on ferme les soupapes 270 et 242. Puis on ouvre la soupape 254 et l'on fait descendre la pression du premier adsorbeur 212 jusqu'à laDressioxnatmosnhériaue. en envovant les hvdrocarbures - - - - - - - -d-L qu'il contient dans le compresseur 264 de produits et de gaz de balayage par l'intermédiaire des conduites 252, 267 et 260. En même temps, on remet sous pression le second adsorbeur 214, qui vient de subir l'opération de régénération, en ouvrant la soupape 232 de la. seconde conduite d'admission 226 et en laissant fermées toutes les autres soupapes associées aux conduites

raccordées au second adsorbeur 214. Le courant d'ad-

mission du mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures traverse la soupape 232 jusqu'à ce que le second adsorbeur 214 se trouve à la même pression que celle qui règne dans la conduite d'alimentation 222. (Comme signalé plus haut, un autre procédé de remise sous pression du second adsorbeur 214 consiste à maintenir la soupape 232 fermée puis à ouvrir la soupape 244 pour rétablir la pression à l'aide du gaz porteur

provenant de la conduite de sortie 248 de gaz porteur).

Une fois que le second adsorbeur 214 a atteint la pression qui règne dans le troisième adsorbeur 216, qui est "en circuit", on envoie la totalité du courant d'admission du mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures dans le second adsorbeur 214 en fermant les soupapes 234 et 236 qui sont logées respectivement dans la

troisième conduite d'admission 228 et dans la troi-

sième conduite de sortie 240. A ce stade, le troisième adsorbeur 216, qui était "en circuit", est prêt à

subir l'opération de régénération.

La régénration de ce troisième adsorbeur 216 s'effectue de la même manière que celle des autres adsorbeurs; en d'autres termes, on envoie du gaz de balayage dans ce troisième adsorbeur en ouvrant la soupape 280, de manière que le courant d'admission de mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures puisse chasser de ce troisième adsorbeur 216 le gaz porteur par l'intermédiaire de la soupape ouverte 246 et de la troisième conduite de sortie 240. Après qu'un volume

donné de gaz de balayage a été envoyé dans le troi-

sième adsorbeur 216, on ferme les soupapes 280 et 246. Puis on ouvre la soupape 262 et on fait descendre la presion qui règne dans le troisième adsorbeur 216 jusqu'à la valeur de la pression atmosphérique, en envoyant les hydrocarbures qu'il contient dans le compresseur 264 de produit et de gaz de balayage, par l'intermédiaire de la conduite 260. En même temps, le second adsorbeur- 214 est "en circuit", et on remet le premier adsorbeur 212 sous pression en ouvrant la

soupape 230 de la première conduite d'admission 224.

Le mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures d'admission traverse la soupape 230 jusqu'à ce que le premier adosrbeur 212 se trouve à la même pression que la conduite d'alimentation 222. (Comme plus haut, un

autre procédé de remise sous pression du premier ad-

sorbeur 212 consiste à ouvrir la soupape 242 et à recharger avec du gaz porteur provenant de la conduite

248 de sortie du gaz porteur).

L'installation représentée sur la Fig. 3 assure un balayage direct par opposition au balayage inverse des installations des Fig. 1 et 2. Autrement dit, on assure le bayalage en envoyant des hydrocarbures nrnirinlmrnt lnrifiéssaibas des pdso" rs et

! -

jusqu'àla pression atmosphérique. Bien entendu, on pourrait tout aussi bien introduire le gaz de balayage par d'autres points des adsorbeurs, mais on considère que le balayage direct, tel que décrit à propos de la Fig. 3, est préférable pour la mise en oeuvre de par déplacement au moment o arrive le gaz-de balayage; en second lieu, et vraisemblablement de façon plus importante aux pressions élevées, le matériau adsorbant adsorbe de grandes quantités de gaz de balayage et, en même temps, libère le gaz porteur adsorbé. Ce phé- nomène prend de l'importance dans le cas de pressions élevées, étant donné que le gaz porteur est pratiquement adsorbé et il diluerait le produit gazeux enrichi s'il

n'était pas désorbé au cours de l'opération de balayage.

Claims (68)

REVENDICATIONS

1. Procédé de récupération d'hydrocarbures d'un mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures, caractérisé par le fait qu'il consiste à: - faire passer un courant d'admission constitué par un mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures dans un premier adsorbeur (12) contenant un lit adsorbant d'un matériau capable d'adsorber les hydrocarbures du mélange pour donner un premier courant d'échappement constitué par un gaz porteurpratiquement exempt d'hydrocarbures; - chasser ce premier courant d'échappement de ce premier adsorbeur (12); - mettre fin à la circulation du courant d'admission vers ce premier adsorbeur; - balayer le lit adsorbant de ce premier adsorbeur (12) par un courant de balayage constitué par des gaz qui est adsorbé plus fortement que le gaz porteur de façon que ce gaz porteur soit déplacé dudit lit adsorbant pour donner un courant de gaz porteur déplacé; - chasser dudit premier adsorbeur (12) le courant de gaz porteur déplacé; et

- abaisser la pression du lit adsorbant chargé d'hydro-

carbures de ce premier adsorbeur, afin de désorber ces hydrocarbures et d'obtenir de cette manière, un premier courant de] gazeux riche en ces

2. Procédé risé par le fait que: mélange riche en ces l

3. Procédé risé par le fait que:

4. Procédé risé par le fait que: produit constitué par un mélange

hydrocarbures adsorbés.

selon la revendication 1, caraci ledit courant de balayage est ui

hydrocarbures adsorbés.

selon la revendication 1, caraci

ledit gaz porteur est de l'air.

selon la revendication 3, caract ledit courant d'admission est

constitué pratiquement par de l'air et du méthane.

te- é - té-

38 2465698

5. Procédé selon la revendication 1, caracté-

risé par le fait que ledit courant de balayage est une

fraction dudit premier courant de produit.

6. Procédé selon la revendication 1, caracté-

risé par le fait qu'il comporte l'opération complémen- taire de faire venir une certaine quantité de gaz d'extraction au contact du lit adsorbant du premier

adsorbeur (12) une fois que la pression a été abaissée.

7. Procédé selon la revendication 6, caracté-

risé par le fait que ledit gaz d'extraction est de l'air.

8. Procédé selon la revendication 1, caracté-

risé par le fait qu'il comporte l'opération complémen-

taire consistant à faire passer le courant d'admission, une fois que l'on a mis fin à la circulation en direction du premier adsorbeur (12), dans un second adsorbeur (14) renfermant un lit adsorbant en un matériau capable

d'adsorber de façon sélective les hydrocarbures prove-

nant dudit mélange de manière à prolonger le premier courant d'échappement constitué par du gaz porteur

pratiquement exempt d'hydrocarbures.

9. Procédé selon la revendication 9, caracté-

risé par le fait qu'il comprend l'opération complémen-

taire consistant à combiner le courant de gaz porteur déplacé qui a été chassé du premier adsorbeur (12), au courant d'admission de manière que ce courant de gaz porteur déplacé soit remis en circuit dans ce second adsorbeur (14) lorsque ledit courant d'admission

traverse ce dernier.

10. Procédé selon la revendication 9, caracté-

risé par le fait que l'opération d'abaissement de la pression du premier adsorbeur (12) consiste à soumettre au vide le lit adsorbant, chargé d'hydrocarbures, dudit

premier adsorbeur.

11. Procédé selon la revendication 10, caracté-

risé par le fait que l'opération d'abaissement de la pression du premier adsorbeur (12) par le vide consiste à - soumettre le lit adsorbant, chargé d'hydrocarbures, du premier adsorbeur (12) à l'action d'une pompe à vide (50) à joint liquide annulaire, pour former le premier courant de produit contenant un liquide prove- nant de cette pompe à vide (50); et - séparer les hydrocarbures qui constituent le premier courant de produit d'avec le. liquide injecté dans ce premier courant de produit par ladite pompe à vide

(50) à joint liquide annulaire.

12. Procédé selon la revendication 8, carac-

térisé par le fait qu'il comporte les opérations complémentaires consistant à: - mettre fin à la circulation du courant d'admission en direction du second adsorbeur (14); - balayer le lit adsorbant de ce second adsorbeur (14) à l'aide d'un courant de balayage d'un gaz et qui est adsorbé plus fortement que ledit gaz porteur, de manière que ce gaz porteur soit déplacé de ce lit adsorbant pour fournir un courant de gaz porteur déplacé; - chasser ce courant de gaz déplacé du second adsorbeur (14); et

- abaisser la pression du lit adsorbant, chargé d'hydro-

carbures, de ce second adsorbeur (14) afin d'en désorber les hydrocarbures et à obtenirde la sorte, une quantité complémentaire du premier courant de produit constitué par un mélange gazeux riche en ces

hydrocarbures adsorbés.

13. Procédé selon la revendication 12, carac-

térisé par le fait que le courant de balayage est constitué par un mélange riche en ces hydrocarbures adsorbés.

14. Procédé selon la revendication 12, caracté-

risé par le fait que ledit gaz porteur est constitué par

de l'air.

15. Procédé selon la revendication 13, carac-

térisé par le fait que le courant d'admission est

constitué pratiquement par de l'air et du méthane.

16. Procédé selon la revendication 12, carac-

térisé par le fait que le courant de balayage du second adsorbeur (14) constitué par une fraction du premier

courant de produit.

17. Procédé selon la revendication 16, carac-

térisé par le fait qu'il comporte l'opération complé-

mentaire consistant à faire venir une certaine quantité de gaz d'extraction au contact des lits adsorbants du premier adsorbeur (12) et du second adsorbeur (14), une fois que la pression agissant sur le lit correspondant

a été abaissée. -

18. Procédé selon la revendication 17, carac-

térisé par le fait que le gaz d'extraction est de l'air.

19. Procédé selon la revendication 12, carac-

térisé qu'il comporte-les opérations complémentaires consistant à: mettre fin à l'abbaissement de la pression à laquelle est soumis le premier adsorbeur (12);

- envoyer au moins une fraction dudit courant d'admis-

sion dans ce premier adsorbeur; et - combiner le courant de gaz porteur déplacé chassé du second adsorbeur (14), au courant d'admission, de

manière que ce courant de gaz porteur déplacé prove-

nant de ce second adsorbeur soit remis en circuit dans le premier adsorbeur (12) lorsque ledit gaz d'admission

traverse ce premier adsorbeur.

20. Procédé selon la revendication 12, carac-

térisé par le fait que l'opération d'abaissement de la pression appliquée au-second adsorbeur (14).consiste à

soumettre au vide le lit adsorbant, chargé d'hydrocar-

bures, de ce second adsorbeur.

21. Procédé selon la revendication 20, carac-

térisé par le fait que l'opération d'abaissement, par le vide, de la pression à laquelle est soumis le second adsorbeur (14) consiste à: soumettre le lit adsorbant, chargé d'hydrocarbures, du second adsorbeur (14), à une pompe à vide (50) à joint liquide annulaire, de manière à former une quantité complémentaire du premier courant de produit contenant un liquide provenant de cette pompe à vide (50); et à - séparer les hydrocarbures qui constituent le premier produit d'avec le liquide injecté dans le premier

courant de produit au moyen de ladite pompe à vide (50).

22. Procédé selon la revendication 20, carac-

térisé par le fait que ledit gaz porteur est de l'air.

23. Procédé selon la revendication 21, carac-

térisé par le fait que ledit gaz porteur est de l'air.

24. Procédé selon la revendication 22, carac-

térisé par le fait que ledit courant d'admission est

pratiquement constitué par de l'air et du méthane.

25. Procédé selon la revendication 23, carac-

térisé par le fait que ledit courant d'admission est

pratiquement constitué par de l'air et du méthane.

26. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le premier adsorbeur (12) est une partie d''un premier groupe (10) d'adsorbeurs, caractérisé par le fait qu'il comporte les opérations complémentaires

consistant à:.

- faire passer le premier courant de produit dans un premier adsorbeur (110) d'un second groupe (112) d'absorbeurs, ce premier adsorbeur de ce second groupe renfermant un lit adsorbant en un matériau capable d'adsorber de façon sélective les hydrocarbures dans le premier courant de produit de manière à former un second courant d'échappement constitué par le gaz porteur pratiquement exempt d'hydrocarbures; - chasser ce second courant d'échappement dudit premier adsorbeur (112) de ce second groupe (110), - mettre fin à la circulation du premier courant de produit vers ce premier adsorbeur (112) de ce second groupe (110); - balayer ce lit adsorbant du premier adsorbeur de ce second groupe, à l'aide d'un courant de balayage constitué par un gaz qui est adsorbé plus fortement que ce gaz porteur de façon que ce gaz porteur soit déplacé du lit adsorbant pour donner un courant de gaz porteur déplacé; - chasser ce courant de gaz porteur déplacé du premier adsorbeur (112) de ce second groupe (110); et

- abaisser la pression du lit adsorbant, chargé d'hydro-

carbures, de ce premier adsorbeur (112) du second

groupe (110), de manière à en désorber les hydrocar-

bures et à obtenir, de la sorte, un second courant de produit constitué par un mélange gazeux riche en ces

hydrocarbures adsorbés.

27. Procédé selon la revendication 26, carac-

térisé par le fait que ledit courant de balayage est constitué par un mélange riche en ces hydrocarbures

adsorbés.

28. Procédé selon la revendication 26, carac-

térisé par le fait que ledit gaz porteur est de l'air.

29. Procédé selon la revendication 28, carac-

térisé par le fait que ledit gaz d'admission est consti-

tué par de l'air et du méthane.

30. Procédé selon la revendication 26, carac-

térisé par le fait que lesdits courants de balayage sont des fractions de l'un ou l'autre dudit premier et dudit

second courants de produit.

31. Procédé selon la revendication 26, carac-

térisé par le fait qu'il comporte l'opération complé-

mentaire qui consiste à faire venir une certaine

quantité d'un gaz d'extraction au contact du lit adsor-

bant du premier adsorbeur (112) dudit second groupe (110),

une fois que la pression a été abaissée.

32. Procédé selon la revendication 31, carac-

térisé par le fait que ledit gaz d'extraction est de l'air.

33. Procédé selon la revendication 26, carac-

térisé par le fait qu'il comporte l'opération complé- mentaire consistant à faire passer le premier courant de produit, une fois que l'on a mis fin à la circulation en direction du premier adsorbeur (112) dudit second groupe (110), dans un second adsorbeur (114) de ce second groupe, ce second adsorbeur renfermant un lit adsorbant en un matériau capable d'adsorber de façon sélective des hydrocarbures provenant du premier courant de produit, de manière à prolonger ce second courant d'échappement constitué par du gaz porteur pratiquement

exempt d'hydrocarbures.

34. Procédé selon la revendication 33, carac-

térisé par le fait qu'il comporte l'opération consistant à combiner le gaz porteur déplacé provenant du premier adsorbeur (112) du second groupe (110), au premier courant de produit, de façon que ce courant de gaz porteur déplacé et chassé soit remis en circuit dans ledit second adsorbeur (114) du second groupe (110),

lorsque le premier courant de produit l'a traversé.

35. Procédé selon la revendication 34, carac-

térisé par le fait que l'opération d'abaissement de la pression qui règne sur ce premier adsorbeur (112) consiste à soumettre au vide le lit adsorbant chargé d'hydrocarbures, dudit premier adsorbeur (112) du second

groupe (110).

36. Procédé selon la revendication 35, carac-

térisé par le fait que l'opération d'abaisser, par le

vide, la pression qui règne sur le lit chargé d'hydro-

carbures dudit premier adsorbeur (112) du second groupe (110), consiste à: - soumettre le lit adsorbant, chargé d'hydrocarbures, du premier adsorbeur (112) du second groupe (110) à une pompe à vide (150) à joint liquide annulaire, de

manière à former le second courant de produit conte-

nant un liquide provenant de ladite pompe à vide; et - séparer les hydrocarbures qui constituent ce second courant de produit d'avec le liquide injecté dans ce second courant de produit par ladite pompe à vide

(150) à joint liquide annulaire.

37. Procédé selon la revendication 33, carac-

térisé par le fait qu'il comporte les opérations com-

plémentaires suivantes, consistant à - mettre fin à la circulation du premier courant de produit vers-le second adsorbeur (114) dudit second groupe (110); - balayer le lit adsorbant de ce second adsorbeur du

second groupe à l'aide d'un courant de balayage cons-

titué par un gaz qui est adsorbé plus fortement que ledit gaz porteur, de manière que ce gaz porteur soit déplacé du lit adsorbant de manière à former un courant de gaz porteur déplacé; - chasser ce courant de gaz porteur déplacé dudit second adsorbeur (112) dudit second groupe (110); et - abaisser la pression qui règne sur le lit adsorbant, chargé d'hydrocarbures, dudit second adsorbeur-(114> dudit second groupe (110), de façon à en désorber les hydrocarbures et à obtenir de la sorte, une quantité

complémentaire dudit second courant de produit cons-

titué par un mélange gazeux riche en ces hydrocarbures adsorbés.

38. Procédé selon la revendication 37, carac-

térisé par le fait que ledit-courant de balayage est constitué par un mélange riche en ces hydrocarbures adsorbés.

39. Procédé selon la revendication 37, carac-

térisé par le fait que ledit gaz porteur est de l'air.

40. Procédé selon la revendication 39, carac-

térisé par le fait que ledit courant d'admission est

constitué pratiquement par de l'air et du méthane.

41. Procédé selon la revendication 37, carac-

térisé par le fait que lesdits courants de balayage sont des fractions de l'un ou de l'autre dudit premier courant de produit et dudit second courant de produit.

42. Procédé selon la revendication 8, selon lequel le premier adsorbeur (12) et le second adsorbeur (14) constituent des fractions d'un premier groupe d'adsorbeurs (10), caractérisé par le fait qu'il comporte les opérations complémentaires suivantes consistant à: faire passer ledit premier courant de produit dans un premier adsorbeur (112) d'un second groupe (110) d'absorbeurs, le premier adsorbeur de ce second groupe (110) renfermant un lit adsorbant en un matériau capable d'adsorber de façon sélective les hydrocarbures dans ledit premier courant de produit de manière à former un second courant d'échappement constitué par du gaz porteur pratiquement exempt d'hydrocarbures; - chasser ce second courant d'échappement dudit premier adsorbeur (112) dudit second groupe (110) d'adsorbeurs; - mettre fin à la circulation dudit premier courant de produit vers ledit premier adsorbeur (112) du second groupe; balayer le lit adsorbant dudit premier adsorbeur (112) dudit second groupe (110) à l'aide d'un courant de balayage constitué par un gaz qui est adsorbé plus fortement que ledit gaz porteur, de manière que ce gaz porteur soit déplacé de ce lit adsorbant pour former un courant de gaz porteur déplacé; - chasser ce courant de gaz porteur déplacé dudit premier adsorbeur (112) du second groupe d'adsorbeurs (110); et - abaisser la pression qui règne sur le lit adsorbant, chargé d'hydrocarbures, du premier adsorbeur (112) dudit second groupe (110) de façon à en désorber les hydrocarbures et à obtenir, de la sorte, un second courant de produit constitué par un mélange gazeux

riche en ces hydrocarbures adsorbés.

43. Procédé selon la revendication 42, carac-

térisé par le fait que ledit gaz porteur est de l'air.

44. Procédé selon la revendication 43, carac-

térisé par le fait que ledit gaz d'admission est consti-

tué pratiquement par de l'air et du méthane.

45. Procédé selon la revendication 42, carac-

térisé par le fait que lesdits courants de balayage sont constitués par des fractions de l'un ou de l'autre dudit premier courant de produit et dudit second courant

de produit.

46. Procédé selon la revendication 42, carac-

térisé par le fait qu'il comporte l'opération complémen-

taire suivante qui consiste à faire passer ledit premier courant de produit, après avoir mis fin à la circulation en direction du premier adsorbeur (112) du second groupe d'adsorbeurs (110), dans un second adsorbeur (114) de ce second groupe (110), ce second adsorbeur renfermant un lit adsorbant en un matériau capable d'adsorber, de façon sélective, les hydrocarbures provenant du premier courant de produit de manière à prolonger ce second courant d'échappement constitué par du gaz porteur

pratiquement exempt d'hydrocarbures.

47. Procédé selon la revendication 46, carac-

térisé par le fait qu'il comporte l'opération consistant à combiner le courant de gaz porteur déplacé chassé du premier adsorbeur (112) dudit second groupe d'adsorbeurs (110), au premier courant de produit, de manière que ce courant de gaz porteur déplacé soit remis en circuit dans le second adsorbeur (114) de ce second groupe (110),

lorsque le premier courant de produit l'a traversé.

48. Procédé selon la revendication 47, carac-

térisé par le fait que l'opération d'abaissement de la

pression qui règne sur ce premier adsorbeur (112) con-

siste à soumettre au vide le lit adsorbant, chargé d'hydrocarbures, du premier adsorbeur (112) de ce second

groupe (1101.

49. Procédé selon la revendication 48, carac-

térisé par le fait que l'opération d'abaissement de la pression qui règne sur le lit chargé d'hydrocarbures, du premier adsorbeur (112) du second groupe d'adsorbeurs (110) en le soumettant au vide; consiste à: soumettre ce lit adsorbant, chargé d'hydrocarbures, dudit premier adsorbeur (112) du second groupe (110) à une pompe à vide à joint liquide annulaire de façon à former le second courant de produit renfermant un liquide provenant de cette pompe à vide; et - séparer les hydrocarbures qui constituent ce second courant de produit, d'avec le liquide injecté dans le second courant de produit par ladite pompe à vide

à joint liquide annulaire.

50. Procédé selon la revendication 49, carac-

térisé par le fait qu'il comporte les opérations complémentaires suivantes qui consistent à: - mettre fin à la circulation du premier courant de produit en direction du second adsorbeur (114) dudit second groupe d'adsorbeurs (110); - balayer le lit adsorbant dudit second adsorbeur de ce

second groupe à l'aide d'un courant de balayage cons-

titué par un gaz qui est adsorbé plus fortement que ledit gaz porteur, de façon que ce gaz porteur soit déplacé dudit lit adsorbant de manière à former un courant de gaz porteur déplacé; - chasser le courant de gaz porteur déplacé dudit second adsorbeur (112) du second groupe (110>; et abaisser la pression qui règne sur le lit adsorbant, chargé d'hydrocarbures, du second adsorbeur (114) du second groupe(1110) de manière à en désorber les hydrocarbures et à obtenir, de la sorte, une quantité

complémentaire dudit second courant de produit cons-

titué par un mélange gazeux riche en ces hydrocarbures adsorbés.

51. Procédé selon la revendication 50, carac-

térisé par le fait que ledit gaz porteur est de l'air.

52. Procédé selon la revendication 51, carac-

térisé par le fait que ledit courant d'admission est constitué pratiquement par de l'air et du méthane.

53. Procédé selon la revendication 50, carac-

térisé par le fait que lesdits courants de balayage sont constitués par des fractions de l'un ou l'autre dudit premier courant de produit et dudit second courant de

produit.

54. Procédé selon la revendication 50, carac-

térisé par le fait qu'il comporte l'opération complé-

mentaire consistant à faire venir une certaine quantité d'un gaz d'extraction au contact des lits adsorbants des adsorbeurs, une fois que l'on a abaissé la pression

qui règne sur le lit correspondant.

55. Procédé selon la revendication 54, carac-

térisé par le fait que ledit gaz d'extraction est de l'air.

56. Procédé de récupération d'hydrocarbures d'un courant d'admission constitué par un mélange de gaz porteur et d'hydrocarbures, caractérisé par le fait qu'il consiste à:

- faire venir une certaine quantité du courant d'admis-

sion au contact d'un matériau adsorbant à l'état solide, de façon que l'hydrocarbure soit adsorbé de façon sélective et qu'un premier courant d'échappement

constitué par de l'air pratiquement exempt d'hydrocar-

bures soit chassé; -

- faire venir un courant de balayage constitué par un gaz porteur riche en hydrocarbures au contact dudit matériau adsorbant à l'état solide; et désorber les hydrocarbures provenant dudit matériau adsorbant l'état solide de manière à obtenir un courant de produit constitué par un gaz porteur riche d'hydrocarbures.

57. Procédé selon la revendication 56, carac-

térisé par le fait qu'il comporte les opérations com-

plémentaires suivantes qui consistent à: - faire venir ce courant de produit de gaz porteur riche en hydrocarbures au contact d'une quantité complémentaire dudit matériau adsorbant solide, de

façon que l'hydrocarbure soit absorbé de façon sélec-

tive et qu'un second courant d'échappement constitué par un gaz porteur exempt d'hydrocarbures soit chassé; - faire venir un autre courant de balayage, constitué par un gaz porteur riche en hydrocarbures, au contact dudit matériau adsorbant à l'état solide; et

- désorber l'hydrocarbure de cette quantité complémen-

taire de matériau adsorbant solide, de manière à former un courant de produit constitué par de l'air

plus riche en hydrocarbures.

58. Procédé selon la revendication 56 selon lequel l'opération de désorption de l'hydrocarbure du matériau adsorbant solide consiste à soumettre au vide ledit matériau adsorbant à l'aide d'une pompe à vide à joint liquide-annulaire de façon à former un mélange

de vapeur d'hydrocarbures renfermant un liquide prove-

nant de cette pompe à vide et des hydrocarbures récu-

pérés, ce procédé étant caractérisé par le fait qu'il comprend les opérations complémentaires suivantes consistant à séparer l'hydrocarbure d'avec le liquide injecté dans ladite vapeur désorbée par ladite pompe à

vide à joint liquide annulaire.

59. Procédé selon la revendication 57 selon lequel les opérations de désorption de l'hydrocarbure du matériau adsorbant solide consiste à soumettre ledit matériau adsorbant à l'action de pompes à vide à joint liquide annulaire de manière à obtenir, à chaque stade, un mélange de vapeur d'hydrocarbures renfermant un liquide provenant de la pompe à vide correspondante et de l'hydrocarbure récupéré, ce procédé étant caractérisé par le fait qu'il comprend l'opération complémentaire suivante aui consiste à séparer l'hydrocarbure du liquide injecté dans la vapeur désorbée par la pompe à

vide à joint liquide annulaire.

60. Procédé de récupération d'hydrocarbures d'un mélange d'air et d'hydrocarbures, caractérisé par le fait qu'il consiste à - faire passer le mélange d'air et d'hydrocarbures dans

un adsorbeur renfermant un lit adsorbant solide capa-

ble d'adsorber de façon sélective les hydrocarbures

dans le mélange de manière à laisser de l'air prati-

quement exempt d'hydrocarbures; - chasser cet air pratiquement exempt d'hydrocarbures dans l'atmosphère; - balayer ledit-lit adsorbant à l'état solide à l'aide d'un courant de balayage constitué par un gaz qui est adsorbé plus fortement que ledit gaz porteur, de façon que ce gaz porteur soit déplacé du lit adsorbant pour former un courant de gaz porteur déplacé; - soumettre ledit lit adsorbant à l'état liquide, chargé d'hydrocarbures, au vide, à l'aide d'une première pompe à vide (50) à joint liquide annulaire, de manière à en désorber les hydrocarbures et à former un mélange à 1'état de vapeur d'air riche en hydrocarbures renfermant un liquide provenant de ladite première

pompe à vide (50) et de l'hydrocarbure récupéré prove-

nant dudit mélange; et - séparer l'hydrocarbure et le liquide injecté dans cette vapeur par ladite pompe à vide de manière à produire un premier courant de produit constitué par

un mélange gazeux riche en hydrocarbures adsorbés.

61. Procédé selon la revendication 60, carac-

térisé par le fait que le liquide de ladite pompe à

vide (50) est de l'eau.

62. Procédé selon la revendication 60, carac-

térisé par le fait que le liquide de ladite pompe à

vide (50) soit de l'eau additionnée d'un produit antigel.

63. Procédé selon la revendication 60, carac-

térisé par le fait qu'il comporte l'opération suivante qui consiste à introduire une certaine quantité d'air dans l'adsorbeur, près de la fin de l'opération de mise

sous vide.

64.Procédé selon la revendication 61, caracté-

risé par le fait qu'il comprend les opérations complé-

mentaires suivantes consistant à: - envoyer le premier courant de-produit dans un autre adsorbeur renfermant un lit adsorbant à l'état solide

capable d'adsorber de façon sélective les hydrocar-

bures provenant du premier courant de produit, de manière à laisser de l'air pratiquement exempt d'hydrocarbures;

- chasser cet air exempt d'hydrocarbures dans l'atmos-

phère; - balayer l'autre lit adsorbant solide au moyen d'un courant de balayage constitué par un gaz qui est adsorbé plus fortement que ledit gaz porteur, de façon que ce gaz porteur soit déplacé dudit lit

adsorbant pour former un courant de gaz porteur dé-

placé; - soumettre au vide cet autre lit adsorbant solide, chargé d'hydrocarbures, à l'aide d'une pompe à vide à joint liquide annulaire, de manière à en désorber les hydrocarbures et à obtenir un mélange à l'état de vapeur constitué par de l'air riche en hydrocarbures contenant un liquide provenant de ladite seconde pompe à vide et de l'hydrocarbure récupéré provenant du premier courant de produit; et - séparer l'hydrocarbure et le liquide injecté dans ladite vapeur par ladite seconde pompe à vide à joint liquide annulaire de manière à obtenir un second produit gazeux constitué par un mélange de gaz plus

riche en ces hydrocarbures adsorbés.

65. Procédé selon la revendication 64, carac-

térisé par le fait que le liquide de ladite pompe à vide

est de l'eau.

66. Procédé selon la revendication 65, carac-

térisé par le fait que le liquide de ladite pompe à vide

est mélangé à un produit antigel.

67. Procédé selon la revendication 64, carac-

térisé par le fait qu'il comprend l'opération complémen-

taire suivante consistant à admettre une certaine quan- tité de gaz d'extraction dans les adsorbeurs près de

la fin de l'opération mise sous vide correspondante.

68. Procédé selon la revendication 67, carac-

térisé par le fait que ledit gaz d'extraction est de l'air.