FR2269233A1 - - Google Patents

Description

L’invention concerne un système_.de régulation pour centrale électrique à réacteur à haute température refroidi au gaz (HTGR), équipée de plusieurs chaudières à vapeur, chacune de celles-ci prélevant de la chaleur sur un courant correspondant de gaz de refroidissement circulant dans le réacteur, pour alienter en vapeur surchauffée un collecteur principal commun de vapeur, et en vapeur resurchauffée un collecteur commun, chaud, de resurchauffe.

La présente invention est en rapports étroits avec la demande de brevet N° 75/12.485 (dossier W.E.45068).

Dans une centrale électrique HTGR, un gaz de refroidissement (hélium) cïr^*cule dans le réacteur toutes les fois que le réacteur est en marche. Dans une centrale électrique HTGR à cycle indirect, le gaz de refroidissement chaud circule, allant du réacteur aux sections primaires de plusieurs chaudières à vapeur, qui empruntent leur chaleur au gaz, et alimentent en vapeur surchauffée et resurchauffêe une turbo-génératrice. Pour que les chaudières à vapeur fonctionnent et soient protégées de façon souhaitable, il est nécessaire de maintenir un minimum de débit de vapeur dans les sections de surchauffe et de resurchauffe de chacune des chaudières à vapeur. D'une manière générale, le débit minimum total de vapeur circulant dans les chaudières est suffisant pour engendrer 25Z de l'énergie maximale de la centrale. De ce fait, des canalisations de dérivation sont branchées aux différents éléments de turbine pour admettre le débit total minimum de vapeur dans les chaudières-à vapeur dans les moments où le débit de vapeur traversant les éléments de la turbine est inférieur au dit minimum.

Dn distributeur d'hélium est associé à chaque chaudière à vapeur pour faire circuler un gaz de refroidissement dans le réacteur et dans la chaudière à vapeur correspondante. Le mouvement de rotation nécessaire peut être imprimé au distributeur en question par une turbine auxiliaire â vapeur. Dans les cas où l'on utilise de telles turbines auxiliaires â cet effet, toute turbine auxiliaire êquipant un distributeur d'hélium consonne une fraction du débit de vapeur passant par l'admission de la section de resurchauffe de la chaudière associée. Les orifices de sortie des sèctions de resurchauffe sont tous réunis à un collecteur chaud de resurchauffe. La vapeur resurchauffée peut être débitée par le collecteur chaud de resurchauffe par trois voies. Dne première voie comprend un robinet de sectionnement et un élément de turbine à pression plus basse, une seconde voie comprend un dispositif de condenseur avec canalisation dérivée et un robinet de dérivation, et la troisième voie comprend une canalisation dérivée pouvant servir en alternance et une autre robinetterie branchée dans le dispositif. La régulation de pression de vapeur au collecteur chaud de resurchauffe améliore la régulation des vitesses de l'arbre des turbines à vapeur auxiliaires, et par voie de conséquence, l’amélioration de la régulation des débits unitaires de gaz de refroidissement du réacteur. Pour les besoins de la mise en charge de la turbo-génératrice, le courant de vapeur débité dans l'élément à haute pression est régulé par positionnement vanne régulatrice associée, et le débit de vapeur circulant dans l'élément sion intermédiaire-basse, est régulé par le positionnement d’un robinet de nnement associé. Simultanément, les robinets de dérivation branchés dans nduites de dérivation associées à l'élément à pression intermédiaire-basse, t être positionnés de façon à maintenir le minimum de débit de vapeur désis les sections de resurchauffe des çhaudi^eres à vapeur, toutes les fois que it de vapeur dans l'élément à pression intermédiaire-basse est inférieur au minimum. ans un système de technique ancienne de mise en charge d'une turbo-gênêradans une centrale électrique à réacteur HT® , une vanne de sectionnement robinet de dérivation de débit sont coordonnés de façon telle que l'un des ts s'ouvre quand l'autre se ferme. En principe, les deux robinets sont confaçon à opposer une résistance totale constante au courant de vapeur dans rte quel positionnement coordonné, en sorte que la pression de vapeur dans lecteur chaud de resurchauffe reste sensiblement constante à condition que rant de vapeur provenant du collecteur chaud de resurchauffe soit lui-même nt.Dans la pratique, le débit de vapeur provenant des resurchauffeurS'peut , ou bien la résistance totale des robinets de sectionnement et de dérivaeut varier, ce qui cause des variations de pression de vapeur dans le colr chaud de resurchauffe. Dans l'éventualité d'une mise en route de la turune soupape de sûreté peut s'ouvrir pour soulager l'excès de pression de dans le collecteur chaud de resurchauffe et se referme ensuite quand la on est ramenée à un niveau préfixé; néanmoins, une telle régulation par u rien permet, en principe^’, une fluctuation de la pression après mise en dans le collecteur chaud de resurchauffe, avec possibilité d'altération de cision de la régulation des débits unitaires du gaz de refroidissement dans cteur. ans un système proposé pour la mise en charge d'une génératrice à turbine ne centrale à réacteur HTGT, le débit de vapeur dans l'élément à haute on est assujetti à varier en vue de diminuer la différence pouvant se manientre la pression mesurée dans la chambre à impulsions de l'élément à pression et une valeur désirée de ladite pression, c'est-à-dire en accord a puissance désirée débitée par la turbo-génératrice, cependant que l'on arier le débit de vapeur dans l’élément à pression intermédiaire-basse iminuer la différence constatée entre une pression de vapeur décelée dans mier étage de l'élément à pression intermédiaire-basse et une valeur désiladite pression, valeur correspondant à une puissance débitée désirée de bo-génératrice. Un tel système assure une régulation satisfaisante de la puissance débitée par l'élément de la pression intermédiaire-basse, mais-la puissance fournie par l'élément haute pression n'est régulée que de façon imprécise aux niveaux inférieurs de la charge (lorsque la vanne de sectionnement n'est pas ouverte en grand), ce qui tient au fait que la relation existant entre la pression de vapeur décelée dans la chambre d'impulsions et la puissance débitée par l'élément haute pression à ces niveaux inférieurs de charge n'est pas linéaire, et qu'elle varie suivant la pression de vapeur dans le collecteur chaud de resurchauffe. Dans ce système de régulation, le positionnement du robinet de dérivation est assujetti à varier suivant un signal qui comprend une première composanté proportionnelle â l'écart de pression et une seconde composante proportionnelle à l'intégrale du tesçs de l'écart de pression. Un tel système ne donne pas me marche satisfaisante dans une centrale électrique à réacteur HTGR ne comprenant qu'une seule turbo—génératrice. En tout état de cause, un tel système présente des limitations dans les cas où deux systèmes de ce type fonctionnent conjointement, comme cela se passe dans une centrale électrique à réacteur HTGR ëquipée de deux systèmes de dérivation et de deux turbo-gênératrices, par exemple. Dans le cas d'utilisation conjointe semblable, deux intégrateurs intègrent simultanément un signal d'écart de pression et les signaux de sortie des intégrateurs, qui sont théoriquement égaux, divergent fréquemment dans la pratique, ce qui cause d'indésirables déséquilibres entre les débits de vapeur passant dans les conduites de dérivation.

C'est pourquoi le but principal de la présente invention est d'offrir un système de régulation de la mise en charge d'une turbo-gënêratrice pouvant servir aussi bien dans le cas d'une centrale HTGR â mie seule turbine que dans le 5 cas d'une centrale HTGR à plusieurs turbines, sans risquer de causer des déséquilibres indésirables entre les débits de vapeur des conduites de dérivation des turbines. ·

Visant cet objectif, la présente invention consiste en un système de régulation de la puissance fournie par une turbo-génératrice dans une centrale où u0 ne source de production de vapeur adaptée à prélever de la chaleur sur un courant de gaz de refroidissement d'un réacteur, engendre de la vapeur surchauffée et de la vapeur resurchauffée, dans des sections respectives de surchauffe et de resurchauffe, ladite section de resurchauffe étant branchée de façon à alimenter en vapeur resurchauffée un collecteur chaud de resurchauffe, ledit gaz de refroidissement étant distribué dans la source de production de vapeur et dans un réacteur nucléaire à haute température par un système distributeur de gaz entraîné par un moyen de turbine à vapeur auxiliaire branché de manière à absorber au moins une portion du débit de vapeur à l'admission dans la section de resurchauffe, et ladite turbine comprenant au moins une turbine haute pression branchëe de façon à admettre de la vapeur surchauffée suivant un régime régulé par un premier dispositif de vanne d'admission et une turbine à pression intermédiaire-basse branchée pour admettre de la vapeur resurchauffée suivant un régime ar un second dispositif de robinetterie d'admission, et dans lequel un de vannes de dérivation est prévu et adapté à conduire la vapeur du colchaud de resurchauffe à un dispositif condenseur, ledit système de régucomprenant le moyen d'engendrer un premier signal représentatif d'une puissirée à fournir par la génératrice, et un moyen sensible au premier sivue de positionner la seconde vanne d'admission, dans le but d'assurer ation du débit de vapeur dans la turbine à pression intermédiaire-basse rmité avec la puissance désirée demandée à la génératrice, système caracar des moyens sensibles au débit de vapeur passant dans la turbine à n intermédiaire-basse pour assurer le positionnement des moyens de robide dérivation afin de réguler le débit de vapeur dans la conduite de déen vue de maintenir un débit minimum désiré dans la section de resurtoutes les fois que le débit passant dans la turbine à pression interméasse est au-dessous dudit minimum; et par des moyens de positionner le moyen de robinetterie d'admission, dans un rapport préfixé avec le pregnal. comprendra mieux l'invention par la description donnée ci-après d'une rén préconisée de l'invention, donnée ici uniquement à titre d'exemple, et xamen des dessins qui l'accompagnent, parmi lesquels : Figure 1 est un organigramme de centrale électrique HTGR équipée de deux et comprenant un système de régulation de la pression de vapeur d'un ur chaud de resurchauffe, suivant une réalisation de l'invention; Figure 2 est un organigramme d'un système régulateur à vannes de dérivanforme à une version de l'invention; Figures 3A et 3B sont des représentations graphiques de certains signaux s par le système régulateur à vannes de dérivation de la Figure 2; et Figure 4 est un organigramme d'un système de régulation de la charge suiversion de l'invention. l'on se reporte à la Figure 1, chacun des trois distributeurs d'hélium en gaz refroidisseur hélium la circulation dans un réacteur haute tempéà refroidissement par gaz, 100, et dans une chaudière à vapeur qui lui est e. Les chaudières à vapeur 101A, 101B et 101C, sont associées aux distrid'hélium 102A, 102B et 102C, respectivement. Le gaz réfrigérant est évadu réacteur 100 et transporte la chaleur engendrée par le réacteur à des chaudières à vapeur. Une chaudière à vapeur emprunte de la chaleur de réfrigération du réacteur qui y circule, pour engendrer de la vapeur ffée et de la vapeur resurchauffée. De l'eau d'alimentation est introduichacune des chaudières par la canalisation 103, et passe par des sections d'économiseur, d'ëvaporateur, et de surchauffe, dans chaque chaudière. La vapeur surchauffée est évacuée des chaudières par les canalisations 104A, 104B et 104C, qui conduisent la vapeur surchauffée à un collecteur principal de vapeur 105. Chacune des chaudières à vapeur comporte une section de resurchauffage et emprunte de la chaleur engendrée par le réacteur pour resurçhauffer un débit de vapeur dans la section de resurchauffage incorporée. Une ligne tiretée représente l'incorporation d'une section de resurchauffage RHA dans la chaudière à vapeur 101A. Les resurchauffeurs RHB et RHC sont de même incorporés dans les chaudières à vapeur 101B et IQ1C.Le gaz froid de refroidissement du réacteur est évacué d'une chaudière à vapeur, ramené par pompage dans la circulation à travers le réacteur 100 par le distributeur d'hélium associé. Il va de soi qu'une centrale électrique HTGR type peut être dotée de chaudières à vapeur et de distributeurs d'hélium en nombre différent de trois, suivant lacapacitéde génération de chaleur du réacteur 100. Des chaudières à vapeur supplémentaires seront branchées pour recevoir l'eau d'alimentation par la canalisation 103 et pour évacuer la vapeur surchauffée dans le collecteur principal de vapeur 105.

Du collecteur principal de vapeur 105, la vepeur peut s'écouler par une vanne à étrangleur 106,·et une,vanne régulatrice 107 vers l'admission d'une turbine haute pression 108. La vapeur à l'échappement de cette turbine haute pression 108 est évacuée sur un collectuer froid de resurchauffe 109. La turbine haute pression 108 fait tourner un arbre 11(Xavec une turbine à pression intermédiaire 110, une turbine à basse pression 112 et une génératrice 113, désignée dans ce qui suit comme la turbo-génêratrice "A". Les canalisations de dérivation 114 et 115 sont branchées entre le collecteur principal de vapeur 105 et le collecteur froid de resurchauffe 109, et les robinets de dérivation 116 et 117 sont branchés de façon à régler les débits de vapeur dans les canalisations 114 et 115, respectivement. La vepëur peut aussi s'écouler du collecteur principal de vapeur, 109, en passant par une vanne à limiteur 118, une vanne régulatrice 119 et une turbine haute pression 120, dans le collecteur froid de resurchauffe 109. La turbine à haute pression 120 fai>t tourner un arbre 121 avec une turbine à pression intermédiaire 122, une turbine à basse pression 123 et une génératrice 124, désignée dans ce qui suit comme turbo-gênératrice "B". Pour une marche plus régulière des chaudières à vapeur, le débit de vapeur dans la section de surchauffage doit être maintenu à un niveau au moins égal à un débit de vapeur minimum souhaité. Quand le débit cumulé de vapeur à travers les turbines 108 et 120 est inférieur au débit minimum souhaité, les vannes de dérivation 116 et 117 sont positionnées de façon à maintenir le débit minimum de vapeur souhaité dans les sections de surchauffe. Dans les cas où le débit cumulé de vapeur traversant les turbines 108 et 120 dépasse le minimum souhaité, les vannes·116 et 117 sont fermées. Un minimum de débit souhaité est de même à maintenir à travers les sections de re surchauffe. Pour les besoins de cette discussion, le débit de vapeur minimum désiré suffit à engendrer 25 % de la puissance maximale fournie par la centrale éue. Il est bien entendu que la puissance fournie correspondant au minimum t de vapeur désiré peut varier suivant les particularités de conception udières à vapeur. Il est admis que chacune des vannes à étrangleur 106 et chacune des vannes régulatrices 107 et 119 correspond â un certain nombre es de ces types, dans la pratique courante. e turbine à vapeur auxiliaire ASTA consomme de la vapeur provenant du colfroid de resurchauffe 109 pour entraîner la rotation du distributeur m 102A. De la même manière, les turbines à vapeur auxiliaires ASTB et AS omment de la vapeur prélevée sur le collecteur froid de resurchauffe 109, traîner la rotation des distributeurs d'hélium 102B et 102C, respectivene conduite représentée en trait tireté relie la turbine I vapeur auxiliTC et le distributeur d'hélium 102C assure l'accouplement rotatif de ces éments. Une vanne de coumande associée à chacune des turbines à vapeur ire règle le débit de vapeur dans la turbine auxiliaire, et par voie de ence, le débit unitaire de gaz de refroidissement dans le réacteur par n du distributeur d'hélium correspondant. L'échappement de vapeur de la auxiliaire ASTA passe à l'admission du resurchauffeur RHA, et la vapeur pement des turbines auxiliaires ASTB et ASTC s'évacue de même par l'admiss resurchauffeurs respectifs KHB et RHC. Une canalisation de dérivation vanne de régulation du débit dérivé sont branchées entre le collecteur e resurchauffe 109 et l'admission de chacune des sections de resurchauffe B et RHC. Lorsque le débit total de vapeur dans le collecteur froid de reffe 109 dépasse le débit total de vapeur circulant dans les turbines auxi, les vannes de dérivation associées aux turbines à vapeur auxiliaires sitionnées de façon que le débit de vapeur en excédent soit conduit direcaux admissions des sections de resurchauffe. Un collecteur chaud de resur125 est branché de façon à recevoir la vapeur resurchauffée venant des ments des sections de resurchauffe. Quand on met en oeuvre plus de trois res à vapeur, la section de resurchauffe, le distributeur d'hélium et la à vapeur auxiliaire correspondant à chaque chaudière à vapeur supplémenont branchées conformément à la description ci-dessus. rtant du collecteur chaud de resurchauffe 125, la vapeur peut s'écouler robinet d'arrêt 126 et un robinet de sectionnement 127 vers l'admission urbine à pression intermédiaire 111. La vapeur d'échappement de la turbis'écoule par une canalisation 128 vers l'admission de la turbine basse n 112. Une canalisation 129 conduit la vapeur d'échappement de la turbine n condenseur 130. Une ligne de dérivation desservant le condenseur 131 nchée de façon à conduire la vapeur provenant du collecteur chaud de re surchauffe 125 au condenseur 130, et une vanne de dérivation de condenseur 132 est branchée de façon à régler le débit de vapeur passant par la canalisation 131. Une autre canalisation de dérivation 133 est branchée entre le collecteur chaud de resurchauffe 125 et un autre moyen de réception de vapeur, le moyen de rechange de réception de vapeur étant, Dans la Figure 1, l’atmosphère. Une vanne de dérivation de secours 134 est branchée de façon à assurer la régulation du débit de vapeur passant par la canalisation 133. Le robinet 132 est positionné par un positionneur de robinet 135, de préférence un positionneur électro-hydraulique, qui actionne hydrauliquement le robinet 132 pour l'amener à une position en rapport avec le signal électrique transmis au positionneur 135 sur une courbe 136. Le robinet 134 est positionné par un positionneur de robinet 137, de préférence électro-hydraulique, qui positionne le robinet 134 à une position en rapport avec un signal électrique d'entrée transmis au positionneur 137 sur une courbe 138. Pour les besoins de la discussion, le robinet d'arrêt 126 et la vanne d'admission 106 sont supposés être ouverts, sauf indication contraire. Ainsi, le débit unitaire de vapeur passant dans.les turbines 111 et 112 est réglé par la vanne de sectionnement 127, et le débit de vapeur passant dans la turbine 108 est réglé par la vanne de réglage 107. Un dispositif 170 engendre un signal de demande de mégawatts sur une courbe 171 représentative d'une puissance débitée souhaitée de la turbo-gënëratrice "A". Le signal de demande de mégawatts est transmis à un système de régulation de la charge 172 qui engendre un signal sur une courbe 173 représentative d'un débit de vapeur désiré dans les turbines 111 et 112 (demande de débit;de robinet de sectionnement) et un signal sur une courbe 174 représentative d'une position désirée de la vanne régulatrice 107. Un positionneur électro-hydraulique de robinet 175 positionne la vanne 127 pour provoquer l'établissement d'un débit de vapeur dans les turbines 111 et 112 qui soit effectivement égal au débit désiré représenté par le signal sur la courbe 173. Un positionneur électro-hydraulique de robinet 176 positionne la vanne régulatrice 107 en une position représentée par le signal sur la courbe 174. Ainsi que décrit ci-après dans les présentes, le système de régulation de la charge 172 engendre le signal de débit de vapeur désiré sur la courbe 173 et le signal de positionnement de vanne désiré sur la courbe 174 de façon telle que la puissance débitée de la turbo-génératrice "A" soit conforme à la valeur représentée par le signal de demande de mégawatts sur la courbe 171. Le dispositif 170 peut être un générateur de signaux variables à réglage manuel, avec une sortie sur la courbe 171, ou bien il peut être un ordinateur numéral programmé pour calculer la valeur de la demande de mégawatts qui est convertie dans un convertisseur de numérique en analogique associé et transmise à la courbe 171. Un dispositif 0 142 engendre un signal de sortie sur une courbe 143 , signal qui représente une mande de mégawatts est transmis à un système régulateur de charge 182, qui engendre un signal sur une ligne 183 représentative d'un débit de vapeur désiré dans les turbines 122 et 123 (demande de débit de vanne de sectionnement) et un signal sur une ligne 184 représentative d'une position désirée de la vanne rëgulatrice 119. Un positionneur électro-hydraulique 185 positionne la vanne 148 de manière à établir un courant de vapeur dans les turbines 122 et 123, d'un débii effectivement égal au débit désiré représenté par le signal de la ligné 183. Un positionneur électro-hydraulique de vannes positionne la vanne régulatrice 119 â une position représentée par le signal de la ligne 184. Suivant la description qui sera dopnëe plus loin dans les présentes, le système 182 de régulation de la charge engendre le signal de débit de vapeur désiré sur la ligne 183 et le signal de position désirée de vanne sur la ligne 184 dans des conditions telles que la puissance développée par la turbo-gënératrice "B" se conforme à la valeur représentée par le signal de demande de mégawatts de la ligne 181. Le dispositif 180 peut être un générateur de signaux variables réglable manuellement, ayant une sortie sur la ligne 181, ou un ordinateur numérique programme pour calculer la valeur de la demande de mégawatts, valeur qui est ensuite convertie par un convertisseur de numérique en analogique associé â l'ordinateur, puis transmise à la ligne 181. Un dispositif 163, qui peut être un générateur de signaux variables réglable manuellement ou un ordinateur numéral associé à un convertisseur de numérique en analogique, engendre un signal sur une ligne 164, représentative d'une valeur désirée de la pression de vapeur dans le collecteur chaud de resurchauffe, 125. Un système de régulation à vannes de dérivation, 165, est sensible au signal de pression^'décelée de la ligne 145, au signal de pression désirée sur la ligne 164, et au signal de débit de vapeur désiré sur la ligne 183, pour engendrer les signaux d'entrée de positionneurs de vannes sur les lignes 158 et 160, comme on le décrira ci-après. Bien que la Figure 1 représente les robinets d'arrêt 126 et 147 et les vannes de sectionnement 127 et 148 comme des accessoires uniques, on sait que chaque robinet correspond à plusieurs de ces accessoires en pratique courante.

Passant à la Figure 2, on y voit que le système régulateur 146 à vannes de dérivation est sensible au signal de demande de débit de vanne de sectionnement sur la ligne 140, pour régler les débits de vapeur dans la canalisation de dérivation du condenseur, 131, et dans la seconde canalisation fonctionnant en alternance, 133, à des débits unitaires tels que le débit de vapeur cumulé passant dans les turbines 111 et 112 et les canalisations de dérivation 131 et 133, soit égal â la moitié du débit de vapeur minimum désiré dans les sections de resurchauffe, aux moments où le débit de vapeur dans les turbines 111 et 112 est audessous de la moitié du minimum de débit désiré. Conme le débit de vapeur minimum désiré est suffisant pour engendrer une puissance égale aux 25 % de la puissance maximale de la centrale, il s'ensuit que la moitié du défait minimum de vapeur désiré est suffisant pour engendrer 25 % de la puissance maximale que peut foure turbo-génératrice, puisque les capacités de fourniture de puissance des roupes turbo-génêrateurs "A" et "B" sont égales. Ainsi, le débit de vapeur es turbines 111 et 112 est inférieur à la moitié du minimum désiré aux mooù la turbo-génératrice "A" est arrêtée, aux moments où la turbo-gënératriest accélérée, avant la synchronisation, après la synchronisation, quand ssance débitée de la turbine génératrice "A" est au-dessous des 25 % de sa nce maximale, et à la suite d'une mise en marche de la turbo-génératrice une puissance débitée supérieure aux 25 % de son maximum de puissance. Le e régulateur à robinets de dérivation réagit aussi à un écart entre valeur e et valeur détectée des signaux de pression de vapeur dans le collecteur de resurchauffe, signaux émanant des conduites respectives 143 et 145, pour varier le débit de vapeur dans une des canalisations de dérivation 131 et vue de réduire ledit écart. Habituellement, le système régulateur à robie dérivation, 146, maintient la seconde vanne de dérivation 134 fermée et arier la pression de vapeur dans la dérivation du condenseur 133 pour rél'écart constaté entre les signaux de pression désirée et détectée. En tout e cause, le système régulateur 146 à robinets de dérivation ouvre la seconde de dérivation 134 pour empêcher que le débit de vapeur dans la canalisation ivation du condenseur, 131, ne vienne à dépasser une limite de débit de vaorrespondante. Quand la seconde vanne de dérivation 134 est ouverte, le sységulateur 146 positionne la vanne de dérivation du condenseur 132, en vue ntenir le débit de vapeur dans la conduite 131 de dérivation du condenseur sous de la valeur limite, et fait varier le débit de vapeur dans la seconalisation de dérivation 133 afin de réduire l'écart entre les signaux de on désiré et détecté. e façon plus détaillée, si l'on se reporte à la Figure 2, on voit que le de demande de débit de vapeur de vanne de sectionnement sur la conduite t transmis par l'intermédiaire d'un amplificateur 209 à une première en'un dispositif additionneur 206. Un générateur 207 de signaux décalés enun signal décalé constant relié à une seconde entrée de l'additionneur n comparateur 201 engendre un signal en sortie sur la courbe 203 représende la différence entre le signal de pression détecté sur la conduite 145 signal de pression désiré sur ia conduite 143. Le signal de la courbe 203 ansmis à un régulateur proportionnel 204, lequel engendre un signal de relié sur une courbe 205 à une troisième entrée de l'appareil addition06, lequel soustrait le signal de sortie de l’amplificateur 209 du signal nt décalé, et ajoute la différence de ces signaux au troisième signal sur rbe 206 pour engendrer un signal de sortie sur la courbe 210. Ce dernier signal représente la demande totale de débit de vapeur de dérivation, à satisfaire par un débit de vapeur dans la canalisation de dérivation 131 si ce débit est inférieur à une limite de débit correspondante, et par le débit de vapeur combiné traversant la conduite 131 de dérivation du condenseur et la seconde conduite de dérivation 133, dans le cas contraire.

La ligne 210 est reliée à une première sortie d’un sélecteur de valeur basse, 211. Un signal représentant une valeur limite de débit de vapeur dans la conduite de dérivation du condenseur, 131, est engendré par un générateur de fonctions 213 et il est transmis par une ligne 212 à une seconde entrée du sélecteur de valeur basse 211. Si le signal total de demande de débit de vapeur de dérivation est inférieur au signal de limite de débit de dérivation de condenseur, le sélecteur de valeur basse 211 transmet le signal total de demande de vapeur de dérivation au positionneur de vannes 135, lequel positionne le robinet 132 de la dérivation du condenseur pour déterminer dans la canalisation de dérivation du condenseur un courant de vapeur de débit effectivement égal à la demande totale de débit de vapeur de dérivation, lorsque la pression de vapeur dans le collecteur 125 est à sa "valeur de pression de charge basse". Si le signal de demande totale de débit de vapeur de dérivation dépasse le signal de limite de débit de dérivation du condenseur, le sélecteur de valeur basse 211 transmet le signal de limite de débit de dérivation de condenseur au positionneur de vannes 135. Un comparateur 216 engendre un signal de sortie représentant l'excédent de la demande totale de débit de dérivation sur la limite de débit de dérivation du condenseur, et le positionneur de vannes positionne la seconde vanne de dérivation 134 de façon à faire passer dans la conduite 133 un débit de vapeur qui soit effectivement égal au débit représenté par le signal de sortie de l’appareil 216. Le positionneur de vannes positionne le robinet 132 de la dérivation du condenseur pour qu’il fasse passer dans la conduite 131 un courant de vapeur d'un débit effectivement égal à la limite de débit de la dérivation du condenseur. Alors le débit de vapeur combiné des conduites 131 et 133 est effectivement égal à la demande totale de débit de dérivation de vapeur lorsque la pression de vapeur dans le collecteur 125 est à sa "valeur de pression de charge basse". Le signal de sortie du comparateur 216 est zéro toutes les fois que la demande totale de débit de vapeur de dérivation est en-dessous de la limite de débit de dérivation de condenseur, et le second positionneur de vannes de dérivation, 137, maintient alors la seconde vanne de dérivation 134 fermée.

Chacune des vannes de régulation de dérivation 132 et 134 est caractérisée par une relation linéaire entre position de vanne et débit de vapeur dans la vanne pour des conditions constantes de différence de pression à la traversée de la vanne. Le positionneur de vannes associé à chaque'vanne régulatrice de dérivation actionne la vanne correspondante vers une position qui est en relation linéaire avec le signal d'entrée auquel réagit le positionneur. Des vannes de régulation de dérivation à caractêristxques non linéaires peuvent être mises en oeuvre, aus chaque positionneur de vannes est modifié de façon â lui faire actionner e de régulation de dérivation associée à une position en relation non linéec le signal d'entrée du positionneur de vannes correspondant. On peut uun groupe de plusieurs vannes pour assurer la fonction de la vanne de dén de condenseur 132 ou de la seconde vanne de dérivation de condenseur ns ce cas, un positionneur de vannes est prévu pour chacune de ces vannes positionneurs opèrent conjointement pour faire que le débit de vapeur pasns les conduites de dérivation de débit respectives soit effectivement ée qu'il serait dans le cas d'une seule vanne et d'un seul positionneur ascelle-ci. urvu que la pression détectée de la vapeur ne s'écarte pas dans le collecaud de resurchauffe 125, de la valeur désirée, les signaux d'entrée et de du régulateur proportionnel 204 sont tous deux nuis, et le signal total nde de débit de vapeur de dérivation est uniquement fonction de la demande t de vapeur de la vanne de sectionnement. Si la pression de vapeur détecs le collecteur 125 diffère de la pression désirée, un signal d'écart de n est engendré par le comparateur 201, et transmis par l'intermédiaire du eur proportionnel 204 à l'appareil totalisateur 206, qui modifie le sital de demande de débit de dérivation de vapeur, selon le signal de sortie lateur proportionnel 204. Lorsque les vannes de dérivation 132 et 134 sont nnées pour satisfaire au signal modifié de demande totale de débit de vadérivation, l'écart de pression est réduit. équation suivante se rapporte au générateur de fonction 213 :

BTUmax = K,1 x Fmax x HRHP quelle BTU_maxest le maximum admissible du régime de cession de chaleur enseur 130 par les canalisations de dérivation du condenseur 131. est stante de proportionnalité, Fmâx est le maximum de débit de vapeur dans uite 131 de dérivation du condenseur correspondant à BTUmax, et HRHP est sion de vapeur du collecteur chaud de resurchauffe (HRH), 125. On en tire: BTU max / (K, 1 x HRHP). Dans cette dernière relation, le débit maximum de varie inversement avec la pression de vapeur dans le collecteur 125. Dans ditions, le générateur de fonctions 213 est sensible au signal de sortie smetteur de pression 144, signal qui représente la pression détectée de dans le collecteur 125, pour engendrer le signal sur la courbe 212, qui nte d'après la relation ci-dessus. reportant à la Figure 3A, on y voit que le signal de demande de débit de de robinet de sectionnement sur la ligne 140 est représenté graphiquement 300) en fonction de la puissance débitée de la turbo-génératrice "A". Sur l'axe vertical, la demande de débit de vapeur de vanne de sectionnement est représentée à une échelle normalisée entre 0 et 1,0. Sur l'axe horizontal la puissance débitée de la turbo-gënératrice "A" est représentée en pourcentage de la puissance maximale pouvant être fournie par la turbo-génêratrice en question. La demande de débit de vapeur de la vanne de sectionnement croit de 0 à 1,0 lorsque la puissance débitée s'accroît de 0 à 25 Z. Une demande de débit de vapeur de vanne de sectionnement égale à 0 provoque le positionneur de vannes 141 (voir Figure 1) à fermer la vanne de sectionnement 127. Une demande de débit de vanne de sectionnement égale A 1,0 provoque le positionneur de vannes 141 à ouvrir en grand la vanne de sectionnement 127. Sur toute la gamme des puissances débitées comprise entre 25 Z et 100 Z, la demande de débit de vapeur est constante et ëgale à 1,0 et le positionneur de vannes 141 maintient la vanne de sectionnement 127 ouverte en grand, pour toute la gamme de puissances débitées en question.

Entre 0 et 25 Z de puissance débitée, la pression de vapeur désirée dans le collecteur chaud de resurchauffe 125 est régulée à une valeur constante (la "valeur de pression de basse charge") de façon que cette ouverture à plein de la vanne de sectionnement 127 cause l’établissement dans les turbines 111 et 112 d'un débit de vapeur effectivement égal au quart du débit minimum de vapeur désiré dans les sections de resurchauffe (voir Figure 1). Dans le cas ou le dispositif 139 est un générateur de signaux variables à réglage manuel, un opérateur règle l'appareil 139 pour qu'il engendre un signal sur la conduite 140 d'une vanne conformément aux indications de la ligne en trait fort 300 de la Figure 3A, et en rapport avec la puissance débitée désirée. Lorsque la puissance fournie par la turbogënëratrice "A" croît de 0 I 25 Z, le débit de vapeur correspondant dans les turbines 111 et 112 s'accroît de zéro à la moitié du débit de vapeur minimum désiré.

Toujours en se reportant â la Figure 3A, une ligne tiretëe 301 représente graphiquement lé signal de sortie de 1*amplificateur 209 (Voir Figure 2) en fonction de la puissance débitée parla turbo-génêratrice "A". L'amplificateur 209 multiplie le signal de demande de débit de vapeur de vanne de sectionnement par

\^’un facteur constant dé 0,5, ce qui fait que la valeur du signal de sortie de l'amplificateur 209 augmente de 0 à 25 Z. Au-dessus de 25 Z de la puissance débitée, le signal de sortie de l'amplificateur 209 est constant et égal à 0,5.

Si l'on se reporte maintenant à la Figure 3B, on y voit que le signal de demande totale de débit de vanne de dérivation sur la canalisation 210 (Voir Figure 2) est représenté graphiquement (courbe 302) en fonction de la puissance débitée par la turbo-génêratrice. "A". Sur l'axe vertical, le signal de demande totale de débit de vanne de dérivation est montré à une échelle entre 0 et 0,5. Sur l'axe horizontal, la puissance fournie de la turbo-génêratrice "A" est indiquée en pourcentage. Le signal décalé engendré par ie_^générateur de signaux 207 (Voir Figure 2) a une valeur constante de 0,5 par rapport au signal de sortie de l'amplificateur 209, signal représenté en trait tireté dans la Figure 3A. En admettant qua la différence entre la valeur détectée et la valeur désirée de la n de vapeur au collecteur chaud de resurchauffe soit nulle, le compara1 (Voir Figure 2) engendre un signal de sortie de zéro, sur la ligne 203, ême temps le signai sur la ligne 205 est nul. Il en résulte que le signal nde totale de débit de dérivation de vapeur est engendré par l'appareil ateur 206 (Voir Figure 2) suivant la différence entre le signal décalé t de valeur 0,5 et le signal de sortie de l'amplificateur 209. Comme on dans la Figure 3B, le signal de demande totale de débit de vapeur de dën décroît de 0,5 à 0 lorsque la puissance débitée par la turbo-gênératrice ccroît de 0 à 25 %. Au-dessus d'une puissance débitée de 0,25, la demande de débit de vapeur de dérivation reste constante à la valeur de zéro. Une totale de débit de vapeur de vanne de dérivation de 0,5 fait que le posir de vannes 135 positionne la vanne de dérivation de condenseur 132 de fale que le débit de vapeur dans la canalisation de dérivation du condenseur fectivement égal à la moitié du débit de vapeur minimum désiré, lorsque sion de vapeur dans le collecteur chaud de resurchauffe 125 est â la "vapression de basse charge". Une demande totale de débit de vapeur de dén de zéro fait que les positionneurs de vannes 135 et 137 maintiennent fers vannes de dérivation 132 et 134. De cette façon le débit cumulé dans les ations de dérivation 131 et 133 décroît de la moitié du débit de vapeur m désiré jusqu'à zéro, lorsque la puissance débitée par la turbo-génératri- croît de 0 à 25 Z, dans l'hypothëse où aucun signal rie différence de presest émis par le comparateur 201. ligne en trait fort 300 de la Figure 3A montre une relation linéaire enpuissance débitée et la demande de débit de vapeur de vanne de sectionneur des valeurs de la puissance débitée comprises entre zéro et 25 % du — de puissance pour des raisons de clarté et de simplification de l'expone doivent pas être interprétées comme des limitations. Le système 146 de ion à vannes de dérivation est également efficace en réponse à une relan linéaire entre puissance débitée et demande de débit de vanne de sectionsur toute gamme de puissance, aussi longtemps que la vanne de sectionnet ouverte en grand à 25 % du maximum de puissance débitée. est bien entendu que des valeurs autres que 0,5 peuvent être choisies gain de l’amplificateur 209 et pour la valeur du signal décalé. Par exemvaleur du signai décalé et le gain de l'amplificateur peuvent être tous xés à 1,0 auquel cas la conduite 140 reliera directement le dispositif de ation 206 et les positionneurs de vannes 135 et 137 seront disposés de faositionner respectivement les vannes correspondantes 132 et 134 à l'effet e passer dans les canalisations 131 et 133 un débit total de vapeur qui même temps le débit de vapeur dans les conduites dérivées 131 et 133 de façon telle que la combinaison des débits de vapeur dans ces conduites et du débit nt les turbines 111 et 112 soit effectivement égale à la moitié du dé- . mum désiré de vapeur. Si le réacteur 100 et les distributeurs d'hélium ionnent pas de manière à fournir le débit minimum désiré de vapeur refée à la "valeur de pression de basse charge", le système 146 de régulaannes de dérivation fait varier le débit de vapeur dans les conduites dé31 et 133 pour régler la pression de vapeur dans le collecteur chaud de uffe 125 en concordance avec la valeur désirée de charge basse, mais le tal de vapeur dans les conduites dérivées 131 et 133 et dans les turbiet 112 diffère de la moitié du débit minimum désiré de vapeur d'une qui dépend de la marche du réacteur et des distributeurs d'hélium. l'on se reporte à la Figure 2, on note que les numéros d'identification renthèses se rapportent à un système 165 de régulation à vannes de dérissocié avec la turbo-génêratrice "B". Les éléments et les raccords du sysde régulation à vannes de dérivation sont représentés à l'intérieur de tiretée de la Figure 2. La description ci-dessus du branchement et du nement du système de régulation a vannes de dérivation se rapporte aussi me de régulation 165 à condition de remplacer par les numéros entre pas les numéros correspondants dans le texte et de remplacer par les expresurbines 122 et 123", "turbo-gênêratrice 'Β' ", "vanne de^'sectionnement "positionneur de vannes 185", respectivement, les expressions "turbines 12", "turbo-génêratrice Ά' ", "vanne de sectionnement 127" et "positionvannes 175". l'on se reporte à la Figure 4, le système régulateur de charge 172 est au signal de demande de mégawatts sur la ligne 171 qui a pour effet de e engendrer sur la ligne 174 un signal représentatif d'un positionnement e la vanne régulatrice 107, et dans la ligne 173 un signal représentatif it de vapeur désiré dans les turbines 111 et 112. Aux charges basses inférieures à 25 % de la puissance maximale disponible de la turbo-géné"A", réclamant des débits de vapeur de turbine qui soient inférieurs à é du débit minimum désiré), un générateur de fonctions 401 engendre un e sortie représentatif d'un positionnement désiré de la vanne régulatriettant celle-ci en concordance avec le signal de demande de mégawatts sur 171. Un commutateur 402 est placé dans une position "b" à des charges e cette catégorie pour transmettre le signal de positionnement désiré au neur de vannes régulatrices 176, lequel positionne la vanne régulatrice la position représentée par le signal de sortie du générateur de fonc1. A des charges supérieures (charges au-dessus de 25 % du maximum de e disponible de la turbo-génêratrice "A", réclamant des débits de vapeur dans la turbine qui soient plus grands que la moitié du débit minimum désiré), le commutateur 402 est disposé dans la position "a", afin de transmettre le signal de sortie d^Tun régulateur de pression 403 au positionneur de vannes 176. Un générateur de fonctions, 404, est sensible au signal de demande de mégawatts sur la ligne 171, qui a pour effet de lui faire engendrer un signal de sortie représentant une valeur désirée de pression de vapeur dans la chantre de poussée motrice de la turbine 108 à haute pression lorsque la puissance débitée par la turbo-gênératrice "A" est égale à la puissance réclamée par le signal de demande de mégawatts. Un transmetteur de pression 405 est branché de façon â détecter la pression de vapeur existant dans la chambre de poussée motrice de la turbine haute pression 108, et engendre un signal de sortie représentatif de la pression décelée. Les signaux de sortie du générateur de fonctions 404 et du transmetteur de pression 405 sont raccordés à un comparateur 406 qui engendre un signal sur une ligne de sortie 407 représentant la différence entre les valeurs décelée et désirëe de la pression de vapeur dans la chambre de poussée motrice de la turbine haute pression 108. La ligne 4Q7 est raccordée au régulateur de pression 403, qui engendre un signal de sortie, lequel est transmis par l’intermédiaire du commutateur 402 au positionneur de vannes régulatrices 176. Aux moments où il existe une différence entre les valeurs décelée et désirée de la pression de vapeur dans la chambre de poussée motrice de la turbine â haute pression 108, le régulateur de pression 403 fait varier le positionnement de la vanne régulatrice 107 pour faire varier le débit de vapeur dans la turbine "A" dans le sens qui fait diminuer la différence de pression en question (comme on l'exlique par la suite, la vanne de sectionnement 127 est ouverte en plein â ces moraents-là). Le régulateur de pression est, de préférence, du type proportionnel plus intégral, type dont la sortie du régulateur comprend la somme d’un premier signal proportionnel au signal de la ligne 407, et d’un second signal proportionnel à l'intégrale dans le tems du signal de la ligne 407. Lorsque l’on utilise un régulateur de ce genre, le signal sur la ligne 407 est réduit à une valeur permanente de zéro. Un générateur de'fonctions 408 est sensible au signal de demande de mégawatts de la ligne 171, qui a pour effet de lui faire engendrer un signal de sortie représentatif d’une valeur désirée de pression de vapeur dans le premier étage de la turbine à pression intermédiaire 111. Un transmetteur de pression 409 est raccordé de manière à déceler la pression de vapeur dans le premier étage de la turbine à pression intermédiaire 111, et engendre un signal de sortie représentatif de la valeur de pression décelée. Les signaux de sortie du générateur de fonction 408 et du transmetteur de pression 409 sont raccordés à un comparateur 410 qui engendre un signal de sortie sur une ligne 411, représentatif de la différence entre pression décelée et pression désirëe_tdans le premier étage de la turbine à pression intermédiaire 111. Le régulateur de pression 412 engendre un signal de sortie représentatif du débit désiré de vapeur (demande de débit de vanne de sectionnement) dans les turbines 111 et 112. Le signal de débit de désiré est transmis au positionneur de vannes de sectionnement 175, qui nnent la vanne de sectionnement 127 pour faire s'établir un courant de dans les turbines 111 et 112, dont le débit soit effectivement égal à la désirée représentéejsar le signal de sorrie du régulateur de pression 412. al de débit désiré de vapeur, engendré par le régulateur de pression 412, nsmis aussi au système de régulation de vanne de dérivation 146. Aux moü il existe une différence entre les valeurs désirée et décelée de la n de vapeur dans le premier étage de la turbine â pression intermédiaire régulateur de pression fait varier le positionnement de la vanne de secent pour faire varier le débit de vapeur dans les turbines 111 et 112 en réduire cette différence. Le régulateur de pression 412 est du type pronel plus intégral dans lequel le signal de sortie comprend la somme d'un signal sur la ligne 411 et d'un second signal, qui est proportionnel à rale dans le temps du signal de la ligne 411. Lorsqu'on utilise tin régude ce type, le signal sur la ligne 411 est réduit de façon permanente à ur zéro. x charges basses (suivant définition donnée précédemment)le système régulacharge 172 règle simultanément les débits de vapeur dans la turbine hausion 108 et dans les turbines â pression intermédiaire-basse 111 et 112 e façon que la puissance débitée par la turbo-gënëratrice "A" soit conforpuissance désirée, représentée par le signal de demande de mégawatts sur e 171. A de tels niveaux inférieurs'de charge, le commutateur 402 est plala position "b" dans laquelle le générateur de fonctions 401 et le posir de vannes 176 règlent le débit de vapeur dans la turbine haute pression s un rapport pré-établi avec le signal de demande de mégawatts sur la li. A ces niveaux inférieurs de charge-, le générateur de fonctions 408 enune valeur désirée de la pression de vapeur dans le premier étage de la à pression intermédiaire 111, valeur égale à la valeur d'une telle presand la puissance débitée par la turbo-gënëratrice "A" est conforme à la représentée par le signal de demande de mégawatts. Le régulateur de pres2 fait varier le débit de vapeur dans les turbines 111 et 112 pour mainzéro le signal de différence de pression de la ligne 411. Aux charges on fait varier la puissance débitée par la turbine à haute pression 108 ne proportion prédéterminée avec le signal de demande de mégawatts, tanla puissance des turbines à pressions intermédiaire-basse, 111 et 112, lée suivant la valeur désirée engendrée par le générateur de fonctions ément au signal de demande de mégawatts. fur et à mesure que la puissance débitée désirée, représentée par le si gnal de demande de mégawatts sur la ligne 171, augmente, le système 172 de régulation de la charge agit sur les vannes 107 et 127 pour faire croître le débit de vapeur dans la turbine à haute pression 108, et dans les turbines â pression intermédiaire-basse 131 et 112. Les générateurs de fonctions 401 et 408 sont agencés de façon à provoquer des variations égales des débits de vapeur dans la turbine 108 à haute pression et dans les turbines 111 et 312 à pressions intermédiaire-basse. Lorsque le signal de demande de mégawatts de la ligne 171 atteint une valeur qui nécessite des débits de vapeur dans les turbines égaux au minimum désiré de débit de vapeur, la vanne de sectionnement 127 est ouverte en grand de façon effective, car cette vanne laisse passer le minimum de débit désiré de vapeur à la "valeur de pression de basse charge" sur laquelle s'effectue la régulation du collecteur chaud de resurchauffe aux niveaux inférieurs de charge. Le système 146 de régulation à vannes de dérivation fait, en conséquence, se fermer les vannes de dérivation 132 et 134 (Voir Figure 2). A des niveaux de demandes de mégawatts dépassant la valeur de la demande de mégawatts qui correspond au passage du minimum de débit de vapeur désiré dans les turbines comprises dans la turbo-génératrice "A”, le système régulateur de charge 172 maintient la vanne de sectionnement 127 ouverte en plein, tandis que le système 146 de régulation à vannes de dérivation,maintient les vannes 132 et 134 fermées. A ces niveaux de demandes de mégawatts, le commutateur 402 est placé dans la position "a" dans laquelle le régulateur de pression 403 fait varier le débit de vapeur dans les turbines 108, 111 et 112, pour assurer la régulation de la valeur décelée de la pression de vapeur dans la chambre de poussée motrice de la turbine à haute pression 108 à une valeur désirée de ladite pression, valeur qui est engendrée par le générateur de fonctions 404 d'après.une relation pré-établie entre la puissance débitée par la turbo-génératrice "A" et la pression de vapeur dans la chambre de poussée motrice de la turbine â haute pression 108. Du fait que le générateur de fonctions 404 engendre la pression désirée dans la chambre de poussée motrice en réponse au signal de demande de mégawatts sur la ligne 171, la puissance débitée par la turbo-génératrice "A" est régulée d'après la puissance débitée désirée représentée par le signal de demande de mégawatts.

Aux niveaux inférieurs de charge, la vanne de dérivation 116 est actionnée (par des moyens non représentés) de façon à régler la pression de vapeur dans le collecteur principal de vapeur 105 à une valeur préfixée de pression. A mesure que la puissance désirée développée par la turbo-génératrice "A" s'accroît, le débit de vapeur dans la turbine à haute pression 108 croît, et la vanne 116 est actionnée en conséquence pour faire baisser le débit de vapeur dans la conduite 114. A des niveaux de puissance débitée qui nécessitent dans la turbine à haute pression 108 un débit de vapeur supérieur à la moitié du débit minimum désiré, la vanne 116 est maintenue fermée. désire de vapeur dans les resurchauffeurs. Dans chacun des systèmes de régulation à vannes de dérivation, le sélecteur de valeurs basses envoie la totalité 4e la demande de débit de dérivation au positionneur de vannes de dérivation du condenseur, lequel positionne,la vanne de dérivation du condenseur de façon telle qu'il s'établisse dans la conduite de dérivation du condenseur vaidébit de vapeur égal à la demande totale de débit de dérivation lorsqu'une telle demande est inférieure à la limite de débit de dérivation du condenseur, et que la pression au collecteur chaud de resurchauffe est â la "valeur de pression de charge basse". Si la demande totale de débit de dérivation dépasse là limite de débit de la dérivation du condenseur, le sélecteur de valeurs basses transmet la limite de débit de dérivation du condenseur au positionneur de vannes de dérivation du condenseur, en même temps^'que le comparateur 216 transmet la différence entre la demande totale de débit de dérivation du condenseur et la limite de débit de la dérivation du condenseur au positionneur de la vanne de dérivation d'appoint. Les positionneurs des vannes de dérivation de condenseur et d'appoint positionnent les vannes de dérivation en vue de l'établissement dans les canalisations de dérivation de courants de vapeur conformes aux signaux d'entrée des positionneurs de vannes respectifs, et le débit de vapeur combiné circulant dans les canalisations de dérivation est effectivement égal à la demande totale de débit de dérivation lorsque la pression de vapeur au collecteur chaud de resurchauffe est â la "valeur de pression de basse^'charge". Quand le débit de vapeur dans les conduites de dérivation d'appoint doit nécessairement satisfaire la demande totale de débit dé dérivation, le débit de vapeur de la dérivation du condenseur est régulé à la limite correspondante de débit, ce qui tend à réduire au minimum le débit de vapeur s'échappant de la conduite de dérivation d'appoint dans l'atmosphère. A une puissance désirée comprise entre 0 et 25 Z du maximum de puissance disponible à la centrale, les systèmes de régulation à vannes de dérivation actionnent les vannes de dérivation en corrélation, afin que le débit de vapeur dans chacun des systèmes 4^erégulation dérivation (comprenant une conduite de dériva0 tion de condenseur et une conduite de dérivation d'appoint) est effectivement êgal à la moitié de la différence entre'le débit de vapeur minimum désiré et le débit total de vapeur traversant les turbines 111 et 122. En conséquence de quoi, les systèmes de régulation à vannes de dérivation actionnent les vannes de dérivation qui leur sont associées de façon à maintenir le minium de débit de vapeur 5 désiré dans les resurchauffeurs entre 0 et 25 %.du maximum de puissance disponible de la centrale, lorsque la pression au collecteur chaud de resurchauffe est à la "valeur de pression de basse charge".

Si les chaudières à vapeur ne peuvent fournir le débit minimum désiré de vapeur resurchauffée à la "valeur de pression de basse charge", le comparateur 0 201,dans chacun des systèmes de régulation à vannes de dérivation, engendre un signal de différence de pression , qui est transmis par l ' intermédiaire du régulateur proportionnel 204 au dispos itif totalisateur 206, qui modifie ou "rajussignal de demande totale de débit de dérivation d 'après le signal de sorrégulateur . Quand les vannes de dérivation sont positionnées de façon à s ' établir un débi t total de dérivation en concordance avec la demande toodifiée de débit de dérivation, la différence de pression est diminuée. Si ssion décelée dépasse la "valeur de pression de basse charge" , par exemple , nal "rajusté" sur la ligne 205 est positif , ce qui cause un accroissement demande totale de débit de dérivation de nature à provoquer une diminution différence de pression quand les vannes de dérivation sont positionnées en e à une demande accrue dans ces conditions . Le détecteur de pression 144 , parateur 201 et le régulateur proportionnel 204 comprennent donc un cire rétroaction de pression qui "raj uste" la demande totale de débit de déon (ligne 302, Figure 3B) de façon à réduire l ' écart entre les valeurs déet désirée de la pression au collecteur chaud de resurchauffe. Dans les le signal de demande de débit total de dérivation "rajusté" dépasse le correspondant de limite de débit de dérivation de condenseur , le sélece valeurs basses fonctionne pour régler le débit de la canalisation de déon du condenseur à la limite de débit qui lui correspond , en même temps demande totale "rajustée" de débit est satisfaite par le débit de vapeur conduite d ' appoint de dérivation, comme on l 'a déj à exposé précédemment . séquence de quoi, les systèmes de régulation à vannes de dérivation actiones vannes de dérivation qui leur sont associées , conj ointement , pour faire^"le débit total dérivé provenant du collecteur chaud de resurchauffe de à réduire toute différence entre les valeurs de pression décelée et désicollecteur chaud de resurchauffe . orsqu'un mode à intégration est incorporé à chacun des régulateurs 204, gnaux de sortie des intégrateurs (qui sont égaux en principe) diffèrent a pratique en raison de ce que les intégrateurs intègrent individuellement entes perturbations qui peuvent affecter l ' un des intégrateurs et non les De telles divergences causent des défauts d ' équilibre indésirables entre gnaux de demande totale de débit de dérivation qui , autrement seraient dans la mise en charge simultanée ci-dessus décrite de deux turbo-gënérajumelées . Bien que la présence de tel s défauts d ' équilibrage n 'empêchent réaliser la régulation effective de la pression de vapeur au collecteur de resurchauffe , un déséquilibre peut occasionner le dépassement , par l ' un gnaux de demande totale de débit de dérivation , de la limite correspondandébit de dérivation de condenseur , avec effet de décharge inutile et indéde vapeur dans l 'atmophère . Comme le régulateur 204 comprend un mode pronnel plutôt qu'une combinaison des modes proportionnel et intégral , il est souhaitable que les défauts d’équilibrage des signaux de demande totale de débit de vapeur de dérivation qui résultent de l’intégration de différentes perturbations soient éliminés. En même temps que les régulateurs 204 fonctionnant en mode proportionnel tolèrent,de façon caractéristique, une différence résiduelle entre les valeurs décelée et désirée de la pression de vapeur au collecteur chaud de resurchauffe, de telles différences résiduelles sont réduites au minimum par les signaux décalés.

A mesure que les signaux de demandes de mégawatts sur les lignes 171 et 181 augmentent dans les exemples ci-dessus de mise en charge simultanée de turbo-gënëratriees jumelées, les vannes de sectionnement 127 et 148 sont progressivement ouvertes de plus en plus grand par les systèmes de régulation de la charge 172 et 182 (voir Figure 4) pour maintenir les pressions décelées dans les premiers étages des turbines à pression intermédiaire 111 et 122 à des valeurs désirées de cés pressions, valeurs engendrées par les générateurs de fonctions 408. Les valeurs désirées de la pression du premier étage s’accroissent en même temps que croissent les signaux de demandes de mégawatts, et les vannes de sectionnement s'ouvrent de plus en plus sous l'action du régulateur de pression 412. Simultanément, les générateurs de fonctions 401 ouvrent de plus en plus les vannes régulatrices 176 et 186 proportionnellement aux signaux croissants de demandes de mégawatts (les commutateurs 402 sont dans la position "b" pour transmettre les signaux de sortie des générateurs^'de fonctions 401 aux positionneurs de vannes 176 et 186).Aux 25 % de la puissance maximale disponible de la centrale, les vannes de sectionnement 127 et 148 sont ouvertes en grand. Corrélativement, les vannes de dérivation se ferment de plus en plus, jusqu'à ce qu'elles soient totalement fermées quand la puissance débitée atteint les 25 % de la puissance disponible maximale.Au-dessus de 25 % de la puissance maximale disponible de la centrale, la pression au collecteur chaud de resurchauffe 125 a la latitude de s'accroître à mesure que la charge augmente, et les systèmes de régulation à vannes de dérivation 146 et 165 sont exploitées dans le mode "à réglage précis" dans lequel les appareils 142 et 163 engendrent des signaux de sortie identiques au signal de sortie du détecteur de pression 144. Si l'on se reporte à la Figure 2, le fonctionnement en "mode à réglage précis" pour des valeurs de la puissance débitée supérieures aux 25 % du maximum de puissance disponible de la centrale, donne l'assurance que les vannes de dérivation 132, 134, 154 et 156 restent fer5 mêes pour la raison que la demande totale de débi de vapeur de dérivation (voir Figure 3B), à de tels niveaux de puissance, en l'absence de signal de différence de pression sur la ligne 203, est égale à zéro.

Dans l'exemple ci-dessus de mise en charge simultanée de turbo-génêratrices jumelées, les interrupteurs 402 (voir Figure 4) sont-placés dans la position "a” 0 lorsque la puissance développée par chacune des deux turbo-génêratrices dépasse les 25 % de la puissance maximale disponible de la turbo-génératrice dont il s ' agit. A de tels niveaux de puissance , les générateurs de fonctions 408 engendrent naux de pression désirée de premier étage tels que les vannes de section127 et 148 soient maintenues ouvertes par les régulateurs de pression 412. les régulateurs de pression 403 positionnent les vannes régulatrices 107 de façon telle que les pressions de vapeur décelées dans les chambres de motrice des turbines haute press ion 108 et 120 sont maintenues égales eurs désirées de ces mêmes pressions telles qu' elles sont engendrées par érateurs de fonctions correspondants 404. Comme les pressions désirées chambre de poussée motrice sont engendrées en concordance avec les vae ces pressions qui régnent quand les turbo-gênératrices "A" et "B" prodéveloppent la puissance désirée représentée par les signaux de demande watts respectivement émis sur les lignes 171 et 181 , les puissances dévepar les turbo-gênératrices sont de ce fait régulées aux valeurs désirées , es par les signaux de demandes de mégawatts . dessous des 25 % de la puissance maximale disponible de la turbo-gênérala puissance débitée par les turbines de pression intermédiaire et basse lée par l 'action exercée sur le débit de vapeur traversant lesdites turen concordance avec une valeur désirée de la pression de vapeur dans le étage de la turbine à pression intermédiaire, cependant que la puissanloppée par la turbine de haute pression es t régulée en faisant varier le e vapeur dans ladite turbine proportionnellement au signal de demande de ts associé , la vanne de sectionnement é tant partiellement ouverte à de . veaux de charge . Au-dessus de 25 % de la puissance maximale disponible , e de sectionnement est totalement ouverte , et le débit de vapeur traverturbine à haute pression et les turbines à pression intermédiaire et est régulé par positionnement des vannes régulatrices af in de réduire une nce entre une valeur de pression de vapeur décelée dans la chambre de motrice de la turbine haute pression et une valeur désirée de cette presi soit en concordance avec la puissance désirée de la turbo-génératrice . iveaux de charges au-dessous des 25 % du maximum de puis sance disponible , ère réguler la puissance développée par la turbine haute pression proporlement à la demande de mégawatts , car la relation exis tant entre la presvapeur dans la chambre de poussée mo trice es t , tout à la fois , non liet variable avec la pression de vapeur au collecteur chaud de resurchaufqui empêcherait d 'obtenir une régulation précise de la puissance débitée turbine de haute pression en faisant varier le débi t de vapeur dans cette pour établ ir une valeur dés irée de la pression de vapeur dans la chambre sée motrice , bien que la puissance débitée par les turbines de press ions diaire et basse soit régulé avec précis ion à de tel s niveaux de charge en faisant varier le débit de vapeur traversant ces turbines en concordance avec une pression de vapeur désirée dans le premier étage de la turbine à pression intermédiaire. Au-dessus de 25 % du maximum de puissance disponible d^Tune turboginëratrice, la puissance est régulée avec précision en faisant varier la pres5 sion de vapeur dans les turbines conformément à la valeur désirée de la pression de vapeur dans la chambre de poussée motrice de la turbine haute pression, correspondant à la demande de mégawatts.

Quand les turbo-gënëratrices fonctionnent toutes les deux et que l’une d’elles est mise en route, le robinet d'arrêt associé avec la turbine déclenchée est 10 fermé (par des cosraandes non représentées). Dans ce cas, une moitié seulement de la vapeur s’écoulant dans les resurchauffeurs est nécessaire pour la turbine en cours de marche, et le reste de la vapeur doit être dérivée dans le but de stabiliser la pression de vapeur après déclenchement dans le collecteur chaud de resur-chauffe. Dans le cas où chacune des deux turbo-génératrices serait en mar15 che à une puissance supérieure aux 25 % de son maximum de puissance disponible, avant la mise en route, le système de régulation par vannes de dérivation associé à la turbine en marche resterait en "mode de réglage précis", afin d'éviter que la moindre quantité de la vapeur en excédent resurchauffëe ne soit dérivée vers le condenseur associé avec la turbine en fonctionnement.Après la mise en 20 route, le signal de pression désirée associé au système de régulation â vannes de dérivation de la turbine en marche continue à représenter la pression régnant dans le collecteur chaud de resurchauffe immédiatement avant le démarrage. Le signal de demande de mégawatts associé à la turbine mise en route est réduit à zéro, ce qui induit le système de régulation de la charge associé â la turbine 25 mise en route à engendrer une demande nulle de débit de vapeur de vanne de sectionnement. Le système de régulation â vannes de dérivation associé avec la turbine mise en route réagit â une demande de débit de vanne de sectionnement égale à zéro (cette valeur correspondant a la puissance débitée nulle comme le montre la Figure 3A, ligne 300, et engendre une demande totale de débit de vapeur 30 de dérivation d’uneValeur de 0,5 (étant admis que la différence_,de pression est nulle). Le sélecteur de valeur basse transmet des signaux de demande de débit â l'un des positionneurs de vannes de dérivation de condenseur ou d'appoint, ou à ces deux appareils, comme cela a déjà été décrit plus haut, et les positionneurs de vannes positionnent les vannes de dérivation d’après les signaux d’en35 trëe de positionneurs de vannes, de façon à faire s'établir un débit de vapeur de dérivation effectivement égal à la moitié du débit minimum désiré de vapeur dans l'hypothèse où la pression de vapeur au collecteur chaud de resurchauffe est à.la "valeur de pression de basse charge". Si le débit de vapeur de dérivation resurchauffée résultant n’est pas effectivement égal à la fraction du dé40 bit de vapeur resurchauffée qui ne passe pas dans la turbine en cours de fonc tionnement , il se développe u de la pres sion de vapeur au collecteur chaud de resurchauffe , et un s ignal de différence es t engendré par le comparateur 201 du système de régulation à vannes de dérivation associé à la turbine mise en route . Alors , la demande totale de e vapeur de dérivation es t "rajustée" par le dispositif de totalisation conformité du signal de sortie du régulateur 204 , ce qui a pour effet de er une réduction de la différence de pression lorsque les vannes de dérisont positionnées en réponse à la demande totale de débit de vapeur de ion "raj ustée" . Le sélecteur de valeur basse fonctionne pour ouvrir la e dérivation d 'appoint uniquement dans les cas où la demande totale de e vapeur dérivée excède la limite de débit de la dérivation du condenseur , e le débit de la dérivation du condenseur à la limite de débit de la déridu condenseur en pareil cas , pour diminuer au mieux la quantité de vapeur t d ' être évacuée dans l ' atmosphère. La pression après mise en route , de ur au collecteur chaud de resurchauffe , es t donc ainsi s tabilisée à une roche de la pression de vapeur qui régnait avant la mise en route . La ation de la pression après mise en route est avantageuse, pour la raison turbo-génératrice en marche continue à débiter du courant à un niveau dépuissance sans changement brusque des positions des vannes de régulation es à la turbine en fonctionnement , et sans fluctuations passagères du coubité par la turbo-génératrice , qui , sans cela , pourraient résulter d ' imes poussées passagères après mise en route , de la pression de vapeur dans ecteur chaud de resurchauffe . Une telle stabilisation de la pression réoutre les variations passagères après mise en route des vitesses des arturbines â vapeur auxiliaires (voir Figure 1 ) et , par voie de conséqueninue les variations après mise en route des débits unitaires de gaz de issement dans le réacteur . ns le cas où les deux turbo-génêratrices sont mises en route s imultanéune puissance supérieure aux 25 % de la puissance maximale disponible , des appareils 142 et 163 engendre un signal de sortie après la mise en qui représente la pression de vapeur au collecteur chaud de resurchauffe tement avant la mise en route . Après la mise en route , les signaux de de mégawatts sur les lignes 17 1 et 18 1 sont remis à zéro dans le but de mettre par les systèmes de régulation de la charge , 172 et 182 , des s iuis de demande de débit de vannes de sectionnement dans les lignes 173 Après la mise èn route , le détecteur 144 engendre un signal de sortie ntatif de la press ion de vapeur après mise en route dans le collecteur e resurchauffe . Les systèmes de régulation à vannes de dérivation 146 et ionnent les vannes respectives de dérivation , en action conj o inte , af in ver le courant de vapeur des resurchauffeurs , ce qui fournit la régula-

COPY C0PY demande de mégawatts sur la ligne 171 s’accroît entre 0 et 25 Z le sys tème de régulation de la charge , 172 , ouvre de plus en plus la vanne régulatrice 107 et e de sectionnement 127 comme on l 'a déj à exposé précédemment , et à 25 % mum de puissance disponible de la turbo-gënératrice "A" , la vanne régula07 est partiellement ouverte et la vanne de sectionnement 1 27 es t ouverte n, la moitié du débit minimum désiré passant dans la turbine à haute pres8 et dans les turbines à pressions intermédiaire et basse 1 1 1 et 1 12. Bien vanne de sectionnement 127 soit ouverte en plein à de tels niveaux de charvannes de dérivation 132 et 134 (voir Figure 2) sont pos itionnées par le 146 de régulation à vannes de dérivation, pour faire passer une moitié t de vapeur minimum désiré dans les lignes de dérivations 131 et 133. es valeurs de demandes de mégawatts de 25 Z et de 50 Z du maximum de puisisponible de la turbo-génératrice "A" , le signal de pression dé vapeur dans le collecteur chaud de resurchauffe sur la ligne 143 s ' accroît de"valeur de pression de charge basse" jusqu ' à la pression de vapeur au eur chaud de resurchauffe qui correspond au passage du minimum désiré de e vapeur dans les turbines 1 1 1 et 1 12 . Pendant que lé signal de demande watts augmente entre 25 Z et 50 % du maximum de puissance disponible de o-gënératrice "A", le système 172 de régulation de la charge (voir Figure e de plus en plus en grand la vanne régulatrice 107 jusqu’à la demande de ts de 50 % et le débit de vapeur minimum désiré passé dans la turbine ression 108. Pendant que le s ignal de demande de mégawatts augmente entre 50 % du maximum de puissance disponible de la turbo-génératrice "A" le de pression de vapeur au collecteur chaud de resurchauffe sur la ligne ir Figure 2) augmente corrélativement pour faire que le débit de vapeur s turbines I I I et 1 12 augmente dans la même proportion que le débi t de dans la turbine haute^'pression 108 . En réponse , le système 146 de réguà vannes de dérivation manoeuvre les vannes de dérivation 132 et 134 pour écroître le débit de vapeur dans les conduites de dérivation 131 et 133 , u moment où , à la demande de mégawatts de 50 Z , l es vannes 132 et 134 fectivement fermées totalement , et où le débit de vapeur dans les turbiet 1 12 est égal au débit minimum désiré . tre les demandes de mégawatts de 50 Z et 100 Z du maximum de puissance ble de la turbo-gënératrice "A" , le système régulateur de la charge , 172 , igure 4) agit sur la vanne régulatrice 107 pour assurer la régulation de sance débitée par une telle turbo-génératrice comme on l ' a exposé p lus insi qu 'on en a discuté précédemment , la vanne de sectionnement 1 27 est ue ouverte en grand par le système 172 de régulation de la charge entre eurs de demandes de mégawatts de 25 Z et de 100 Z . A des demandes de méqui dépassent 50 Z de la puissance disponib le de la turbo-gënératrice de pression de charge basse" .

Pendant que le signal de demande de mégawatts croît entre 0 et 25 % du made puissance disponible de la turbo-génératrice , le générateur de fonc tions oir Figure 4) fait croître de façon correspondante la pression désirée de r étage de la turbine à pression intermédiaire . Le régulateur de pression n réponse aux signaux de pression de premier étage désirée et détectée, roître le signal de demande de débit de vanne de sectionnement de 0 à I t que le signal de demande de mégawatts s’accroît corrélativement de 0 à La vanne de sectionnement s 'ouvre à plein lorsque la demande de mégawatts ale à 25 % et le débit de vapeur dans les turbines 1 pression intermédiaise , à des demandes de mégawatts de ce niveau, est égal au minimum désiré it de vapeur. Pendant que la demande de mégawatts croît de 0 à 25 % , le e de régulation de la charge ouvre de plus en plus en grand la vanne réice en proportion de la demande de mégawatts j usqu 'à une demande de mégade 25 Z , pour laquelle la vanne régulatrice est partiellement ouverte et it de vapeur dans la turbine haute pression est égal au débit minimum déLe commutateur 402 est à la position "B" à de tels niveaux de charge . Les s de manoeuvre des vannes régulatrice et de sectionnement par le système ulation de la charge montré à la Figure 4 ont déjà été fournis précêdempropos de la mise en charge simultanée de turbo -génératrices jumelées . ornue on l 'a indiqué plus haut , la demande de débit de vanne de sectionneugmente de 0 à 1 quand le signal de demande de mégawatts croît de 0 à 25 Z . nal de demande totale de débit de dérivation (voir Figure 3B) engendré en e à la demande de débit de vanne de sec tionnement (dans 1 ' hypothèse où le teur chaud de resurchauffe est à la "valeur de pression de basse charge") l que la somme de la demande de débit de vanne de sectionnement et de la e totale de débit de dérivation soit égale au minimum de débit désiré . Le eur de valeur basse 21 1 (voir Figure 2) transmet le s ignal de demande toe débit de dérivation au positionneur de vannes de dérivation de condenorsque la demande totale de débit de dérivation est inférieure à la limidébit de dérivation du condenseur ; dans le cas contraire , le sélecteur de basse 21 1 transmet le signal de limite de débit de dérivation de condenu positionneur de vannes de dérivation de condenseur , en même temps que le ateur 216 transmet la différence entre la demande totale de débit de dériet la limite de débit de dérivation du condenseur au positionneur de la de dérivation d ' appo int. La vanne de dérivation du condenseur est positionfaçon à faire s ' établir un débit de vapeur eff ectivement égal à la demanale de débit de dérivation quand cette même demande est inférieure à la de débit de dérivation du condenseur et que le collec teur chaud de resur— e est à la "valeur de pression de charge basse" . La vanne de dérivation d’appoint est fermée , dans ces conditions . Quand la demande totale de débit de dérivation est supérieure à la limite de débit de la dérivation du condenseur , le débit dans la conduite de dérivation du condenseur est régulé sur la base de la limite de débit, en même temps que la vanne de dérivation d’appoint est posi5 tionnëe de manière à faire que le débit de vapeur total dans les conduites dérivées de condenseur et d’appoint soit égal à la demande totale de débit de dérivation lorsque la pression de vapeur au co llecteur chaud de resurchauffe est à la "valeur de pression de charge basse" . Dans de telles conditions , l’échappement de vapeur dans l’atmosphère est réduit au minimum lorsque la vanne de dériO vation d’appoint doit être ouverte. A toute demande de débit de vanne de sectionnement entre 0 et 1 ,0, le système de régulation à vannes de dérivation de la Figure 2 actionne les vannes de dérivation de condenseur et d ' appoint en réponse â la demande de débit de vanne de sectionnement, afin de lancer dans les lignes de dérivation un débit total de vapeur tel que le débit total provenant du collec5 teur chaud de resurchauffe soit égal de façon effective au débit minimum désiré lorsque le collecteur chaud de resurchauffe est à la "valeur de pression de basse charge" .

Si les chaudières à vapeur ne peuvent fournir le débit minimum désiré de vapeur resurchauffée à la "valeur de pression de charge basse", alors que la 0 turbo-gênêratrice est chargée entre 0 et 25 % de la puissance maximale , un signal de différence de pression est engendré par le comparateur 201 (voir Figure 2) et le dispositif totalisateur modifie la demande totale de débit de dérivation conformément au "signal rajusté" engendré par le régulateur proportionnel 204 sur la ligne 205. Quand les vannes des dérivations de condenseur et d’appoint sont 5 positionnées en réponse à la demande modifiée de débit total de dérivation, la différence entre les valeurs détectée et désirée de la pression de vapeur au collecteur chaud de resurchauffe est réduite . Lorsque la vanne de dérivation d’appoint est fermée , on fait varier le débit de vapeur dans la conduite de dérivation du condenseur pour réduire la différence de pression. Quand la demande 0 totale modifiée de débit de dérivation est supérieure à la limite de débit de dérivation du condenseur , on fait varier le débit de vapeur dans la canalisation de dérivation d’appoint afin de réduire l ' écart de pression, étant donné que le signal d ' entrée du positionneur de vanne de dérivation du condenseur est constant à ces moments-là . Bien que le régulateur proportionnel 204 tolère un écart rési5 duel entre valeurs détectée et désirée de la pression au collecteur chaud de resurchauffe , l ' écart résiduel est effectivement réduit à sa valeur minimale par le signal décalé (voir Figure 2) .

À 25 % du maximum de puissance disponible , les vannes de dérivat ion de condenseur et d' appoint sont effectivement fermée complètement. Au-dessus de 25 %

40 du maximum de puissance disponible , la pression de vapeur au collecteur chaud de resurchauffe augmente en même temps que la charge, et le système de régulation à de dérivation (voir Figure 2) est exploité en "mode de réglage précis", quel les signaux de pression détectée et désirée, respectivement sur les 145 et 143, sont égaux, pour donner l’assurance que les vannes de dérivacondenseur et d'appoint restent fermées. Au-dessus des 25 % de la puisaximale disponible, le système régulateur de charge (voir Figure 4) maina vanne de sectionnement ouverte en grand. Le commutateur 402 est placé position "a" à de tels niveaux de charge. Le générateur de fonctions 40 e corrélativement la pression désirée dans la chambre de poussée motrice urbine à haute pression lorsque la demande de mégawatts croît dans la tte de 25 Z à 100 Z. Le régulateur de pression 403 positionne la vanne réce afin de réduire un écart entre les signaux de pressions désirée et déde chambre de poussée motrice, et de cette façon, assure la régulation de sion du débit de vapeur dans les turbines à haute, moyenne et basse presen concordance avec les signaux de demande de mégawatts et le signal de n désirée de chambre de poussée motrice, engendré par le générateur de ns 404. rès une mise en route de turbine â un niveau de puissance supérieur aux maximum de puissance disponible, le signal de pression désirée dans la de poussée motrice sur la ligne 143 (voir Figure 2) continue à représenpression de vapeur au collecteur chaud de resurchauff e existant inmédiaavant la mise en route. Le signal de pression détectée sur la ligne 145, e façon, représente la pression au collecteur chaud de resurchauffe comne nt de la mise en route. Le robinet d'arrêt associé à la turbine de prestermédiaire-basse est fermé (par un moyen non représenté) quand la turbimise en route, et le débit tout entier de vapeur resurchauffée au collecaud de resurchauffe doit être dérivé. Le signal d'après mise en route de de débit de vanne de sectionnement est 0 (voir Figure 3A) , correspondant uissance débitée égale à zéro, et la demande totale de débit de vapeur de ion (voir Figure 3B) est 0,5, en admettant qu'il n'existe pas de signal érence- de pression sur la ligne 203 (voir Figure 2). De ce fait, les vandérivation sont positionnées de façon à laisser passer un débit de vapeur vation égal au débit de vapeur minimum désiré quand le collecteur chaud a "valeur de pression de charge basse". Si le débit total de vapeur de ion n'est pas égal au débit de vapeur resurchauffée, une différence s'éentre les valeurs décelée et désirée de la pression de resurchauffe, et arateur 201 engendre, sur la ligne 203, un signal de différence de presi est transmis par l'intermédiaire du régulateur proportionnel 204 au distotalisateur 206. Ce dernier modifie la demande totale de débit de déri40 vation suivant le signal du régulateur proportionnel 204 sur la ligne 205 et la différence de pression est réduite quand les vannes de dérivation de condenseur et d’appoint sont positionnées d’après la demande totale modifiée de débit de dérivation. Cette régulation d’après mise en route de la pression de vapeur au collecteur chaud de resurchauffe réduit les variations passagères d’après mise en route des vitesses des arbres des turbines auxiliaires à vapeur (voir Figute 1) et par la, les variations d’après mise en route des débits unitaires de gaz de refroidissement du réacteur. Le système de régulation à vannes de dérivation actionne en outre les vannes de dérivation pour réduire à des valeurs minimales les variations de la pression de vapeur au collecteur chaud de resurchauffe sur— venant après une mise en route de turbine à une puissante développée inférieure à 25 % du maximum de puissance disponible,et dans ce cas la pression après mise en route de la vapeur au collecteur chaud de resurchauffe est régulée à la "valeur de pression de charge basse”.

Claims (1)

1. REVENDICATIONS

   1. Système de régulation de la puissance débitée d'une turbo-génératrice r,dans une centrale électrique dans laquelle une source de vapeur qui est à emprunter de la chaleur à un gaz de refroidissement de réacteur engenla vapeur surchauffée et resurchauffëe dans des sections de surchauffe et rchauffe respectivement, ladite section de resurchauffe étant branchée urnir de la vapeur resurchauffëe à un collecteur chaud de resurchauffe, az de refroidissement étant distribué â la source de vapeur et à un rénucléaire â haute température par un moyen distributeur de gaz, entraîné moyen de turbine à vapeur auxiliaire raccordée de façon à recevoir au ne fraction du débit de vapeur pour la conduire à l'admission de la de resurchauffe, et ladite turbine confortant au moins une turbine à ression raccordée de façon à recevoir de la vapeur surchauffée à un régulé par un premier moyen de vannes d'admission et une turbine â pression diaire-basse branchée de façon à recevoir de la vapeur resurchauffëe suirégime régulé par un second moyen de vannes d'admission, et dans laquelle alisation de dérivation et un moyen de vannes de dérivation sont prévus tés à conduire de la vapeur du collecteur chaud de resurchauffe â un modenseur, ledit système de régulation comprenant un moyen d'engendrer un signal représentatif d'une puissance désirée de la génératrice, et un ensible au premier signal pour positionner le second moyen de vannes d'aden vue de régler le débit de vapeur dans la turbine â pression intermébasse conformément à la puissance désirée de la génératrice, caractérisé u'il comprend un moyen sensible au débit de vapeur dans la turbine à n intermédiaire-basse pour positionner le moyen de vannes de dérivation n à régler le débit de vapeur à travers la conduite de dérivation pour ir un débit minimum désiré dans la section de resurchauffe aux moments où t dans la turbine à pression intermédiaire-basse est inférieur à ce miniun moyen de positionnement du premier moyen de vannes d'admission suirapport préfixé avec le premier signal. Système de régulation suivant revendication 1, caractérisé en ce que n de positionnement du second moyen de vannes d'admission comprend un mosible au premier signal pour engendrer un second signal représentatif uissance désirée de la turbine à pression intermédiaire-basse, un moyen drer un troisième signal représentatif d'une puissance décelée de la turpression intermédiaire-basse et un moyen sensible aux second et troisième aux moments où le second et le troisième signaux sont différents pour nner le second moyen de vannes d'admission de façon à faire varier le dévapeur dans la turbine à pression intermédiaire-basse afin de réduire la nce. sance décelée de la turbo-gënératrice, un moyen sensible au premier signal pour engendrer un huitième signal représentati f d ' une puissance désirée de la turboice et un moyen de positionnement du premier moyen de vannes d ' admission rtion prédéterminée avec le premier signal aux moments où le débi t de vas la turbine à haute pression est inférieur au débi t minimum désiré , et au septième signal et au huitième signal aux moments où le débit de vas la turbine à haute pression est supérieur au débit minimum désiré et cond moyen de vannes d ' admission est ouvert en plein pour positionner le moyen de vannes d' admission afin de faire varier le débit de vapeur de la en vue de réduire une différence entre le quatrième s ignal et le cinquièl . Sys tème de régulation suivant revendication 9 , caractérisé en ce que le vapeur minimum désiré passe dans les turbines à haute pression et à intermédiaire-basse quand le premier moyen de vannes d ' admission est ement ouvert et le second moyen de vannes d ' admission est ouvert en plein, de vannes de dérivation étant fermé aux mêmes moments et le premier vannes est en outre ouvert en réponse à une puissance désirée supérieure ssance correspondant au passage dans les turbines du débi t de vapeur miniré . Système de régulation suivant revendications 9 ou 10 , caractérisé en ce xiste une relation prédéterminée entre le troisième signal et une presvapeur décelée dans le premier étage de la turbine â pression intermédiune relation prédéterminée entre le sep tième signal et une pression déceapeur dans la chambre de poussée motrice de la turbine haute pression. Sys tème de 'régulation suivant revendications 9 , 10 ou I I , caractérisé e le moyen de positionner le second moyen de vannes d ' admission comprend rateur pour engendrer un signal de sortie représentatif de la différence second signal et le trois ième signal , un moyen sensible au signal de u comparateur pour engendrer un signal représentati f d ' un débit de vapeur ans la turbine â pression intermédiaire-basse et un moyen de positionner d moyen de vannes d ' admission d ' après le signal de débi t de vapeur désin ce que le signal de débi t de vapeur désiré est formé de la somme d' une composante proportionnelle au signal de sortie du comparateur e t d ' une composante proportionnel le à l ' intégrale dans le temps du signal de soromparateur . Sys tème de régulation suivant revendications 9 à 12 , caractérisé en ce oyen de positionnement du moyen de vannes de dérivation comprend le moyen rer un neuvième signal représentatif d ' une valeur désirée de la pression r dans le collecteur chaud de resurchauffe , ladite valeur désirée de la étant en accord avec le passage du déb i t minimum désiré de la vapeur