FI78726B - Foerfarande foer vaermekrackning av tunga kolvaeten foer producerande av benzen, toluen och xylen. - Google Patents
Foerfarande foer vaermekrackning av tunga kolvaeten foer producerande av benzen, toluen och xylen. Download PDFInfo
- Publication number
- FI78726B FI78726B FI842417A FI842417A FI78726B FI 78726 B FI78726 B FI 78726B FI 842417 A FI842417 A FI 842417A FI 842417 A FI842417 A FI 842417A FI 78726 B FI78726 B FI 78726B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- ethane
- heavy hydrocarbons
- cracked
- cracking
- foer
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G51/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/30—Aromatics
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Description
78726
Menetelmä raskaiden hiilivetyjen lämpökrakkaamiseksi, bentseenin, tolueenin ja ksyleenln, tuottamiseksi
Keksinnön kenttä 5 Tämä keksintö koskee yleisesti raskaiden hiilivety jen, kuten petrolin ja raskaampien hiilivetyjen, krakkaa-mista. Keksintö koskee erityisesti aromaattisten hiilivetyjen (BTX) saantojen parantamista olosuhteissa, joissa etaania käytetään pääasiallisena laimennusaineena krakat-10 taessa raskaita hiilivetyjä.
Tunnettujen menetelmien kuvaus
Hiilivetyjen lämpökrakkauksesta olefiinien tuottamiseksi on nykyään tullut vakiintunut ja tunnettu menetelmä. Lämpökrakkaus etenee tyypillisesti siten, että joh-15 detaan hiilivetysyöttö pyrolyysiuuniin, jossa hiilivety-syötön lämpötila kohotetaan ensin välitasolle konvektio-vyöhykkeessä ja sen jälkeen suoritetaan krakkaus loppuun uunin säteilyvyöhykkeessä. Sitten krakattu tuote jäähdytetään pyrolyysikaasussa esiintyvien reaktioiden päättä-20 miseksl ja tuotespektrin sitomiseksi, jotta saadaan toivotuin saanto olefiineja ja aromaattisia hiilivetyjä.
Hiilivetyjen krakkausmenetelmän yhteydessä on tunnettua, että reaktiolämpötila ja -viipymäaika ovat kaksi päämuuttujaa tuotejakautuman määräämisessä. Lämpökrakkauk-25 sen aikana saatava tuotejakautumaspektri on krakkauspro-sessin ankaruustason, viipymäajan ja uunin reaktoriosan kierukassa ylläpidettävän hiilivetyjen paineprofiilin funktio. Ankaruus on termi, jota käytetään kuvaamaan krak-kausolosuhteiden voimakkuutta.
30 On yleisesti tunnettua, että saadaan suurempia mää riä olefiineja, kun lämpökrakkusuunin reaktiovyöhykkeessä käytetään lyhyitä viipymäaikoja ja alhaisia hiilivetyjen paineita. Lyhyet viipymäajat ovat tyypillisesti 0,1 - noin 0,3 sekuntia ja alhaiset hiilivetyjen paineet 0,3 - noin 35 1,2 atm. Lämpökrakkauksen aikana syntyvien bentseenin, to- 2 78726 1,2 atm. Lämpökrakkauksen aikana syntyvien bentseenin, to-lueenin ja ksyleenin (BTX) määrän uskotaan kuitenkin olevan riippumaton viipymäajasta ja hiilivetyjen osapainees-ta. Yleisesti uskotaan, että pyrolyysin ulosvirtauksen 5 BTX-sisältö on pääasiallisesti raaka-ainesyötön laadun funktio. Siten annetulle raaka-ainesyötölle BTX:n muodostuminen raakapyrolyysibensiiniin (RPG) on annetulla kon-versiotasolla suurinpiirtein vakio.
Yhteenveto keksinnöstä 10 Tämän keksinnön päätavoitteena on tarjota menetel mä - menetelmä, johon päästiin samanaikaisesti tutkittaessa DUOCRACKING-menetelmää - jolla voidaan lisätä BTX-si-sältöä lämpökrakatun ulosvirtauksen raakapyrolyysibensii-niosassa (RPG) verrattuna siihen, mikä oli mahdollinen 15 tietyllä konversiotasolla aiempia menetelmiä käyttäen.
Tämän keksinnön lisätavoitteena on tarjota menetelmä, jossa krakatun ulosvirtauksen raakapyrolyysibensiini-osan BTX-sisältöä voidaan kohottaa alentaen samalla epätoivottavien C5- ja korkeampien diolefiinien määrää.
20 Lisäksi keksinnön tavoitteena on tarjota menetelmä, jossa tietty kevyt hiilivety, joka ainutlaatuisesti soveltuu pyrolyysikaasusisällön BTX-sisällön parantamiseen, valitaan raskaiden hiilivetyjen laimennusaineeksi.
Keksinnön lisätavoitteena on edelleen tarjota mene-25 telmä, jossa raskaat hiilivedyt, kuten petroli, suoratis-lauskaasuöljy ja tyhjötislauskaasuöljy, krakataan olosuhteissa, joilla saadaan aikaan parannettu BTX-saanto raaka-pyrolyysikaasutuotteeseen.
Tämän keksinnön mukaisen menetelmän mukaisesti ras-30 kaat hiilivedyt, kuten petroli tai raskaammat hiilivedyt, krakataan osittain tavanomaisessa pyrolyysiuunissa. Samanaikaisesti krakataan etaania korkealla konversiolla samassa pyrolyysiuunissa. Raskaiden hiilivetyjen osittaisen krakkauksen jälkeen etaanista saatava krakattu ulosvirtaus 35 johdetaan raskaista hiilivedyistä koostuvaan virtaan. Tämä 3 78726 etaani toimii laimennusaineena raskaiden hiilivetyjen täydellisen krakkauksen aikaansaamiseksi.
Raskaat hiilivedyt krakataan edelleen etaanista saatavalla lämmöllä tai lisäksi tulevalla säteilykuumen-5 nuksella tai näiden kahden yhdistelmällä.
Piirroksen kuvaus
Keksintö on ymmärrettävissä tarkasteltuna yhdessä seuraavan piirroksen kanssa, joka on kaaviokuva tavanomaisesta pyrolyysiuunista sovellettuna tämän keksinnön mukaili) sen menetelmän toteuttamiseen.
Edullisen toteutusmuodon kuvaus Tämän keksinnön mukaisen menetelmän tarkoituksena on saada aikaan olosuhteet, joissa raskaat hiilivedyt voidaan krakata siten, että saadaan parannettu bentseeni-, 15 tolueeni- ja ksyleeni- (BTX-) saanto.
Yleisesti ilmaistuna keksinnön perustana on hiilivetyjen osittainen krakkaus ja sen jälkeen seuraava krakkauksen loppuunsaattaminen etaanivirrasta krakatun ulosvirtauksen kanssa.
20 Krakkausmenetelmässä käytettäviksi soveltuvia ras kaita hiilivetyjä ovat petroli,suoratislauskaasuöljyt, tyhjötislauskaasuöljyt ja tislaus jäännös. Kevyt hiilivety, joka krakataan raskaiden hiilivetyjen krakkaukseen tarvittavan laimennusaineen ja lämmönlähteen saamiseksi, on 25 etaani. Menetelmä on erityistoteutusmuoto DUOCRACKING-me-netelmästä.
Kuten piirroksesta ilmenee, käytetään tavanomaista uunia 2, joka koostuu konvektiovyöhykkeestä 6 ja säteily-vyöhykkeestä 8, ja jonka konvektio- ja säteilyvyöhykelin-30 jät pystyvät suoriutumaan tämän keksinnön mukaisesta menetelmästä .
Tämän keksinnön mukaiseen konvektiovyöhykkeeseen tulee raaka-ainesyötön tulolinja 10 etaanisyötölle ja tu-lolinja 18 raskaista hiilivedyistä koostuvalle raaka-aine-35 syötölle. Kierukat 12 ja 20, joiden kautta etaanisyöttö 4 78726 ja vastaavasti raskaista hiilivedyistä koostuva syöttö kulkevat, sijaitsevat uunin 2 konvektiovyöhykkeessä 6. Linjat 14 ja 22 tuovat laimennushöyryä konvektiokierukoi-hin 12 ja vastaavasti 20.
5 Säteilyvyöhykkeessä 8 on kierukat 16 etaanisyötön krakkaamiseksi suurella konversiolla, kierukat 24 raskaista hiilivedyistä koostuvan raaka-ainesyötön krakkaamiseksi osittain sekä yhteinen kierukka 26, jossa raskaista hiilivedyistä koostuva raaka-ainesyöttö krakataan loppuun ja 10 krakatusta etaanista tuleva ulosvirtaus tosiasiallisesti jäähdytetään reaktioiden päättämiseksi. Laitteistossa on ulosvirtauksen kuljetuslinja 28 ja tavanomainen jäähdytys-laite, kuten USX (kaksoisputkivaihdin) ja/tai TLX (moni-putkinen siirtolinjavaihdin), krakatun ulosvirtauksen 15 jäähdyttämiseksi.
Järjestelmä sisältää myös erotusjärjestelmän 4, joka on tavanomainen. Kuten piirroksesta ilmenee, erotus-järjestelmä 4 on sovellettu jakamaan jäähdytysulosvirtaus jäännöskaasuksi (linja 32), etyleenituotteeksi (linja 34), 20 propyleenituotteeksi (linja 36), butadieeni/C4-tuotteeksi (linja 38), raakapyrolyysibensiini/BTX-tuotteeksi (linja 40), kevyeksi polttoöljytuotteeksi (linja 42) ja polttoöl-jytuotteeksi (linja 44).
Laitteisto sisältää mahdollisesti linjan 24A, joka 25 johtaa osittain krakatut raskaat hiilivedyt suoraan kon-vektiokierukasta 20 yhteiseen kierukkaan 26. Tietyissä olosuhteissa raskaat hiilivedyt voivat krakkautua osittain konvektiovyöhykkeessä 6, jolloin edelleenkrakkaus säteily-vyöhykkeessä käy tarpeettomaksi.
30 Lyhyesti ilmaistuna tämän keksinnön mukainen mene telmä toteutetaan johtamalla etaanisyöttö linjaa 10 pitkin uunin 2 konvektiovyöhykkeen 6 konvektiokierukoihin 12. Raskaista hiilivedyistä koostuva raaka-ainesyöttö, kuten petroli, suoratislauskaasuöljy tai tyhjötislauskaasuöljy, 35 johdetaan linjaa 18 pitkin konvektiokierukoihin 20.
5 78726
Laimennushöyryä johdetaan linjaa 14 pitkin konvek-tiokierukoihin 12, joiden kautta etaanisyöttö kulkee. On edullista, että laimennushöyry on tulistettua höyryä, Jonka lämpötila on 185-540°C. Laimennushöyryä sekoitetaan 5 etaanisyöttöön suunnilleen suhteessa 0,4 kg höyryä/l kg syöttöä. Yhdistettyjen etaanin ja laimennushöyryn lämpötila nostetaan noin 540-650°C:seen konvektiovyöhykkeessä 6. Sen jälkeen kuumennettu laimea etaani johdetaan uunin 2 säteilyvyöhykkeen 8 kierukan 16 läpi. Säteilyvyöhykkees-10 sä etaanisyöttö krakataan korkean konversion olosuhteissa lämpötilaan 820-930°C viipymäajan ollessa noin 0,2 sekuntia.
Samaan aikaan johdetaan raskaista hiilivedyistä koostuva raaka-ainesyöttö linjaa 18 pitkin uunin 2 konvek-15 tiovyöhykkeen 6 konvektiokierukoihin 20. Laimennushöyryä syötetään linjaa 22 pitkin konvektiokierukoihin 20 raskaiden hiilivetyjen sekaan suunnilleen suhteessa 0,15 - 0,30 kg höyryä/l kg raskaita hiilivetyjä. Raskaiden hiilivetyjen lämpötila nostetaan 480-540°C:seen uunin 2 konvektio-20 vyöhykkeessä 6. Sen jälkeen konvektiovyöhykkeestä 6 tuleva raskaista hiilivedyistä koostuva raaka-ainesyöttö johdetaan säteilykierukkaan 24, jossa se krakataan osittain ankaruudeltaan keskinkertaisissa olosuhteissa lämpötilaan noin 650-790°C viipymäajan ollessa noin 0,05 sekuntia.
25 Osittain krakattu raskaista hiilivedyistä koostuva raaka-ainesyöttö johdetaan yhteiseen kierukkaan 26 ja täysin krakattu etaanlpyrolyysikaasu johdetaan kierukasta 16 myös yhteiseen kierukkaan 26. Yhteisessä kierukassa 26 täysin krakattu kevyistä hiilivedyistä koostuva raaka-ai-30 nesyöttö antaa lämpöä osittain krakattujen raskaiden hiilivetyjen krakkaamiseen edelleen, ja samanaikaisesti osittain krakattujen raskaiden hiilivetyjen alhaisempi lämpötila saa aikaan etaaniulosvirtauksen jäähtymisen. Yhdis-telmätuote krakataan halutulle tasolle, jäähdytetään sit-35 ten tavanomaisessa jäähdytyslaitteessa ja jaetaan sen jälkeen erilaisiksi erityistuotteiksi.
6 78726 Tämän keksinnön mukaista menetelmää valaisevat esimerkit osoittavat parantuneen BTX-saannon tavanomaisiin menetelmiin nähden.
Esimerkki 1 5 Käytetyt prosessiolosuhteet olivat seuraavassa esi tetyt, jolloin DUOCRACKING on keksinnön mukainen menetelmä ja tavanomainen krakkaus on esitetty vertailuna.
Raaka-ainesyöttö Tavanomainen DUOCRACKING
krakkaus Kuwait- Kuwait-kaasuöljy 10 kaasuöljy 45 kg/h 45 kg/h (linja 18) etaani 27 kg/h (linja 10)
Krakkausvoimak- kuus1 2,2 2,2 15 Konvektio-osan ulostulolämpötila 566°C (linja 20) (linja 12)
538° C 627° C
Laimennusvesihöyry kg/kg hiilivetyjä 1,07 0,18 0,5 20 Säteilyvyöhyke (linja 24) (linja 16)
Viipymäaika 0,3 s 0,1 0,25
Ulostulolämpötila 804°C 789°C 289°C
Täydentävä laimennus kg krakattua etaania + 25 vesihöyryä/kg raskasta kaasuöljyä 0,0 0,89 (linja (26)
Kokona!slaimennus kg/kg raskasta kaasu- öljyä 1,07 1,07 30 DUOCRACKING-kierukka
Viipymäaika 0,06
Ulostulolämpötila 829°C
Määritetty kineettisenä voimakkuusfunktiona, analyyt-35 tinen.
7 78726
Saadut tulokset
Tavanomainen DUOCRACKING Krakkaus Kaasuöljy (linja 18)
Etaani (linja 10) 5 CH4-saanto, p-% 8,5 8,5 BTX-saanto, p-% (linja 28) 9,7 10,9
Raakapyrolyysibensiinituotteet (linja 40) ° Api 38,5 35,7 10 Tiheys, 15°C 0,832 0,847
Bromi g/100 g 77,1 71,6
Jodi g/100 g 25,7 26,1
Kiehumisalue °C
IBP 43 51 15 50 % 97 101 95 % 138 187
Alkuaineanalyysi, C p-% 90,09 90,28 H 9,91 9,72 20 C/H 9,09 9,29
Hiilivetytyypit
Aromaattisia, til-% 56 62
Olefiineja 43 37
Tyydyttyneitä 1 1 25 RPG-saannot C5-mono-olefiineja 5,63 3,06
Isopreenla 3,81 2,04
Muita C5-diolefiineja & syklopenteeniä 4,54 3,35 30 Syklopentadieeniä 5,66 3,66
Disyklopentadieeniä 1,12 0,72 C5—hiilivetyjä 20,76 12,83
Metyylisyklo-pentadi- eeniä 0,80 0,96 35 Bentseeniä 18,8 21,9
Tolueenia 14,5 16,7 8 78726
Etyylibentseeneitä 2,11 2,18 p-ksyleeniä 1,31 1,37 m-ksyleeniä 2,87 2,99 o-ksyleeniä 2,88 2,84 5 Styreeniä 1,75 1,98 BTX 45,02 50,92 C9-hiilivetyjä 16,56 16,42
Tunni stamattorni a
Raskaita jakeita 17,7 19,8 10 Esimerkki 2 Käytettiin samoja prosessiolosuhteita kuin esimek-rissä 1, jolloin tuloksena saatiin seuraavaa:
Tavanomainen DUOCRACKING Krakkaus 15 CH4-saanto, p-% 10,3 10,3
Raakapyrolyysibensiinituotteet (linja 40) ° Api 32,8 31,2
Tiheys, 15°C 0,861 0,870
Bromi g/100 g 47,9 40,7 20 Jodi g/100 g 24,5 23,7
Kiehumisalue °C
IBP 46 58 50 % 102 101 95 % 186 182 25 Alkuaineanalyysi, C p-% 90,99 91,08 H 9,01 8,92 C/H 10,10 10,21
Hiilivetytyypit 30 Aromaattisia til-% 75 79
Olefiineja 24 20
Tyydyttyneitä 1 1 RPG-saannot C5-mono-olefiineja 1,02 0,64 35 Isopreenia 2,46 1,32 9 78726
Multa C5-diolefiineja & syklopenteeniä 2,32 1,59
Syklopentadieeniä 4,62 4,07
Disyklopentadieenlä 1,97 1,21 5 C5-hiilivetyjä 12,39 8,83
Metyylisyklopentadieeniä 0,67 0,62
Bentseeniä 29,8 33,7
Tolueenia 19,2 20,7 10 Etyylibentseeneitä 2,07 2,03 p-ksyleeniä 1,70 1,67 m-ksyleeniä 3,68 3,55 o-ksyleeniä 3,27 3,03
Styreeniä 3,06 2,92 15 BTX 63,45 68,22 C9-hiilivetyjä 14,59 13,41
Tunnistamattomia
Raskaita Jakelta 9,57 9,54
Esimerkeissä 1 ja 2 annetut DUOCRACKING-saantotie-20 dot ovat vain kaasuöljyosuuksia yhdistetyssä krakkauspro-sessissa. Etaanin osuus saatiin antamalla etaanln krak-kautua samanlaisissa prosessiolosuhteissa kuin seoksen. Etaanin osuus vähennettiin sitten seossaannoista, jolloin saatiin pelkän kaasuöljyn osuus DUOCRACKING-prosessiolo-25 suhteissa.
Claims (12)
1. Menetelmä raskaiden hiilivetyjen lämpökrakkaa-miseksi bentseenin, tolueenin ja ksyleenin parannetuin 5 saannoin, tunnettu siitä, että (a) raskaista hiilivedyistä koostuva virta lämpö-krakataan osittain ensimmäisessä vyöhykkeessä laimennus-vesihöyryn läsnäollessa keskivoimakkaissa olosuhteissa lämpötilassa noin 650-790eC; 10 (b) etaanivirta lämpökrakataan suurella konversiol la toisessa vyöhykkeessä laimennusvesihöyryn läsnäollessa; ja (c) osittain lämpökrakattu hiilivetyvirta sekoitetaan suureen konversioon lämpökrakattuun etaanivirtaan 15 raskaiden hiilivetyjen ja etaanin yhdistelmän krakkauksen loppuunsaattamiseksi.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että ennen osittaista lämpökrak-kausta raskaat hiilivedyt laimennetaan käyttäen noin 0,2 20 kg vesihöyryä yhtä kg kohden raskaita hiilivetyjä.
3. Patenttivaatimusten 1 tai 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että raskaiden hiilivetyjen ja etaanin välinen painosuhde on 65:35.
4. Patenttivaatimuksen 2 tai 3 mukainen menetelmä, 25 tunnettu siitä, että ennen raskaiden hiilivetyjen osittaista lämpökrakkausta raskaiden hiilivetyjen virran lämpötila nostetaan 480-540°C:seen.
5. Patenttivaatimuksen 1, 2 tai 3 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että etaani lämpökr akat aan 30 suuren konversion olosuhteissa lämpötilassa 820-930°C, viipymäajan ollessa noin 0,1 - 0,3 sekuntia.
6. Patenttivaatimuksen 5 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että ennen kuin etaani on täydel-lisest lämpökrakattu siihen sekoitetaan laimennusvesihöy- 35 ryä, joka on tulistettu lämpötilaan 185-540°C, suunnilleen suhteessa 0,4 kg vesihöyryä yhtä kg kohden etaania. 11 78726
7. Patenttivaatimuksen 6 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että ennen etaanin täydellistä lämpökrakkausta laimennetun etaanin lämpötila nostetaan noin 540-650°C:seen.
8. Patenttivaatimuksen 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että osittain lämpökrakattu hiili-vetyvirta sekoitetaan etaanin lämpökrakkausulosvirtauksen kanssa etaanin lämpökrakkausulosvirtauksen jäähdyttämiseksi.
9. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että vaiheen c) raskaiden hiilivetyjen lämpökrakkautuminen tapahtuu kolmannessa vyöhykkeessä, ja että krakkausvyöhykkeet koostuvat erillisistä kierukoista.
10. Patenttivaatimuksen 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että raskaiden hiilivetyjen virta ensin lämpökrakataan osittain keskivahvoissa olosuhteissa lämpötilassa noin 650-790°C viipymäajan ollessa noin 0,05 sekuntia.
11. Patenttivaatimuksen 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että osittain lämpökrakattu hiili-vetyvirta sekoitetaan etaanin lämpökrakkausulosvirtauksen kanssa.
12 78726 Patentkav
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/435,608 US4765883A (en) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | Process for the production of aromatics benzene, toluene, xylene (BTX) from heavy hydrocarbons |
| US43560882 | 1982-10-20 | ||
| PCT/US1983/001513 WO1984001581A1 (en) | 1982-10-20 | 1983-09-27 | Process for the production of aromatics, benzene, toluene, xylene (btx) from heavy hydrocarbons |
| US8301513 | 1983-09-27 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI842417A FI842417A (fi) | 1984-06-14 |
| FI842417A0 FI842417A0 (fi) | 1984-06-14 |
| FI78726B true FI78726B (fi) | 1989-05-31 |
| FI78726C FI78726C (fi) | 1989-09-11 |
Family
ID=23729080
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI842417A FI78726C (fi) | 1982-10-20 | 1984-06-14 | Foerfarande foer vaermekrackning av tunga kolvaeten foer producerande av benzen, toluen och xylen. |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4765883A (fi) |
| EP (1) | EP0106392A1 (fi) |
| AU (1) | AU560602B2 (fi) |
| CA (1) | CA1210029A (fi) |
| ES (1) | ES526084A0 (fi) |
| FI (1) | FI78726C (fi) |
| GB (1) | GB2128628B (fi) |
| IN (1) | IN161462B (fi) |
| MX (1) | MX167901B (fi) |
| WO (1) | WO1984001581A1 (fi) |
| ZA (1) | ZA836859B (fi) |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5110478A (en) * | 1990-06-05 | 1992-05-05 | Mobil Oil Corp. | Catalytic conversion over membrane composed of a pure molecular sieve |
| US5409675A (en) * | 1994-04-22 | 1995-04-25 | Narayanan; Swami | Hydrocarbon pyrolysis reactor with reduced pressure drop and increased olefin yield and selectivity |
| US5932777A (en) * | 1997-07-23 | 1999-08-03 | Phillips Petroleum Company | Hydrocarbon conversion |
| US6383455B1 (en) * | 1997-09-19 | 2002-05-07 | Stone & Webster Engineering Corp. | Ceramic slot reactor for ethylene production |
| US20090022635A1 (en) * | 2007-07-20 | 2009-01-22 | Selas Fluid Processing Corporation | High-performance cracker |
| US20090156876A1 (en) * | 2007-12-18 | 2009-06-18 | Ou John D Y | Apparatus and Process for Cracking Hydrocarbonaceous Feed Treated to Adsorb Paraffin-Insoluble Compounds |
| US9321971B2 (en) | 2009-06-17 | 2016-04-26 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Removal of asphaltene contaminants from hydrocarbon streams using carbon based adsorbents |
| WO2013106771A2 (en) | 2012-01-13 | 2013-07-18 | Siluria Technologies, Inc. | Process for separating hydrocarbon compounds |
| US9670113B2 (en) | 2012-07-09 | 2017-06-06 | Siluria Technologies, Inc. | Natural gas processing and systems |
| CA2893948C (en) | 2012-12-07 | 2022-12-06 | Siluria Technologies, Inc. | Integrated processes and systems for conversion of methane to ethylene and conversion of ethylene to higher hydrocarbon products |
| US10047020B2 (en) | 2013-11-27 | 2018-08-14 | Siluria Technologies, Inc. | Reactors and systems for oxidative coupling of methane |
| CN106068323B (zh) | 2014-01-08 | 2019-09-06 | 希路瑞亚技术公司 | 乙烯成液体的系统和方法 |
| US10377682B2 (en) | 2014-01-09 | 2019-08-13 | Siluria Technologies, Inc. | Reactors and systems for oxidative coupling of methane |
| CA3225180A1 (en) | 2014-01-09 | 2015-07-16 | Lummus Technology Llc | Oxidative coupling of methane implementations for olefin production |
| US9334204B1 (en) | 2015-03-17 | 2016-05-10 | Siluria Technologies, Inc. | Efficient oxidative coupling of methane processes and systems |
| US10793490B2 (en) | 2015-03-17 | 2020-10-06 | Lummus Technology Llc | Oxidative coupling of methane methods and systems |
| WO2016149507A1 (en) * | 2015-03-17 | 2016-09-22 | Siluria Technologies, Inc. | Oxidative coupling of methane methods and systems |
| US20160289143A1 (en) | 2015-04-01 | 2016-10-06 | Siluria Technologies, Inc. | Advanced oxidative coupling of methane |
| US9328297B1 (en) | 2015-06-16 | 2016-05-03 | Siluria Technologies, Inc. | Ethylene-to-liquids systems and methods |
| EP3786138A1 (en) | 2015-10-16 | 2021-03-03 | Lummus Technology LLC | Oxidative coupling of methane |
| EP3442934A4 (en) | 2016-04-13 | 2019-12-11 | Siluria Technologies, Inc. | OXIDIZING COUPLING OF METHANE FOR THE PRODUCTION OF OLEFINS |
| EP3554672A4 (en) | 2016-12-19 | 2020-08-12 | Siluria Technologies, Inc. | PROCEDURES AND SYSTEMS FOR CHEMICAL DEPOSITION |
| AU2018273238B2 (en) | 2017-05-23 | 2022-02-10 | Lummus Technology Llc | Integration of oxidative coupling of methane processes |
| CA3069314A1 (en) | 2017-07-07 | 2019-01-10 | Lummus Technology Llc | Systems and methods for the oxidative coupling of methane |
| CN111788282A (zh) * | 2018-12-12 | 2020-10-16 | 伊科马特知识产权控股有限责任公司 | 碳质材料加工 |
| US11220637B2 (en) | 2019-10-30 | 2022-01-11 | Saudi Arabian Oil Company | System and process for steam cracking and PFO treatment integrating selective hydrogenation and FCC |
| US11220640B2 (en) | 2019-10-30 | 2022-01-11 | Saudi Arabian Oil Company | System and process for steam cracking and PFO treatment integrating selective hydrogenation, FCC and naphtha reforming |
| US11091709B2 (en) | 2019-10-30 | 2021-08-17 | Saudi Arabian Oil Company | System and process for steam cracking and PFO treatment integrating selective hydrogenation, ring opening and naphtha reforming |
| US11377609B2 (en) | 2019-10-30 | 2022-07-05 | Saudi Arabian Oil Company | System and process for steam cracking and PFO treatment integrating hydrodealkylation and naphtha reforming |
| US11001773B1 (en) | 2019-10-30 | 2021-05-11 | Saudi Arabian Oil Company | System and process for steam cracking and PFO treatment integrating selective hydrogenation and selective hydrocracking |
| US11091708B2 (en) | 2019-10-30 | 2021-08-17 | Saudi Arabian Oil Company | System and process for steam cracking and PFO treatment integrating selective hydrogenation and ring opening |
| US11390818B2 (en) | 2019-10-30 | 2022-07-19 | Saudi Arabian Oil Company | System and process for steam cracking and PFO treatment integrating hydrodealkylation |
| US11441402B2 (en) | 2021-01-30 | 2022-09-13 | Giftedness And Creativity Company | Method for in-situ tar mat remediation and recovery |
Family Cites Families (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2149860A (en) * | 1936-06-27 | 1939-03-07 | Universal Oil Prod Co | Conversion of hydrocarbon oils |
| US2653903A (en) * | 1950-06-09 | 1953-09-29 | Phillips Petroleum Co | Hydrocarbon conversion |
| US2890256A (en) * | 1955-05-03 | 1959-06-09 | Kellogg M W Co | Pyrolitic hydrocarbon conversion process for making ethylene |
| US2928886A (en) * | 1955-08-19 | 1960-03-15 | Monsanto Chemicals | Production of ethylene |
| GB789049A (en) * | 1956-03-20 | 1958-01-15 | Bergwerksgesellschaft Hibernia | Process for the production of gases rich in olefins from hydrocarbon oils |
| US2943994A (en) * | 1958-02-14 | 1960-07-05 | Exxon Research Engineering Co | Chemicals coking quenching system |
| GB886006A (en) * | 1958-11-24 | 1962-01-03 | Du Pont | Process for the production of ethylene and its homologues |
| FR1348293A (fr) * | 1962-03-01 | 1964-01-04 | Metallgesellschaft Ag | Procédé de refroidissement rapide de gaz de craquage |
| US3487121A (en) * | 1966-06-13 | 1969-12-30 | Stone & Webster Eng Corp | Hydrocarbon process |
| US3579601A (en) * | 1968-06-10 | 1971-05-18 | Exxon Research Engineering Co | Pyrolysis of hydrocarbons |
| US3641183A (en) * | 1968-07-09 | 1972-02-08 | Exxon Research Engineering Co | Injection of an electrically heated stream into a steam cracked product |
| US3580838A (en) * | 1969-02-24 | 1971-05-25 | Lummus Co | Hydrocarbon pyrolysis process |
| US3565970A (en) * | 1969-05-26 | 1971-02-23 | Phillips Petroleum Co | Hydrocarbon cracking |
| BE760340A (nl) * | 1969-12-22 | 1971-06-15 | Shell Int Research | Werkwijze en inrichting voor het afschrikken van onstabiel gas |
| US3676519A (en) * | 1970-01-02 | 1972-07-11 | Lummus Co | Quench process |
| JPS501002B1 (fi) * | 1970-03-24 | 1975-01-14 | ||
| US3579438A (en) * | 1970-04-20 | 1971-05-18 | Monsanto Co | Thermal cracking |
| US3711568A (en) * | 1970-09-24 | 1973-01-16 | H Cooper | Pyrolysis process |
| DD100697A1 (fi) * | 1972-01-10 | 1973-10-05 | ||
| US3842122A (en) * | 1972-12-29 | 1974-10-15 | Hydrocarbon Research Inc | Treating tar sands bitumen |
| US3907661A (en) * | 1973-01-29 | 1975-09-23 | Shell Oil Co | Process and apparatus for quenching unstable gas |
| US3878088A (en) * | 1974-03-04 | 1975-04-15 | Robert S Nahas | Integrated production of olefins and coke |
| GB1475738A (en) * | 1974-08-28 | 1977-06-01 | Ici Ltd | Thermal cracking of hydrocarbons |
| US4022556A (en) * | 1975-04-30 | 1977-05-10 | The George Hyman Construction Company | Concrete slab extruder having a free flight auger |
| JPS5265203A (en) * | 1975-11-25 | 1977-05-30 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Olefin production |
| NL7605485A (en) * | 1976-05-21 | 1977-11-23 | Protec Spa | Olefin prodn. by steam cracking of naphtha or gas oil - with feed introduced in portions in successive stages |
| US4268375A (en) * | 1979-10-05 | 1981-05-19 | Johnson Axel R | Sequential thermal cracking process |
-
1982
- 1982-10-20 US US06/435,608 patent/US4765883A/en not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-09-15 ZA ZA836859A patent/ZA836859B/xx unknown
- 1983-09-22 IN IN1161/CAL/83A patent/IN161462B/en unknown
- 1983-09-23 CA CA000437500A patent/CA1210029A/en not_active Expired
- 1983-09-26 EP EP83201371A patent/EP0106392A1/en not_active Withdrawn
- 1983-09-27 AU AU21216/83A patent/AU560602B2/en not_active Ceased
- 1983-09-27 WO PCT/US1983/001513 patent/WO1984001581A1/en active IP Right Grant
- 1983-09-29 ES ES526084A patent/ES526084A0/es active Granted
- 1983-09-29 MX MX198936A patent/MX167901B/es unknown
- 1983-10-19 GB GB08327963A patent/GB2128628B/en not_active Expired
-
1984
- 1984-06-14 FI FI842417A patent/FI78726C/fi not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA1210029A (en) | 1986-08-19 |
| MX167901B (es) | 1993-04-21 |
| ZA836859B (en) | 1984-04-25 |
| FI842417A (fi) | 1984-06-14 |
| ES8600181A1 (es) | 1985-10-01 |
| GB2128628A (en) | 1984-05-02 |
| IN161462B (fi) | 1987-12-12 |
| FI842417A0 (fi) | 1984-06-14 |
| GB2128628B (en) | 1987-08-05 |
| AU560602B2 (en) | 1987-04-09 |
| US4765883A (en) | 1988-08-23 |
| AU2121683A (en) | 1984-05-04 |
| FI78726C (fi) | 1989-09-11 |
| ES526084A0 (es) | 1985-10-01 |
| WO1984001581A1 (en) | 1984-04-26 |
| GB8327963D0 (en) | 1983-11-23 |
| EP0106392A1 (en) | 1984-04-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI78726B (fi) | Foerfarande foer vaermekrackning av tunga kolvaeten foer producerande av benzen, toluen och xylen. | |
| US10315968B2 (en) | Process for steam cracking hydrocarbons | |
| AU565561B2 (en) | Process and apparatus for the production of olefins from bothheavy and light hydrocarbons | |
| FI81829C (fi) | Integrerat pyrolytiskt foerfarande foer tunga petroleumfraktioner. | |
| US4552644A (en) | Duocracking process for the production of olefins from both heavy and light hydrocarbons | |
| KR102098421B1 (ko) | 열적 증기분해에 의한 탄화수소 공급원료 전환 방법 | |
| AU2013343861B2 (en) | Process for producing olefin-containing products by thermal steam cracking | |
| AU2013301887B2 (en) | Process for converting hydrocarbon feeds to olefin-containing product streams by thermal steamcracking | |
| JP6181181B2 (ja) | 分解炉における熱水蒸気分解によってオレフィンを製造する方法 | |
| JPS6160879B2 (fi) | ||
| US20010016673A1 (en) | Method of producing olefins and feedstocks for use in olefin production from crude oil having low pentane insolubles and high hydrogen content | |
| US4906442A (en) | Process and apparatus for the production of olefins from both heavy and light hydrocarbons | |
| KR20040002876A (ko) | 경량 원료를 열분해하는 방법 | |
| WO2018118306A1 (en) | Process for steam cracking hydrocarbons | |
| EP3559155B1 (en) | Process for steam cracking hydrocarbons | |
| JPS6360078B2 (fi) | ||
| US2163867A (en) | Conversion of hydrocarbons | |
| JPS6329916B2 (fi) | ||
| TW202421766A (zh) | 用於將極輕質低硫原油轉化為化學品之方法 | |
| NO164784B (no) | Fremgangsmaate ved termisk cracing av tunge hydrokarbon-foeder for fremstilling av olefiner. | |
| JPS62218486A (ja) | 炭化水素から石油化学製品を製造するための選択的熱分解方法 | |
| NO164783B (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av aromatene, benzen, toluen, xylen (btx) fra tunge hydrokarboner. | |
| JP2017516892A (ja) | 原油製生成物を取得するための方法及びプラント |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed | ||
| MM | Patent lapsed |
Owner name: STONE & WEBSTER ENGINEERING CORPORATION |