FI66483B - KOMBINERAD VAERMEKRAFTANLAEGGNING - Google Patents
KOMBINERAD VAERMEKRAFTANLAEGGNING Download PDFInfo
- Publication number
- FI66483B FI66483B FI800584A FI800584A FI66483B FI 66483 B FI66483 B FI 66483B FI 800584 A FI800584 A FI 800584A FI 800584 A FI800584 A FI 800584A FI 66483 B FI66483 B FI 66483B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- steam generator
- power plant
- thermal power
- plant according
- gas turbine
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 43
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 9
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 4
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 4
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 4
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 4
- 239000008400 supply water Substances 0.000 claims description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 8
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005315 distribution function Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000003595 mist Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C1/00—Gas-turbine plants characterised by the use of hot gases or unheated pressurised gases, as the working fluid
- F02C1/04—Gas-turbine plants characterised by the use of hot gases or unheated pressurised gases, as the working fluid the working fluid being heated indirectly
- F02C1/05—Gas-turbine plants characterised by the use of hot gases or unheated pressurised gases, as the working fluid the working fluid being heated indirectly characterised by the type or source of heat, e.g. using nuclear or solar energy
- F02C1/06—Gas-turbine plants characterised by the use of hot gases or unheated pressurised gases, as the working fluid the working fluid being heated indirectly characterised by the type or source of heat, e.g. using nuclear or solar energy using reheated exhaust gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/061—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with combustion in a fluidised bed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C3/00—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid
- F02C3/20—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products
- F02C3/205—Gas-turbine plants characterised by the use of combustion products as the working fluid using a special fuel, oxidant, or dilution fluid to generate the combustion products in a fluidised-bed combustor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C6/00—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use
- F02C6/18—Plural gas-turbine plants; Combinations of gas-turbine plants with other apparatus; Adaptations of gas-turbine plants for special use using the waste heat of gas-turbine plants outside the plants themselves, e.g. gas-turbine power heat plants
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B31/00—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus
- F22B31/0007—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus with combustion in a fluidized bed
- F22B31/0015—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus with combustion in a fluidized bed for boilers of the water tube type
- F22B31/0023—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus with combustion in a fluidized bed for boilers of the water tube type with tubes in the bed
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/14—Combined heat and power generation [CHP]
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P80/00—Climate change mitigation technologies for sector-wide applications
- Y02P80/10—Efficient use of energy, e.g. using compressed air or pressurized fluid as energy carrier
- Y02P80/15—On-site combined power, heat or cool generation or distribution, e.g. combined heat and power [CHP] supply
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Description
Ί r - KUULUTUSjULKAISU , , Λ „ M (11) utlAggnincsskrift 66483 ^ T ^ (51) K».lk^/taco.3 F 22 B 1 /18 SUOMI—FINLAND pi) 800584 ' (7Ί) HilflMMy»—A«wB>mlii«d— 27.02.80 (23) AHmpIMI—Glklfh«t*4af 27.02.80 (41) TmNm|hMmIi*I — BMvttoffantNf 13.10.80 rrjiÄÄ «bsstasäse- »·“« (32)(33)(31) Pyydetty Muoikwt—B^Srtl prior** 12.04.79Ί r - ANNOUNCEMENT,, Λ „M (11) utlAggnincsskrift 66483 ^ T ^ (51) K» .lk ^ / taco.3 F 22 B 1/18 FINLAND — FINLAND pi) 800584 '(7Ί) HilflMMy »—A« wB> mlii «d— 27.02.80 (23) AHmpIMI — Glklfh« t * 4af 27.02.80 (41) TmNm | hMmIi * I - BMvttoffantNf 13.10.80 rrjiÄÄ «bsstasäse-» · “« (32) (33) ( 31) Requested Muoikwt — B ^ Srtl prior ** 12.04.79
Sveitsi-Schweiz(CH) 3495/79-2 (70 Gebruder Sulzer Aktiengesel1schaft, CH-8401 Winterthur, Sveitsi-Switzerland-Switzerland (CH) 3495 / 79-2 (70 Gebruder Sulzer Aktiengesel1schaft, CH-8401 Winterthur, Switzerland)
Schweiz(CH) (72) Emile Aguet, Winterthur, Sveitsi-Schweiz(CH) (74) Oy Kolster Ab (54) Yhdistetty lämpövoimalaitos - Kombinerad värmekraftanläggningSchweiz (CH) (72) Emile Aguet, Winterthur, Switzerland-Schweiz (CH) (74) Oy Kolster Ab (54) Combined heat and power plant - Kombinerad värmekraftanläggning
Keksintö koskee patenttivaatimuksen 1 johdannon mukaista lämpö-voimalaitosta. Yhdistämällä kaasuturpiineja höyryvoimalaitoksiin saadaan parempi kokonaishyötysuhde kuin pelkällä höyryvoimalaitoksella. Tällaisten yhdistettyjen voimalaitosten käytön eräänä edellytyksenä on kuitenkin, että herkästi likaantuvaan ja kuluvaan kaasuturpiiniin syötetään puhtaita, tuhkaa sisältämättömiä kaasuja. Keksinnön lähtökohtana onkin sellainen yhdistetty lämpövoimalaitos, jossa kaasuturpiinin käyt-töainetta ei kuumenneta suoraan epäpuhtaan polttoaineen palamisen avulla, vaan pääasiassa lämmönsiirrolla, niin että kaasuturpiinin läpi virtaa käytännöllisesti katsoen puhdas ilma. Tällaisen voimalaitoksen etuna on, että siinä voidaan käyttää erilaisia polttoaineita. Sen varjopuolina voidaan taas mainita korkeammat hankintakustannukset sekä il-mankuumentimessa tapahtuvasta paineen alenemisesta johtuva kaasutur-piiniryhmän hieman pienempi hyötysuhde.The invention relates to a thermal power plant according to the preamble of claim 1. Combining gas turbines with steam power plants gives a better overall efficiency than with a steam power plant alone. However, one of the preconditions for the operation of such combined heat and power plants is that clean, ash-free gases are fed to the easily polluted and consumable gas turbine. The starting point of the invention is therefore a combined thermal power plant in which the gas turbine fuel is not heated directly by the combustion of impure fuel, but mainly by heat transfer, so that practically clean air flows through the gas turbine. The advantage of such a power plant is that it can use different fuels. Its disadvantages are again the higher acquisition costs and the slightly lower efficiency of the gas turbine group due to the pressure drop in the air heater.
Tämänkertaisella keksinnöllä pyritään parantamaan po. yhdistetyn lämpövoimalaitoksen tehoa ja eliminoimaan samalla edellä esitetyt epäkohdat.The present invention seeks to improve po. the efficiency of the combined heat and power plant and at the same time eliminate the above disadvantages.
2 66483 Tähän päästään patenttivaatimuksessa 1 esitettyjen keksinnölle tunnusmaisten rakennepiirteiden avulla. Jakamalla kaasuturpiinissa paisutettu ilma vain osa koko ilmamäärästä kuluu tällöin epäpuhtaan polttoaineen palamiseen, ja jäljelle jäävä ilma, jossa voidaan polttaa mahdollisesti suhteellisen pieni määrä puhdasta polttoainetta, esim. käynnistysvaiheessa, voidaan jäähdyttää tässä tapauksessa alhaiseen kastepisteeseen mahdollisesti jopa sen alapuolelle. Poistokaasun hävikki on tällöin erittäin pieni, mikä parantaa tuntuvasti laitteiston kokonaishyötysuhdetta. Keksinnön mukaisen kytkennän toisena etuna voidaan mainita, että höyrynkehittimen ulostulossa oleva savukaasunsuo-datin voidaan konstruoida tuntuvasti pienempää poistokaasumäärää varten. Lisäksi höyrynkehittimen savukaasuille tarkoitettu savukanava voidaan mitoittaa pienemmäksi; poistolämmönsiirtimen poistokaasut voidaan puhaltaa ulos matalan poistoistukan kautta, koska ne ovat ekologisesti vaarattomia.66483 This is achieved by the structural features of the invention set out in claim 1. By distributing the expanded air in the gas turbine, only a part of the total air is then used to burn the impure fuel, and the remaining air, which may burn a relatively small amount of clean fuel, e.g. in the start-up phase, can be cooled to a low dew point, possibly even below. The exhaust gas loss is then very small, which significantly improves the overall efficiency of the equipment. Another advantage of the connection according to the invention is that the flue gas filter at the outlet of the steam generator can be constructed for a considerably smaller amount of exhaust gas. In addition, the flue for the flue gases of the steam generator can be dimensioned smaller; the exhaust gases from the exhaust heat exchanger can be blown out through the low exhaust manifold as they are ecologically safe.
Jakamalla syöttövesi tarkoituksenmukaisesti höyrynkehittimen ja poistolämmönsiirtimen osalle poistolämmönsiirtimen poistokaasut voidaan jäähdyttää alle 100°C lämpötilaan, esim. 50°C:een. Poistolämmönsiirtimen poistokaasut voidaan jäähdyttää erittäin alhaiseen lämpötilaan nimenomaan silloin, kun siinä käytetään hyväksi yksinomaan kaasuturpiinin poistolämpöä, jossa käytetään lisäksi hiilipölyä, joten haarajohdon ilmavirrassa ei polteta kastepistettä nostavia hiilivetyjä.By appropriately dividing the feed water into a part of the steam generator and the exhaust heat exchanger, the exhaust gases of the exhaust heat exchanger can be cooled to a temperature below 100 ° C, e.g. to 50 ° C. The exhaust gases from the exhaust heat exchanger can be cooled to a very low temperature precisely when it utilizes only the exhaust heat of the gas turbine, which also uses coal dust, so that the dew-point-increasing hydrocarbons are not burned in the branch line air stream.
Lisäetuja saadaan myös konstruoimalla höyrynkehittimen tulipesä pyörrepetitulipesäksi, jonka avulla poistokaasujen SC^- ja SO^- pitoisuus saadaan rikkiä sitovia aineita lisäämällä huomattavasti pienemmäksi. Pyörrepetitulipesän toisena edullisena ominaisuutena voidaan mainita, että alhaisen palamislämpötilan ansiosta poistokaasujen NO -pitoisuus on pieni.Additional advantages are also obtained by constructing the steam generator furnace as a vortex bed furnace, which makes the SC4 and SO2 content of the exhaust gases significantly lower by adding sulfur-binding substances. Another advantageous feature of the vortex bed furnace is that, due to the low combustion temperature, the NO content of the exhaust gases is low.
Kun kaasuturpiinin suljetun lämmönsiirtojärjestelmän ensimmäinen osa siis ainakin sen ensimmäinen osa järjestetään pyörrepetin alaosaan, pysyy kaasuturpiinin tulolämpötila riittävän korkeana myös laitoksen toimiessa osakuormituksella.Thus, when the first part of the closed heat transfer system of the gas turbine is arranged at least in the lower part of the vortex bed, the inlet temperature of the gas turbine remains sufficiently high even when the plant is operating at part load.
Kaasuturpiiniryhmän kompressorissa puristetun ilman loppukuumenta-minen on edullista suorittaa pyörrepetin yläpuolelle järjestetyssä lämmönsiirtojärjestelmän toisessa osassa, koska tämän kuumennuspin-nan materiaali joutuu tällä tavoin pienemmälle lämpörasitukselle.The final heating of the compressed air in the compressor of the gas turbine group is preferably carried out in the second part of the heat transfer system arranged above the vortex bed, because the material of this heating surface is thus subjected to less thermal stress.
3 664833 66483
Pyörrepetiin järjestetään mieluimmin lämmönsiirtojärjestelmän ensimmäisen osan yläpuolelle höyrynkehittimen haihdutustulipinta, mikä vesi-puolenkorkeasta lämmönsiirtoluvusta johtuen saa aikaan sen, että materiaalin lämpötilat pysyvät tässä kuumennuspinnassa sopivina.The vortex bed is preferably provided above the first part of the heat transfer system with a steam generator evaporative fire surface, which, due to the water-half-high heat transfer number, ensures that the temperatures of the material remain suitable on this heating surface.
Jos höyrynkehittimen kaasunjohtokanavaan järjestetään lämmönsiirto järjestelmän toisen osan alapuolelle vielä toinen haihdutustulipinta, joka on kytketty pyörrepetissä olevaan haihdutustulipintaan, vaikuttaa tämä edullisesti höyrynkehittimen kuormitukseen.If a heat transfer is provided in the gas line of the steam generator below the second part of the system, yet another evaporating fire surface connected to the evaporating fire surface in the vortex bed, this preferably affects the load on the steam generator.
Kun toisen haihdutustulipinnan ja lämmönsiirtojärjestelmän toisen osan väliin järjestetään tulistuspinta haihdutustulipinnoissa kehitettyä höyryä varten, ei tuoreen höyryn lämpötiloihin jouduta suorittamaan suuria korjauksia, esim. suihkuttamalla vettä höyryyn.When a superheating surface is provided between the second evaporating fire surface and the second part of the heat transfer system for the steam generated in the evaporating fire surfaces, it is not necessary to make major corrections to the fresh steam temperatures, e.g. by spraying water on the steam.
Käytettäessä laitteita, joiden avulla pyörrepetissä voidaan siirtää päättyneen loppuunpalamisen rajapintaa pyörrepetiin järjestetyn haihdutustulipinnan kohdalla pystysuunnassa, voidaan höyrynkehittimen höyryntuotantoa säätää kuormituksesta riippuen niin, että tulistettuun höyryyn joudutaan suihkuttamaan vettä vain dynaamisten häiriöiden poistamiseksi.By using devices which can move the interface of the finished combustion in the vortex bed at the evaporating fire surface arranged in the vortex bed vertically, the steam production of the steam generator can be adjusted depending on the load so that the superheated steam only has to be sprayed to remove dynamic disturbances.
Kun höyrynkehittimen savukaasukanavan ulostuloon järjestetään imukaasupuhallin, on kokonaispainehävikki kaasupuolelle minimaalinen. Lisäksi pyörrepetiin on helpompi syöttää hiiltä ja lisäaineita.When a suction gas fan is arranged at the outlet of the flue gas duct of the steam generator, the total pressure drop on the gas side is minimal. In addition, it is easier to feed carbon and additives to the vortex bed.
Seuraavassa selostetaan lähemmin joitakin keksintöön liittyviä rakenne-esimerkkejä viittaamalla tällöin oheiseen piirustukseen, jossa kuva 1 on kaavio keksinnön mukaisesta lämpövoimalaitoksesta, jossa poistolämmönsiirrin on muodostettu yksinomaan höyrynkehittimenä, kuva 2 on samoin kaavio ja havainnollistaa sellaista rakenne-muunnelmaa lämpövoimalaitoksesta, jossa poistolämmönsiirräntä käytetään höyryn kehittämisen asemesta polttoilman kuumentamiseen, ja kuva 3 esittää erästä kuvaa 2 koskevaa yksityiskohtaa.Some structural examples related to the invention will now be described in more detail with reference to the accompanying drawing, in which Figure 1 is a diagram of a thermal power plant according to the invention in which the exhaust heat exchanger is formed solely as a steam generator. heating, and Figure 3 shows a detail of Figure 2.
Kuvassa 1 esitetty kompressori 1, joka on kaasuturpiinin 2 ja generaattorin 3 kanssa samalla akselilla, syöttää puristettua ilmaa putkea 4 pitkin höyrynkehittimeen 7 järjestetyn, suljetun lämmönsiirto-järjestelmän ensimmäiseen osaan 6. Ensimmäisen osan ulostulo on yhdistetty putken 10 avulla lämmönsiirtojärjestelmän toiseen osaan 11. Toisen osan 11 ulostulosta on järjestetty kuumailmajohto 12 kaasuturpiinin 2 sisääntuloon. Kaasuturpiinin 2 ulostulo jakautuu tuloputkeksi 15, joka johtaa höyrynkehittimen 7 tulipesään 16, ja haaraputkeksi 18, joka on yhteydessä poistolämmönsiirtimeen 20. Höyrynkehittimen 7 tuli-pesä 16 on pyörrepeti; 4 66483 kuvassa 1 on esitetty vinoviivoilla pyörreliikkeenä palavat poltto-ainehiukkaset. Ensimmäinen osa 6 on sijoitettu pyörrepetin 16 alaosaan ja toinen osa 11 petin yläpuolelle höyrynkehittimen 7 savukaasukanavaan. Höyrynkehittimessä 7 on lisäksi höyrynkiertoon liittyvät kuumennuspin-nat 40, 44, 46 ja 47; vesi syötetään syöttövesisäiliöstä 30 syöttö-johdolla 31. Syöttöjohdossa 31 on syöttöpumppu 32, syöttöventtiili 33 ja suurpaine- esi Lämmitin 34, ja se (31) on yhdistetty höyrynkehittimessä olevaan esilämmittimeen (Economiser) 40. Tämän ulostulo on liitetty yhdysputkella 41 pyörrepetiin 16 järjestettyyn ensimmäiseen höyrystimeen 44, jonka ulostulo on yhdistetty johdolla 45 toiseen höyrystimeen 46. Tämä on puolestaan yhdistetty tulistimeen 47. Tulis-timen 47 ulostulo on yhdistetty höyryturpiiniin 50 tuorehöyryjohdolla 48, jossa on tuorehöyryventtiili 49. Turpiinin 50 ulostulo on yhteydessä lauhduttimeen 51, josta tuleva lauhde menee lauhdevesipumpun 52 siirtämänä syöttövesisäiliöön 30. Poistolämmönsiirtimeen 20 vievässä haarajohdossa 18 on kuristin 19. Poistolämnö nsiirtimeen 20 on järjestetty esilämmitin (Economiser) 60, johon vesi syötetään syöttöjoh-dosta 31 syöttöpumpun 56 ja -venttiilin 57 kautta. Esilämmittimeen 60 liittyy - samoin poistolämmönsiirtimeen 20 sijoitettuna - höyrystin 62 ja tulistin 64. Tulistimen 64 ulostulosta on yhdistetty tuorehöyry-johto 65, jossa on venttiili 66, höyryturpiinin 50 syöttökohtaan. Turpiinin 50 alemmalla painea-lueella on suurpaine-esilämmittimen 34 väliottoputki 68. Suljetun lämmönsiirtojärjestelmän ensimmäiseen osaan 6 on järjestetty sen kiertävä ohitusventtiilillä 69 varustettu ohitus-johto.The compressor 1 shown in Fig. 1, which is on the same shaft as the gas turbine 2 and the generator 3, supplies compressed air via a pipe 4 to the first part 6 of the closed heat transfer system 6 arranged in the steam generator 7. The outlet of the first part is connected to the second part 11 of the heat transfer system. From the 11 outlets, a hot air line 12 is arranged to the inlet of the gas turbine 2. The outlet of the gas turbine 2 is divided into an inlet pipe 15 leading to the furnace 16 of the steam generator 7 and a branch pipe 18 communicating with the exhaust heat exchanger 20. The fire housing 16 of the steam generator 7 is a vortex bed; 4 66483 Figure 1 shows the fuel particles burning in a vortex motion with slashes. The first part 6 is located in the lower part of the vortex bed 16 and the second part 11 above the bed in the flue gas duct of the steam generator 7. The steam generator 7 further has heating surfaces 40, 44, 46 and 47 associated with the steam circulation; the water is supplied from the supply water tank 30 by a supply line 31. The supply line 31 has a supply pump 32, a supply valve 33 and a high-pressure pre-heater 34, and is connected to a preheater (Economiser) 40 in the steam generator 40. Its outlet is connected 44, the outlet of which is connected by a line 45 to a second evaporator 46. This in turn is connected to a superheater 47. The outlet of the superheater 47 is connected to a steam turbine 50 by a fresh steam line 48 with a fresh steam valve 49. The outlet of the turbine 50 is connected to a condenser 51. transferred to the supply water tank 30. The branch line 18 to the discharge heat exchanger 20 has a choke 19. A pre-heater (Economiser) 60 is arranged in the discharge heat exchanger 20, to which water is supplied from the supply line 31 via a supply pump 56 and a valve 57. A preheater 62 and a superheater 64 are connected to the preheater 60, also located in the exhaust heat exchanger 20. From the outlet of the superheater 64, a fresh steam line 65 with a valve 66 is connected to the supply point of the steam turbine 50. In the lower pressure range of the turbine 50 there is an outlet pipe 68 of the high-pressure preheater 34. A bypass line with a bypass valve 69 is arranged in the first part 6 of the closed heat transfer system.
Kompressorin 1 imemä ilma syötetään 8 baarin paineella ensimmäiseen osaan 6 ja kuumennetaan siellä n. 700°C:een. Ilman lisäkuumenta-minen tapahtuu toisessa osassa 11, minkä jälkeen se paisutetaan kaasu-turpiinissa 2 n. 1,03 baariin n, 413°C:ssa. Turpiinista 2 ulos virtaava kuuma ilma johdetaan putkea 15 pitkin pyörrepetiin 16 ja haarajohtoa 18 pitkin poistolämnönsiirtimeen 20. Pyörrepetiin 16 syötetään hiiltä ja kalkkijauhetta, Hiili palaa, ja tällöin vapautuva rikki muodostuu kalkin avulla kipsiksi. Kipsi ja kuona poistetaan sitten laitteiston sivusta (ei esitetty kuvassa). Pyörrepetin poistokaasut jäähdytetään toisessa osassa 11, tulistimessa 47, toisessa höyrystimessä 46 ja vielä 5 66483 esilämmittimessä 40 n. 150°C lämpötilaan ja puhdistetaan mahdollisesti pölynerottimessa (ei kuvassa) ennen niiden johtamista savutorveen. PoistolMmmönsiirtimeen 20 syötetty kuuma ilma jäähtyy siinä n. 50°C:een. Höyrystin 62 on järjestetty niin, että siinä syntyvät höyrykuplat nousevat ylös vesi-höyryseoksen virtauksen mukana.The air drawn in by the compressor 1 is fed at a pressure of 8 bar to the first part 6 and heated there to about 700 ° C. The additional heating of the air takes place in the second part 11, after which it is expanded in a gas turbine 2 to about 1.03 bar n, at 413 ° C. The hot air flowing out of the turbine 2 is led along a pipe 15 to a vortex bed 16 and along a branch line 18 to an exhaust heat exchanger 20. Coal and lime powder are fed to the vortex bed 16. The coal burns, and the sulfur released is then formed into gypsum by means of lime. The gypsum and slag are then removed from the side of the equipment (not shown). The exhaust gases from the vortex bed are cooled in a second section 11, a superheater 47, a second evaporator 46 and a further 66483 preheater 40 to a temperature of about 150 ° C and possibly cleaned in a dust separator (not shown) before being introduced into the flue. The hot air supplied to the exhaust heat exchanger 20 cools to about 50 ° C. The evaporator 62 is arranged so that the steam bubbles generated therein rise with the flow of the water-steam mixture.
Haarajohto 18 johtaa täydellä kuormituksella ollessaan ainakin 30 % kaasuturpiinista 2 poistuvasta ilmasta. Kun poistolämmönsiirtimen 20 läpi virtaava ilma voidaan jäähdyttää suhteellisen alhaiseen lämpötilaan, koska siinä ei ole palamisvettä eikä ovat laitteiston poistokaasujen kokonaishävikit hyvin pieniä. Lämpöhyötysuhde muodostuu näin ollen poikkeuksellisen korkeaksi. Po. järjestelmän toisena etuna voidaan vielä mainita, että pyörrepetiin syötettävää ilmamäärää voidaan kuristimen 19 avulla muuttaa tarpeen mukaan hyvin nopeasti. Tästä johtuen haluttu palamislämpötila voidaan säätää helposti aina kuormituksen mukaan, ts. syötetyn polttoainemäärän ja pyörrepetin luovuttaman lämpömäärn mukaan. Palamislämpötilaanvoidaan vaikuttaa myös ohitus-venttiilillä 69.The branch line 18 conducts at full load at least 30% of the air leaving the gas turbine 2 at full load. When the air flowing through the exhaust heat exchanger 20 can be cooled to a relatively low temperature because it has no combustion water and the total exhaust gases of the equipment are very small. The heat efficiency thus becomes exceptionally high. Po. Another advantage of the system is that the amount of air fed to the vortex bed can be changed very quickly by means of a choke 19 as required. As a result, the desired combustion temperature can easily be adjusted according to the load, i.e. according to the amount of fuel fed and the amount of heat delivered by the vortex bed. The combustion temperature can also be influenced by the bypass valve 69.
Kuvan 2 mukaisessa rakenteessa puristettu ilma virtaa poistoläm-mönsiirtimeen 20 järjestetyn esikuumentimen 5 kautta pyörrepetiin 16 järjestettyyn suljetun lämmönsiirto järjestelmän ensimmäiseen osaan 6. Tämän lisäksi kaasuturpiinin 2 johtavaan kuumailmajohtoon 12 on järjestetty polttokaasun syöttöjohdolla 14 varustettu polttokammio 13. Kuvien 1 ja 2 rakenteiden toisena erona on, että höyrynkehittimen 7 läpi menevässä höyrynkierrossa on nyt höyry-vesirumpu 42, johon höyrystimet 44 ja 46 on yhdistetty luonnolliseen kierrätykseen liittyvänä kytkentänä. Sitäpaitsi tulistin 47, joka on tässä rakenteessa kaasu-virrassa toisen höyrystimen 46 alapuolella, on jaettu kahteen osaan 47a ja 47b, joiden väliin on kytketty vedensuihkutuslaite 43 höyryn lämpötilan muuttamiseksi.In the structure according to Fig. 2, compressed air flows through a preheater 5 arranged in the exhaust heat exchanger 20 to a first part 6 of a closed heat transfer system arranged in a vortex bed 16. In addition, a combustion chamber 13 is provided in the gas hot turbine 2. that the steam circuit passing through the steam generator 7 now has a steam-water drum 42 to which the evaporators 44 and 46 are connected as a connection related to natural recycling. In addition, the superheater 47, which in this structure is in the gas stream below the second evaporator 46, is divided into two parts 47a and 47b, between which a water spray device 43 is connected to change the temperature of the steam.
Lauhdepumpusta 52 syöttövesisäiliöön 30 johtavassa lauhdeputkessa 53 on kolme lauhteen esilämmmitintä 54, joihin on kytketty johdon 55 välityksellä poistolämmönsiirtimen 20 päähän järjestetty lauhteen matalalämpötilaesilämmitin 58 (kyseessä on rinnankytkentä). Johdon 55 haarautumiskohdassa on jakoventtiili 80, jonka säätö tapahtuu poisto- 6 66483 lämmönsiirtimen 20 ulostulossa olevan ilman lämpötilan avulla (ei esitetty lähemmin kuvassa). Lisäksi poistolämmönsiirtimeen 20 on esikuumen- timen 5 ja matalalämpötilaesilämmittimen 58 väliin järjestetty esiläm- mitin (Economiser) 40 , joka on kytketty rinnan höyrynkehittimessä 7 olevan esilämmittimen 40 kanssa- Kuten kuvassa 3 on esimerkkinä havainnollistettu, voi poistolämmönsiirtimen 20 esilämmittimeen 40' menevässä syöttöjohdossa 70 olla venttiili 71. Se toimii säätimen 72 avulla, joka saa säätösignaalin johtoa 73 pitkin differenssielimestä (Differenzglied) 74. Tämän (74) molemmat sisääntulot on yhdistetty vastaavasti lämpö-tilatuntoelimeen 75 ja 78, joka huomioi esilämmittimen 40 lähtölämpö-tilan ja rummussa 42 olevan höyryn lämpötilan. Tämän kytkennän ansiosta esilämmittimen 40 läpi menevä virtaus on mitattu aina niin, ettei siinä varmasti tapahdu höyrystymistä. Esilämmittimessä 40' ei suhteellisen korkean vedenpaineen ja ilman alhaisen lämpötilan vuoksi pääsekään tapahtumaan höyrystymistä.The condensate pipe 53 leading from the condensate pump 52 to the feed water tank 30 has three condensate preheaters 54 to which a condensate low temperature preheater 58 (in parallel) is connected via a line 55 to the end of the exhaust heat exchanger 20. At the branch point of the line 55 there is a distribution valve 80, the control of which takes place by means of the temperature of the air at the outlet of the exhaust heat exchanger 20 (not shown in more detail in the figure). In addition, the exhaust heat exchanger 20 is provided with a preheater (Economiser) 40 arranged between the preheater 5 and the low temperature preheater 58, which is connected in parallel with the preheater 40 in the steam generator 7. As shown by way of example in Figure 3, 71. It operates by means of a controller 72 which receives a control signal along line 73 from a differential element 74. The two inputs of this (74) are connected to a temperature sensor 75 and 78, respectively, which takes into account the output temperature of the preheater 40 and the steam temperature 42. Thanks to this connection, the flow through the preheater 40 is always measured in such a way that no evaporation is certain to occur. Due to the relatively high water pressure and low air temperature, evaporation does not occur in the preheater 40 '.
Kuvan 2 mukaiseen laitteistoon on höyrynkehittimen 7 kaasunulos-tuloon järjestetty imuvetopuhallin 85, jonka siirtomäärä (teho) voidaan säätää kuormituksesta riippuen. Puhallin 85 suorittaa siis kuvan 1 esittämässä laitteistossa olevan kuristimen 19 jakotoiminnon. Siirtomäärän kuormituksesta riippuvan toiminnon aikaansaamiseksi on järjestetty pyörrepetin pinnan korkeuden perusteella käynnistyvä mittauselin 86, esim. paine-erovastaanotin, joka vaikuttaa säätimen 87 (säädettävä asetusarvo) kautta tuulettimeen 85 ja siten myös polttoilman syöttämisen siten, että em. pinnan korkeuden noustessa ilman syöttö-määrä kasvaa. Tämän toiminnon lisäksi tai sen asemesta säädin 87 voi antaa vastaavan signaalin pyörrepetin 16 hiilen ja kalkin syöttökoh-taan 88; pinnan noustessa polttoaineen syöttö vähenee. Imupuhaltimen 85 avulla kaikki painehävikit saadaan pienemmiksi, jolloin laitteiston hyötysuhde kasvaa.In the apparatus according to Figure 2, a suction traction fan 85 is arranged at the gas outlet of the steam generator 7, the displacement amount (power) of which can be adjusted depending on the load. Thus, the fan 85 performs the distribution function of the choke 19 in the apparatus shown in Fig. 1. In order to provide a function depending on the load of the transfer rate, a measuring element 86, e.g. a differential pressure receiver, is arranged on the basis of the vortex bed surface, which acts on the fan 85 via the regulator 87 (adjustable setpoint) and thus also the combustion air supply so that the air supply increases . In addition to or instead of this function, the controller 87 may provide a corresponding signal to the coal and lime supply point 88 of the vortex bed 16; as the surface rises, the fuel supply decreases. By means of the suction blower 85, all pressure losses are reduced, whereby the efficiency of the equipment increases.
Esikuumentimen 5 ja ensimmäisen osan 6 välistä haarautuu ohitus-venttiilin 90 käsittävä ohitusjohto 89, joka liittyy kuumailmajohtoon 12, ts. se kiertää suljetun lämmönsiirtojärjestelmän ensimmäisen osan 6 ja toisen osan 11. Johto 89 korvaa kuvan 1 ohitusjohdon, jossa on ohi-tusventtiili 69, ja tekee mahdolliseksi kuuman ilman nopeammat lämpö- 7 66483 tilakorjaukset ennen ilman siirtymistä kaasuturpiiniin 2. Johdon 89 suuosaan on järjestettävä sekoitusosa, jos polttokammioon 13 ei muuten saada riittävää seosta.A bypass line 89 comprising a bypass valve 90 branches between the preheater 5 and the first part 6 and connects to the hot air line 12, i.e. it bypasses the first part 6 and the second part 11 of the closed heat transfer system. The line 89 replaces the bypass line 69 of Fig. 1, and enables faster thermal corrections of the hot air before the air enters the gas turbine 2. A mixing section must be provided in the mouthpiece of the line 89 if sufficient mixture is not otherwise obtained in the combustion chamber 13.
Kuvien 2 ja 3 mukainen laitteisto toimii periaatteessa kuvan 1 laitteiston mukaisesti. Erona on kuitenkin se, että poistolämmönsiirti-messä 20 ei kehitetä eikä tulisteta höyryä. Kaikki höyry kehitetään siis suurella paineella, mikä merkitsee taas sitä, että tuotettavaan höyrymäärään nähden tämä laitteisto luovuttaa vähemmän kondensoitumis-lämpöä kuin kuvan 1 laitteisto, joten kuvan 2 mukaisen laitteiston hyötysuhde on siis suurempi.The apparatus according to Figures 2 and 3 operates in principle according to the apparatus of Figure 1. However, the difference is that no steam is generated or superheated in the exhaust heat exchanger 20. Thus, all the steam is generated at a high pressure, which in turn means that relative to the amount of steam produced, this apparatus dissipates less heat of condensation than the apparatus of Figure 1, so that the efficiency of the apparatus of Figure 2 is higher.
Periaatteessa ilma voidaan - mikäli polttokammiota 13 ei kuumenne-neta - jäähdyttää, poistolämmönsiirtimessä 20 jopa ilmanimulämpö-tilaan, ilman että syntyy sumua tai tiivistymistä. Kuitenkin lauh-teen lämpötila ja matalalämpötilaesilämmittimen 58 kokoon liittyvät kustannukset eliminoivat yleensä näin alhaisen jäähdytysasteen käyttämisen.In principle, the air - if the combustion chamber 13 is not heated - can be cooled, in the exhaust heat exchanger 20, even to the air intake temperature without the formation of mist or condensation. However, the condensate temperature and the cost associated with the size of the low temperature preheater 58 generally eliminate the use of such a low degree of cooling.
Höyrynkehittimen 7 ja poistolämmönsiirtimen 20 seinämät ovat kuten yleensäkin höyrynkehittimissä mieluimmin tiivistyshitsattuja putkiseinämiä ja kytketty esilämmittiminä tai höyrystiminä (ei esitetty lähemmin kuvissa) höyrynkehittimen kiertojärjestelmään.As is generally the case in steam generators, the walls of the steam generator 7 and the exhaust heat exchanger 20 are preferably sealed welded pipe walls and connected as preheaters or evaporators (not shown in more detail in the figures) to the steam generator circulation system.
Claims (11)
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH349579 | 1979-04-12 | ||
CH349579A CH637184A5 (en) | 1979-04-12 | 1979-04-12 | COMBINED THERMAL POWER PLANT WITH A GAS TURBINE GROUP. |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI800584A FI800584A (en) | 1980-10-13 |
FI66483B true FI66483B (en) | 1984-06-29 |
FI66483C FI66483C (en) | 1984-10-10 |
Family
ID=4257223
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI800584A FI66483C (en) | 1979-04-12 | 1980-02-27 | KOMBINERAD VAERMEKRAFTANLAEGGNING |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0017657B1 (en) |
JP (1) | JPS55139906A (en) |
CH (1) | CH637184A5 (en) |
DE (1) | DE2963926D1 (en) |
FI (1) | FI66483C (en) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0061262A1 (en) * | 1981-03-23 | 1982-09-29 | Cpc International Inc. | Power generating system |
ZA821381B (en) * | 1981-04-01 | 1983-03-30 | Westinghouse Electric Corp | Efficient combined cycle system employing a high temperature combustion turbine and a fluidized coal bed with economic exclusion of sulfur from system waste gases |
CH652190A5 (en) * | 1981-04-23 | 1985-10-31 | Sulzer Ag | STEAM GENERATOR WITH FLUIDIZED BURN FIRING. |
DE3125849A1 (en) * | 1981-07-01 | 1983-01-20 | Deutsche Babcock Anlagen Ag, 4200 Oberhausen | STEAM GENERATOR WITH CIRCULATING ATMOSPHERIC OR PRESSURE-CHARGED FLUEL BURN FIRING AND METHOD FOR ITS REGULATION |
JPS5915611A (en) * | 1982-07-15 | 1984-01-26 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Coal fired combined cycle generating device |
FR2540975B1 (en) * | 1983-02-14 | 1988-02-05 | Inst Francais Du Petrole | METHOD FOR RECOVERING ENERGY FROM A HIGH TEMPERATURE FLUID BY THERMAL EXCHANGE WITH COMPRESSED GAS |
JPS59215906A (en) * | 1983-05-20 | 1984-12-05 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Power generator of coal burning two-stage heating composite cycle |
JP3162696B2 (en) * | 1989-09-06 | 2001-05-08 | ライオン株式会社 | Water-soluble, salt-sensitive polymer |
DE4025527C1 (en) * | 1990-08-11 | 1992-01-16 | Deutsche Babcock Energie- Und Umwelttechnik Ag, 4200 Oberhausen, De | Steam boiler with economiser - incorporates combustion chamber with recirculation circuit |
AT411183B (en) | 1994-10-28 | 2003-10-27 | Ae Energietechnik Gmbh | METHOD AND COMBINED POWER PLANT FOR THERMAL PERFORMANCE |
DE19523062C2 (en) * | 1995-06-24 | 2000-04-13 | Standard Kessel Ges Lentjes Fa | Compound power plant with a gas turbine power plant and a steam power plant |
US6035644A (en) * | 1997-02-19 | 2000-03-14 | Hps Merrimac | Turbine control valve |
CN1297732C (en) * | 1999-12-21 | 2007-01-31 | 西门子公司 | Method for operating steam turbine installation and steam turbine installation that functions according thereto |
DE10032625C1 (en) * | 2000-07-07 | 2001-08-02 | Mvv En Ag | Method and device for the simultaneous generation of hot and hot gas by means of combined heat and power |
DE112007003661A5 (en) | 2007-07-18 | 2010-06-17 | Gammel Engineering Gmbh | Apparatus and method for generating power and heat |
WO2013170915A2 (en) * | 2012-05-14 | 2013-11-21 | Siemens Aktiengesellschaft | Use of the waste heat of a machine transformer for pre-heating natural gas to counter the joule-thomson effect |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1478532A (en) * | 1975-05-02 | 1977-07-06 | Babcock & Wilcox Ltd | Fluidised bed combustion apparatus |
GB1498814A (en) * | 1975-07-31 | 1978-01-25 | Rolls Royce | Gas turbine power plant with fluidised bed combustion apparatus |
SE402797B (en) * | 1975-09-12 | 1978-07-17 | Stal Laval Turbin Ab | COMBINED ENGINE AND GAS TURBINE SYSTEM |
US4116005A (en) * | 1977-06-06 | 1978-09-26 | General Electric Company | Combined cycle power plant with atmospheric fluidized bed combustor |
DE2743830C2 (en) * | 1977-09-29 | 1984-03-22 | Saarbergwerke AG, 6600 Saarbrücken | Method for operating a combined gas-steam power plant and gas-steam power plant for carrying out the method |
-
1979
- 1979-04-12 CH CH349579A patent/CH637184A5/en not_active IP Right Cessation
- 1979-05-19 EP EP79101525A patent/EP0017657B1/en not_active Expired
- 1979-05-19 DE DE7979101525T patent/DE2963926D1/en not_active Expired
-
1980
- 1980-02-27 FI FI800584A patent/FI66483C/en not_active IP Right Cessation
- 1980-04-10 JP JP4745980A patent/JPS55139906A/en active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI800584A (en) | 1980-10-13 |
EP0017657B1 (en) | 1982-10-27 |
DE2963926D1 (en) | 1982-12-02 |
EP0017657A1 (en) | 1980-10-29 |
FI66483C (en) | 1984-10-10 |
CH637184A5 (en) | 1983-07-15 |
JPS55139906A (en) | 1980-11-01 |
JPS6153530B2 (en) | 1986-11-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FI66483B (en) | KOMBINERAD VAERMEKRAFTANLAEGGNING | |
US5623822A (en) | Method of operating a waste-to-energy plant having a waste boiler and gas turbine cycle | |
US4288979A (en) | Combined cycle power plant incorporating coal gasification | |
KR100766345B1 (en) | Combined cycle system for fuel gas moisturization and heating | |
CN101283161B (en) | Module-based oxy-fuel boiler | |
JP3032005B2 (en) | Gas / steam turbine combined facility | |
KR100363071B1 (en) | Gas Turbine and Steam Turbine Plants and Methods for Operating Gas Turbine and Steam Turbine Plants | |
JP4463423B2 (en) | Gas / steam turbine combined equipment | |
FI76866B (en) | MEDICAL EQUIPMENT BRAENSLE DRIVEN GASTURBINANLAEGGNING OCH FOERFARANDE FOER UTNYTTJANDE AV VAERMEENERGIN I NAEMNDA BRAENSLE. | |
CN103477034B (en) | The reheater of supercritical heat recovery steam generator and Supercritical Evaporation device are arranged | |
RU2062332C1 (en) | Combined-cycle plant | |
JP2000073707A (en) | Current generation in combined power plant having gas turbine and steam turbine | |
PL95478B1 (en) | GAS-STEAM TURBINE POWER PLANT | |
US3118429A (en) | Power plant in which single cycle gas turbine operates in parallel with direct fired steam generator | |
KR100615732B1 (en) | Gas and steam turbine installation | |
JPH08502345A (en) | Steam power plant for producing electrical energy | |
KR100615730B1 (en) | Gas and steam turbine installation | |
KR100615733B1 (en) | Gas and steam turbine unit | |
RU2090761C1 (en) | Gas and steam turbine plant | |
US3969891A (en) | Combined gas turbine and steam powder plant | |
CZ26344U1 (en) | Electric power generating plant from solid fuels and employing gas turbine engine | |
US3807364A (en) | Mixing header | |
KR100250365B1 (en) | Heavy oil emulsion fuel combustion apparatus | |
NL9201256A (en) | STEG DEVICE FOR GENERATING ELECTRICITY WITH WET NATURAL GAS. | |
EA032655B1 (en) | Heat recovery unit and power plant |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM | Patent lapsed |
Owner name: GEBRUEDER SULZER AG |