FI65274C - FOERFARANDE FOER TERMISK KRACKNING AV KOLVAETEOLJA - Google Patents
FOERFARANDE FOER TERMISK KRACKNING AV KOLVAETEOLJA Download PDFInfo
- Publication number
- FI65274C FI65274C FI822119A FI822119A FI65274C FI 65274 C FI65274 C FI 65274C FI 822119 A FI822119 A FI 822119A FI 822119 A FI822119 A FI 822119A FI 65274 C FI65274 C FI 65274C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- reaction zone
- cracking
- liquid
- gas mixture
- helical
- Prior art date
Links
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 36
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 30
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims description 25
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 17
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 16
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 14
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 14
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 11
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 claims description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 11
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 8
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- 241000252095 Congridae Species 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 238000006482 condensation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000010771 distillate fuel oil Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 1
- 239000010763 heavy fuel oil Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 1
- 238000006068 polycondensation reaction Methods 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000005292 vacuum distillation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
- B01J2208/00823—Mixing elements
- B01J2208/00831—Stationary elements
- B01J2208/0084—Stationary elements inside the bed, e.g. baffles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00761—Details of the reactor
- B01J2219/00763—Baffles
- B01J2219/00765—Baffles attached to the reactor wall
- B01J2219/0077—Baffles attached to the reactor wall inclined
- B01J2219/00772—Baffles attached to the reactor wall inclined in a helix
Description
6527465274
Menetelmä hiilivetyöljyjen termistä krakkausta varten Förfarande för termisk krackning av kolväteoljaMethod for the thermal cracking of hydrocarbon oils Förfarande för termisk krackning av kolväteolja
Keksinnön kohteena on menetelmä hiilivetyjen termistä krakkausta varten, jossa menetelmässä hiilivetysyöttö kuumennetaan krakkauslämpötilaan ja johdetaan erilliseen reaktiovyöhykkeeseen, jossa krakkautumisen annetaan jatkua virtauksen tapahtuessa alhaalta ylöspäin.The invention relates to a process for the thermal cracking of hydrocarbons, in which process the hydrocarbon feed is heated to the cracking temperature and passed to a separate reaction zone where the cracking is allowed to continue as the flow occurs from the bottom upwards.
55
Hiilivetyöljyjen termisessä krakkauksessa raskaita öljyjakeita krakataan kevyemmiksi jakeiksi näin lisäten jälkimmäisten saantoa. Krakkauksessa syöttö-öljy kuumennetaan krakkausuunin kuumennusputkissa krakkauslämpötilaan. Käytössä on tavallisesti kaksi vaihtoehtoista menetelmää. Toi-10 eessa krakkaus tapahtuu krakkausuunin kuumennusputkissa ja osittain putkijohdoissa, jotka johtavat krakkausta seuraaviin prosessivaiheisiin. Tässä krakkausmenetelmäesä viipymäaikoja el tiedetä tarkasti, mutta ne ovat suhteellisen lyhyitä eli minuutin luokkaa. Paine vaihtelee suuresti laskien uunin sisääntulosta kohti uunin ulostuloa. Toisessa krakkaus-15 menetelmässä hiilivetysyöttö kuumennetaan krakkausuunissa ensin sopivaan reaktiolämpötilaan ja varsinainen krakkausreaktlo tapahtuu erillisessä reaktiovyöhykkeessä, jossa viipymäaika on huomattavasti pitempi kuin edellisessä menetelmässä eli luokkaa 10-30 minuuttia. Reaktiovyöhykkeeseen ei tuoda lainkaan lämpöä.In the thermal cracking of hydrocarbon oils, heavy oil fractions are cracked into lighter fractions, thus increasing the yield of the latter. In cracking, the feed oil is heated in the heating tubes of the cracking furnace to the cracking temperature. There are usually two alternative methods. In Toi-10, the cracking takes place in the heating pipes of the cracking furnace and partly in the pipelines leading to the process steps following the cracking. In this cracking method, the residence times el are not known exactly, but they are relatively short, i.e. in the order of minutes. The pressure varies greatly from the furnace inlet to the furnace outlet. In the second cracking process, the hydrocarbon feed is first heated in a cracking furnace to a suitable reaction temperature and the actual cracking reaction takes place in a separate reaction zone with a significantly longer residence time than in the previous process, i.e. of the order of 10-30 minutes. No heat is introduced into the reaction zone.
2020
Viimeksimainitussa menetelmässä reaktiovyöhykkeen muodostaa tavallisesti pystysuora sylinterimäinen paineastia, jonka toiseen päähän tuodaan krakkausuunissa kuumennettu öljysyöttö ja toisesta päästä poistetaan nesteen ja kaasun seos jatkojalostusvaiheisiin, esimerkiksi tislaukseen. 25 Virtauesuunta reaktiovyöhykkeessä on ollut joko ylhäältä alaspäin tai alhaalta ylöspäin.In the latter process, the reaction zone is usually formed by a vertical cylindrical pressure vessel, at one end of which an oil feed heated in a cracking furnace is introduced and at the other end a mixture of liquid and gas is removed for further processing steps, for example distillation. 25 The flow direction in the reaction zone has been either from top to bottom or from bottom to top.
Hiilivetyöljyjen termisessä krakkauksessa tapahtuu pääasiallisesti kahdenlaisia reaktioita. Toinen on itse krakkausreaktlo, jolloin pitkäket-30 juiset molekyylit pilkkoutuvat pienemmiksi molekyyleiksi aiheuttaen viskositeetin alenemista. Toinen reaktiotyyppi on polykondensoituminen, jolloin molekyylit yhtyvät toisiinsa muodostaen pikeä ja koksia vedyn vapautuessa. Viimeksimainittu reaktio on ei-toivottu, koska siitä aiheu- 2 65274 tuu asfalteenien määrän kasvua. Koska kondensointireaktiot kasvavat merkityksellisiksi korkeammissa lämpötiloissa, pyritään käyttämään alhaisempia reaktiolämpötiloja ja vastaavasti pidempiä viipymäaikoja.Thermal cracking of hydrocarbon oils mainly involves two types of reactions. The second is the cracking reaction itself, in which long-chain molecules are broken down into smaller molecules, causing a decrease in viscosity. Another type of reaction is polycondensation, in which the molecules coalesce to form pitch and coke as hydrogen is released. The latter reaction is undesirable because it causes an increase in the amount of asphaltenes. As condensation reactions become more significant at higher temperatures, lower reaction temperatures and correspondingly longer residence times are sought.
5 Viipymäaika on termisen krakkauksen kannalta hyvin tärkeä. Krakkaus ei ehdi tapahtua, jos viipymäaika on liian lyhyt. Jos viipymäaika on liian pitkä, krakkaustuotteet alkavat reagoida edelleen muodostaen ei-toivottuja reaktiotuotteita. Tuloksena syntyy epästabiilia tuotetta, joka aiheuttaa vaikeuksia polttoaineen jatkokäytössä. Pyrkimyksenä on siten mah-10 dollisimman tasainen krakkautuminen. Jos virtaukset reaktiovyöhykkeenä toimivassa paineastiassa ovat epätasaisia, syntyy vaihtelevia viipymäaikoja.5 The residence time is very important for thermal cracking. Cracking does not have time to occur if the residence time is too short. If the residence time is too long, the cracking products will start to react further, forming undesired reaction products. The result is an unstable product that causes difficulties in further fuel use. The aim is thus to ensure the most even cracking possible. If the flows in the pressure vessel acting as the reaction zone are uneven, varying residence times are created.
Krakkausreaktiossa syntyy keveitä komponentteja, jotka reaktiovyöhykkeen 15 lämpötilassa ja paineessa höyrystyvät. Tästä syystä alenee neste/kaasu-seoksen tiheys seoksen virratessa ylöspäin painesäiliössä. Painesäiliön hydrostaattisen paine-eron takia kaasuosuuden tiheys alenee myöskin seoksen virratessa ylöspäin. Krakkausreaktorissa syntyneiden nestejakei-den tiheys on alempi kuin syötön tiheys, mikä myös alentaa neste/kaasu-20 seoksen tiheyttä. Tästä syystä virtausnopeus tavallisesti käytetyssä tasapaksussa sylinterimäisessä reaktorissa ei ole vakio, vaan kiihtyy seoksen virratessa ylöspäin.The cracking reaction produces light components which evaporate at the temperature and pressure of the reaction zone. For this reason, the density of the liquid / gas mixture decreases as the mixture flows upward in the pressure vessel. Due to the hydrostatic pressure difference in the pressure vessel, the density of the gas portion also decreases as the mixture flows upwards. The density of the liquid fractions generated in the cracking reactor is lower than the feed density, which also lowers the density of the liquid / gas-20 mixture. For this reason, the flow rate in a commonly used uniformly thick cylindrical reactor is not constant, but accelerates as the mixture flows upward.
US-patentissa 4.247.387 esitetyssä lämpökrakkausmenetelmässä on sylinte-25 rimäinen pystysuora reaktiovyöhykkeenä toimiva painesäiliö, jossa ta- kaisinvirtauksien estämiseksi reaktorin sisään on asennettu revitettyjä välipohjia, jotka muodostavat reaktoriin lukuisia sekoituskohtia. Tällä pyritään aikaansaamaan mahdollisimman tasainen viipymäaika vyöhykkeeseen syötetylle jakeelle. Välilevyjen käytöstä on haittapuolia. Reaktorin 30 virheoperaatioiden tuloksena voi sattua, että koko reaktori koksautuu umpeen. Välipohjat tekevät koksin poistamisen ja reaktorin puhdistamisen hankalaksi ja kalliiksi suorittaa.The thermal cracking process disclosed in U.S. Patent 4,247,387 has a cylindrical vertical reaction zone pressure vessel in which torn intermediate bases are installed to prevent backflows inside the reactor, forming a plurality of mixing points in the reactor. The aim is to achieve as uniform a residence time as possible for the fraction fed into the zone. There are disadvantages to using spacers. As a result of the fault operations of the reactor 30, it may happen that the whole reactor is coking. The midsoles make coke removal and reactor cleaning cumbersome and expensive to perform.
Keksinnön päämääränä on aikaansaada parannus nykyisin tunnettuihin me-35 netelmiin. Keksinnön yksityiskohtaisempana päämääränä on aikaansaada menetelmä, jossa on mahdollista saavuttaa tasainen viipymäaika ilman puhdistusta haittaavia välipohjia.It is an object of the invention to provide an improvement over the currently known methods. It is a more detailed object of the invention to provide a method in which it is possible to achieve a uniform residence time without intermediate bases which interfere with cleaning.
3 652743 65274
Keksinnön päämäärät saavutetaan menetelmällä, jolle on pääasiallisesti tunnusomaista se, että neste/kaasuseos saatetaan tangentiaaliseen pyörimisliikkeeseen painesäiliÖssä, joka muodostaa reaktiovyöhykkeen.The objects of the invention are achieved by a method which is mainly characterized in that the liquid / gas mixture is subjected to a tangential rotational movement in a pressure vessel which forms a reaction zone.
5 Keksinnön mukaisen menetelmän muut tunnuspiirteet on esitetty patenttivaatimuksissa 2-11.Other features of the method according to the invention are set out in claims 2-11.
Keksinnön mukaisesti reaktiovyöhykkeessä syntyy tangentiaalisesti pyörivä, mutta pystysuunnassa tasaisesti ylöspäin etenevä neste/kaasuvir-10 taus, jossa ei ole epätasaisia viipymäaikoja aiheuttavia paluuvirtauksia.According to the invention, a tangentially rotating but vertically upwardly advancing liquid / gas flow is generated in the reaction zone, with no return flows causing uneven residence times.
Tangentiaalisesti pyörivä neste/kaasuseoksen virtaus voidaan aikaansaada usealla eri tavalla. Erään edullisen suoritusmuodon mukaan pyörimisliike aikaansaadaan kierukkamaisilla elimillä, jotka muodostavat reaktorina 15 toimivaan paineastiaan ruuvimaisesti nousevan käytävän. Tässä käytävässä virtaus tapahtuu koko ajan ylöspäin eikä alasvirtauksia esiinny. Kieruk-kajärjestelmä voi ulottua reaktiovyöhykkeen koko pituudelle tai vain osalle siitä. Joissakin tapauksissa saattaa riittää, että kierukkajärjes-telmä rajoittuu vain reaktiovyöhykkeen sisääntuloalueelle.The tangentially rotating liquid / gas mixture flow can be provided in several different ways. According to a preferred embodiment, the rotational movement is provided by helical members which form a helically rising passage in the pressure vessel acting as reactor 15. In this corridor, the flow takes place upwards all the time and there are no downflows. The helical system may extend over the entire length of the reaction zone or only a part thereof. In some cases, it may be sufficient for the helical system to be limited to the inlet region of the reaction zone.
2020
On myös mahdollista sijoittaa reaktoriin kaksi tai useampia kierukka-maisia elimiä, jotka vaihtavat neste/kaasuseoksen kiertosuuntaa. Tällöin aikaansaadaan yksi tai useampia sekoitusvaiheita reaktiovyöhykkeessä virtaavalle neste/kaasuseokselle.It is also possible to place two or more helical members in the reactor which change the direction of rotation of the liquid / gas mixture. In this case, one or more mixing steps are provided for the liquid / gas mixture flowing in the reaction zone.
2525
Eräs toinen suoritusmuoto neste/kaasuseoksen saattamiseksi tangentiaaliseen kiertoliikkeeseen on tangentiaalisesti sijoitettujen suuttimien käyttö. Suuttimien kautta voidaan johtaa osa syötöstä tai jotain muuta väliainetta kuten vesihöyryä varsinaisen syötön saattamiseksi pyörimis-30 liikkeeseen. Suuttimien määrä valitaan tarpeen mukaan, esimerkiksi 2-20 kpl. On myös mahdollista sijoittaa reaktiovyöhykkeeseen tulevat krakattavan hiilivetysyötön syöttöputket tangentiaalisesti vyöhykkeen sisääntulo-osaan.Another embodiment for circulating a liquid / gas mixture is the use of tangentially positioned nozzles. A portion of the feed or some other medium, such as water vapor, may be passed through the nozzles to circulate the actual feed. The number of nozzles is selected as needed, for example 2-20. It is also possible to place the feed pipes of the crackable hydrocarbon feed entering the reaction zone tangentially to the inlet part of the zone.
35 Vielä erään edullisen suoritusmuodon mukaisesti reaktiovyöhyke on koko pituudeltaan tai osittain, esimerkiksi vain syöttöosan osalta ulospäin laajenevan kartion muotoinen. Kartiomuoto aiheuttaa jo sinänsä sen, että viipymäaikajakautuma on tasainen.According to another preferred embodiment, the reaction zone is conical in its entire length or in part, for example only for the feed part, extending outwards. The conical shape in itself causes the residence time distribution to be uniform.
6527465274
Krakkausreaktion kannalta on todettu, että sopiva lämpötila on välillä 410-470 astetta ja paine 2-20 bar. Reaktiovyöhykkeen keskimääräisen läpimitan ja pituuden suhde vaihtelee edullisesti välillä 1:1-1:20.From the point of view of the cracking reaction, it has been found that a suitable temperature is between 410-470 degrees and a pressure of 2-20 bar. The ratio of the average diameter to the length of the reaction zone preferably ranges from 1: 1 to 1:20.
5 Keksintöä selitetään yksityiskohtaisesti viittaamalla oheisen piirustuksen kuvioissa esitettyihin keksinnön eräisiin edullisiin suoritusmuotoihin, joihin keksintöä ei kuitenkaan ole tarkoitettu yksinomaan rajoittaa.The invention will be explained in detail with reference to some preferred embodiments of the invention shown in the figures of the accompanying drawing, to which, however, the invention is not intended to be exclusively limited.
10 Kuvio 1 esittää keksinnön mukaisen menetelmän erästä edullista suoritusmuotoa kaaviomaisena prosessikaaviona.Figure 1 shows a schematic process diagram of a preferred embodiment of the method according to the invention.
Kuvio 2 esittää keksinnön mukaisessa menetelmässä käytetyn reaktorin erästä edullista suoritusmuotoa kaaviomaisena sivukuvana.Figure 2 shows a schematic side view of a preferred embodiment of the reactor used in the process according to the invention.
1515
Kuvio 3A esittää keksinnön mukaisessa menetelmässä käytetyn reaktorin erästä toista edullista suoritusmuotoa ylhäältäpäin nähtynä.Figure 3A shows a top view of another preferred embodiment of the reactor used in the process according to the invention.
Kuvio 3B esittää kuvion 3A mukaista reaktoria sivukuvana.Figure 3B shows a side view of the reactor of Figure 3A.
2020
Kuvio 4A esittää keksinnön mukaisessa menetelmässä käytetyn reaktorin erästä muuta edullista suoritusmuotoa ylhäältäpäin nähtynä.Figure 4A shows a top view of another preferred embodiment of the reactor used in the process according to the invention.
Kuvio 4B esittää kuvion 4A mukaista reaktoria sivukuvana.Figure 4B shows a side view of the reactor of Figure 4A.
2525
Kuviossa 1 syöttö-öljy johdetaan putken 11 kautta uuniin 12, jossa sen lämpötila nostetaan välille 410-470 astetta. Uunista 12 öljy johdetaan putken 13 kautta reaktoriin 14, jossa se virtaa alhaalta ylöspäin ja poistuu reaktorin huipusta putken 15 kautta erilliseen yksikköön (ei 30 esitetty), jossa voidaan esimerkiksi erottaa toisistaan kaasu, bensiini, kevyt- ja raskas polttoöljy. Keskimääräinen viipymäaika reaktiovyöhyk-kessä on välillä 5-100 minuuttia.In Fig. 1, the feed oil is led through a pipe 11 to a furnace 12, where its temperature is raised to between 410 and 470 degrees. From furnace 12, oil is passed through line 13 to reactor 14, where it flows from the bottom up and exits the top of the reactor via line 15 to a separate unit (not shown) where, for example, gas, gasoline, light and heavy fuel oil can be separated. The average residence time in the reaction zone is between 5 and 100 minutes.
Kuvion 2 mukaisessa suoritusmuodossa reaktorin 14 sisään on muodostettu 35 kierukkaelin 16. Krakattavat hiilivedyt johdetaan reaktoriin 14 alhaalta ylöspäin, jolloin ne joutuvat kierukkaelimen 16 muodostamaan ruuvi-maiseen käytävään, jossa varsinainen krakkautuminen tapahtuu.In the embodiment according to Figure 2, a helical member 16 is formed inside the reactor 14. The hydrocarbons to be cracked are introduced into the reactor 14 from the bottom upwards, whereby they are forced into a helical passage formed by the helical member 16 where the actual cracking takes place.
l· 5 65274l · 5 65274
Kuvion 2 mukaisessa suoritusmuodossa reaktiovyöhykkeessä 18 voi olla myös kaksi ruuvimaista kierukkaelintä 16 ja 17, joiden kierresuunnat ovat päinvastaiset. Tällöin reaktiovyöhykkeessä 18 virtaava neste/ kaasuseos vaihtaa pyörimissuuntaansa.In the embodiment according to Figure 2, the reaction zone 18 may also have two helical helical members 16 and 17, the helical directions of which are opposite. In this case, the liquid / gas mixture flowing in the reaction zone 18 changes its direction of rotation.
55
Kuviot 3A ja 3B esittävät reaktiovyöhykeenä 18 toimivan painesäiliön 14 alaosaa, johon krakattava hiilivetyvirta johdetaan alhaalta ylöspäin. Painesäiliön 14 alaosaan yhtyvät tangentiaalisesti suuttimet 19, joiden kautta voidaan johtaa joko osa syötöstä tai muuta väliainetta kuten 10 vesihöyryä krakattavan hiilivetyvirran saattamiseksi pyörimisliikkeeseen.Figures 3A and 3B show the lower part of a pressure vessel 14 serving as a reaction zone 18, to which the hydrocarbon stream to be cracked is directed from the bottom upwards. Nozzles 19 join tangentially to the lower part of the pressure vessel 14, through which either a part of the feed or another medium such as water vapor can be passed to bring the cracking hydrocarbon stream into rotational motion.
Kuvioiden 4A ja 4B mukaisessa suoritusmuodossa krakattavien hiilivetyjen syöttöputken 20 päähän on muodostettu suuttimet 21, jotka pakottavat syötön pyörivään liikkeeseen.In the embodiment according to Figures 4A and 4B, nozzles 21 are formed at the end of the cracked hydrocarbon supply pipe 20, which force the supply into a rotary motion.
1515
Esimerkki I:Example I:
Pilot plant-mittakaavassa suoritettiin raakaöljyn terminen krakkaus käyttäen kuvion 1 mukaista reaktoria ja samanlaista reaktoria ilman kieruk-20 kajärjestelmää. Olosuhteet olivat muuten samat. Syöttö-öljynä oli neuvostoliittolaisen raakaöljyn tyhjötislauspohja. Tulokset on esitetty oheisessa taulukossa:On a pilot plant scale, thermal cracking of crude oil was performed using the reactor of Figure 1 and a similar reactor without a coil system. The conditions were otherwise the same. The feed oil was the vacuum distillation base of Soviet crude oil. The results are shown in the table below:
Ominaisuus Syöttö Pohjatuotteen ominaisuudet 25 (tislausjae 180 C+)Feature Feed Bottom product features 25 (distillation fraction 180 C +)
Ilman kierukka- Kierukkajär-järjestelmää jestelmälläWithout helical-spiral system with system
Tiheys (g/cm 20 C) 1,0011 1,001 1,002 30 Asfalteenipitoisuus p-% 6,28 10,70 11,10Density (g / cm 20 C) 1.0011 1.001 1.002 30 Asphaltene content wt% 6.28 10.70 11.10
Rikkipitoisuus p-% 3,65 3,38 3,54Sulfur content p% 3.65 3.38 3.54
Viskositeetti cSt (50 C) 43000 4200 3300Viscosity cSt (50 C) 43000 4200 3300
Stabiliteetti 1) - 2,0 2,1 65274 1) Stabiilisuuskäsite on tarkemmin selitetty seuraavassa julkaisussa: van Kerkvoort, W.J., Nieuwstad, A.J.J. IV: E Congres Intern, du Chauffage Industriel, paper number 220, Paris, 1952.Stability 1) - 2.0 2.1 65274 1) The concept of stability is explained in more detail in the following publication: van Kerkvoort, W.J., Nieuwstad, A.J.J. IV: E Congres Intern, du Chauffage Industriel, paper number 220, Paris, 1952.
Claims (11)
Priority Applications (13)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI822119A FI65274C (en) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | FOERFARANDE FOER TERMISK KRACKNING AV KOLVAETEOLJA |
| CA000429300A CA1209943A (en) | 1982-06-14 | 1983-05-31 | Procedure for thermal cracking of hydrocarbon oils |
| BE0/210892A BE896901A (en) | 1982-06-14 | 1983-05-31 | PROCESS FOR THERMAL CRACKING OF HYDROCARBON OILS. |
| IT21574/83A IT1163501B (en) | 1982-06-14 | 1983-06-10 | HYDROCARBON OIL PROSCISSION PROCEDURE |
| HU832320A HU202573B (en) | 1982-06-14 | 1983-06-10 | Apparatus for craccing hydrocarbon oils |
| DE19833390051 DE3390051T1 (en) | 1982-06-14 | 1983-06-10 | Process for the thermal cracking of hydrocarbon oils |
| JP58501848A JPS59501068A (en) | 1982-06-14 | 1983-06-10 | Method for thermal decomposition of hydrocarbon oil |
| PCT/FI1983/000044 WO1984000035A1 (en) | 1982-06-14 | 1983-06-10 | Procedure for thermal cracking of hydrocarbon oils |
| NL8320167A NL8320167A (en) | 1982-06-14 | 1983-06-10 | Thermal cracking of hydrocarbon(s) in reactor |
| GB08401584A GB2133034B (en) | 1982-06-14 | 1983-06-10 | Procedure for thermal cracking of hydrocarbon oils |
| IE1379/83A IE55266B1 (en) | 1982-06-14 | 1983-06-13 | Procedure for thermal cracking of hydrocarbon oils |
| CS834231A CS241059B2 (en) | 1982-06-14 | 1983-06-13 | Method of hydrocarbons thermal cracking and equipment for its performance |
| FR8309824A FR2528444B1 (en) | 1982-06-14 | 1983-06-14 | PROCESS FOR THERMAL CRACKING OF HYDROCARBON OILS |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI822119 | 1982-06-14 | ||
| FI822119A FI65274C (en) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | FOERFARANDE FOER TERMISK KRACKNING AV KOLVAETEOLJA |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI822119A0 FI822119A0 (en) | 1982-06-14 |
| FI65274B FI65274B (en) | 1983-12-30 |
| FI65274C true FI65274C (en) | 1984-04-10 |
Family
ID=8515691
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI822119A FI65274C (en) | 1982-06-14 | 1982-06-14 | FOERFARANDE FOER TERMISK KRACKNING AV KOLVAETEOLJA |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59501068A (en) |
| BE (1) | BE896901A (en) |
| CA (1) | CA1209943A (en) |
| CS (1) | CS241059B2 (en) |
| DE (1) | DE3390051T1 (en) |
| FI (1) | FI65274C (en) |
| FR (1) | FR2528444B1 (en) |
| GB (1) | GB2133034B (en) |
| HU (1) | HU202573B (en) |
| IE (1) | IE55266B1 (en) |
| IT (1) | IT1163501B (en) |
| NL (1) | NL8320167A (en) |
| WO (1) | WO1984000035A1 (en) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3761255D1 (en) * | 1986-02-05 | 1990-02-01 | Siemens Ag | METHOD FOR PRODUCING A POWDER-SHAPED AMORPHOUS MATERIAL BY CARRYING OUT A GRINDING PROCESS. |
| FI85598C (en) * | 1989-09-13 | 1992-05-11 | Antero Ollila | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER TERMISK KRACKNING AV KOLVAETEOLJOR OCH FOER ANDRA VAETSKE / -GASREAKTIONER. |
| LT3884B (en) | 1994-06-22 | 1996-04-25 | Akcine Bendrove Mazeikiu Nafta | Reactor of thermal cracking |
| FR2741889B1 (en) | 1995-12-04 | 1999-01-29 | Total Raffinage Distribution | IMPROVEMENTS IN PROCESSES AND DEVICES FOR VISCOREDUCING HEAVY HYDROCARBON LOADS |
| JP5137230B2 (en) | 2003-05-15 | 2013-02-06 | コヴィディエン・アクチェンゲゼルシャフト | Tissue sealer with non-conductive variable stop member and method for sealing tissue |
| JP5038674B2 (en) | 2006-09-28 | 2012-10-03 | 千代田化工建設株式会社 | Pyrolysis treatment method and pyrolysis treatment equipment for heavy petroleum oil |
| JP4951302B2 (en) * | 2006-09-28 | 2012-06-13 | 千代田化工建設株式会社 | Pyrolysis treatment method, pyrolysis reaction tank, and pyrolysis treatment apparatus for heavy petroleum oil |
| US8512371B2 (en) | 2009-10-06 | 2013-08-20 | Covidien Lp | Jaw, blade and gap manufacturing for surgical instruments with small jaws |
| US8852186B2 (en) | 2011-08-09 | 2014-10-07 | Covidien Lp | Microwave sensing for tissue sealing |
| US8864795B2 (en) | 2011-10-03 | 2014-10-21 | Covidien Lp | Surgical forceps |
| US8968308B2 (en) | 2011-10-20 | 2015-03-03 | Covidien Lp | Multi-circuit seal plates |
| US9713493B2 (en) | 2012-04-30 | 2017-07-25 | Covidien Lp | Method of switching energy modality on a cordless RF device |
| US9713491B2 (en) | 2013-02-19 | 2017-07-25 | Covidien Lp | Method for manufacturing an electrode assembly configured for use with an electrosurigcal instrument |
| US9717548B2 (en) | 2013-09-24 | 2017-08-01 | Covidien Lp | Electrode for use in a bipolar electrosurgical instrument |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE27692C (en) * | G. SCHRADßR in Ehrenfeld, Venloerstr. 168 | Automatic protective device fMT joining and dressing machines | ||
| GB178734A (en) * | 1921-05-09 | 1922-04-27 | Frederick Southwell Cripps | Improvements in apparatus for evaporating paraffin or other liquids, and mixing the vapours produced with coal gas |
| DE749498C (en) * | 1942-05-29 | 1944-11-24 | Standing cracking and distillation kettle with feed nozzles for hot flame gases and atomized oil | |
| US2460463A (en) * | 1946-11-07 | 1949-02-01 | Phillips Petroleum Co | Process for the noncatalytic cracking of a hydrocarbon oil |
| US2717865A (en) * | 1951-05-17 | 1955-09-13 | Exxon Research Engineering Co | Coking of heavy hydrocarbonaceous residues |
| US2759880A (en) * | 1951-10-31 | 1956-08-21 | Exxon Research Engineering Co | Short-time contacting of fluids with solids in hydrocarbon conversion |
| US3498753A (en) * | 1966-07-04 | 1970-03-03 | Nippon Zeon Co | Apparatus for thermal cracking of hydrocarbon |
| US3652451A (en) * | 1968-12-20 | 1972-03-28 | Universal Oil Prod Co | Fluid distribution for fluid-solids contacting chambers |
| FR2229757A1 (en) * | 1973-05-14 | 1974-12-13 | Union Carbide Corp | Hydrocarbon cracker using hot gases - for naphtha, gas oil or crude feedstock |
| DE2645649C2 (en) * | 1975-10-14 | 1982-09-02 | Chiyoda Chemical Engineering & Construction Co. Ltd., Yokohama, Kanagawa | Process for the thermal cracking of heavy hydrocarbons |
| JPS5247007A (en) * | 1975-10-14 | 1977-04-14 | Kureha Chem Ind Co Ltd | Method and apparatus for preventing deposition of coke to vessels for thermal cracking of heavy hydrocarbons |
| JPS5247006A (en) * | 1975-10-14 | 1977-04-14 | Kureha Chem Ind Co Ltd | Method for preventing deposition of coke to vessels for thermal cracki ng of heavy hydrocarbons |
| CA1137434A (en) * | 1978-07-11 | 1982-12-14 | Mohammed Akbar | Process for the continuous thermal cracking of hydrocarbon oils |
| EP0027692B1 (en) * | 1979-10-18 | 1984-05-30 | Imperial Chemical Industries Plc | A process and reactor for the pyrolysis of a hydrocarbon feedstock |
-
1982
- 1982-06-14 FI FI822119A patent/FI65274C/en not_active IP Right Cessation
-
1983
- 1983-05-31 BE BE0/210892A patent/BE896901A/en not_active IP Right Cessation
- 1983-05-31 CA CA000429300A patent/CA1209943A/en not_active Expired
- 1983-06-10 JP JP58501848A patent/JPS59501068A/en active Granted
- 1983-06-10 NL NL8320167A patent/NL8320167A/en unknown
- 1983-06-10 HU HU832320A patent/HU202573B/en not_active IP Right Cessation
- 1983-06-10 IT IT21574/83A patent/IT1163501B/en active
- 1983-06-10 WO PCT/FI1983/000044 patent/WO1984000035A1/en active Application Filing
- 1983-06-10 DE DE19833390051 patent/DE3390051T1/en not_active Ceased
- 1983-06-10 GB GB08401584A patent/GB2133034B/en not_active Expired
- 1983-06-13 IE IE1379/83A patent/IE55266B1/en unknown
- 1983-06-13 CS CS834231A patent/CS241059B2/en unknown
- 1983-06-14 FR FR8309824A patent/FR2528444B1/en not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59501068A (en) | 1984-06-21 |
| IT1163501B (en) | 1987-04-08 |
| FI822119A0 (en) | 1982-06-14 |
| GB2133034B (en) | 1986-05-29 |
| HUT34535A (en) | 1985-03-28 |
| GB2133034A (en) | 1984-07-18 |
| CA1209943A (en) | 1986-08-19 |
| DE3390051T1 (en) | 1984-06-14 |
| FR2528444A1 (en) | 1983-12-16 |
| IE831379L (en) | 1983-12-14 |
| IT8321574A0 (en) | 1983-06-10 |
| NL8320167A (en) | 1984-04-02 |
| WO1984000035A1 (en) | 1984-01-05 |
| GB8401584D0 (en) | 1984-02-22 |
| IE55266B1 (en) | 1990-07-18 |
| FI65274B (en) | 1983-12-30 |
| HU202573B (en) | 1991-03-28 |
| JPS6362557B2 (en) | 1988-12-02 |
| CS423183A2 (en) | 1985-07-16 |
| BE896901A (en) | 1983-09-16 |
| FR2528444B1 (en) | 1987-06-19 |
| CS241059B2 (en) | 1986-03-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7550642B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil/condensate feedstock with enhanced distillate production | |
| FI65274C (en) | FOERFARANDE FOER TERMISK KRACKNING AV KOLVAETEOLJA | |
| US7396449B2 (en) | Olefin production utilizing condensate feedstock | |
| CA2694352C (en) | Olefin production utilizing a feed containing condensate and crude oil | |
| US7404889B1 (en) | Hydrocarbon thermal cracking using atmospheric distillation | |
| US6743961B2 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil | |
| US7588737B2 (en) | Process and apparatus for cracking hydrocarbon feedstock containing resid | |
| JP5027660B2 (en) | Vapor / liquid separator used for pyrolysis of hydrocarbon feedstock containing residual oil | |
| US20080283445A1 (en) | Hydrocarbon thermal cracking using atmospheric residuum | |
| US20150315494A1 (en) | Methods and systems for improving the properties of products of a heavy feed steam cracker | |
| FI65275C (en) | FOERFARANDE FOER TERMISK KRACKNING AV KOLVAETEOLJA | |
| FI85598C (en) | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER TERMISK KRACKNING AV KOLVAETEOLJOR OCH FOER ANDRA VAETSKE / -GASREAKTIONER. |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed | ||
| MM | Patent lapsed |
Owner name: NESTE OY |