FI61593C

FI61593C - KUDD-DISTORTIONSKORRIGERINGSKRETS

Info

Publication number: FI61593C
Application number: FI763313A
Authority: FI
Inventors: Peter Eduard Haferl
Original assignee: Rca Corp
Priority date: 1975-11-25
Filing date: 1976-11-18
Publication date: 1982-08-10
Also published as: CA1082354A; DK528276A; DK156600C; IT1124720B; DE2649909A1; YU287576A; CS215051B2; MX3759E; DE2649909B2; NO763999L; BR7607736A; FR2333397B1; JPS5639107B2; NL188199C; PT65734B; BE848705A; FR2333397A1; DD127895A5; IN146051B; AU1979876A

Description

Γ^--"-·ι ... KUULUTUSJULKAISU il cgj W« W ^pUTL»9eH!N9$f^li·!. ,,° 1 Syi (45)ia icn t : 1 ! :Ί" i ^ τ ^ (51) K».ik.3/inta3 H N 3/22 SUOMI—FINLAND (21) P»«*ttll»k«mi· —PK««ttiiiekiil»f 763313 (22) HriwmiipUvl — Awdlailwpin 18.11.76 (23) AHuipUvt-GlMgfcatadtc l8.ll.76 (41) Tulkit Julkiseksi — Bltvlt offentHg 26.05.77Γ ^ - "- · ι ... AD PUBLICATION il cgj W« W ^ pUTL »9eH! N9 $ f ^ li · !. ,, ° 1 Syi (45) ia icn t: 1!: Ί" i ^ τ ^ (51) K ».ik.3 / inta3 HN 3/22 FINLAND — FINLAND (21) P» «* ttll» k «mi · —PK« «ttiiiekiil» f 763313 (22) HriwmiipUvl - Awdlailwpin 18.11.76 ( 23) AHuipUvt-GlMgfcatadtc l8.ll.76 (41) Interpreters for Public - Bltvlt offentHg 26.05.77

Patentti· ja rakistorihallitu· (44) NihtMMp^enj. ku^u.lu.™ P*m._ on nh ftpPatent · and Structure Board · (44) NihtMMp ^ enj. ku ^ u.lu.™ P * m._ is nh ftp

Patent· och registentyrelaen ' ' Antöken utkjd och uti^krtfun pubUcarad ju.uh .°<i (32)(33)(31) Pyydetty etuoikeus—Begird priorttec 25.11.75 26.0U.76, 27.07.76 Englanti-England(GB) U8353/75, 16870/76, U8353/75 (71) RCA Corporation, 30 Rockefeller Plaza, New York, N.Y. 10022, USA(US) (72) Peter Eduard Haferl, Adlisvil, Sveitsi-Schweiz(CH) (7U) Oy Kolster Ab (5U) Tyynyvääristymän korvauspiiri - Kudd-distortionskorrigeringskrets Tämä keksintö kohdistuu kuvaputken tyynyvääristymän korvauspiiriin.Patent · och registentyrelaen '' Antöken utkjd och uti ^ krtfun pubUcarad ju.uh. ° <i (32) (33) (31) Privilege claimed — Begird priorttec 25.11.75 26.0U.76, 27.07.76 England-England (GB ) U8353 / 75, 16870/76, U8353 / 75 (71) RCA Corporation, 30 Rockefeller Plaza, New York, NY 10022, USA (72) Peter Eduard Haferl, Adlisvil, Switzerland-Schweiz (CH) (7U) Oy Kolster Ab (5U) Pillow Distortion Compensation Circuit - Kudd-distortionskorrigeringskrets This invention relates to a picture tube pillow distortion compensation circuit.

Alalla tunnetaan jo, että sivuttaissuuntainen eli idästä länteen tyynyvääristymä kuvaputken, jollaista käytetään televisiovastaanottimessa, rasteripinnalla voidaan oleellisesti saada jäämään pois moduloimalla vaakataajuista poikkeutusvirran ampli- : tudia vaakapoikkeutuskäämien kautta huomattavalla paraboolisella virtakomponentilla pystypyyhkäisyn taajuudella. Yleisesti ottaen on haluttu modulointi toteutettu passiivisilla piireillä, joissa kyllästettävissä olevan reaktanssin tai muuntajan säätö- tai ensiökäämitys virroitetaan pystytaajuisella energialla ja toisio-käämitys sijoitetaan piiriin vaakapoikkeutuskäämityksen kanssa. Vaakapoikkeutuksen virran amplitudia moduloidaan pystypoikkeu-tusvirralla siten, että rasterin leveyttä pienennetään tämän rasterin ylä- ja alaosassa.It is already known in the art that lateral or east-west cushion distortion on the raster surface of a picture tube such as that used in a television set can be substantially eliminated by modulating the horizontal deflection current amplitude through horizontal deflection coils with a significant parabolic current component. In general, the desired modulation is implemented with passive circuits, in which the control or primary winding of a saturable reactance or transformer is energized with vertical energy and the secondary winding is placed in a circuit with a horizontal deflection winding. The amplitude of the horizontal deflection current is modulated by the vertical deflection current so that the width of the raster is reduced at the top and bottom of this raster.

Eräs toinen tunnettu järjestely sivujen tyynyvääristymän korjaukseen sisältää kapasitanssin, mikä on kytketty rinnakkain 2 61593 poikkeutuskäämityksen kanssa. Kuten on esitetty toisessa samanaikaisessa suomalaisessa patenttihakemuksessa n:o 760396, keksijänä Peter E. Haferl, varataan kondensaattori vaakapalautuksen pulssin energialla kytkimen säädön alaisena. Sekä passiivisen kyllästettävissä olevan reaktanssin piireissä että kytketyn pys-typoikkeutuksen piirissä edellämainitun samanaikaisen patenttihakemuksen mukaisesti aikaansaadaan sivuttaissuuntainen tyynyvää-ristymän korjaus kuormittamalla vaakapoikkeutussysteemin suur-jännitemuuntajaa vaakapalautusajan kuluessa. Jotta voitaisiin aikaansaada oikein muotoiltu sivusuuntaisen tyynyvääristymän korjaus moduloidaan suurjännitemuuntajan kuormitusta pystypoikkeu-tustaajuudella kuten esim. pystypoikkeutusvirralla. Täten esiintyy maksimisuuruinen kuormitus kuvan yläpäässä ja alapäässä ja I minimisuuruinen kuormitus esiintyy kuvan keskellä.Another known arrangement for correcting side pillow distortion includes capacitance connected in parallel with 2,61593 deflection windings. As disclosed in another co-pending Finnish patent application No. 760396, invented by Peter E. Haferl, a capacitor is charged with the energy of a horizontal reset pulse under the control of a switch. According to the above-mentioned co-pending patent application, both in the passive saturable reactance circuits and in the switched vertical deflection circuit, a lateral cushion distortion correction is provided by loading the Large voltage transformer of the horizontal deflection system during the horizontal reset time. In order to provide a correctly shaped lateral pad distortion correction, the load of the high voltage transformer is modulated with a vertical deflection frequency such as e.g. a vertical deflection current. Thus, a maximum load occurs at the top and bottom of the image and a minimum load I occurs in the center of the image.

Vaakasuuntaisen palautuspulssin muuttuva kuormitus pysty-taajuudella johtaa toisen tyynyvääristymän muodostumiseen, mikä tunnetaan sisäpuolisena tyynyvääristymänä jotta eroitettaisiin se ulkopuolisesta eli reunoilla vallitsevasta tyynyvääristymästä, mihin normaalisti viitataan. Tämä ylimääräinen tyynyvääristymä esiintyy rasterin sisällä seurauksena vaakapyyhkäisyn alun aika-moduloinnista, minkä aikaansaa pystytaajuinen kuormitus. Lisään-tynyt piirron kestoaika, mikä on seurausta vaakapalautuksen pulssin aikamoduloinnista pystysuuntaisen pyyhkäisyn yläpäässä ja alapäässä lisää poikkeutuskäämin 26 resonanssijakson osuutta käytettäessä S korjauskondensaattoria 28 piirron aikana kytkettynä. Täten esiintyy sisäpuolista tyynyvääristymää alueella keskiviivan ja äärimmäisen vasemmanpuoleisen ja oikeanpuoleisen sivun välissä tätä kuvaa riittämättömän suurena tyynykorjauksena.The variable loading of the horizontal return pulse at the vertical frequency results in the formation of a second pillow distortion, known as an internal pillow distortion, to distinguish it from the external, i.e. edge pillow distortion, which is normally referred to. This extra cushion distortion occurs inside the raster as a result of time modulation of the beginning of the horizontal scan, which is caused by a vertical frequency load. The increased drawing duration resulting from the time modulation of the horizontal reset pulse at the upper and lower ends of the vertical sweep increases the proportion of the resonant period of the deflection coil 26 when the S correction capacitor 28 is connected during the drawing. Thus, internal cushion distortion occurs in the area between the centerline and the extreme left and right sides of this image as an insufficiently large cushion correction.

Sisäpuolisen tyynykorjauksen määrä riippuu kuvaputken geometriasta ja sen ulkopuolisen tyynyvääristymän määrästä, mikä korjausta vaatii. Kun on kehitetty laajakulmaisia suuria kuvaputkia on havaittu, että sisäpuolinen tyynyvääristymä saattaa olla kiusallinen jopa siinä määrin, että sen korjaamista tarvitaan.The amount of internal pad correction depends on the geometry of the picture tube and the amount of external pad distortion that requires correction. With the development of wide-angle large picture tubes, it has been found that internal pillow distortion can be embarrassing even to the extent that it needs to be corrected.

Aikaisemmin tunnettu järjestely sisäpuolisen tyynykorjauksen ongelman ratkaisemiseen sen rakenteen lisäksi, mitä käytetään tavanomaiseen tyynyvääristymään käyttää erillistä kyllästettävissä olevaa reaktanssia tai transduktanssia sarjakytkettynä vaaka-poikkeutuskäämityksen kanssa. Kyllästettävissä olevan reaktanssin 3 61593 säätökäämitystä käytetään pystypoikkeutustaajuuden merkillä ja se moduloi vaakapoikkeutuspiirin induktanssia korjaten muutokset "S" muotoilussa ja täten korjaten sisäpuolisen tyynyvääristymän. Tällä aikaisemmin tunnetulla ratkaisulla on haittapuolena, mikä sisältää kyllästettävissä olevan reaktanssin kriitillisen rakennesuunnittelun, kyllästettävissä olevan reaktanssin lämpötilariippuvuuden, kyllästettävissä olevan reaktanssin hinnan ja niin rajoitetun säätöalueen, että se usein on riittämätön kompensoimaan rakenteen toleransseja.A previously known arrangement for solving the problem of internal cushion correction in addition to the structure used for conventional cushion distortion uses a separate saturable reactance or transductance in series with a horizontal deflection winding. The adjustable winding of the saturable reactance 3 61593 is used as a mark of the vertical deflection frequency and modulates the inductance of the horizontal deflection circuit, correcting the changes in the "S" design and thus correcting the internal pad distortion. This previously known solution has the disadvantage of including a critical structural design of the saturable reactance, the temperature dependence of the saturable reactance, the cost of the saturable reactance, and a control range so limited that it is often insufficient to compensate for structure tolerances.

Tämän keksinnön erään suoritusmuodon mukainen tyynyvääristymän korjauspiiri sisältää impedanssin kytkettynä sarjaan vaaka-poikkeutuskäämityksen kanssa. Impedanssipiiri sisältää kaksi haaraa, toisen haaran kytkettynä kahden eri kytkinnavan väliin ja toisen haaran kytkettynä edellä ensimmäisen ja vielä kolmannen kytkinnavan väliin toisen haaran näistä ollessa aina kytkettynä sarjaan poikkeutuskäämityksen kanssa. Impedanssin toisen haaran piiri on rinnakkain ensimmäisenä mainitun haaran kanssa säädettävissä olevan kytkimen avulla. Säädettävissä oleva kytkin ohjataan päälle tiettynä ajanhetkenä toisen puoliskon aikana vaakasuuntaisesta palautusaikavälistä. Se aikaosuus toisen puoliskon vaakasuuntaisesta palautusaikavälistä kuluessa, jolloin kytkin on ohjattuna päälle siirtyy asteettain eteenpäin pystypyyhkäisyn aikavälin ensimmäisen puoliskon osuudella ja palautuu asteettain pystypyyhkäisyn aikavälin jälkimmäisen osuuden kuluessa.The pad distortion correction circuit according to an embodiment of the present invention includes an impedance connected in series with a horizontal deflection winding. The impedance circuit includes two branches, a second branch connected between two different switching terminals and a second branch connected above the first and still a third switching terminal, the second branch of which is always connected in series with the deflection winding. The circuit of the second branch of the impedance is parallel to the first-mentioned branch by means of an adjustable switch. The adjustable switch is turned on at a certain point in time during the second half of the horizontal reset interval. The time portion of the second half of the horizontal reset interval during which the switch is guided on moves gradually forward by a portion of the first half of the vertical sweep interval and gradually returns during the latter portion of the vertical sweep interval.

Oheisissa piirustuksissa: kuvio 1 on esitys television rasterista missä näkyy sisäpuolinen tyynyvääristymä, kuvio 2 on diagramma osittain lohkokaavion ja osittain kaaviokuvan muodossa osasta televisiovastaanotinta, missä toteutetaan tyynyvääristymäpiiri tämän keksinnön mukaisesti, kuvio 3 esittää jännitteen ja virran aaltomuotoja, joita esiintyy kuvion 2 tyynyvääristymän korjausjärjestelyssä yhden pystysuuntaisen aikavälin käytön aikana, kuvio 4 on kaaviokuva tietystä suoritusmuodosta osaan tyynyvääristymän korjausjärjestelmää kuviosta 2, ja kuvio 5 on kaavamainen ja lohkokaavio toisesta suoritusmuodosta osaan tyynyvääristymän korjausjärjestelyä kuvion 2 mukaisesti .In the accompanying drawings: Fig. 1 is a representation of a television raster showing internal pad distortion; during slot operation, Fig. 4 is a schematic diagram of a particular embodiment of a part of the pillow distortion correction system of Fig. 2, and Fig. 5 is a schematic and block diagram of another embodiment of a part of the pillow distortion correction arrangement according to Fig. 2.

4 615934,61593

Kuvio 1 havainnollistaa sisäpuolista tyynyvääristymää sen esiintyessä television kuvalla ja esittää ristikkokuviota, jota yleisesti osoitetaan viitenumerolla 10. Oikea ja vasen puoli ris-tikkokuviosta on määritelty pystyviivoilla 12 ja 14. Nämä viivat 12 ja 14 ovat suoria mikä osoittaa, että rasteri on itä-länsi suunnassa ulkopuoliselta tyynyvääristymältään korjattu tällä keksinnöllä alla kuvattavaan tapaan. Pystysuuntaiset pyyhkäisyjuovat 16 ja 18, jotka sijaitsevat rasterin sivujen ja keskustan välillä ovat kaarevia, kuten näkyy niiden poikkeamisesta suorasta viivasta, mikä on esitetty katkoviivoilla, mikä osoittaa sisäpuolisen tyynyvääristymän läsnäoloa.Figure 1 illustrates the internal cushion distortion when present in a television image and shows a lattice pattern generally indicated by reference numeral 10. The right and left sides of the lattice pattern are defined by vertical lines 12 and 14. These lines 12 and 14 are straight indicating that the grid is east-west. external pillow distortion corrected by this invention as described below. The vertical sweep lines 16 and 18 located between the sides of the raster and the center are curved, as shown by their deviation from a straight line, indicated by dashed lines, indicating the presence of internal pillow distortion.

Kuvio 2 esittää poikkeutussysteemiä televisiovastaanotti-meen mihin sisältyy synkronisoinnin merkin eroitin 20, mikä vastaanottaa yhdistettyjä videomerkkejä videoilmaisimesta, jota ei ole esitetty. Eroitin 20 eroittelee pystysuuntaisen synkronisoinnin merkit yhdistetystä videotiedosta ja syöttää ne sisääntulon kytkinnapaan pystypoikkeutusgeneraattorilla 22. Pystypoikkeutus-generaattori 22 käyttää pystysynkronisoinnin merkkejä aikaansaa-dakseen pystypoikkeutuksen virran syötettäväksi pystypoikkeu-tuksen käämitykseen, mitä ei ole esitetty ja mikä on yhdistetty generaattorin 22 ulostulon kytkinnapoihin Y-Y.Figure 2 shows a deflection system for a television receiver that includes a synchronization token separator 20 that receives combined video signals from a video detector, not shown. The separator 20 separates the vertical synchronization signals from the combined video data and feeds them to the input switch terminal by a vertical deflection generator 22. The vertical deflection generator 22 uses the vertical synchronization signals Y to provide

Synkronisoinnin merkin eroitin 20 eroittaa myös vaakasuuntaisen synkronisoinnin merkit yhdistelmänä olevasta videotiedosta ja syöttää ne sisääntulon kytkinnapaan vaakapoikkeutusgeneraat-torista 24. Vaakageneraattori 24 käsittlee vaakasynkronisoinnin merkit aikaansaaden yleisesti ottaen sahahampaan muotoisen virran vaakapoikkeutuskäämityksen 26 kautta. Vaakapoikkeutuksen virran "S*' muotoiltu toteutetaan kondensaattorilla 28, joka on kytketty sarjaan vaakapoikkeutuskäämityksen 26 kanssa. Vaakasuuntaisen pyyh-käisyn taajuinen jännite havainnollistettuna aaltomuotona 34, missä on palautuspulssit 35, tulee näkyviin sarjakytketyn vaakapoikkeutuskäämityksen ja S kondensaattorin yli toiminnan aikana. Palautuksen kondensaattori 13 on kytketty kondesaattorin 28 ja vaakage-neraattorin 24 liitospisteestä maadoitukseen tai vastaavaan vertailu jännitteeseen.The synchronization token separator 20 also separates the horizontal sync tokens from the combined video information and feeds them to the input switch terminal from the horizontal deflection generator 24. The horizontal generator 24 handles the horizontal sync tokens 26 to provide a generally serrated current shape. The formulation of the horizontal deflection current "S * 'is realized by a capacitor 28 connected in series with the horizontal deflection winding 26. The horizontal sweep frequency voltage illustrated as waveform 34 with reset pulses 35 from the junction of capacitor 28 and horizontal generator 24 to ground or a corresponding reference voltage.

Vaakapoikkeutuksen käämitys 26 on myös kytketty sarjaan tyynyvääristymän korjailupiirin kanssa, tässä suoritusmuodossa erityisesti sisäpuolisen ja ulkopuolisen tyynyvääristymän piirin 5 61593 kanssa mitä yleisesti on osoitettu merkinnällä 30 ja mihin sisältyy impedanssipiiri 31 sekä kytkin 40. Impedanssipiirissä 31 on tietty kytkinnapa 32c kytkettynä johtimen 27 välityksellä vaaka-poikkeutuksen käämitykseen 26, käämitys 32b yhdistettynä ensimmäisenä mainittavaan haaraan tietyn kytkinnavan 32c ja maadoituksen väliin, kolmas kytkinnapa 37 sekä kytkentäpiiri, mihin sisältyy kondensaattori 36 sekä induktanssi 32a yhdistettynä toiseen haaraan ensimmäisenä mainitun kytkinnavan 32a ja kolmannen kytkin-navan 37 väliin. Sivu-ulosotto 32c jakaa induktanssin 32 magneettisesti kytketyksi ylemmäksi käämitykseksi 32c ja alemmaksi käämitykseksi 32b. Vuotoinduktanssi liittyy käämityksiin 32a ja 32b. Tämä vuotoinduktanssi irtikytkee käämitykset 32a ja 32b siten, että erilaisen aaltomuotojen virtoja pystyy kulkemaan sivu-ulosotosta 32c käämityksien kautta. Vastuksessa 33 on korkea vastus-arvo ja se vaimentaa muuntajan 32 estäen haitalliset värähtelyt.The horizontal deflection winding 26 is also connected in series with the pillow distortion correction circuit, in this embodiment in particular with the internal and external pillow distortion circuit 5 61593 generally indicated by 30 and including an impedance circuit 31 and a switch 40. The impedance circuit 31 has a certain switch terminal 27c a winding 26, a winding 32b connected to the first-mentioned branch between a certain switching terminal 32c and ground, a third switching terminal 37 and a switching circuit including a capacitor 36 and an inductance 32a connected to the second branch between the first-mentioned switching terminal 32a and the third switching terminal 37. The side output 32c divides the inductance 32 into a magnetically coupled upper winding 32c and a lower winding 32b. The leakage inductance is associated with the windings 32a and 32b. This leakage inductance disconnects the windings 32a and 32b so that currents of different waveforms can flow from the side output 32c through the windings. Resistor 33 has a high resistance value and attenuates transformer 32, preventing harmful oscillations.

Säädettävissä oleva kytkin, joka on yleisesti merkitty viitenumerolla 40 on yhdistetty sarjaan sen haaran impedanssipiiris-tä 31 kanssa, mikä sisältää kondensaattorin 36. Tämä säädettävissä oleva kytkin on kahteen suuntaan johtava tyristori-diodikytkin, missä on diodi 42 kytkettynä rinnakkain tyristorin 44 kanssa. Kytkin 40 saattaa olla integroitu tyristoritasasuuntaaja (ITR). Diodin 42 katodi ja tyristorin 44 anodi on kytketty yhteen sekä kondensaattoriin 36 kun taas diodin 42 anodi on yhdistetty tyristorin 44 katodille ja molemmat on yhdistetty vertailujännitteeseen.An adjustable switch, generally indicated at 40, is connected in series with an impedance circuit 31 of its branch, which includes a capacitor 36. This adjustable switch is a bidirectional thyristor diode switch with a diode 42 connected in parallel with a thyristor 44. Switch 40 may be an integrated thyristor rectifier (ITR). The cathode of diode 42 and the anode of thyristor 44 are connected together and to capacitor 36 while the anode of diode 42 is connected to the cathode of thyristor 44 and both are connected to a reference voltage.

Kytkimen käyttösäädön piiri 46 on yhdistetty vaakapoikkeu-tusgeneraattorin 24 ulostulon kytkinnapaan, niin että se vastaanottaa synkronisoinnin tiedon vaakapoikkeutuksen taajuudella. Tällainen tieto on muodoltaan jaksottaisia vaakasuuntaisia palautus-pulsseja, jotka ovat samantapaisia kuin mitä on havainnollistettu osuudella 35 aaltomuodossa 34. Kytkimen käytön säätöpiiri 46 on myös kytketty ulostulon kytkinnapaan pystypoikkeutusgeneraattoris-ta 22 vastaanottaen pystytaajuuden merkkejä. Kytkennän käytön säätöpiiri 46 käsittelee pystysuuntaisen ja vaakasuuntaisen taajuiset synkronisoinnin tiedot ja aikaansaa toistuvan sarjan kuten on havainnollistettu kohdassa 48 pulsseja 50 alempana kuvattavaan tapaan. Tämä pulssien sarja toistuu pystypoikkeutuksen taajuudella.The switch drive control circuit 46 is connected to the output switch terminal of the horizontal deflection generator 24 so as to receive synchronization information at the horizontal deflection frequency. Such information is in the form of periodic horizontal reset pulses similar to those illustrated in section 35 in waveform 34. The switch drive control circuit 46 is also connected to the output switch terminal of the vertical deflection generator 22 receiving vertical frequency signals. The switching drive control circuit 46 processes the vertical and horizontal frequency synchronization information and provides a repetitive sequence as illustrated in 48 for the pulses 50 as described below. This series of pulses is repeated at the frequency of the vertical deflection.

Pulssit 50 esiintyvät kunkin vaakasuuntaisen palautuspuls- 6 61593 sin aikavälin jälkimmäisellä puoliskolla. Loppureuna yksittäisistä pulsseista 50 pulssien sarjassa 48 esiintyy palautuspulssin päättymisajanhetkenä. Kunkin toistuvan sarja 48 alussa, mikä vastaa pystypyyhkäisyn yläpäätä esiintyy kunkin pulssin 50 nousureu-na välittömästi ennen loppureunaa, niin että pulssit 50 ovat kestoa jal taan lyhyitä. Pulssit 50, jotka esiintyvät pystypyyhkäisyn alkamisen jälkeen, mutta ennen pystypyyhkäisyn keskustaa ovat nousureunaltaan yhä enemmän eteenpäin siirtyneitä ajallisesti loppureunaan verrattuna. Pystypyyhkäisyn keskellä, mikä vastaa pulssien 48 sarjan keskikohtaa yksittäisten pulssien 50 nousureu-na lähestyy palautuspulssin 35 ajallista keskikohtaa.Pulses 50 occur in the second half of each horizontal reset pulse. The trailing edge of the individual pulses 50 in the pulse train 48 occurs at the end time of the reset pulse. At the beginning of each repetitive series 48, corresponding to the upper end of the vertical sweep, there is a rising edge of each pulse 50 immediately before the trailing edge, so that the pulses 50 are short in duration. The pulses 50 that occur after the start of the vertical sweep, but before the center of the vertical sweep, are increasingly advancing in time from the rising edge to the trailing edge. In the center of the vertical sweep, which corresponds to the center of the series of pulses 48 as the rising edge of the individual pulses 50, approaches the time center of the reset pulse 35.

Sarjan 48 pulsseja keskikohdalta tämän sarjan loppuun saakka, mikä vastaa pystypyyhkäisyn keskikohtaa ja vastaavasti loppuosaa, siirtyvät pulssien 50 nousureunat asteettain taaksepäinpa-lautuksen keskikohtaan ajallisesti verrattuna kunnes pystypyyhkäisyn pohjalla nousureunan maksimisuuruinen taaksepäin siirtyminen on tapahtunut ja pulssin 50 kestoaika on jälleen lyhyt. Niinpä tämän johdosta voidaan nähdä, että pulssit 50 lisääntyvät asteettain kestoajaltaan alusta lukien aina pystypyyhkäisyn keskelle saakka ja pienentyvät sitten asteettain kestoajaltaan keskeltä lukien pystypyyhkäisyn loppua kohden. Pulssien 50 toistuva sarja 48 kytketään kytkimen käyttösäädön piiristä 46 tyristorin 44 ohjaimeen 45.A series of 48 pulses from the center to the end of this series, corresponding to the center of the vertical sweep and the remainder, respectively, progressively shift the rising edges of the pulses 50 to the center of the rewind time until the maximum swing edge 50 at the bottom of the vertical sweep. Thus, as a result, it can be seen that the pulses 50 gradually increase in duration from the beginning to the center of the vertical scan and then gradually decrease in duration from the center to the end of the vertical scan. A repetitive series of pulses 50 is coupled from the switch drive control circuit 46 to the controller 45 of the thyristor 44.

Tyynyvääristymän korjauspiiri 30 sisältää kytkimellä säädettävän impedanssin kytkettynä sarjaan poikkeutuskäämityksen 26 kanssa. Kun kytkin 40 on avoinna muodostaa tyynyvääristymän korjauspiiri 30 käämityksen 32b korkean induktiivisen impedanssin sarjaan poikkeutuskäämityksen kanssa. Kun kytkin 40 on suljettuna piiri 30 edustaa alhaista kapasitiivista impedanssia sarjakyt-kettynä poikkeutuskäämityksen 26 kanssa. Tämä järjestely korjaa sekä sisäpuolisen että ulkopuolisen tyynyvääristymän.The pad distortion correction circuit 30 includes a switch-adjustable impedance connected in series with the deflection winding 26. When the switch 40 is open, the pad distortion correction circuit 30 forms a high inductive impedance series of the winding 32b with a deflection winding. When the switch 40 is closed, the circuit 30 represents a low capacitive impedance in series with the deflection winding 26. This arrangement corrects both internal and external cushion distortion.

Keskimääräinen impedanssi, jonka poikkeutuskäämitys 26 kohtaa tyynyvääristymän piiristä 30 rasterin yläosassa ja alaosassa on korkea, koska kytkin 40 suljetaan suhteellisen myöhään pulssin 50 avulla. Rasterin keskikohdalla, mikä vastaa pystypyyhkäisyn aikavälin keskikohtaa tyynyvääristymän korjauspiirin 30 aikaansaama keskimääräinen impedanssi on suhteellisen alhainen, koska kytkin 40 suljetaan suhteellisen aikaisin vaakasuuntaisen palautuksen aikavälin jälkimmäisen puoliskon aikana.The average impedance that the deflection winding 26 encounters from the pad distortion circuit 30 at the top and bottom of the raster is high because the switch 40 is closed relatively late by the pulse 50. At the center of the raster, which corresponds to the center of the vertical scan interval, the average impedance provided by the pad distortion correction circuit 30 is relatively low because the switch 40 is closed relatively early during the second half of the horizontal recovery interval.

61593 761593 7

Rasterin yläpäässä ja pohjalla kytkimen 40 myöhäinen sulkeutuminen vaakasuuntaisen palautusaikavälin toisen puoliskon aikana ja näin tuloksena oleva korkea keskimääräinen impedanssi sarjassa poikkeutuskäämityksen 26 kanssa pienentää poikkeutusvir-taa *26' kulkee poikkeutuskäämityksessä 26. Tämä johtaa pie nentyneeseen vaakasuuntaiseen piirron leveyteen rasterin yläpäässä ja alapäässä eli ulkopuolisen tyynyvääristymän korjaukseen. Samoin poikkeutuksen käämityksen 26 lisääntynyt impedanssi sarjakytketty-nä tyynyvääristymän korjauspiirin 30 kanssa johtaa pienentyneeseen kuormitukseen vaakasuuntaisella palautuspulssilla. Tämä pienentynyt kuormitus lisää vaakasuuntaisen palautuspulssin kestoaikaa, mikä pyrkii kompensoimaan muutosta "S" muotoilussa, jonka vaakasuuntaisen palautuspulssin aikamodulointi toteuttaa seurauksena jo aikaisemmin kuvatusta tunnetun tyyppisestä tyynyvääristymän korjailujärjestelystä. Täten impedanssin vaihtelu tyynyvääristymän korjauksessa 30, mikä tulee näkyviin sivu-ulosottoon 32c korjaa sekä sisäpuolisen että ulkopuolisen tyynyvääristymän.The late closing of the switch 40 at the top and bottom of the raster during the second half of the horizontal return interval and thus the resulting high average impedance in series with deflection winding 26 reduces deflection current * 26 'in deflection winding 26. This results in reduced horizontal drawing width . Likewise, the increased impedance of the deflection winding 26 in series with the pad distortion correction circuit 30 results in a reduced load with a horizontal reset pulse. This reduced load increases the duration of the horizontal reset pulse, which tends to compensate for the change in "S" design that the horizontal reset pulse time modulation implements as a result of the previously described type of pillow distortion correction arrangement. Thus, the variation in impedance in the cushion distortion correction 30 that appears on the side outlet 32c corrects both the internal and external cushion distortion.

Vaakasuuntaisen palautusaikavälin toisen puoliskon aikana syöttää palautuskondensaattori 13 energiaa virran ^g muodossa poikkeutuskäämitykseen 26 sarjakytkettynä tyynyvääristymän kor-jauspiirin 30 kanssa. Sen osan jälkimmäisestä puoliskosta vaakasuuntaista palautusaikaväliä kuluessa, jolloin kytkin 40 on avoinna ei mitään virtaa pysty kulkemaan impedanssipiirin 31 siinä haarassa, joka sisältää kondensaattorin 36. Täten ainoa tie poikkeu-tusvirtaa l^g varten kulkee käämityksen 32b korkean induktiivisen impedanssin kautta. Tämä johtaa suhteellisen korkeaan jännitteeseen sivu-ulosotossa 32c toisen puoliskon vaakasuuntaisesta palautus-aikavälistä kuluessa. Viitaten seuraavassa kuvioon 3e havainnollistetaan tämä pulssilla 56. Sinä ajanhetkenä, jolloin kytkin 40 sulkeutuu kun pulssi 50 syötetään ohjaimeen 45 tyristorissa 44 pienentyy sivu-ulosoton 32c impedanssi äkillisesti kun poikkeutusvirta ^g jakautuu ja osa l^g virrasta jatkaa kulkuaan käämityksessä 26b ja loppuosa kulkee käämityksen 32a ja kondensaattorin 36 kautta virtana l3g· Tämä impedanssin pienentyminen johtaa äkilliseen pienentymiseen sivu-ulosoton 32c jännitteessä sinä ajanhetkenä, jolloin pulssi 50 syötetään kuten voidaan nähdä kuviosta 3e tarkasteltaessa pulssin 56 jälkireunaa sivu-ulosoton 32c jännitteen aaltomuodossa 54.During the second half of the horizontal reset interval, the reset capacitor 13 supplies energy in the form of a current to the deflection winding 26 in series with the pad distortion correction circuit 30. During the part of the latter half of the horizontal return time interval in which the switch 40 is open, no current can pass through the branch of the impedance circuit 31 containing the capacitor 36. Thus, the only path for the deflection current 1 g passes through the high inductive impedance of the winding 32b. This results in a relatively high voltage at the side outlet 32c within the second half of the horizontal return interval. Referring now to Figure 3e, this is illustrated by a pulse 56. At the time the switch 40 closes when the pulse 50 is applied to the controller 45 in the thyristor 44, the impedance of the side output 32c suddenly decreases as the deflection current is distributed and part of the current continues to pass in the winding 26b 32a and through capacitor 36 as current 13g · This decrease in impedance results in a sudden decrease in the voltage of the side output 32c at the time the pulse 50 is applied as seen in Figure 3e when looking at the trailing edge of the pulse 56 in the side output 32c voltage waveform 54.

8 615938 61593

Virta alkaa kulkemaan siinä impedanssipiirin 31 haarassa, joka sisältää kondensaattorin 36 sinä ajanhetkenä, jolloin kytkin 40 sulkeutuu. Virta I^g jatkaa lisääntymistään vaakasuuntaisen palautusaikavälin toisen puoliskon loppuosan kuluessa. Koska kytkin 40 sulkeutuu suhteellisen myöhään rasterin yläpäässä ja alapäässä verrattuna tämän rasterin keskikohtaan on virta I_c vaaka-Current begins to flow in the branch of the impedance circuit 31 that contains the capacitor 36 at the time the switch 40 closes. The current I ^ g continues to increase during the remainder of the second half of the horizontal recovery interval. Since the switch 40 closes relatively late at the upper and lower ends of the raster compared to the center of this raster, the current I_c is horizontal.

J DJ D

suuntaisen palautusaikavälin lopussa pienempi rasterin yläpäässä ja alapäässä kuin mitä se on rasterin keskellä. Tämän johdosta kulkee enemmän poikkeutusvirtaa impedanssipiirin 31 siinä haarassa, mikä sisältää kondensaattorin 36 tarkasteltaessa rasterin keskikohtaa kuin mitä kulkee yläpäässä ja alapäässä. Tämä voidaan nähdä tarkastelemalla kuviota 3s, missä vasen ja oikea puoli aaltomuodosta vastaavat rasterin yläpäätä ja vastaavasti alapäätä.at the end of the parallel recovery interval is smaller at the top and bottom of the raster than what it is in the middle of the raster. As a result, more deflection current flows in the branch of the impedance circuit 31 that includes the capacitor 36 when looking at the center of the raster than in the upper and lower ends. This can be seen by looking at Figure 3s, where the left and right sides of the waveform correspond to the top and bottom of the raster, respectively.

Kytkennän johdosta poikkeutuksen virran I2(. ja kondensaattorin virran välillä, mikä jälkimmäinen virta on osoitettavissa muuntajalle 32, poikkeutuksen virta I2g ja kondensaattori-virta I^g lisääntyy ja taas vastaavasti vähentyy piirron aikavälin kuluessa. Virtojen ja I^g suhteellinen suuruus piirron aikana määräytyy kuitenkin kytkimen 40 sulkeutumisajasta palautuksen aikana. Kytkennän vaikutuksesta virran I2g ja virran I^g välillä pienentyy kondensaattorin virta I^g nollaan vaakapiirron aikavälin keskikohdalla ja alkaa lisääntymään negatiiviseen suuntaan toisen puoliskon vaakapiirron aikavälistä kuluessa. Toisen puoliskon vaakapiirron aikavälistä kuluessa diodi 42 kytkimessä 40 johtaa virtaa Ijg ja tyristori 44 on avoinna. Vaakasuuntaisen piirron aikavälin lopussa poikkeutuksen virta I2g ja kondensaattorin 36 virta I^g tulevat nollasuuruisiksi kuten voidaan nähdä verrattaessa poikkeutuksen virran aaltomuotoja 58 kuviossa 3g ja kuvion 3f virtaa l^g* Diodi 42 avautuu ja tyristori 44 on avoinna koska mitään porttipulsseja ei ole syötetty niin että kytkin 40 aukenee vaakasuuntaisen piirron aikavälin ensimmäisen puoliskon aikana valmisteltaessa uutta jaksoa.As a result of the coupling between the deflection current I2 (. And the capacitor current, which is the latter addressable to the transformer 32, the deflection current I2g and the capacitor current I ^ g increases and decreases correspondingly over the drawing interval. However, the relative magnitudes of the currents and I ^ g from the closing time of the switch 40 during reset.The coupling between the current I2g and the current I ^ g decreases the capacitor current I ^ g to zero at the center of the horizontal time interval and begins to increase in the negative direction during the second half horizontal time interval. thyristor 44 is open.At the end of the horizontal drawing interval, the deflection current I2g and the capacitor 36 current I1g become zero as can be seen by comparing the deflection current waveforms 58 in Fig. 3g and the current l1g in Fig. 3f * Diode 42 opens and thyristor 44 is open because no gate pulses have been applied so that switch 40 opens during the first half of the horizontal drawing interval in preparation for a new cycle.

Kondensaattori 36 on sarjakytkettynä osan I-- kanssa poik-keutuksen virrasta I2g koko piirron aikavälin aikana. Kondensaattori 36 aikaansaa virtaan I^g suoritettavan S korjauksen. Ylimääräisen S korjauksen määrä poikkeutusvirrassa I2g» jonka kondensaattori 36 aikaansaa riippuu kondensaattorivirran I^g suhteesta poik- 9 61593 keutusvirtaan. Rasterin yläpäässä ja pohjalla on kondensaattorin virta I-, suhteellisen pieni kytkimen 40 myöhäisen sulkeutumisenCapacitor 36 is connected in series with part I-- of the deviation current I2g throughout the drawing interval. Capacitor 36 provides S correction to the current I g. The amount of additional S correction in the deflection current I2g »provided by the capacitor 36 depends on the ratio of the capacitor current I2g to the deviation current. At the top and bottom of the grid there is a capacitor current I-, a relatively small late closing of the switch 40

JOALREADY

johdosta. Tämän johdosta kondensaattori 36 aikaansaa vähemmän S korjausta poikkeutusvirtaan I26 rasterin yläpäässä ja pohjalla kuin mitä se aikaansaa rasterin keskellä, missä kytkimen 40 aikainen sulkeutuminen sallii suuremman virran kulkemisen kondensaattorissa 36. Täten, kuten on esitetty kuvion 3g aaltomuodolla 60, aikaansaa kytkimen 40 säätö muutoksen S-korjaukseen funktiona pystysuuntaisesta pyyhkäisystä.due to. As a result, capacitor 36 provides less S correction to the deflection current I26 at the top and bottom of the raster than it does at the center of the raster, where closing at switch 40 allows more current to flow in capacitor 36. Thus, as shown by waveform 60 in Figure 3g, for correction as a function of vertical sweep.

Kondensaattorin 36 koon säätö määrittelee aikaansaadun S-korjauksen luonteen. Kun kondensaattori 36 säädetään niin että kondensaattorin virta on saman taajuinen kuin poikkeutuksen virta tehostaa tyynyvääristymän korjauspiiri 30 ulkopuolisen tyynyvääristymän korjausta. Kun kondensaattori 36 tehdään pienemmäksi niin että kondensaattorin virta I^g sisältää korkeamman taajuuden komponentteja kuin poikkeutuksen virta I2<- muodostetaan sisäpuolisen tyynyvääristymän korjausta. Kondensaattoria 36 ei voida tehdä mielivaltaisen pieneksi, koska kuvan kokoonpuristuminen ulkopuolisilla juovilla tai rasterin vasemmalla osuudella alkaa tällöin lisääntymään tyynyvääristymään. Tämä kokoonpuristuminen alkaa esiintymään siinä vaiheessa kun kondensaattorin virran I^g johtavuuskulma piirron aikana on noin 220°, mikä vastaa taajuutta 12 kHz.The size adjustment of the capacitor 36 determines the nature of the S-correction provided. When the capacitor 36 is adjusted so that the capacitor current is at the same frequency as the deflection current, the pillow distortion correction circuit 30 enhances the external pillow distortion correction. When the capacitor 36 is made smaller so that the capacitor current I2 g contains components of a higher frequency than the deflection current I2 <- an internal pad distortion correction is formed. The capacitor 36 cannot be made arbitrarily small, because the compression of the image by the outer lines or the left portion of the raster then begins to increase the pad distortion. This compression begins to occur when the conductivity angle of the capacitor current I ^ g during drawing is about 220 °, which corresponds to a frequency of 12 kHz.

Erityisen edullinen rakenne tyynyvääristymän korjauspii-rille 30 esiintyy kun sivu-ulosotto 32c on muuntajan 32 keski-ulosotto. Tällä järjestelyllä on sivu-ulosottoon 32c aikaansaatu impedanssi kytkimen 40 ollessa suljettuna kondensaattorin 36 re-aktanssi sarjakytkettynä muuntajan 32 vuotoinduktanssin kanssa, koska tällöin tapahtuu vuon oleellinen sammuminen käämityksissä 32a ja 32b. Vaikutukseltaan esiintyy kondensaattorin 36 reaktans-si sarjakytkettynä poikkeutuskäämityksen 26 kanssa piirron aikana sillä näennäisellä suuruudella, jonka kytkimen 40 johtavuusaika määrää.A particularly preferred structure for the pad distortion correction circuit 30 occurs when the side outlet 32c is the central outlet of the transformer 32. This arrangement provides the impedance provided to the side output 32c when the switch 40 is closed, the reactance of the capacitor 36 in series with the leakage inductance of the transformer 32, because then the current is substantially extinguished in the windings 32a and 32b. In effect, the reactance of the capacitor 36 is connected in series with the deflection winding 26 during the drawing by the apparent magnitude determined by the conductivity time of the switch 40.

Muita impedanssipiirin 31 suoritusmuotoja pystyy myös aikaansaamaan tyynyvääristymän korjauksen. Ulkopuolisen tyynyvääristymän korjaus voidaan toteuttaa impedanssipiirillä, mikä muodostuu impedanssista kuten vastuksesta, induktanssista tai kondensaattorista kytkettynä kahden eri kytkinnavan (32c ja GND) väliin ίο 615 9 3 ja kytkettynä sarjaan poikkeutuskäämityksen kanssa, minkä kanssa rinnakkain on suora kytkentä ensimmäisenä mainitusta (32b) kolmanteen (37) kytkinnapaan ja säätökytkimen (40) kautta kuten e-dellä on kuvattu. Myöskin voidaan vielä impedanssi sijoittaa sarjaan ensimmäisen ja kolmannen kytkinnavoista välillä ja sarjaan kytkimen kanssa pienentämään kytkimen virtaa ja/tai välttämään energian häviöitä. Vielä yhtenä vaihtoehtona tämä ylimääräinen impedanssi saattaisi kuten impedanssipiiri 31 sisältää kaksi impedanssia nimittäin induktanssin ja kapasitanssin.Other embodiments of the impedance circuit 31 are also capable of providing pad distortion correction. External pad distortion correction can be implemented with an impedance circuit consisting of an impedance such as a resistor, inductance or capacitor connected between two different switching terminals (32c and GND) ίο 615 9 3 and connected in series with a deflection winding with a direct connection to the first three (32b) ) to the switch terminal and the control switch (40) as described by e. The impedance can also be placed in series between the first and third switching terminals and in series with the switch to reduce the switching current and / or to avoid energy losses. As another alternative, this additional impedance could, like the impedance circuit 31, include two impedances, namely inductance and capacitance.

Kuvio 4 esittää kaaviokuvan muodossa piiriä, mikä soveltuu käytettäväksi kytkimen käytön säätöpiirinä 46 tavanomaisen pysty-poikkeutussysteemin yhteydessä. Piiri 46 vertailee pystytaajuista paraabelia vaakataajuiseen sahahampaaseen niin että aikaansaadaan jännitteen aaltomuoto 48, missä pulssit 50 yhä lisääntyen siirtyvät eteenpäin ajallisesti pystypiirron ensimmäisen puoliskon aikana ja siirtyvät asteettain taaksepäin toisen puoliskon aikana piirrosta syötettäväksi sitten kytkimen ohjaimeen 45 kuviossa 2.Figure 4 is a schematic diagram of a circuit suitable for use as a switch drive control circuit 46 in connection with a conventional vertical deflection system. Circuit 46 compares the vertical frequency parabola to a horizontal frequency saw tooth to provide a voltage waveform 48 where the pulses 50 increasingly advance forward in time during the first half of the vertical drawing and gradually move backward during the second half of the drawing for input to the switch controller 45 in Figure 2.

Pystypoikkeutuksen generaattori 22 sisältää luokan B push-pull pystypoikkeutusvahvistimen 106 sekä pystypoikkeutuskäämin 106 sekä ylhäältä alas tyynyvääristymän piirit 108 kytkettynä sarjaan poikkeutuskäämin kanssa mikä yhdistää kondensaattorin 110 ja virtaa koestavan vastuksen 112. Takaisinkytkennän tie on kytketty kondensaattorin 110 ja vastuksen 112 liitospisteestä poik-keutusvahvistimeen 106.The vertical deflection generator 22 includes a class B push-pull vertical deflection amplifier 106 and a vertical deflection coil 106 and top-down pad distortion circuits 108 connected in series with the deflection coil connecting the capacitor 110 and the current test resistor 112. The feedback path is connected to the capacitor

Pystytaajuinen paraabeliosuus muodostuu sinänsä tunnettuun tapaan kondensaattorin 110 ja vastuksen 112 yli toiminnan aikana. Tämä pystytaajuinen paraabeliosuus kytketään transistorin 104 kannalle differenttjaalivahvistimessa 100 kytkimen käyttösäädön piirissä 46 tyynyvääristymän amplitudisäätövastuksen 114 ja vastuksen 116 kautta.The vertical frequency parabolic portion is formed in a manner known per se over the capacitor 110 and the resistor 112 during operation. This vertical frequency parabolic portion is coupled to the base of the transistor 104 in the differential amplifier 100 in the switch drive control circuit 46 through the pad distortion amplitude control resistor 114 and the resistor 116.

Vaakataajuisia palautuksen pulsseja 35 yhdistetään diffe-renttiaalivahvistimen 100 transistorin 102 kannalle vaakasuuntaisen poikkeutusgeneraattorin 24 diodin 118 ja vastuksen 120 kautta. Transistorin 102 kanta on myös yhdistetty sahahampaan muotoilun kondensaattoriin 122 ja varausvastukseen 124 toimintatason muotoi-luvastuksen 126 kautta.The horizontal frequency reset pulses 35 are connected to the base of the transistor 102 of the differential amplifier 100 via a diode 118 and a resistor 120 of a horizontal deflection generator 24. The base of transistor 102 is also connected to a sawtooth shaping capacitor 122 and a charge resistor 124 via an operating plane shaping resistor 126.

Toiminnassa ollessaan johtaa diodi 118 vaakasuuntaisen piirron aikavälin kuluessa, mikä täten pitää transistorin 102 joh- „ 61593 tavana ja kondensaattorin 122 purkautumassa. Transistori 104 on johtamattomana vastuksen 128 aikaansaaman etujännitteen vaikutuksesta. Kun transistori 104 on virtaa johtamattomana ei mitään jännitettä tule näkyviin vastuksen 130 yli kytkettäväksi emitte-riseuraajatransistorin 132 kautta tyristorin 44 ohjaimella 45.In operation, the diode 118 conducts during the horizontal drawing time interval, thus keeping the transistor 102 in the lead and the capacitor 122 discharging. Transistor 104 is non-conductive due to the bias voltage provided by resistor 128. When transistor 104 is non-conductive, no voltage appears across resistor 130 to be switched through emitter follower transistor 132 by thyristor 44 controller 45.

Vaakasuuntaisen palautuksen aikavälin kuluessa positiiviseen suuntaan siirtyvät jännitepulssit yhdistettynä diodin 118 katodille tekevät sen virtaa johtamattomaksi. Tämä avaa kondensaattorin 122 purkautumistien, joka tällöin alkaa varautumaan kuten voidaan nähdä kuvion 3b jännitteen aaltomuodosta 132. Vakinaisen virran kulku vastuksen 126 kautta loppuu myös johtuen diodin 118 johtamattomuudesta ja transistorin 102 kantajännite nousee äkillisesti. Viitaten nyt kuvioon 3c on ne pulssit, joita e-siintyy vaakasuuntaisen palautuksen osuuden kuluessa transistorin 102 kannalla esitetty yleisesti merkinnällä 134. Kukin yksittäinen jännitteen pulssi muodostuu tasanteesta, jonka vastus 126 aikaansaa sekä tämän päälle sovitetusta nousuosuudesta kondensaattorin 122 varauksen aikaansaamana vastuksen 124 kautta. Täten diodin 118, vastuksien 129, 124 ja 126 sekä kondensaattorin 122 järjestely muodostaa nousureunan pulssin generaattorin.Voltage pulses coupled to the cathode of diode 118 during the horizontal reset interval make it non-conductive. This opens the discharge path of the capacitor 122, which then begins to charge as can be seen from the voltage waveform 132 in Figure 3b. The constant current flow through the resistor 126 also stops due to the non-conductivity of the diode 118 and the carrier voltage of the transistor 102 rises abruptly. Referring now to Figure 3c, the pulses e-occurring during the horizontal reset portion at the base of transistor 102 are indicated generally at 134. Each individual voltage pulse consists of a plateau provided by resistor 126 and a pitch portion arranged thereon through capacitor 122 charged by resistor 124. Thus, the arrangement of diode 118, resistors 129, 124 and 126 and capacitor 122 forms a rising edge pulse generator.

Kuvio 3c esittää myös matalan paraabeliosuuden 136, mikä edustaa transistorin 104 kannalle differenttiaalivahvistimessa 100 syötettyä jännitettä mikä syötetään pystypoikkeutusgeneraat-torista 22. Tämä paraabeli 136 leikkaa pulssien 134 nousuosuuden. Kun paraabeliosuus 136 on negatiivisempi kuin mitä on kannalle 102 syötetyt pulssit 134 kytkeytyy transistori 104 päälle ja aikaansaa ulostulon pulssin tyristoriin 44 emitteriseuraajän 132 kautta. Kun paraabeli 136 on positiivisempi kuin pulssit 134 ei tyristorille 44 muodostu mitään ulostuloa.Fig. 3c also shows a low parabolic portion 136, which represents the voltage applied to the base of the transistor 104 in the differential amplifier 100 which is supplied from the vertical deflection generator 22. This parabola 136 intersects the rising portion of the pulses 134. When the parabolic portion 136 is more negative than the pulses 134 applied to the base 102, the transistor 104 turns on and provides an output to the pulse thyristor 44 via the emitter follower 132. When the parabola 136 is more positive than the pulses 134, no output is generated for the thyristor 44.

Kaikkien negatiivisin osuus paraabelista 136 esiintyy pys-typiirron keskipisteessä. Tämän seurauksena leikkaa paraabeli sa-hahampaan ja aikaansaa täten pulssin 50 kuvion 3d esittämin ulostuloin tiettynä ajanhetkenä, mikä on kaikkein voimakkaimmin siirtyneenä vaakasuuntaisiin palautuspulsseihin verrattuna pystypyyh-käisyn keskellä. Pystypyyhkäisyn yläpäässä ja alapäässä on paraabeli 136 kaikkein positiivisin ja leikkaa pulssit 134 suhteellisen myöhään, mikä aikaansaa suhteellisen lyhyen kestoajan pulssin 50 ulostulon.The most negative portion of all of the parabola 136 occurs at the center of the vertical drawing. As a result, the parabola cuts the sawtooth and thus produces a pulse 50 at the outputs shown in Figure 3d at a given point in time, which is most strongly shifted relative to the horizontal return pulses in the middle of the vertical sweep. At the upper and lower ends of the vertical sweep, the parabola 136 is the most positive and cuts the pulses 134 relatively late, resulting in the output of the pulse 50 of relatively short duration.

12 61 59312 61 593

Paraabelin 136 leikkauspisteet pulssien 134 kanssa ovat säädettävissä vastuksen 138 avulla. Vastus 138 säätää transistorin 140 kannan etujännitettä täten siirtäen paraabelia 136 transistorin 102 kannalla oleviin pulsseihin verrattuna. Tämä taas puolestaan johtaa kaikkien ohjauspulsseista 50 siirtymiseen e-teenpäin tai viivästymiseen saman määrän verran, mikä täten aikaansaa vakinaisen muutoksen kuvan leveyteen. Muutos kuvan leveydessä esiintyy kun piiri 30 on mitoitettu aikaansaamaan suuri tyynyvää-ristymän korjaus, missä tapauksessa rasterikorjaus ei tarvitse koko toisen puoliskon palautuksesta aikaväliä. Pystysuuntaisen paraabelin sivuunsiirtyminen siirtää kytkimen 40 päällekytkeytymi-sen aikaa palautuksen jälkimmäisen puoliskon sisällä mikä muuttaa energiaa poikkeutuksen käämityksessä piirron alussa. Vastus 140 yhdessä vastuksen 142 kanssa muodostaa perusetujännitteen kannalle transistorissa 104.The intersections of the parabola 136 with the pulses 134 are adjustable by a resistor 138. Resistor 138 adjusts the forward voltage of the base of transistor 140, thereby shifting the parabola 136 relative to the pulses at the base of transistor 102. This in turn results in all of the control pulses 50 shifting to the e-path or being delayed by the same amount, thus causing a permanent change in image width. The change in image width occurs when the circuit 30 is sized to provide a large cushion distortion correction, in which case the raster correction does not need the entire second half of the recovery time interval. The lateral displacement of the vertical parabola shifts the turn-on time of the switch 40 within the latter half of the reset, which changes the energy in the deflection winding at the beginning of the drawing. Resistor 140, together with resistor 142, provides a basic benefit voltage to the base in transistor 104.

Vastus 114 yhdessä vastuksen 116 kanssa määrää pystyparaa-belin 136 suuruuden, mikä syötetään transistorin 104 kannalle. Tulisi todeta, että trapetsivääntymän korjaus rasterissa voidaan toteuttaa kytkemällä sopiva kondensaattori 115 vastuksen 116 yli ja/tai kytkemällä kondensaattori 117 vastuksien 114 ja 116 lii-tospisteestä maahan. Kondensaattorin kytkeminen vastuksen 116 yli siirtää eteenpäin pystyparaabelin vaihetta transistorin 104 kannalla kun taas kondensaattori vastuksien 114 ja 116 liitospis-teestä maahan viivyttää tätä paraabelia. Eteenpäin siirtynyt vaihe siirtää maksimisuuruisen tyynyvääristyraäkorjauksen kohtaa ylöspäin rasterin keskikohdasta yläosaa kohden ja vaiheen viivästyminen siirtää maksimipistettä alapäätä kohden. Tämä taas puolestaan johtaa trapetsikorjaukseen.Resistor 114, together with resistor 116, determines the magnitude of the vertical parcel 136, which is applied to the base of transistor 104. It should be noted that the correction of the trapezoidal distortion in the grid can be realized by connecting a suitable capacitor 115 over the resistor 116 and / or by connecting the capacitor 117 from the connection point of the resistors 114 and 116 to ground. Connecting the capacitor over the resistor 116 advances the phase of the vertical parabola at the base of the transistor 104 while the capacitor from the connection point of the resistors 114 and 116 to ground delays this parabola. The forward phase shifts the point of maximum pad distortion correction upward from the center of the raster toward the top, and the phase delay shifts the maximum point toward the lower end. This in turn leads to keystone correction.

Toinen suoritusmuoto kytkimen käytön säätöpiiristä 46 käytettäväksi kytketynpystypoikkeutuksen piirin yhteydessä, jollainen on kuvattuna jo aikaisemmin mainitussa toisessa samanaikaisessa patenttihakemuksessa esitetään kuviossa 5. Kuvion 2 kytkimen käytön säätöpiiri 46 sisältää paraabeligeneraattorin, mitä on yleisesti merkitty viitenumerolla 300 ja pulssigeneraattorin, mitä on yleisesti osoitettu viitenumerolla 320 kuten kuviossa 5 on esitetty. Paraabeligeneraattori 300 ja pulssigeneraattori 320 vastaanottavat palautuspulssit, joita on havainnollistettu merkinnällä 35 vaakasuuntaisen poikkeutuksen generaattorista 207 muun- -, 3 61 5 9 3 tajakäämityksen 208b kautta ja pulssien aaltosarjan 330 kytketyn pystypoikkeutuksen modulointipiiristä. Pulssigeneraattori 320 kehittää kytkennän ohjausjännitteen aaltomuodon 48 syötettäväksi tyristorille 44 tyynyvääristymän korjauspiirissä 30.Another embodiment of the switch drive control circuit 46 for use with a switched vertical deflection circuit as described in the aforementioned second co-pending patent application is shown in Figure 5. The switch drive control circuit 46 of Figure 2 includes a parabolic generator 320, generally designated 300 and a pulse generator, generally indicated at 5 is shown. The parabolic generator 300 and the pulse generator 320 receive the reset pulses illustrated by 35 from the horizontal deflection generator 207 via the transform, 3 61 5 9 3 transverse winding 208b, and the coupled vertical deflection modulation circuit of the pulse wave series 330. Pulse generator 320 generates a switching control voltage waveform 48 for supply to thyristor 44 in the pad distortion correction circuit 30.

Kuten on kuvattu jo aikaisemmin mainitussa toisessa samanaikaisessa patenttihakemuksessa» toimii vaakasuuntaisen poikkeu-tuksen generaattori 207 vaakasuuntaisien synkronisointipulssien 205 mukaisesti kehittäen pääasiallisesti ottaen sahahampaan muotoisen vaakapoikkeutuksen virran poikkeutuksen käämitykseen 26, mikä on sijoitettu kuvaputken 210 ympärille. Käämitys 26 on sar-jakytketty tyynyvääristymän korjauspiirin 30 kanssa, kuten on kuvattu kuvion 2 yhteydessä. Vaakasuuntaisen poikkeutuksen generaattori 207 käyttää myös vaakasuuntaista ulostulomuuntajaa 208. Muuntajalla 208 on kaksi toisiopuolta 208b ja 208c, jotka aikaansaavat vastakkaisesti navoitetut vaakasuuntaiset palautuspulssit kondensaattorin 215 varaamiseksi. Muuntajan toisiokäämi 208b kytkettynä sarjaan tyristorin 213 ja käämin 214 kanssa alkaa varaamaan saha-hammaskondensaattoria 215 kunkin vaakasuuntaisen palautuspuls-sin aikana. Tyristoria 213 ohjataan päälle suurimman aikavälin ajaksi kustakin vaakasuuntaisesta palautuspulssista pystypyyhkäi-syn yläpäässä. Ensimmäisen eli ylemmän puoliskon pyyhkäisystä aikana ohjauspulssit 231 syötettynä tyristorin 213 ohjaukseen pyyh-käisyn yläpään pulssinleveyden modulaattorista 273 pienentävät asteettain tyristorin 213 johtavuusaikaa.As described in the aforementioned second co-pending patent application, the horizontal deflection generator 207 operates in accordance with the horizontal synchronization pulses 205, generating a substantially sawtooth-shaped horizontal deflection in the current deflection winding 26 located around the picture tube 210. The winding 26 is in series with the pad distortion correction circuit 30, as described in connection with Figure 2. The horizontal deflection generator 207 also drives a horizontal output transformer 208. The transformer 208 has two secondary sides 208b and 208c that provide oppositely polished horizontal return pulses to charge the capacitor 215. The secondary winding 208b of the transformer connected in series with the thyristor 213 and the winding 214 begins to charge the sawtooth capacitor 215 during each horizontal reset pulse. Thyristor 213 is turned on for the maximum time interval of each horizontal reset pulse at the upper end of the vertical scan. During the sweeping of the first or upper half, the control pulses 231 fed to the control of the thyristor 213 from the sweep top end pulse width modulator 273 gradually reduce the conduction time of the thyristor 213.

Tämän seurauksena tulee pienentyvä jännitteen aaltomuoto 227 näkyviin kondensaattorin 215 yli.As a result, a decreasing voltage waveform 227 becomes visible across capacitor 215.

Toisen puoliskon pystypyyhkäisystä aikana pohjaosuuden pyyhkäisyn pulssinleveyden modulaattori 221 ohjaa tyristoria 217 ohjauspulsseilla 232, jotka asteettain lisääntyvät kestoajaltaan. Niinpä tämän seurauksena toisen puoliskon kuluessa pystypyyhkäisystä varaa tyristori 217 yhdessä muuntajan toisiokäämin 208c ja käämin 216 kanssa kondensaattorin 215 lisääntyvällä negatiivisella jännitteellä. Jännite 227 tulee näkyviin kondensaattorin 215 yli ja se integroidaan pystypoikkeutuskäämillä 218 muodostaen oleellisesti sahahampaan muotoisen poikkeutusvirran.During the second half vertical sweep, the bottom section sweep pulse width modulator 221 controls the thyristor 217 with control pulses 232 that gradually increase in duration. Thus, during the second half of the vertical sweep, the thyristor 217, together with the secondary winding 208c and the winding 216 of the transformer, charges with an increasing negative voltage of the capacitor 215. The voltage 227 is visible across the capacitor 215 and is integrated with the vertical deflection winding 218 to form a substantially sawtooth deflection current.

Pystysuuntaisen sahahampaan generaattori 220 toimii pystysuuntaisten synkronisointipulssien 221 mukaan sekä virran perusteella poikkeutuskäämin 218 läpi kehittäen napaisuudeltaan vastak- 14 61 593 kaiset pystytaajuiset aaltomuodot 269 ja 270. Modulaattoreita 273 ja 281 käytetään jännitteillä 269 ja 270 generaattorista 220. Nousuosaosuuden ja tasanteen pulssijännitteen aaltomuodon generaattoria 335/ joka saattaa olla samantapainen kuin mitä on se nousuosuuden ja tasanteen pulssigeneraattori, mitä on kuvattu yksityiskohtaisesti kuvion 4 yhteydessä käytetään vaakapaluupuls-sien 35 kautta muuntajan toisiosta 208d. Modulaattoreilla 273 ja 291 on toiset sisääntulot/ joita generaattorin 335 jännitteen aaltomuoto 334 käyttää. Pulssit 334 ovat samankaltaisia kuin kuvion 3c invertoidut pulssit 134, Pulssinleveyden modulaattorit 273 ja 281 kehittävät tietyt ulostulojännitteet ja asteettain muuttuvan leveyden pulssit 231 ja vastaavasti 232 syötettäväksi tyristoreille 213 ja 217.The vertical sawtooth generator 220 operates according to the vertical synchronization pulses 221 and on the basis of the current through the deflection coil 218, developing vertical waveforms 269 and 270 of opposite polarity 33 61 593. The modulators 273 and 281 may be similar to that of the riser and plateau pulse generator described in detail in connection with Figure 4 via the horizontal return pulses 35 from the transformer secondary 208d. Modulators 273 and 291 have second inputs / used by the voltage waveform 334 of generator 335. The pulses 334 are similar to the inverted pulses 134 of Figure 3c, the pulse width modulators 273 and 281 generate certain output voltages and progressively variable width pulses 231 and 232, respectively, for input to the thyristors 213 and 217.

Pulssinleveyden modulaattoreilla 273 ja 281 on toiset ulos-tulomerkit, jotka saadaan transistoreilta 272 ja vastaavasti 280 ja joista kollektorit on yhdistetty vastuksen 336 kautta maahan. Jännite 330 edustaen transistoreiden 272 ja 280 aaltomuotojen u-lostulojännitteiden summaa tulee näkyviin sisääntulon aaltomuotona paraabeligeneraattorille 300.Pulse width modulators 273 and 281 have second output signals obtained from transistors 272 and 280, respectively, from which the collectors are connected to ground through resistor 336. The voltage 330 representing the sum of the output voltages of the waveforms of the transistors 272 and 280 appears as the input waveform for the parallel generator 300.

Pulssin aaltomuoto 330 syötetään normaalisti kyllästettynä olevalle vahvistintransistorille 301. Pulssien 330 kärjet saattavat transistorin 301 pois kyllästystilastaan kehittäen psotiivisia pulsseja transistorin 301 kollektorilla. Diodi 302 kytkettynä transistorin 301 kollektorilta kannalle parantaa transistorin 301 muutosvastetta. Ilmaisindiodi 303 yhdistää transistorivahvisti-men 301 positiivisen pulssin ulostulon integroivaan kondensaattoriin 304. Paraabelinmuotoinen jännite 306 tulee näkyviin kondensaattorin 304 yli edustaen integroitua ulostuloa transistorista 301 ja paraabelin huippu esiintyy pystypyyhkäisyn keskellä seurauksena suurimmasta kestoajasta aaltomuodon 330 pulssienkärjissä. Muuttuva vastus 308 säätää integroivan kondensaattorin 304 purkau-tumisnopeutta. Pystytaajuuden paraabelin muotoinen aaltomuoto 306 kytketään kondensaattorista 304 emitteriseuraaja-asteen kautta, mitä yleisesti on merkitty merkinnällä 310. Alipäästösuodin, jota yleisesti on merkitty 312 vaimentaa vaakataajuuden virtaa paraabelin muotoisessa aaltomuodossa 306. Muodon säätövastus 314 yhdistää paraabelinmuotoisesti muuttuvan virran 316 pulssin käsittelijään 320 seurauksena paraabelin muotoisesta jännitteestä 306.The pulse waveform 330 is applied to a normally saturated amplifier transistor 301. The tips of the pulses 330 drive the transistor 301 out of its saturation state, generating psychotic pulses at the collector of the transistor 301. Diode 302 connected from the collector of transistor 301 to the base enhances the change response of transistor 301. The detector diode 303 connects the positive pulse output of the transistor amplifier 301 to the integrating capacitor 304. A parabolic voltage 306 appears across the capacitor 304 representing the integrated output from the transistor 301 and the parabolic peak occurs at the center of The variable resistor 308 controls the discharge rate of the integrating capacitor 304. The vertical frequency parabolic waveform 306 is coupled from the capacitor 304 via an emitter follower stage, generally designated 310. A low pass filter, commonly designated 312, attenuates the horizontal frequency current from the parabolic waveform 306 306.

15 6159315 61593

Pulssien käsittelijä 320 vastaanottaa vaakataajuisen palautuksen pulssit 335 muuntajan toisiokäämityksestä 208d syötettäväksi invertoivan vahvistimen 322 kannalle. Negatiiviseen suuntaan siirtyvän pulssin ulostulo invertoivasta vahvistimesta 322 syötetään transistorin 324 kannalle kondensaattorin 328 sekä diodin 326 kautta.The pulse processor 320 receives the horizontal frequency recovery pulses 335 from the transformer secondary winding 208d for input to the base of the inverting amplifier 322. The output of the negative direction pulse from the inverting amplifier 322 is applied to the base of the transistor 324 through the capacitor 328 and the diode 326.

Myöskin tyristorin 324 kannalle syötetään paraabelin muotoisesti muuttuva virran aaltomuoto 316. Virran aaltomuoto 316 pyrkii pitämään transistoria 324 johtavana vaakasuuntaisten palau-tuspulssien välillä. Syötettäessä negatiiviseen suuntaan siirtyvä vaakataajuuden pulssi invertteristä 322 lakkaa transistori 324 johtamasta tietyn ajan verran, mikä riippuu siitä ajasta, mikä tarvitaan virran 316 kondensaattorin 328 varaamiseen niin että transistori 324 jälleen saa johtosuuntaista jännitettä. Johtamattomana olon jakso transistorilla 324 on pienin pystypyyhkäisyn keskellä, jolloin virta 316 on suurimmillaan ja transistorin 324 johtamattomana olo on kestoajaltaan suurin pystypyyhkäisyn yläpäässä ja alapäässä.A parabolic variable current waveform 316 is also applied to the base of the thyristor 324. The current waveform 316 tends to keep the transistor 324 conductive between the horizontal return pulses. When a negative frequency pulse shifted in the negative direction is applied from the inverter 322, the transistor 324 ceases to conduct for a certain amount of time, which depends on the time required to charge the capacitor 328 of the current 316 so that the transistor 324 again receives the line voltage. The non-conductive period at transistor 324 is smallest in the center of the vertical scan, with current 316 at its maximum and transistor 324 at maximum at the upper and lower ends of the vertical scan.

Positiiviseen suuntaan siirtyvän pulssin ulostulo transistorista 324 saadaan sen kollektorilta ja syötetään transistorin 340 kannalle vastuksen 342 kautta. Toinen sisääntulon merkki transistorin 340 kannalle saadaan vahvistimen 322 ulostulon kyt-kinnavasta vastuksen 344 kautta. Positiivinen pulssin ulostulo transistorin 340 kollektorilta esiintyy ainoastaan kun sekä vahvistimen 322 että transistorin 324 ulostulomerkit ovat pieniä. Invertoivien vahvistimien pari kytkee transistorin 340 pulssi-ulostulon tyristorin 44 ohjaimeen.The positive pulse output from transistor 324 is obtained from its collector and applied to the base of transistor 340 through resistor 342. The second input signal to the base of transistor 340 is obtained from the output terminal of amplifier 322 through resistor 344. A positive pulse output from the collector of transistor 340 occurs only when the output signals of both amplifier 322 and transistor 324 are small. A pair of inverting amplifiers connects the pulse output of transistor 340 to the controller of thyristor 44.

Koska pulssien ulostulon jälkireuna vahvistimesta 322 e-siintyy palautuksen pulssin aikavälin lopussa päättyy ulostulon pulssi transistorista 340 palautuksen pulssin aikavälin lopussa. Pulssimainen ulostulo transistorista 340 on kestoajaltaan sellainen, että sen maksimi on pystypyyhkäisyn keskellä ja minimi sijaitsee pystypyyhkäisyn yläpäässä ja alapäässä.Since the trailing edge of the pulse output from amplifier 322 e-occurs at the end of the reset pulse slot, the output pulse from transistor 340 ends at the end of the reset pulse slot. The pulse-like output from transistor 340 is of such a duration that its maximum is in the middle of the vertical scan and the minimum is at the upper and lower ends of the vertical scan.

Kuvattu tyynyvääristymän korjauspiiri korjaa samanaikaisesti sekä sisäpuolisen idästä länteen tyynyvääristymän että ulkopuolisen idästä länteen tyynyvääristymän. Se on myös hyvin tehokas koska vaakasuuntaisen ulostulomuuntajän kuormitus voidaan välttää. Kuvattua piiriä voidaan käyttää tavanomaisten tyynyvääristymän 16 61 5 9 3 korjauspiirien yhteydessä.The described pillow distortion correction circuit simultaneously corrects both the inner east-west pillow distortion and the external east-west pillow distortion. It is also very efficient because the load on the horizontal output transformer can be avoided. The circuit described can be used in conjunction with conventional pillow distortion correction circuits 16 61 5 9 3.

Kun tätä käytetään kytketyn toimintatavan pystypoikkeutuk-sen systeemin yhteydessä, jollainen on esitetty jo aikaisemmin mainitussa toisessa samanaikaisessa patenttihakemuksessa esitetty tyynyvääristymän korjauspiiri on erityisen edullinen. Samanaikaisesti kun kytketyn toimintatavan pystypoikkeutuksen piiri aikaansaa sivujen tyynyvääristymän korjauksen kuormittamalla vaakasuuntaista palautuksen muuntajaa on tietyissä sovellutustapauksissa tarpeen aikaansaada samanaikainen säätökytkimien johtavuus kuten osien 213 ja 217 kuvioissa 5 pystypyyhkäisyn keskiosassa jotta aikaansaataisiin riittävä luontainen tyynykorjaus. Tällainen kytkimien 213 ja 217 samanaikainen johtaminen aikaansaa häviöllisen virtatien vaakasuuntaisen palautuksen energialle. Kun käytetään nyt kyseessä olevaa keksintöä yhdessä kytketyn toimintatavan pystypoikkeutuksen systeemin kanssa vältetään tämä energiahäiviö ja voidaan toteuttaa hyvin alhainen kokonaistehon kulutus.When used in connection with a coupled mode vertical deflection system such as that already disclosed in the aforementioned second co-pending patent application, the pillow distortion correction circuit is particularly advantageous. While the coupled mode vertical deflection circuit provides side pillow distortion correction by loading a horizontal reset transformer, in certain applications it is necessary to provide simultaneous control switch conductivity as in Figures 213 and 217 in Fig. 5 in the center of the vertical sweep and sufficient inherent. Such simultaneous conduction of switches 213 and 217 provides a horizontal recovery of the lossy current path to energy. When the present invention is used in conjunction with a coupled mode vertical deflection system, this energy loss is avoided and very low total power consumption can be realized.

Seuraavassa luetellaan eri piiriosien arvoja, joilla aikaansaadaan tyynyvääristymän korjaus käytettäessä 110° laajaku-vaista kuvaputkea kuten esim. RCA Corporation mallia n:o A67-610X: 17 61 593 L26 0,28 πιΗ L32 sydänosa 0 10 x 45 nm, N22 kukin puoliskoThe following is a list of values for various circuit sections that provide pad distortion correction when using a 110 ° widescreen picture tube such as RCA Corporation Model No. A67-610X: 17 61 593 L26 0.28 πιΗ L32 core section 0 10 x 45 nm, N22 each half

varustettu yhdellä kerroksella jossa 34 kierrosta 0,8 nm Cu-lankaa, kunniassakin 60 ^υΗ, vuotomäärä 1 ^uHequipped with a single layer with 34 turns of 0.8 nm Cu wire, even in glory 60 ^ υΗ, leakage rate 1 ^ uH

C36 1 ^uFC36 1 ^ uF

C122 0,015 ^uFC122 0.015 μF

C304 4700 pFC304 4700 pF

C328 470 R33 680 R114,116,120,124 4K7C328 470 R33 680 R114,116,120,124 4K7

R126 1KR126 1K

R128 3K3R128 3K3

R130 10KR130 10K

R138 4K7 R140 3K9 R142 4K7R138 4K7 R140 3K9 R142 4K7

R308 100KR308 100K

R314 22KR314 22K

R342,344 4K7R342,344 4K7

Ylläoleville arvoille ja kuvaputkelle havaittiin virran komponentit poikkeutuskäämityksessä johtuen S kondensaattorin ja poikkeutuskäämityksen resonanssista kohdassa noin 6,5 kHz kun taas tyynyvääristymän korjauspiirin komponenteissa sama havaittiin olevan noin 12 kHz.For the above values and the picture tube, the current components in the deflection winding were observed due to the resonance of the S capacitor and the deflection winding at about 6.5 kHz while in the pad distortion correction circuit components the same was found to be about 12 kHz.

Claims

A cushion distortion correction circuit for a deflection device of a television picture tube, comprising: - a vertical deflection generator coupled to a vertical deflection winding for generating a scanning current through it; - a horizontal deflection generator for generating a current with a horizontal a horizontal deflection winding coupled to the horizontal deflection generator for receiving the current with the horizontal frequency therefrom for scanning, characterized by - an impedance device, - a controllable coupling device, - a first coupling device, and the coupling device (40) in a circuit with the deflection winding (26) to form a path for the current with the horizontal frequency, and - a control device (46) coupled to the vertical (22) and horizontal (24) deflection generator systems and the controllable coupling device for operating the controller the coupling device during a time of the horizontal recirculation period which shoots progressively forward during a first portion of the vertical deflection period and gradually rearward during a second portion of the vertical readout period, so that the scanning current changes so that the cushion distortion decreases.

2. A correction circuit according to claim 1, characterized in that - the first coupling device comprises a second coupling device which connects the horizontal deflection winding (26) to a first pole in the impedance device (30) for forming a series circuit, the impedance device comprising a long spaced from the first pole located the second pole, a third coupling device connecting the first end of the path of the controlled current in the controllable coupling device (40) to said first pole, and a fourth coupling device connecting the second end of the the path of the controlled current in the controllable coupling device 22 6 1 5 9 3 to said second pole, and cold deflection period and gradually shifted backwards during the second half of the vertical deflection peak period.

3. A correction circuit according to claim 2, characterized in that the impedance device comprises a first inductance portion (32) coupled between the first and second poles.

4. A correction circuit according to claim 2 or 3, characterized in that the third coupling device comprises a capacitance portion (36) which couples the first pole of the impedance device to the first end of the controllable coupling device.

A correction circuit according to claim 2, 3 or 4, characterized in that the third coupling device comprises a second inductance portion which connects the first pole of the impedance device to the first end of the controllable coupling device.

A correction circuit according to claim 2 or 3, characterized in that the third coupling device comprises the capacitance part (36), which is connected in series with the second inductance part (32a).

Correction circuit according to claim 5 or 6, characterized in that it further comprises parts which magnetically couple the first inductance part (32b) to the second inductance part (32a).

A correction circuit according to claim 5, 6 or 7, characterized in that the first and second inductors have substantially the same self-inductance.

A correction circuit according to claim 1, 2 or 6, characterized in that the controllable switching device (40) comprises a controllable rectifier (44) including a control electrode (45) and a controllable current path, and a conductive device (42) only in one direction. , and that the controllable current path is connected in parallel with the current conduit device in a single direction.

Correction circuit according to claim 9, characterized in that the anode in the device (42)