CS215051B2 - Deviation device of the television picture tube - Google Patents
Deviation device of the television picture tube Download PDFInfo
- Publication number
- CS215051B2 CS215051B2 CS767545A CS754576A CS215051B2 CS 215051 B2 CS215051 B2 CS 215051B2 CS 767545 A CS767545 A CS 767545A CS 754576 A CS754576 A CS 754576A CS 215051 B2 CS215051 B2 CS 215051B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- deflection
- horizontal
- vertical
- generator
- impedance
- Prior art date
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N3/00—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages
- H04N3/10—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical
- H04N3/16—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical by deflecting electron beam in cathode-ray tube, e.g. scanning corrections
- H04N3/22—Circuits for controlling dimensions, shape or centering of picture on screen
- H04N3/23—Distortion correction, e.g. for pincushion distortion correction, S-correction
- H04N3/233—Distortion correction, e.g. for pincushion distortion correction, S-correction using active elements
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
- H04N3/00—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages
- H04N3/10—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical
- H04N3/16—Scanning details of television systems; Combination thereof with generation of supply voltages by means not exclusively optical-mechanical by deflecting electron beam in cathode-ray tube, e.g. scanning corrections
- H04N3/22—Circuits for controlling dimensions, shape or centering of picture on screen
- H04N3/23—Distortion correction, e.g. for pincushion distortion correction, S-correction
Abstract
Description
Vynález se týká vychylovacího zařízení televizní obrazovky, opatřeného generátorem vertikálního vychylování, připojeným к vertikálně vychylovací cívce, pro získávání proudu vertikálního rozkladu, generátorem horizontálního vychylování pro generování proudu řádkového kmitočtu, horizontálně vychylovacím vinutím, připojeným ke generátoru horizontálního vychylování, pro přijímání odtud proudu řádkového kmitočtu pro rozkladeBACKGROUND OF THE INVENTION The invention relates to a television deflection device having a vertical deflection generator connected to a vertical deflection coil for obtaining a vertical decomposition current, a horizontal deflection generator for generating a line frequency current, a horizontal deflection winding connected to a horizontal deflection generator for receiving a line frequency current therefrom for decomposition
Odborníkům je známo, Že boční neboli východozápadní poduškovité zkreslení rastru ne obrazovce, jak je používáno v televizním přijímači, může být podstatně odstraněno modulováním amplitudy vychylovacího proudu o kmitočtu horizontálního vychylování horizontálně vychylovacím! cívkami proudovou složkou v podstatě parabolickou při kmitočtu vertikálního rastrování· Obecně žádaná modulace je dosahována pasivními obvody, v nichž řídicí nebo primární vinutí nasytitelné tlumivky nebo transformátoru je buzeno o kmitočtu vertikálního vychylování a do obvodu s horizontálním vychylovacím vinutím je vloženo sekundární vinutí· Amplituda horizontálního vychylovacího proudu je modulována vertikálním vychylovacím proudem, takže šířka rastru je redukována na horní a dolní části rastru.It is known to those skilled in the art that lateral or east-west pincushion distortion of a screen on a screen as used in a television receiver can be substantially eliminated by modulating the amplitude of the deflection current at the horizontal deflection frequency by the horizontal deflection! Generally desirable modulation is achieved by passive circuits in which the control or primary winding of the saturable choke or transformer is excited by the frequency of the vertical deflection and a secondary winding is inserted in the horizontal deflection winding circuit. The current is modulated by the vertical deflection current, so that the width of the grid is reduced to the top and bottom of the grid.
Jiné známé uspořádání pro korekci bočního poduškovitého zkreslení obsahuje kondenzátor zapojený paralelně s vertikálně vychylovacím vinutím. Jak je uvedeno v projednávané britské přihlášce vynálezu Číslo 07161/75 Petra E. Haferla, nazvané “Vertikální vychylovací systém, je kondenzátor nabíjen energií z impulsu horizontálního zpětného běhu za řízení spínači. Jak v pasivních obvodech nasytitelné tlumivky, tak ve spínaném obvodu vertikálního vychylování podle uvedené přihlášky vynálezu korekce bočního poduško vitého zkreslení je dosahováno zatěžováním vysokonapětového transformátoru systému horizontálního vychylování během doby horizontálního zpětného běhu. Aby se získala správně tvarovaná korekce bočního poduškovitého zkreslení, zatěžování vysokonapětového transformátoru je modulováno jak kmitočtem vertikálního vychylování, tak proudem vertikálního vychylování· Tak maximální zatěžování se děje v hořejší části a na spodku obrazu a minimální zatěžování se děje ve středu obrazu·Another known arrangement for correcting side pincushion distortion comprises a capacitor connected in parallel with the vertical deflection winding. As stated in the present British Patent Application No. 07161/75 by Petr E. Haferl, entitled “Vertical Deflection System, the capacitor is charged with energy from the horizontal backstroke pulse under switch control. In both the passive circuitry of the saturable choke and the switched vertical deflection circuit of the present invention, correction of the side pincushion distortion is achieved by loading the high voltage transformer of the horizontal deflection system during the horizontal reverse run time. To obtain a properly shaped side pincushion correction, the high-voltage transformer load is modulated by both the vertical deflection frequency and the vertical deflection current. Thus, maximum loading occurs at the top and bottom of the image and minimal loading occurs at the center of the image ·
Proměnné zatěžování impulsu horizontálního zpětného běhu při kmitočtu vertikálního vychylování má za následek generování dalšího poduškovitého zkreslení, známého jako vnitřní poduškovité zkreslení na rozlišení od vnějšího neboli obvodového poduškovitého zkreslení, na něž se obvykle odvoláváme. Toto další poduškovité zkreslení se projevuje uvnitř rastru jako výsledek časové modulace počátku horizontálního rastrování způsobovaného zatěžováním při kmitočtu vertikálního vychylování. Prodloužené trvání aktivního běhu plynoucí z časové modulace impulsu horizontálního zpětného běhu na hořejšku a na spodku vertikálního rastrování zvětšuje část resonační periody vychylovací cívky s kondenzátorem korekce S ležící naproti během aktivního běhu. Tudíž vnitřní poduškovité zkreslení se objevuje v oblasti mezi esou a krajní levou a pravou stranou obrazu jako nedostačující korekce poduškovitého zkreslení.Variable loading of the horizontal backward pulse at the vertical deflection frequency results in the generation of another cushion distortion, known as internal cushion distortion, to distinguish from the outer or peripheral cushion distortion commonly referred to. This further pincushion distortion manifests itself within the grid as a result of time modulation of the onset of horizontal scanning due to loading at the vertical deflection frequency. The prolonged duration of the active run resulting from the time modulation of the horizontal reverse run pulse at the top and at the bottom of the vertical raster increases the portion of the resonance period of the deflection coil with the correction capacitor S opposite the active run. Thus, inner pincushion distortion appears in the region between the ace and the extreme left and right sides of the image as insufficient correction of pincushion distortion.
Množetví korekce vnitřního poduškovitého zkreslení závisí na geometrii obrazovky a na množství vnějšího poduškovitého zkreslení vyžadujícím korekci. S příchodem Širokoúhlých obrazovek s velkým stínítkem bylo shledáno, že vnitřní poduškovité zkreslení může být problematické, co se týče požadované korekce.The amount of inner cushion distortion correction depends on the screen geometry and the amount of outer cushion distortion requiring correction. With the advent of wide screen widescreen screens, it has been found that internal pincushion distortion may be problematic in terms of the desired correction.
Známé uspořádání pro vyšetření problému korekce vnitřního poduškovitého zkreslení mimo konstrukci používanou pro konvenční korekci poduškovitého zkreslení používá oddělenou nasytitelnou tlumivku nebo transduktor v sérii s horizontálním vychylovacím vinutím. Řídicí vinutí nasytitelné tlumivky je buzeno signálem vertikálního vychylovacího kmitočtu a modeluje indukčnost obvodu horizontálního vychylování, aby se korigovala změna v tvarování S a tím korigovalo vnitřní poduškovité zkreslení. Toto řešení dosavadního stavu techniky má nevýhody, meži něž patří kritický návrh nasytitelné tlumivky, teplotní závislost nasytitelné tlumivky, náklady nasytitelné tlumivky a pásmo řízení tak omezené, že často nedostačuje pro tolerance konstrukce.A known arrangement for investigating the problem of inner pincushion distortion beyond the structure used for conventional pincushion distortion correction uses a separate saturable choke or transducer in series with the horizontal deflection winding. The saturable choke control winding is excited by the vertical deflection signal and models the inductance of the horizontal deflection circuit to correct the S-shape change and thereby correct the inner pincushion distortion. This prior art solution has drawbacks, which include the critical design of the saturable choke, the temperature dependence of the saturable choke, the cost of the saturable choke, and the control bandwidth so limited that it is often not sufficient for design tolerances.
Uvedené nevýhody jsou odstraněny u vychylovacího zařízení televizní obrazovky, podle vynálezu tím, že je opatřeno impedančními prostředky, řiditelnými spínacími prostředky, prvními spojovacími prostředky, spojujícími impedanční prostředky a řiditelné spínací prostředky s horizontálně vychylovacím vinutím pro vytvoření cesty pro proud řádkového kmitočtu, a řídicími prostředky, připojenými ke generátoru vertikálního vychylování a ke generátoru horizontálního vychylování а к řiditelným spínacím prostředkům v době během intervalu horizontálního zpětného běhu, která je progresivně urychlována během první části intervalu vertikálního rozkladu a která je progresivně zpožďována během druhé části intervalu vertikálního rozkladu pro změnu rozkladového proudu, tak aby se zredukovalo poduškovité zkreslení.Said drawbacks are eliminated in the deflection device of the television screen according to the invention by providing impedance means, controllable switching means, first coupling means connecting the impedance means and controllable switching means with a horizontal deflection winding to form a path for the line frequency current, and control means connected to the vertical deflection generator and to the horizontal deflection generator and to the controllable switching means during a period of horizontal backstroke which is progressively accelerated during the first part of the vertical decomposition interval and progressively delayed during the second part of the vertical decomposition interval to change the decomposition current, so as to reduce pincushion distortion.
Příklad provedení vychylovacího zařízení televizní obrazovky podle vynálezu je zobrazen na výkresech, na nichž obr. 1 znázorňuje televizní rastr, na němž je znázorněno vnitřní poduškovité zkreslení, na obr. 2 je schéma, částečně blokové, části televizního přijímače se zabudovaným obvodem korekce poduškovitého zkreslení podle vynálezu obr. 3 znázorňuje napětové a proudové vlny vytvářející se v uspořádání pro korekci poduškovitého zkreslení podle obr. 2 při práci během jednoho vertikálního intervalu, na obr. 4 je schéma prvního provedení čáBti uspořádání pro korekci poduškovitého zkreslení podle obr. 2 a na obr. 5 je schéma, částečně blokově, druhého provedení Části uspořádání pro korekci poduškovitého zkreslení podle obr. 2.An exemplary embodiment of a television screen deflection device according to the invention is shown in the drawings, in which Fig. 1 shows a television screen showing internal cushion distortion; Fig. 2 is a diagram of a partially block-shaped part of a television with built-in cushion distortion FIG. 4 is a diagram of a first embodiment of the pincushion correction arrangement of FIG. 2; and FIG. 5 is a diagram, partially in block, of a second embodiment of the Pincushion Distortion Correction arrangement of FIG. 2.
Obr. 1 znázorňuje vnitřní poduškovité zkreslení, jak se jeví na televizním rastru, zobrazující mříž 10· Pravá a levá strana mříže 10 jsou určeny svislými čarami a !£· Cáry 12 a 14 jsou přímky, naznačující, Že rastr je vně ve směru východ-západ korigován, pokud jde o poduškovité zkreslení, vynálezem způsobem popsaným dále. Svislé čáry 16 a mříže 10. ležící mezi středem a stranami rastru, jsou zakřivené, Jak znázorněno jejich odchýlením od tečkovaných přímek, čímž je znázorněna existence vnitřního poduškovitého zkreslení.Giant. 1 shows the inner pincushion distortion as seen on the television screen showing the grid 10 The right and left sides of the grid 10 are defined by vertical lines and Lines 12 and 14 are lines indicating that the grid is corrected outward in the east-west direction with respect to pincushion distortion, by the invention as described below. The vertical lines 16 and grilles 10 lying between the center and sides of the grid are curved, as shown by their deviation from the dotted lines, thereby indicating the existence of internal cushion distortion.
Obr. 2 znázorňuje vychylovací systém televizního přijímače včetně oddělovače 20 synchronizačního signálu, který přijímá složené obrazové signály z neznázorněného obrazového detektoru. Oddělovač 20 synchronizačního signálu odděluje vertikální synchronizační signály ze složeného obrazového signálu a přikládá je na vstupní svorku generátoru 22 vertikálního vychylování. Generátor 22 vertikálního vychylování využívá vertikálních synchronizačních signálů pro generování proudu vertikálního vychylování pro jeho přikládání na neznázorněné vinutí vertikálního vychylování, připojené na výstupní svorky X_-Y generátoru 22 vertikálního vychylování.Giant. 2 illustrates a deflection system of a television receiver including a synchronization signal separator 20 that receives composite video signals from a video detector (not shown). The sync signal separator 20 separates the vertical sync signals from the composite video signal and applies them to the input terminal of the vertical deflection generator 22. The vertical deflection generator 22 uses vertical synchronization signals to generate a vertical deflection current to apply it to the vertical deflection winding (not shown) connected to the output terminals X_-Y of the vertical deflection generator 22.
Oddělovač 20 synchronizačního signálu také odděluje horizontální synchronizační signály od složeného videosignálu a přikládá je na vstupní svorku generátoru 24 horizontálního vychylování. Generátor 24 horizontálního vychylování vytváří horizontální synchronizační signály pro dodávání obecně pilovitého proudu do horizontálně vychylovacího vinutí 26 . Tvarování S horizontálního vychylovacího proudu je prováděno kondenzátorem 28 zapojeným v sérii s horizontálně vychylovacím vinutím 26. Horizontální rozkladové napětí, znázorněné jako vlnový tvar 34. mající impulsy 35 zpětného běhu, se objevuje na sériovém z spojení horizontálně vychylovacího vinutí 26 a kondenzátoru 28 pro tvarování S během činnosti. Kondenzátor 13 zpětného běhu je připojen mezi spoj kondenzátoru 28 a generátoru 24 horizontálního vychylování a zem nebo bod s podobným referenčním potenciálem.The sync signal separator 20 also separates the horizontal sync signals from the composite video signal and applies them to the input terminal of the horizontal bias generator 24. The horizontal deflection generator 24 generates horizontal synchronization signals for supplying a generally sawtooth current to the horizontal deflection winding 26. The shaping S of the horizontal deflection current is carried out by a capacitor 28 connected in series with the horizontal deflection winding 26. The horizontal decomposition voltage, shown as a waveform 34 having backward pulses 35, appears on the series from the connection of the horizontal deflection winding 26 and the capacitor 28 during operation. The reverse capacitor 13 is connected between the coupling of the capacitor 28 and the horizontal deflection generator 24 and a ground or point with a similar reference potential.
Horizontálně vychylovací vinutí 26 je také zapojeno v sérii s obvodem korekce poduškovitého zkreslení, u tohoto provedení specificky s impedančními prostředky JO, které obsahují impedanční obvod 31 a řiditelné spínací prostředky 40. Impedanční obvod 31 má první svorku 32c spojenou vodičem 27 s horizontálně vychylovacím vinutím 26, první prostředky 32b s induktancí, zapojené v první větvi mezi první svorkou 32c a zemí, třetí svorku 37 a vazební obvod obsahující prostředky J6 s kapacitancí a druhé prostředky 32a s induktancí zapojené v druhé větvi mezi prvními prostředky 32a s induktancí a třetí svorkou 37. První svorka 32c dělí prostředky 32 s induktancí na magneticky vázané druhé prostředky 32a s induktancí a na první prostředky 32b s induktancí, s nimiž je sdružena rozptylová indukčnost. Tato rozptylová indukčnost ruší vazbu druhých prostředků 32a s induktancí prvních prostředků 32b s induktancí, takže proudy mající různé vlnové průběhy mohou téci od první svorky 32c těmito prostředky. Odpor 33 má vysokou hodnotu a tlumí prostředky 32 s induktancí, aby se zabránilo nežádoucím oscilacím.The horizontal deflection winding 26 is also connected in series with the pincushion correction circuit, in this embodiment specifically with impedance means 10 comprising an impedance circuit 31 and controllable switching means 40. The impedance circuit 31 has a first terminal 32c connected by a conductor 27 to the horizontal deflection winding 26 , the first inductance means 32b connected in the first branch between the first terminal 32c and the ground, the third terminal 37 and the coupling circuit comprising capacitance means 6 and the second inductance means 32a connected in the second branch between the first inductance means 32a and the third terminal 37. The first terminal 32c divides the inductance means 32 into the magnetically coupled second inductance means 32a and the first inductance means 32b with which the scattering inductance is associated. This stray inductance breaks the coupling of the second means 32a with the inductance of the first means 32b with the inductance, so that currents having different waveforms can flow from the first terminal 32c through these means. The resistor 33 has a high value and dampens the inductance means 32 to prevent undesired oscillations.
Řiditelné spínací prostředky 40 jsou zapojeny v sérii s větví impedančního obvodu 31 obsahující prostředky 36 s kapacitancí. Tyto řiditelné spínací prostředky 40 jsou obousměrný spínač s členem 42 pro jednosměrné vedení proudu spojený paralelně s řiditelným usměrňovačem 44. Řiditelnými spínacími prostředky 40 může být integrovaný tyristorový usměrňovač. Katoda členu 42 pro jednosměrné vedení proudu a anoda řiditelných spínacích prostředků 40 jsou spolu spojeny a připojeny к prostředkům 36 s kapacitancí, zatímco anoda členu 42 pro jednosměrné vedení proudu je připojena ke katodě řiditelného usměrňovače 44 a obě elektrody jsou připojeny na referenční potenciál.The controllable switching means 40 are connected in series with a branch of the impedance circuit 31 comprising capacitance means 36. These controllable switching means 40 are a bi-directional switch with a unidirectional current conducting member 42 connected in parallel to the controllable rectifier 44. The controllable switching means 40 may be an integrated thyristor rectifier. The cathode of the unidirectional current conductor member 42 and the anode of the controllable switching means 40 are coupled and connected to the capacitance means 36, while the anode of the unidirectional current conductor member 42 is connected to the cathode of the controllable rectifier 44 and both electrodes are connected to reference potential.
Řídicí prostředky 46 buzení spínače jsou připojeny к výstupní svorce generátoru 24 horizontálního vychylování pro získávání synchronizační informace při kmitočtu horizontálního vychylování. Taková informace je ve formě periodických horizontálních impulsů zpětného běhu podobných impulsům 35 zpětného běhu vlnového průběhu 34. Řídicí prostředky 46 buzení spínače jsou také připojeny к výstupní svorce generátoru 22 vertikálního vychylování pro získávání signálů kmitočtu vertikálního vychylování. Řídicí prostředky 46 buzení spínače zpracovávají synchronizační informaci kmitočtu vertikálníhoThe switch drive control means 46 is coupled to the output terminal of the horizontal deflection generator 24 to obtain synchronization information at the horizontal deflection frequency. Such information is in the form of periodic horizontal reverse run pulses similar to the waveform reverse run pulses 35. Switch actuating means 46 is also coupled to the output terminal of the vertical deflection generator 22 to obtain vertical deflection frequency signals. The switch drive control means 46 processes the synchronization information of the vertical frequency
215051 4 a horizontálního vychylování a vytvářejí opakující ее hradlové impulsy 48 s opakovanými impulsy 22 hradíování spínače způsobem popsaným níže. Sled impulsů se opakuje в kmitočtem vertikálního vychylování.215051 4 and horizontal deflection, and produce repetitive εе gate pulses 48 with repetitive pulses 22 replacing the switch in the manner described below. The pulse train is repeated at the frequency of vertical deflection.
Opakované impulsy 50 hradlování spínače se vyskytují během druhá poloviny každého intervalu impulsů horizontálního zpětného běhu. Týl jednotlivých opakovaných impulsů JO, hradlování spínače souhlasí a ukončením impulsu zpětného běhu. Na začátku každého opakovaného sledu hradlových impulsů 48 f odpovídajícího vrcholu vertikálního rozkladu, čelo každého opakovaného impulsu 50 hradlování spínače se vyskytuje bezprostředně před týlem impulsu, takže opakované impulsy 50 hradlování spínače mají krátké trvání. Opakované impulsy hradlování spínače vznikající po začátku vertikálního rozkladu, ale před středem vertikálního rozkladu, mají Čele, která mají progresivní časový předstih před týlem. Ve středu vertikálního rozkladu, odpovídajícího středu 48 hradlových impulsů, Čela jednotlivých opakovaných impulsů 50 hradlování spínače se blíží době středu impulsu 35 zpětného běhu.Repeated switch gate pulses 50 occur during the second half of each horizontal reverse run pulse interval. The style of the individual repetitive pulses JO, the switch gating agrees, and the ending of the reverse run pulse. At the beginning of each repeated sequence gate pulse 48 f corresponding peak vertical scanning, face of each repetitive pulse gating switch 50 occurs immediately before nape pulses so that the pulses recurring gating switch 50 short duration. The repeated switch gating pulses occurring after the start of the vertical decomposition, but before the center of the vertical decomposition, have foreheads having progressive timing ahead of the rear. In the center of the vertical decomposition, corresponding to the center of the gate pulses 48, the faces of the individual repeated gate gating pulses 50 approach the time of the center of the reverse run pulse 35.
Od středu sledu hradlových impulsů 48 ke konci každého sledu, které odpovídají středu a spodku vertikálního rozkladu, jsou čela opakovaných impulsů 50 hradlování spínače progresivně zpožděna vůči době středu zpětného běhu, až na spodku vertikálního rozkladu dochází к maximálnímu zpoždění Čela a trvání opakovaného impulsu 50 hradlování spínače je opět krátké. V důsledku toho lze pozorovat, že opakované impulsy 50 hradlování spínače progresivně vzrůstají co do trvání od začátku do středu vertikálního rozkladu a jejich trvání se progresivně zkracuje od středu ke konci vertikálního rozkladu. Opakující se sled hradlových impulsů 48 se přivádí od řídicích prostředků 46 buzení spínače к řídicí elektrodě 45 řiditelného usměrňovače 44.From the center of the sequence of the gate pulses 48 to the end of each sequence that correspond to the center and bottom of the vertical decomposition, the faces of the repetitive gating pulses 50 of the switch are progressively delayed. the switch is again short. As a result, it can be observed that the repeated gating pulses 50 of the switch progressively increase in duration from the beginning to the center of the vertical decomposition and their duration progressively decreases from the center to the end of the vertical decomposition. A repetitive sequence of gate pulses 48 is supplied from the switch actuating means 46 to the control electrode 45 of the controllable rectifier 44.
Impedanční prostředky 30 obsahují spínáním proměnnou impedanci, zapojenou v sérii s horizontálně vychylovacím vinutím J6. Když jsou řiditelné spínací prostředky 40 rozpojeny, impedanční prostředky 30 vykazují vysokou induktivní impedanci prvních prostředků 32b s induktancí v sérii 8 horizontálně vychylovacím vinutím Když jsou řiditelné spínací prostředky 40 sepnuty, impedanční prostředky 30 vykazují nízkou kapacitní impedanci v sérii s horizontálně vychylovacím vinutím 26. Toto uspořádání provádí korekci jak vnitřního, tak vnějšího poduškovitého zkreslení.The impedance means 30 comprises a variable impedance switching connected in series with the horizontal deflection winding 16. When the controllable switching means 40 are opened, the impedance means 30 exhibit a high inductive impedance of the first inductance means 32b in series 8 by the horizontal deflection winding When the controllable switching means 40 is closed, the impedance means 30 exhibits a low capacitance impedance in series with the horizontal deflection winding 26. the arrangement corrects both internal and external cushion distortion.
Střední Impedance vykazovaná vůči horizontálně vychylovacímu vinutí 26 impedančními prostředky 30 na hořejšku a na spodku rastru je vysoká, poněvadž řiditelné spínací prostředky 40 jsou spínány opakovanými impulsy 50 hradlování spínače poměrně pozdě. Ve středu rastru, odpovídajícím středu intervalu vertikálního rozkladu je střední impedance vykazovaná impedančními prostředky 30 poměrně nízká, poněvadž řiditelné spínací prostředky 40 jsou spínány poměrně brzy během druhé poloviny intervalu horizontálního zpětného běhu.The mean impedance exhibited by the impedance means 30 at the top and bottom of the grid relative to the horizontal deflection winding 26 is high, since the controllable switching means 40 are switched by repeated pulses 50 of the switch gating relatively late. At the center of the grid corresponding to the center of the vertical decomposition interval, the mean impedance exhibited by the impedance means 30 is relatively low, since the controllable switching means 40 are switched relatively early during the second half of the horizontal reverse run interval.
Na hořejšku a na spodku rastru pozdní spínání řiditelných spínacích prostředků 40 během druhé poloviny intervalu horizontálního zpětného běhu a výsledná vysoká střední impedance v sérii s horizontálně vychylovacím vinutím 26 snižuje vychylovací proud -26 tekouc^ v horizontálně vychylovacím vinutí 26. To má za následek sníženou šířku horizontální stopy na hořejšku a na spodku rastru, neboli korekci vnějšího poduškovitého zkreslení. Rovněž zvýšená impedance horizontálně vychylovacího vinutí J6 v sérii s impedančními prostředky 30 má ze následek sníženou zátěž impulsu horizontálního zpětného běhu. Tato snížená zátěž prodlužuje trvání impulsu horizontálního zpětného běhu, který má snahu vykompenzovat změnu v tvaru S způsobovanou časovou modulací impulsu horizontálního zpětného běhu, vyplývající z dříve popsaných dosud známých uspořádání pro korekci poduškovitého zkreslení. Tudíž změna impedance impedančních prostředků JO jevící se na první svorce 32c koriguje jak vnitřní, tak vnější poduškovité zkreslení.At the top and bottom of the grid, the late switching of the controllable switching means 40 during the second half of the horizontal back-up interval and the resulting high mean impedance in series with the horizontal deflection winding 26 reduces the deflection current -26 flowing in the horizontal deflection winding 26. horizontal traces at the top and bottom of the grid, or correction of external cushion distortion. Also, the increased impedance of the horizontal deflection winding 16 in series with the impedance means 30 results in a reduced horizontal reverse run pulse load. This reduced load prolongs the duration of the horizontal backward pulse, which tends to compensate for the S-shape change caused by the time modulation of the horizontal backward pulse resulting from the previously described pincushion distortion correction arrangements previously described. Thus, the impedance change of impedance means 10 appearing at the first terminal 32c corrects both internal and external pincushion distortion.
Během druhé poloviny intervalu horizontálního zpětného běhu kondenzátor 13 zpětného běhu dodává energii ve formě vychylovacího proudu *26 horizontálně vychylovacího vinutí v sérii s impedančními prostředky 30. Během této části druhé poloviny intervalu horizontálního zpětného běhu, když jsou řiditelné spínací prostředky 40 rozpojeny, nemůže téci žádný proud ve větvi impedančního obvodu 31 obsahující prostředky 36 s kapacitancí. Tudíž jediná cesta pro vychylovací proud je cesta vysoce induktivní impedancí prvních prostředků 32b 8 induktancí. To má za následek relativně vysoké napětí projevující se na první svorce 32c během druhé poloviny intervalu horizontálního zpětného běhu. Na obr. 3e je toto znázorněno impulsem 56. V okamžiku, kdy řiditelné spínací prostředky 40 jsou sepnuty přiložením opakovaného impulsu 50 hradlování spínače na řídicí elektrodu 45 řiditelného usměrňovače 44 impedance na první svorce 32c se náhle sníží, jak se vychylovací proud “26 rozdělí, přičemž část vychylovacího proudu —26 teče dále v prvních prostředcích 32b s induktancí a zbytek teče druhými prostředky 32a s induktancí a prostředky 36 s kapacitancí jako proud 1^. Toto snížení impedance má za následek náhlé snížení napětí na první svorce 32c v okamžiku, kdy je opakovaný impuls JO hradlování spínače přiložen, jak možno vidět na obr. 3e z týlu impulsu 56 z průběhu napětové vlny 54 na první svorce 32c.During the second half of the horizontal reverse interval, the reverse capacitor 13 delivers energy in the form of a deflection current 26 of the horizontal deflection winding in series with the impedance means 30. During this part of the second half of the horizontal reverse interval, current in the branch of the impedance circuit 31 comprising capacitance means 36. Thus, the only path for the deflection current is the path of the highly inductive impedance of the first inductance means 32b8. This results in a relatively high voltage exerted on the first terminal 32c during the second half of the horizontal reverse run interval. In Fig. 3e this is shown by pulse 56. At the moment the controllable switching means 40 are energized by applying a repetition of the gate gate pulse 50 to the control electrode 45 of the controllable impedance rectifier 44 at the first terminal 32c suddenly decreases as the deflection current 26 divides. wherein a portion of the deflection current 26 flows further in the first inductance means 32b and the remainder flows through the second inductance means 32a and the capacitance means 36 as the current 11. This reduction in impedance results in a sudden voltage drop at the first terminal 32c at the time the repetitive gating pulse 10 of the switch is applied, as can be seen in FIG.
Proud začne téci ve větvi impedančního obvodu 31 obsahující prostředky 36 s kapacitancí v okamžiku, kdy řiditelné spínací prostředky 40 se sepnou. Proud *36 kondenzátoru vzrůstá dále během zbytku druhé poloviny intervalu horizontálního zpětného běhu. Ježto řiditelné spínací prostředky 40 se sepnou poměrně pozdě v horní části a na spodku rastru ve srovnání se středem rastru, je proud kondenzátoru na konci intervalu horizontálního zpětného běhu menší na vršku a na spodku rastru, než ve středu rastru. V důsledku toho teče více vychylovacího proudu ve impedančního obvodu 31 obsahující prostředky 36 s kapacitancí ve středu rastru než u vršku a na spodku. To je možno pozorovat na obr. 3f, kde levé a pravé strany vlnového průběhu odpovídají vršku a spodku rastru.The current begins to flow in the branch of the impedance circuit 31 containing the capacitance means 36 when the controllable switching means 40 are closed. The capacitor current 36 increases further during the remainder of the second half of the horizontal back-up interval. Since the controllable switching means 40 closes relatively late in the top and bottom of the screen compared to the center of the screen, the capacitor current at the end of the horizontal back-up interval is smaller at the top and bottom of the screen than at the center of the screen. As a result, more deflection current flows in the impedance circuit 31 comprising means 36 with capacitance at the center of the grid than at the top and bottom. This can be seen in Figure 3f, where the left and right sides of the waveform correspond to the top and bottom of the grid.
Vlivem vazby mezi vychylovacím proudem I26 a proudem kondenzátoru, kterou lze přičíst prostředkům 32 s induktancí, vychylovací proud I2^ a proud kondenzátoru se zvětšující a snižující v souzvuku během intervalu aktivního běhu. Ale relativní velikost vychylovacího proudu a proudu kondenzátoru během aktivního běhu je určována závěrnou dobou řiditelných spínacích prostředků 40 během zpětného běhu. Vzhledem к vazbě mezi vychylovacím proudem a proudem kondenzátoru se proud kondenzátoru sníží na nulu ve středu intervalu horizontálního aktivního běhu a počne vzrůstat v záporném směru během druhé poloviny intervalu horizontálního aktivního běhu. Během druhé poloviny intervalu horizontálního aktivního běhu člen 42 pro jednosměrné vedení proudu řiditelných spínacích prostředků 40 vede proud kondenzátoru a řiditelný usměrňovač 44 je otevřen. Na konci intervalu horizontálního aktivního běhu, vychylovací proud I2^ a proud se blíží nule, jak lze vidět ze srovnání vlnového průběhu 58 vychylovacího proudu na obr. 3g s proudem kondenzátoru na obr. 3f. Člen 42 pro jednosměrné vedení proudu se otevře a řiditelný usměrňovač 44 je otevřen, poněvadž nejsou přiloženy řádné hradlové impulsy, takže řiditelné spínací prostředky 40 se otevřou během první poloviny intervalu horizontálního aktivního běhu při přípravě pro novou periodu.Due to the linkage between the deflection current I 26 and the capacitor current that is attributable to the inductance means 32, deflection current I 2 R and capacitor current increasing and decreasing in unison during the trace interval. However, the relative magnitude of the deflection current and the capacitor current during the active run is determined by the closing time of the controllable switching means 40 during the reverse run. Due to the coupling between the deflection current and the capacitor current, the capacitor current decreases to zero in the middle of the horizontal active run interval and starts to increase in the negative direction during the second half of the horizontal active run interval. During the second half of the horizontal active run interval, the unidirectional current guiding member 42 conducts the capacitor current and the controllable rectifier 44 is open. At the end of the horizontal active run interval, the deflection current 12 and the current approach zero, as can be seen from a comparison of the deflection current waveform 58 in Fig. 3g with the capacitor current in Fig. 3f. The unidirectional current guide member 42 is opened and the controllable rectifier 44 is opened because proper gate pulses are not applied so that the controllable switching means 40 is opened during the first half of the horizontal active run interval in preparation for a new period.
Prostředky 36 s kapacitancí jsou zapojeny v sérii s částí vychylovacího proudu I26 během celého intervalu aktivního běhu. Prostředky 36 s kapacitancí způsobují korekci S proudu I36 kondenzátoru. Množství přídavné korekce S vychylovacího proudu prováděná prostředky 36 s kapacitancí závisí na poměru proudu *36 kondenzátoru к vychylovacímu proudu I2^. U vrcholu a na spodku rastru proud kondenzátoru je poměrně malý, vzhledem к pozdnímu závěru řiditelných spínacích prostředků 40. V důsledku toho prostředky s kapacitancí 36 poskytují měně korekce S vychylovacího proudu *26u vrcholu a na spodku rastru, než ve středu rastru, kde časné uzavření řiditelných spínacích prostředků 40 dovoluje větší tok proudu v prostředcích 36 s kapacitancí. Tak, jak je znázorněno vlnovým průběhem 60 na obr. 3g, řízení řiditelných spínacích prostředků 40 skýtá změny v korekci S jako funkci vertikálního rozkladu.Means 36 with capacitances are connected in series with a portion of the deflection current I 2 6 during the entire trace interval. The capacitance means 36 corrects the S current of the capacitor I36. The amount of additional deflection current correction S performed by the capacitance means 36 depends on the ratio of the capacitor current * 36 to the deflection current 12 . At the top and bottom of the raster, the capacitor current is relatively small, due to the late conclusion of the control means 40. As a result, capacitance means 36 provide less correction S of the deflection current * 26 at the top and bottom of the raster than the closure of the controllable switching means 40 allows a greater current flow in the capacitance means 36. As shown by the waveform 60 in FIG. 3g, control of the controllable switching means 40 provides changes in correction S as a function of vertical decomposition.
Nastavení velikosti prostředků 36 s kapacitancí určuje povahu poskytované korekce S. Když jsou prostředky J6 s kapacitancí nastaveny, aby proud ^36 kondenzátoru měl stejný kmitočet jako vychylovací proud *26’ impedanční prostředky 30 zvětšují korekci vnějšího poduškovitého zkreslení· Když se prostředky 36 s kapacitancí zmenší, takže prud kondenzátoru obsahuje složky vyššího kmitočtu než vychylovací proud I26’ dosáhne se korekce vnitřního poduškovitého zkreslení. Prostředky 36 s kapacitancí nemohou být libovolně zmenšeny, poněvadž stlačení obrazu u vnějšího řádku nebo vlevo od rastru počne doprovázet poduškovité zkreslení. Toto stlačení začíná se vyskytovat tam, kde úhel otevření proudu I36 kondenzátoru během aktivního běhu Činí kolem 220°, což odpovídá kmitočtu 12 kHz.Adjusting the size of the capacitance means 36 determines the nature of the correction S provided. When the capacitance means J6 is set so that the capacitor current 36 has the same frequency as the deflection current 26, the impedance means 30 increases the external pincushion correction. so that a stream of the capacitor includes components of higher frequency than the deflection current I 2 6 'reaches the inner pincushion distortion correction. The capacitance means 36 cannot be arbitrarily reduced, since the compression of the image at the outer row or to the left of the grid starts to be accompanied by pincushion distortion. This compression starts to occur where the opening angle of the capacitor current I36 during the active run is about 220 °, corresponding to a frequency of 12 kHz.
Obzvláště výhodné je sestavení impedančních prostředků 30 když první svorka 32c je střední odbočkou prostředků 32 s induktancí. U tohoto uspořádání impedancí, která se jeví na první svorce 32$. když jsou řiditelné spínací prostředky 40 sepnuty, je reaktance prostředků 36 3 kapacitancí v sérii s rozptylovou indukčností prostředků s induktancí 221 poněvadž dochází ke značnému zrušení magnetického toku v druhých a prvních prostředcích 32a a 32b s induktancí. Vskutku reaktance prostředků 36 s kapacitancí se jeví v sérii s horizontálně vychylovacím vinutím 26 během aktivního běhu se zdánlivou velikostí určovanou dobou otevření řiditelných spínacích prostředků £0.It is particularly advantageous to assemble the impedance means 30 when the first terminal 32c is the middle tap of the inductance means 32. In this arrangement, the impedances that appear on the first terminal 32 $. when the controllable switching means 40 are closed, the reactance of the means 36 3 is capacitance in series with the inductance of the inductance means 221, since the magnetic flux in the second and first inductance means 32a and 32b is largely abolished. Indeed, the reactance of the capacitance means 36 appears in series with the horizontal deflection winding 26 during an active run with an apparent size determined by the opening time of the controllable switching means 60.
Jiná provedení impedančního obvodu 31 poskytnou rovněž korekci poduškovitého zkreslení. Korekce vnějšího poduškovitého zkreslení může být dosažena impedančním obvodem sestávajícím z impedance, jako je odpor, indukční cívka nebo kondenzátor, zapojenou mezi první svorkou 32c a druhou svorkou (uzemněnou) v sérii s vychylovacím vinutím, překlenutým přímým spojem od prvních prostředků 32b s induktancí к třetí svorce 37 a řiditelnými spínacími prostředky £0, jak popsáno. Také další impedance může být umístěna v sérii mezi první a třetí svorkou a v sérii se spínačem pro snížení proudu spínače a/nebo aby se zabránilo rozptylu energie. Jako další alternativa může druhá impedance zahrnovat jak v impedančním obvodu 31 dvě impedance, indukční cívku a kondenzátor.Other embodiments of the impedance circuit 31 will also provide pincushion distortion correction. The correction of external pincushion distortion may be achieved by an impedance circuit consisting of an impedance, such as a resistor, inductor or capacitor, connected between the first terminal 32c and the second terminal (earthed) in series with the deflection winding spanned by a direct connection from the first inductance 32b to the third terminal 37 and controllable switching means 40 as described. Also, additional impedance may be placed in series between the first and third terminals and in series with the switch to reduce the switch current and / or to prevent power dissipation. As a further alternative, the second impedance may include two impedances in the impedance circuit 31, an inductor and a capacitor.
Obr. 4 ukazuje ve schematické formě obvod vhodný pro použití jako řídicí prostředky 46 ve spojení s konvenčním systémem vertikálního vychylování. Řídicí prostředky £6 srovnávají parabolu vertikálního kmitočtu s pilou horizontálního kmitočtu pro vytváření hradlových impulsů 48 napětové vlny mající opakované impulsy 50 hradlování spínače, které se progresivně zrychlují během první poloviny vertikálního aktivního běhu a které jsou progresivně zpomalovány během druhé poloviny aktivního běhu pro přikládání na řídicí elektrodu 45 spínače na obr. 2.Giant. 4 shows schematically a circuit suitable for use as control means 46 in conjunction with a conventional vertical deflection system. The control means 46 compares the vertical frequency dish with the horizontal frequency saw to generate a voltage wave gate pulses 48 having repeated switch gate pulses 50 that progressively accelerate during the first half of the vertical active run and that are progressively slowed during the second half of the active run of the switch electrode 45 of FIG. 2.
Generátor 22 vertikálního vychylování obsahuje dvojčinný zesilovač 106 vertikálního vychylování třídy В s obvody I08 vertikálně vychylující cívky a korekce vrchního a dolního poduškovitého zkreslení, spojené v sérii s vazebním kondenzátorem 110 vychylovací cívky a odporem 112 vzorkování proudu. Zpětnovazební obvod jde od spoje kondenzátoru 110 a odporu 112 к zesilovači 106 vertikálního vychylování.The vertical deflection generator 22 includes a double-acting vertical deflection amplifier 106 of class V with vertically deflecting coil circuits 10 and top and bottom cushion distortion correction coupled in series to the deflection coil coupling capacitor 110 and a current sampling resistor 112. The feedback circuit extends from the coupling of the capacitor 110 and the resistor 112 to the vertical deflection amplifier 106.
Během činnosti se objevuje známým způsobem parabola vertikálního kmitočtu na kondenzátoru 110 a na odporu 112. Parabola vertikálního kmitočtu se přikládá na bázi tranzistoru 104 diferenciálního zesilovače 100 řídicích prostředků 46 pomocí odporu 114 řízení amplitudy poduškovitého zkreslení a odporu 116.During operation, the vertical frequency parabola appears on the capacitor 110 and the resistor 112 in a known manner. The vertical frequency parabola is applied based on the transistor 104 of the differential amplifier 100 of the control means 46 by the pincushion amplitude control resistor 114 and the resistor 116.
Impulsy 35 zpětného běhu o horizontálním kmitočtu se přivádějí na bázi tranzistoru 102 komparačních prostředků 100 od generátoru 24 horizontálního vychylování prostřednictvím diody 118 a odporu 120. Báze tranzistoru 102 je také připojena ke kondenzátoru 122 vytvářejícího pilu а к nabíjecímu odporu 124 pomocí odporu 126 vytvářejícího základnu.The horizontal frequency reverse pulses 35 are supplied based on the transistor 102 of the comparator means 100 from the horizontal deflection generator 24 via the diode 118 and the resistor 120. The base of the transistor 102 is also coupled to the saw forming capacitor 122 and the charging resistor 124 via the base forming resistor 126.
Při činnosti během intervalu horizontálního aktivního běhu, dioda 118 vede, čímž udržuje tranzistor 102 vodivým a kondenzátor 122 vybíjejícím se. Tranzistor 104 je nevodivým vzhledem к předpětí od odporu 128. Když je tranzistor 104 nevodivým, neobjevuje se žádné napětí na odporu 130 pro přiložení na řídicí elektrodu 45 řiditelného usměrňovače 44 prostřednictvím tranzistoru 132 v zapojení jako emitorový sledovač.During operation during the horizontal active run interval, the diode 118 conducts, keeping the transistor 102 conductive and the capacitor 122 discharging. Transistor 104 is non-conductive with respect to bias from resistor 128. When transistor 104 is non-conductive, there is no voltage at resistor 130 to be applied to control electrode 45 of controllable rectifier 44 via transistor 132 in wiring as an emitter follower.
Během intervalu horizontálního zpětného běhu kladné napětové impulsy přiložené na katodu diody 118 činí ji nevodivou. To otevře vybíjecí dráhu kondenzátoru 122. který pak počne se nabíjet, jak lze seznat z tvaru 132 napětové vlny na obr. 3b. Také konstantní tok proudu odporem 126 přestane vlivem nevodivosti diody 118 a napětí báze tranzistoru 102 náhle stoupne. Na obr. 3c impulsy objevující se během periody horizontálního zpětného běhu na bázi tranzistoru 102 jsou znázorněny obecně pod vztahovou značkou 134. Každý z jednotlivých napětových impulsů sestává ze základny, tvořené odporem 126 a ze superponované skloněné části, tvořené nábojem kondenzátoru 122 přes odpor 124· Tudíž uspořádání obsahující diodu 118. odpory 120. 124 a 126 a kondenzátor 122 tvoří generátor impulsů s narůstajícím čelem.During the horizontal back-up interval, the positive voltage pulses applied to the cathode of the diode 118 render it non-conductive. This opens the discharge path of the capacitor 122 which then begins to charge, as can be seen from the voltage waveform 132 in FIG. 3b. Also, the constant current flow through the resistor 126 ceases due to the non-conductivity of the diode 118 and the base voltage of the transistor 102 suddenly rises. In Fig. 3c, the pulses occurring during the horizontal reverse period based on transistor 102 are shown generally under reference 134. Each of the individual voltage pulses consists of a base formed by resistor 126 and a superimposed inclined portion formed by the capacitor charge 122 over resistor 124. Thus, an arrangement comprising a diode 118, resistors 120, 124, and 126 and a capacitor 122 forms a pulse generator with an increasing face.
Obr. 3c také ukazuje plochou parabolu 136. která znázorňuje napětí přiložené na bázi tranzistoru 104 komparačních prostředků 100 z generátoru 22 vertikálního vychylování. Parabola 136 protíná skloněnou Část signálu 134* Když je parabola 136 zápornější než signál 134 přiložený na bázi 102. tranzistor 104 se otevře a poskytne výstupní impuls řiditelnímu usměrňovači 44 prostřednictvím emitorového sledovače 132. Když je parabola 136 kladnější než signál 134. pak není žádný výstupní signál pro řiditelný usměrňovač Éí·Giant. 3c also shows a flat dish 136 that illustrates the voltage applied based on the transistor 104 of the comparator means 100 from the vertical deflection generator 22. Dish 136 intersects the inclined portion of Signal 134 * When Dish 136 is more negative than signal 134 applied on base 102. Transistor 104 opens and provides output pulse to controllable rectifier 44 via emitter follower 132. When Dish 136 is more positive than signal 134, there is no output signal for controllable rectifier Éí ·
Nejzápornější část paraboly 136 leží ve středním bodu vertikálního aktivního běhu.The most negative portion of the dish 136 lies at the midpoint of the vertical active run.
V důsledku toho parabola protne pilu a tím poskytne opakovaný impuls 50 hradlování spínače na obr. 3d v době s největším předstihem vůči impulsům horizontálního zpětného běhu ve středu vertikálního rozkladu. U vrcholu a na spodku vertikálního rozkladu parabola 136 je nejkladnější a protíná signál 134 poměrně pozdě a vytváří výstup s opakovanými impulsy 50 hradlování spínače poměrně krátkého trvání.As a result, the parabola intersects the saw and thereby provides a repetitive pulse 50 of the switch gating in Fig. 3d at a time in advance of the horizontal reverse pulses at the center of the vertical decomposition. At the top and bottom of the vertical decomposition of the dish 136, it is most costly and intersects the signal 134 relatively late and produces an output with repeated pulses 50 of the gating switch of relatively short duration.
Průsečíky paraboly 136 se signálem 134 mohou být nastaveny pomocí odporu 138. Odpor 138 nastavuje bázi tranzistoru 104. čímž posunuje parabolu 136 vůči impulsům na bázi tranzistoru 102. To opět mé za následek, že opakované impulsy 50 hradlování spínače jsou uspíšeny nebo zpožděny stejně, Čímž se způsobí konstantní změna šířky obrazu. Zména v Šířce obrazu nastává, když impedanční prostředky 30 jsou dimenzovány pro provádění velké korekce poduškovitého zkreslení, v kterémžto případě korekce rastru nevyžaduje celý interval druhé poloviny zpětného běhu. Posuv vertikální paraboly posune čas zapnutí řiditelných spínacích prostředků 40 uvnitř druhé poloviny zpětného běhu a změní energii ve vychylovacím vinutí na počátku aktivního běhu. Odpor 140 ve spojení s odporem 142 nastavuje základní předpětí báze pro tranzistor 104.The intersections of the parabola 136 with the signal 134 can be adjusted by the resistor 138. The resistor 138 sets the base of the transistor 104, thereby shifting the parabola 136 to the pulses based on the transistor 102. Again, this results in repetitive switch gate pulses 50 being accelerated or delayed. causes a constant change in image width. The variation in the image width occurs when the impedance means 30 is sized to effect a large correction of the pincushion distortion, in which case the raster correction does not require the entire second half of the reverse run. The shift of the vertical dish shifts the switch-on time of the controllable switching means 40 within the second half of the reverse run and changes the energy in the deflection winding at the beginning of the active run. Resistor 140 in conjunction with resistor 142 sets the base bias for transistor 104.
Odpor 114 ve spojení s odporem 116 určuje velikost vertikální paraboly 136 přiložené na bázi tranzistoru 104. Budiž poznamenáno, že korekce lihoběžníkového zkreslení rastru může být dosaženo připojením vhodného kondenzátoru 115 paralelně к odporu 116 a/nebo zapojením kondenzátoru 117 mezi spoj odporu 114 a 116 a zem. Přemostěním odporu 116 kondenzátorem 115 urychlí fázi vertikální paraboly na bázi tranzistoru 104. zatímco kondenzátor 117. zapojený mezi spoj odporů 114 a 116 a zem zpozdí parabolu. Předbíhající fáze pohne bodem maximální korekce poduškovitého zkreslení nahoru od středu rastru směrem к hořejšku a zpoždění fáze pohne bodem maxima ke spodku. To opět má za následek korekci lichoběžníkového zkreslení.Resistor 114 in conjunction with resistor 116 determines the size of the vertical dish 136 provided on the basis of transistor 104. Note that correction of keystone distortion can be achieved by connecting a suitable capacitor 115 in parallel to resistor 116 and / or by connecting capacitor 117 between resistor connection 114 and 116 and ground. Bridging the resistor 116 through the capacitor 115 will accelerate the phase of the vertical dish based on transistor 104, while the capacitor 117 connected between the resistor link 114 and 116 and ground will delay the dish. The forward phase moves the point of maximum pincushion distortion upwards from the center of the grid towards the top and the phase delay moves the point of maximum to the bottom. This again results in correction of keystone distortion.
Jiné provedení řídicích prostředků 46 pro použití ve spojení se spínaným obvodem vertikálního vychylování, jak byl popsán v přihlášce vynálezu uvedené vpředu, je znázorněno na obr. 5. řídicí prostředky 46 z obr. 2 obsahují generátor 300 paraboly a generátorAnother embodiment of the control means 46 for use in conjunction with a vertical deflection circuit as described in the above application is shown in Fig. 5. The control means 46 of Fig. 2 comprises a dish generator 300 and a generator
320 impulsů, jak znázorněno na obr. 5· Generátor 300 paraboly a generátor 320 impulsů dostávají impulsy 35 zpětného běhu z generátoru 207 horizontálního vychylování prostřed* nictvím transformátorového vinutí 208d a impulsy s tvarem 330 vlny ze spínacího modulačního obvodu vertikálního vychylování. Generátor 320 impulsů vytváří hradlové impulsy 48 spínacího napětí pro přikládání na řiditelný usměrňovač 44 impedančních prostředků jO.The pulse generator 300 and pulse generator 320 receive backstroke pulses 35 from the horizontal deflection generator 207 through the transformer winding 208d and waveforms 330 from the vertical deflection switching modulation circuit. The pulse generator 320 generates a switching voltage pulses 48 for applying to the controllable rectifier 44 of the impedance means 10.
Jak popsáno ve vynálezu, generátor 207 horizontálního vychylování reaguje na horizontální synchronizační impulsy 205 a vytváří pilovitý proud horizontálního vychylování v horizontálně vychylovacím vinutí 26 rozvinutém kolem televizní obrazovky 210» Horizontálně vychylovací vinutí 26 je sériově zapojeno a impedančními prostředky 30. popsaným v souvislosti s obr. 2. Generátor 207 horizontálního vychylování také budí horizontální výstupní transformátor 208. Horizontální výstup transformátoru 208 má dva sekundáry, 208b a 208c. které vytvářejí opačně polarizované impulsy horizontálního zpětného běhu pro nabíjení kondenzátoru 215. Sekundář 208b transformátoru, zapojený v sérii s tyristorem 213. a s cívkou 214. začne nabíjet kondenzátor 215 pily během každého impulsu horizontálního zpětného běhu. Tyristor 213 je zapínán pro maximální interval každého impulsu horizontálního zpětného běhu na vrchu vertikálního rozkladu. Během první heboli horní poloviny rozkladu, hradlové impulsy 331 přiložené na řídicí elektrodu tyristoru 213 modulátorem 273 šířky impulsů vrcholu rozkladu progresivně snižují dobu vedení tyristoruAs described in the invention, the horizontal deflection generator 207 responds to the horizontal synchronization pulses 205 and creates a sawtooth horizontal deflection current in the horizontal deflection winding 26 unwound around the television screen 210. The horizontal deflection winding 26 is connected in series and by impedance means 30 described with reference to FIG. The horizontal deflection generator 207 also excites the horizontal output transformer 208. The horizontal output of the transformer 208 has two secondary, 208b and 208c. transformer secondary 208b connected in series with the thyristor 213 and coil 214 starts charging the saw capacitor 215 during each horizontal reverse pulse. The thyristor 213 is energized for the maximum interval of each horizontal backward pulse at the top of the vertical decomposition. During the first upper half decay hebole, the gate pulses 331 applied to the thyristor control electrode 213 by the decay peak pulse width modulator 273 progressively reduce the thyristor lead time.
V důsledku toho objevuje se vlna 227 snižujícího se napětí na kondenzátoru 215.As a result, a decreasing voltage wave 227 occurs at the capacitor 215.
Během druhé poloviny vertikálního rozkladu modulátor 281 šířky impulsů spodku rozkladu spouští tyristor 217 hradlovými impulsy 232. jejichž délka se progresivně prodlužuje. V důsledku toho během druhé poloviny vertikálního rozkladu tyristor 217 ve spojení se sekundářem 208c transformátoru a cívkou 216 nabíjí kondenzátor 215 vzrůstajícím záporným napětím. Napětí 227 objevující se na kondenzátoru 215 je integrováno vertikálně vychylující cívkou 218 pro vytváření v podstatě pilovitého vychylovacího proudu.During the second half of the vertical decomposition, the pulse width modulator 281 triggers the thyristor 217 with gate pulses 232 whose length progressively increases. As a result, during the second half of the vertical decomposition, the thyristor 217, in conjunction with the transformer secondary 208c and the coil 216, charges the capacitor 215 with increasing negative voltage. The voltage 227 occurring on the capacitor 215 is integrated by a vertically deflecting coil 218 to generate a substantially sawtooth deflection current.
Generátor 220 vertikální pily reaguje na vertikální vychylovací impulsy 221 a na proud vertikální vychylovací cívky 218 pro vytváření opačně polarizovaných vln 269 a 270 kmitočtu vertikálního vychylování. Modulátory 273 a 281 jsou buzeny napětími 269 a 270 z generátoru 220 vertikální pily. Generátor 335 napěťových impulsů se skloněnou částí na podstavci, který může být podobný generátoru impulsů se skloněnou částí na podstavci, popsanému podrobně ve spojení s obr. 4, je buzen impulsy 35 horizontálního zpětného běhu ze sekundářů 208d transformátoru. Modulátory 273 a 281 mají druhé vstupy buzeny napěťovými vlnami 334 z generátoru 335. Impulsy 334 se podobají převráceným impulsům 134 na obr. 3c. Modulátory 273 a 281 šířkou impulsů vytvářejí jako první výstupní signály hradlovými impulsy 231 a 232 s progresivně se měnící Šířkou pro přikládání na tyrostory 213 a 217.The vertical saw generator 220 responds to the vertical deflection pulses 221 and to the current of the vertical deflection coil 218 to produce opposite polarized waves 269 and 270 of the vertical deflection frequency. The modulators 273 and 281 are driven by voltages 269 and 270 from the vertical saw generator 220. The inclined-part voltage pulse generator 335, which may be similar to the inclined-part pulse generator described in detail in connection with FIG. 4, is driven by the horizontal backward pulses 35 from the transformer secondary 208d. The modulators 273 and 281 have second inputs driven by voltage waves 334 from generator 335. The pulses 334 resemble inverted pulses 134 in Fig. 3c. Pulse width modulators 273 and 281 generate gate pulses 231 and 232 with progressively varying widths for application to the thyristors 213 and 217 as the first output signals.
Modulátory 273 a 281 šířkou impulsů mají druhé výstupní signály, získávané z tranzistorů 272 a 280. jejichž kolektory jsou odporem 336 spojeny se zemí. Napětí 330 představující součet výstupních napěťových vln tranzistorů 272 a 280 se objevují jako vstupní vlna na generátoru 300 paraboly.Pulse width modulators 273 and 281 have second output signals, obtained from transistors 272 and 280, whose collectors are connected to ground by a resistor 336. The voltages 330 representing the sum of the output voltage waves of transistors 272 and 280 appear as an input wave on the parabola generator 300.
Impulsy tvaru 330 se přikládají na normálně nasycený zesilovací tranzistor 301.Shape 330 pulses are applied to a normally saturated amplifier transistor 301.
Špičky impulsů 330 vyvádějí tranzistor 301 z nasycení, čímž se vytvoří kladné impulsy na kolektoru tranzistoru 301. Dioda 302 zapojená mezi kolektor a bázi tranzistoru 301 zlepšuje přechodovou charakteristiku tranzistoru 301. Detekční dioda 303 přikládá výstupní kladné impulsy tranzistorového zesilovače 301 na integrační kondenzátor 304. Na kondenzátoru Ш se objevuje parabolické napětí 306 představující integrovaný výstup tranzistoru 301 s vrcholem paraboly ve středu vertikálního rastrování v odezvu na maximální délku impulsových špiček tvarů 330 vln. Proměnný odpor 308 nastavuje rychlost vybíjení integračního kondenzátoru 304. Parabolická vlna tvaru 306 s kmitočtem vertikálního vychylování je přikládána od kondenzátoru 304 emitorovým sledovačem 310. Dolnofrekvenční propust 312 zeslabuje proudy parabolické vlny tvaru 306 o kmitočtu horizontálního vychylování. Odpor 314 nastavení tvaru přikládá parabolicky se měnící proud 316 na generátor 320 impulsů v odezvu na parabolické napětí 306.The pulse peaks 330 remove the transistor 301 from saturation, creating positive pulses on the collector of transistor 301. A diode 302 connected between the collector and the base of transistor 301 improves the transient characteristic of transistor 301. The detection diode 303 applies output positive pulses of transistor amplifier 301 to the integration capacitor 304. In the capacitor Ш, there is a parabolic voltage 306 representing the integrated output of transistor 301 with the parabola apex at the center of the vertical raster in response to the maximum pulse peak length of 330 waveforms. The variable resistor 308 adjusts the discharging rate of the integrating capacitor 304. The parabolic wave 306 with the vertical deflection frequency is applied from the capacitor 304 by the emitter follower 310. The low-pass filter 312 attenuates the currents of the parabolic wave 306 with the horizontal deflection frequency. The shape adjustment resistor 314 applies a parabolically varying current 316 to the pulse generator 320 in response to the parabolic voltage 306.
Generátor 320 impulsů dostává impulsy 35 horizontálního zpětného běhu ze sekundárního vinutí 208d transformátoru pro přikládání na bázi invertujícího zesilovače 322. Výstupní záporné impulsy invertujícího zesilovače 322 se přikládají na bázi tranzistoru 324 prostřednictvím kondenzátoru 328 a diody 326.The pulse generator 320 receives horizontal reverse pulses 35 from the transformer secondary winding 208d for staging based on inverting amplifier 322. Output negative pulses of inverting amplifier 322 are applied based on transistor 324 via capacitor 328 and diode 326.
Na bázi tranzistoru 324 je také přiložena parabolicky se měnící proudová vlna 316. Proudová vlna 316 se snaží udržet tranzistor 324 vodivým mezi impulsy horizontálního zpětného běhu. Při přiložení záporného impulsu o kmitočtu horizontálního vychylování z invertujícího zesilovače 322 tranzistor 324 přestane vésti po periodu závisející na čase potřebném, aby proud 316 nabil kondenzátor 328, aby opět dodával předpětí v propustném směru tranzistoru 324. Perioda nevodivosti tranzistoru 324 bude nejmenší ve středu vertikálního rozkladu, v kteréžto době je proud 316 největší a nevodivý stav tranzistoru 221 bude trvat nejdéle na vrcholu a na spodku vertikálního rozkladu.Based on transistor 324, a parabolically varying current wave 316. is also provided. The current wave 316 attempts to keep the transistor 324 conductive between horizontal reverse run pulses. Applying a negative pulse at the horizontal deflection frequency of the inverting amplifier 322, transistor 324 stops conducting for a period depending on the time required for current 316 to charge capacitor 328 to re-energize transistor 324. The non-conductive period of transistor 324 will be at least in the center , at which time the current 316 is the largest and the non-conductive state of transistor 221 will last at the top and bottom of the vertical decomposition at the longest.
Kladné výstupní impulsy tranzistoru 324 se odebírají na kolektoru a přikládají se na bázi tranzistoru 340 prostřednictvím odporu 342. Jiný vstupní signál na bázi tranzistoru 340 se odebírá z výstupní svorky invertujícího zesilovače 322 pres odpor 344. Kladné výstupní impulsy na kolektoru tranzistoru 340 jsou jen tehdy, když výstupní signály jak invertujícího zesilovače 322< tak tranzistoru 324 jsou nízké. Dvojice invertujících zesilovačů přivádí výstupní impulsy tranzistoru 340 na řídicí elektrodu 45 řiditelného usměrňovače 44.Positive output pulses of transistor 324 are taken at the collector and applied to transistor 340 through resistor 342. Another transistor-based input signal is taken from the output terminal of inverting amplifier 322 through resistor 344. Positive output pulses at the collector of transistor 340 are only when the output signals of both inverting amplifier 322 and transistor 324 are low. A pair of inverting amplifiers supply the output pulses of transistor 340 to the control electrode 45 of the controllable rectifier 44.
Ježto týl výstupních impulsů invertujícího zesilovače 322 připadá na konec intervalu impulsů zpětného běhu, končí výstupní impuls z tranzistoru 340 na konci intervalu impulsů zpětného běhu. Impulsový výstup tranzistoru 340 má trvání, které je maximální ve středu vertikálního rozkladu a minimální na vrcholu a na spodku vertikálního rozkladu.Since the output pulses of the inverting amplifier 322 fall at the end of the reverse run pulse interval, the output pulse from transistor 340 ends at the end of the reverse run pulse interval. The pulse output of transistor 340 has a duration that is maximum at the center of vertical decomposition and minimal at the top and bottom of the vertical decomposition.
Popsaný obvod korekce poduškovitého zkreslení koriguje současně vnitřní východo-západní poduškovité zkreslení a vnější východo-západní poduškovité zkreslení. Je také velmi účinný, ježto je odstraněno zatěžování horizontálního výstupního transformátoru. Popsaný obvod může být použit ve spojení s konvenčními obvody korekce poduškovitého zkreslení.The described cushion distortion correction circuit simultaneously corrects the inner east-west cushion distortion and the outer east-west cushion distortion. It is also very efficient, since the load on the horizontal output transformer is eliminated. The circuit described may be used in conjunction with conventional pincushion distortion circuits.
Když je použit ve spojení se spínacím systémem vertikálního vychylování, známým z uvedené přihlášky vynálezu, je tento obvod korekce poduškovitého zkreslení obzvláště výhodný. Zatímco spínaný obvod vertikálního vychylování poskytuje korekci poduškovitého zkreslení zatěžováním transformátoru horizontálního zpětného běhu, je u některých aplikací třeba zajistit současné vedení řídicích spínačů, jako tyristoru 213 a tyristoru 217 na obr. 5 ve středu vertikálního rastrování, aby se dosáhlo dostačující vlastní korekce poduškovitého zkreslení. Takové současné vedení spínačů - tyristoru 213 a tyristoru 217 vytváří disipativní proudovou dráhu pro energii horizontálního zpětného běhu. Využitím tohoto vynálezu spolu se spínanýn systémem vertikálního vychylování zamezí se ztrátě disipativní energie a dosáhne se velmi malé celkové spotřeby energie.When used in conjunction with the vertical deflection switching system known from this application, this pincushion correction circuit is particularly preferred. While the switched vertical deflection circuit provides correction for pincushion distortion by loading the horizontal reverse transformer, in some applications it is necessary to provide simultaneous routing of control switches such as thyristor 213 and thyristor 217 in FIG. 5 in the center of vertical scanning to achieve sufficient pincushion distortion proper. Such simultaneous routing of the switches - thyristor 213 and thyristor 217 creates a dissipative current path for the horizontal reverse energy. By utilizing the present invention together with a switched vertical deflection system, dissipative energy loss is avoided and very low total energy consumption is achieved.
Následuje přehled hodnot obvodových prvků poskytujících korekci poduškovitého zkreslení pro velkoplošnou televizní obrazovku s úhlem-vychylování 110°, jako je model společnosti RCA číslo A67-610X:The following is an overview of the pincushion distortion correction values for a large-screen 110-degree TV screen, such as RCA model number A67-610X:
L26...0,28 mH; L32...jádro Á 10 x 45 mm, N22 - každá polovina jedné vrstvy má .34 závitů měděného drátu průměru 0,8 mm, 60 Д1Н každá polovina, rozptylová indukčnost 1 дШ;L26 ... 0.28 mH; L32 ... core 10 10 x 45 mm, N22 - each half of one layer has .34 coils of 0.8 mm copper wire, 60 Д1Н each half, dispersion inductance 1 дШ;
C36...1yuF; C122...0,015/*F; C304...4700 pF; C328...470 pF; R33...680; R114, 116, 120,C36 ... 1uuF; C122 ... 0.015 / * F; C304 ... 4700 pF; C328 ... 470 pF; R33 ... 680; R114 116 116
124...4k7; R126...1k; Rl28...3k3j Rl30...10k; R138...4k7 proměnný; R140...3k9; R142...4k7; R308...100k; R314...22k; R342, 344...4k7..124 ... 4K7; R126 ... 1k; R12 ... 3k3j R12 ... 10k; R138 ... 4k7 variable; R140 ... 3K9; R142 ... 4K7; R308 ... 100k; R314 ... 22k; R342, 344 ... 4K7 ..
Pro hořejší hodnoty s obrazovkou byly pozorovány proudové složky ve vychylovacím vinutí vlivem rezonance kondenzátoru S a vychylovacího vinutí při asi 6,5 kHz, zatímco složky vlivem obvodu korekce poduškovitého zkreslení byly pozorovány asi při 12 kHz.For the upper screen values, current components in the deflection winding were observed due to the resonance of the capacitor S and the deflection winding at about 6.5 kHz, while the components due to the pincushion distortion correction circuit were observed at about 12 kHz.
Claims (15)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB48353/75A GB1547170A (en) | 1975-11-25 | 1975-11-25 | Pincushion correction circuit |
| GB1687076 | 1976-04-26 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS215051B2 true CS215051B2 (en) | 1982-07-30 |
Family
ID=26252283
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS767545A CS215051B2 (en) | 1975-11-25 | 1976-11-23 | Deviation device of the television picture tube |
Country Status (27)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5286719A (en) |
| AR (1) | AR211715A1 (en) |
| AT (1) | AT371297B (en) |
| AU (1) | AU506365B2 (en) |
| BE (1) | BE848705A (en) |
| BR (1) | BR7607736A (en) |
| CA (1) | CA1082354A (en) |
| CS (1) | CS215051B2 (en) |
| DD (1) | DD127895A5 (en) |
| DE (1) | DE2649909C3 (en) |
| DK (1) | DK156600C (en) |
| EG (1) | EG13616A (en) |
| ES (1) | ES453633A1 (en) |
| FI (1) | FI61593C (en) |
| FR (1) | FR2333397A1 (en) |
| GR (1) | GR61731B (en) |
| HK (1) | HK38880A (en) |
| IL (1) | IL50646A (en) |
| IN (1) | IN146051B (en) |
| IT (1) | IT1124720B (en) |
| MX (1) | MX3759E (en) |
| NL (1) | NL188199C (en) |
| NO (1) | NO763999L (en) |
| NZ (1) | NZ182710A (en) |
| PL (1) | PL112647B1 (en) |
| PT (1) | PT65734B (en) |
| YU (1) | YU37462B (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1600367A (en) * | 1977-07-25 | 1981-10-14 | Rca Corp | Pincushion correction circuit |
| US4179642A (en) * | 1977-09-02 | 1979-12-18 | Rca Corporation | Raster correction circuit with low dissipation resistive damping |
| JPS58137410A (en) * | 1982-02-12 | 1983-08-15 | Hitachi Constr Mach Co Ltd | Conveyable coagulative precipitation apparatus |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3628082A (en) * | 1970-01-27 | 1971-12-14 | Rca Corp | Linearity correction circuit utilizing a saturable reactor |
| JPS4885029A (en) * | 1972-02-15 | 1973-11-12 | ||
| US3863184A (en) * | 1973-01-12 | 1975-01-28 | Rca Corp | Television scanning linearity device |
-
1976
- 1976-10-06 IN IN1828/CAL/76A patent/IN146051B/en unknown
- 1976-10-10 IL IL7650646A patent/IL50646A/en unknown
- 1976-10-19 IT IT7628515A patent/IT1124720B/en active
- 1976-10-20 PT PT65734A patent/PT65734B/en unknown
- 1976-10-23 GR GR52000A patent/GR61731B/en unknown
- 1976-10-23 EG EG643/76A patent/EG13616A/en active
- 1976-10-29 DE DE2649909A patent/DE2649909C3/en not_active Expired
- 1976-11-15 CA CA265,647A patent/CA1082354A/en not_active Expired
- 1976-11-18 FI FI763313A patent/FI61593C/en not_active IP Right Cessation
- 1976-11-19 FR FR7634947A patent/FR2333397A1/en active Granted
- 1976-11-19 AU AU19798/76A patent/AU506365B2/en not_active Expired
- 1976-11-19 BR BR7607736A patent/BR7607736A/en unknown
- 1976-11-23 CS CS767545A patent/CS215051B2/en unknown
- 1976-11-23 NO NO763999A patent/NO763999L/no unknown
- 1976-11-24 DK DK528276A patent/DK156600C/en not_active IP Right Cessation
- 1976-11-24 NZ NZ182710A patent/NZ182710A/en unknown
- 1976-11-24 BE BE172662A patent/BE848705A/en not_active IP Right Cessation
- 1976-11-24 JP JP14173476A patent/JPS5286719A/en active Granted
- 1976-11-24 MX MX76100127U patent/MX3759E/en unknown
- 1976-11-24 AR AR265601A patent/AR211715A1/en active
- 1976-11-24 NL NLAANVRAGE7613090,A patent/NL188199C/en not_active IP Right Cessation
- 1976-11-24 PL PL1976193889A patent/PL112647B1/en unknown
- 1976-11-24 DD DD7600195941A patent/DD127895A5/en unknown
- 1976-11-25 YU YU2875/76A patent/YU37462B/en unknown
- 1976-11-25 ES ES453633A patent/ES453633A1/en not_active Expired
- 1976-11-25 AT AT0875076A patent/AT371297B/en not_active IP Right Cessation
-
1980
- 1980-07-17 HK HK388/80A patent/HK38880A/en unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4329729A (en) | Side pincushion modulator circuit with overstress protection | |
| US4048544A (en) | Switched vertical deflection system | |
| FI63143C (en) | KUDDSIDDISTORSIONKORRIGERINGSKRETS | |
| KR920005869B1 (en) | Variable horizontal deflection circuit capable of providing east-west pincushion correction | |
| US4088931A (en) | Pincushion correction circuit | |
| US4645985A (en) | S-correction circuit for a video display | |
| US4906902A (en) | Raster distortion corrected deflection circuit | |
| US4305023A (en) | Raster distortion corrected deflection circuit | |
| US4565949A (en) | Television raster distortion correction circuit | |
| US4041354A (en) | Pincushion correction circuit | |
| CS215051B2 (en) | Deviation device of the television picture tube | |
| US4634938A (en) | Linearity corrected deflection circuit | |
| KR100374053B1 (en) | Inner raster distortion correction circuit | |
| US4118656A (en) | North-south pincushion distortion correction circuit | |
| US5466993A (en) | Deflection apparatus for raster scanned CRT displays | |
| KR970005218B1 (en) | Raster distortion corrected deflection circuit and television deflection apparatus | |
| IE41941B1 (en) | Deflection system such as for television receivers including a switched mode vertical (field) deflection circuit | |
| US4179642A (en) | Raster correction circuit with low dissipation resistive damping | |
| KR820000168B1 (en) | Pincushion correction circuit | |
| US4096415A (en) | Switched vertical deflection circuit | |
| JP3137118B2 (en) | Television deflection device | |
| US5925991A (en) | Electron beam focus voltage circuit | |
| US6320332B1 (en) | Raster distortion correction circuit | |
| US4117380A (en) | Transformer arrangement for synchronously switched vertical deflection system | |
| KR800000957B1 (en) | Pincushion correction circuit |