ES2953087T3 - Recuperación de cromita de grano fino - Google Patents

Recuperación de cromita de grano fino Download PDF

Info

Publication number
ES2953087T3
ES2953087T3 ES20712025T ES20712025T ES2953087T3 ES 2953087 T3 ES2953087 T3 ES 2953087T3 ES 20712025 T ES20712025 T ES 20712025T ES 20712025 T ES20712025 T ES 20712025T ES 2953087 T3 ES2953087 T3 ES 2953087T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
chromite
magnetic
wet
vibrating
separators
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES20712025T
Other languages
English (en)
Inventor
Peter Chennells
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Arxo Metals Pty Ltd
Original Assignee
Arxo Metals Pty Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Arxo Metals Pty Ltd filed Critical Arxo Metals Pty Ltd
Application granted granted Critical
Publication of ES2953087T3 publication Critical patent/ES2953087T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C1/00—Magnetic separation
    • B03C1/02—Magnetic separation acting directly on the substance being separated
    • B03C1/30—Combinations with other devices, not otherwise provided for
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
    • B03B7/00—Combinations of wet processes or apparatus with other processes or apparatus, e.g. for dressing ores or garbage

Abstract

Un proceso (10, 200) para la recuperación de finos de cromita de una suspensión incluye alimentar una suspensión de alimentación (68) que comprende finos de cromita a una etapa concentradora en espiral húmeda (14) que comprende una pluralidad de separadores en espiral húmedos o concentradores en espiral húmedos (32), separar la lechada (68) por medio de los separadores o concentradores de espiral húmedos (32) en una lechada de cromita de mayor calidad (74), una lechada de cromita de menor calidad (76) y una primera corriente de colas (78), separando magnéticamente la lechada de cromita de calidad inferior (76) en una etapa de separación magnética húmeda (24) en una corriente de material magnético (80) y una corriente de rechazo de material no magnético (86), y separar la lechada de cromita de calidad superior (74) y la corriente de material magnético (80) en una etapa de mesa vibratoria (18) en un concentrado de cromita (90) y una segunda corriente de colas (92). (Traducción automática con Google Translate, sin valor legal)

Description

DESCRIPCIÓN
Recuperación de cromita de grano fino
LA PRESENTE INVENCIÓN se refiere a la recuperación de cromita de grano fino. En particular, la invención se refiere a un procedimiento para la recuperación de cromita de grano fino a partir de una suspensión sólido - líquido (en lo sucesivo “suspensión”).
Las plantas de procesamiento del mineral de cromita (FeCr2O4) típicamente producen relaves o colas, generalmente bajo la forma de una corriente de suspensión o limos, que contienen valiosa cromita de grano fino. Es difícil la recuperación de la cromita de grano fino de una manera rentable a partir de dichas corrientes de suspensión o limos, en particular con respecto a la cromita de grano fino de -75 μm. Las pérdidas de cromita en los relaves procedente de una planta de procesamiento de cromita pueden ser considerables, del orden de un 35 a un 40% en masa del Cr de la cromita alimentada a la planta de procesamiento de la cromita.
Sería, por tanto, deseable un procedimiento que recuperara de manera rentable la cromita de grano fino respecto de una suspensión.
De acuerdo con la invención, de acuerdo con las reivindicaciones adjuntas, se suministra un procedimiento para la recuperación de cromita de grano fino a partir de una suspensión, incluyendo el procedimiento:
la alimentación de una suspensión de alimentación que comprende cromita de grano fino, de manera que al menos el 90% de la cromita de grano fino pase a través de una malla cuadrada de 150 μm y con un contenido en Cr2O3 de la suspensión de alimentación de entre un 7% en masa y de un 11% en masa hacia una etapa de concentradores en espiral húmedos que comprenden una pluralidad de separadores en espiral húmedos o de concentradores en espiral húmedos;
la separación de la suspensión por medio de los separadores o concentradores en espiral húmedos en una suspensión de cromita de calidad superior con un contenido en Cr2O3 de entre un 11% en masa y un 20% en masa, en seco, una suspensión de cromita de calidad inferior con un contenido en Cr2O3 de entre un 6% en masa y un 11% en masa, en seco, y una primera corriente de colas;
la separación magnética de la suspensión de cromita de calidad inferior en una etapa de separación magnética húmeda que comprende una pluralidad de separadores magnéticos en una corriente de material magnético y en una corriente de rechazo de material no magnético; y
la separación de la suspensión de cromita de calidad superior y de la corriente de material magnético en una etapa de mesas vibratorias que comprende una pluralidad de mesas vibratorias en un concentrado de cromita y en una segunda corriente de colas.
GRISHIN N N et al.: “Procesamiento básico de minerales de cromita y preparación de detritos de mineral para la producción de materiales refractarios”, J. of Mining Science, ISSN: 1573 - 8736, NE, vol. 40, no. 4, 1 de julio de 2004, p 409/16 divulga el procesamiento básico de minerales de cromita y emplea una materia prima con un volumen de tamaño milimétrico.
El documento US 4,295,881 divulga un procedimiento para recuperar metales del grupo del platino, del níquel, del cobre y del cobalto a partir de minerales que contienen cromita, pero nada dice respecto de la recuperación de cromita de grano fino a partir de una suspensión. Tripathy, Sunil Kumar, Ramamurthy, Y. y Singh, Veerendra, “Recuperación de valores de cromita a partir de relaves de planta mediante concentración por gravedad”, Journal of Minerals y Material Characterization y Engineering, Vol. 10, No 1, pp 13 - 25, enero 2011 divulga el uso de espirales y mesas vibratorias para concentrar una corriente de cromita con unos finos de al menos un 50% entre 100 μm y 35 μm. Tripathy, Sumil Kumar y Murthy, Y. Rama, “Optimización y objetivo de concentrador en espiral para la separación de cromita ultrafina”, International Journal of Mining and Mineral Engineering, Vol. 4, No 2, enero 2012 también se refiere a la separación en espiral de cromita ultranifa con un 70% de la cromita con un tamaño de menos de 75 μm. Los documentos US 3,323,900, CN 101823018, CN 201366374 mencionan el uso de un separador en espiral para recuperar cromo a partir de laterita. La separación magnética de granos finos que incluyen cromita se divulgan en los documentos US 3,323,900, US 3,935,094, RU 2208060, CN 101823018, CN 20136674, ZA 2011/00444 y ZA 2014/004437. El documento ZA 2005/03034 da a conocer la depuración mecánica de las superficies de cristales de cromita presentes en cromita de grano fino triturados y la separación magnética de óxido de hierro. Unas mesas vibratorias para la recuperación de cromita se divulgan en los documentos US 3,323,900, CN 101823018 y CN 201366374. Ninguno de estos documentos, sin embargo, da a conocer o propone un procedimiento de acuerdo con la invención, utilizando operaciones unitarias con la misma secuencia que en el procedimiento de la invención y con las mismas corrientes de alimentación y corrientes de producto que conecten las diversas operaciones unitarias.
El procedimiento puede incluir someter la suspensión de alimentación a una etapa de preparación de alimentación antes de alimentar la suspensión de alimentación en la etapa de los concentradores en espiral húmedos.
En la etapa de preparación de alimentación, la suspensión de alimentación puede ser tamizada para separar el material de gran tamaño respecto de la suspensión de alimentación. Típicamente el material magnético de gran tamaño es descargado en un vertedero, por ejemplo, junto con el material de gran tamaño.
La etapa de preparación de alimentación puede ser configurada para separar un material de gran tamaño de 1000 |jm, de modo preferente 950 jm , de modo más preferente 900 jm , como máxima preferencia 850 jm procedente de la suspensión de alimentación.
En la etapa de preparación de alimentación, el material magnético, por ejemplo, el metal atrapado, puede ser magnéticamente separado de la corriente de alimentación en una pluralidad de separadores magnéticos húmedos de intensidad media que operen en paralelo. Típicamente, el material magnético es descargado sobre un vertedero, por ejemplo, junto con el material de gran tamaño.
Si es necesario o conveniente, el procedimiento puede incluir la adición de agua a la suspensión de alimentación procedente de tamices en la etapa de preparación de alimentación (esto es, a un flujo inferior procedente de dichos tamices) para reducir la densidad de la suspensión de alimentación antes de separar magnéticamente el material magnético de la suspensión de alimentación.
Los separadores magnéticos de intensidad media de humidificación pueden producir una intensidad del flujo magnético de entre aproximadamente 0,2 teslas y aproximadamente 0,8 teslas, de modo preferente entre aproximadamente 0,3 teslas y aproximadamente 0,7 teslas, como máxima preferencia entre aproximadamente 0,4 teslas y aproximadamente 0,6 teslas, por ejemplo, aproximadamente 0,5 teslas.
El procedimiento puede incluir someter al menos una suspensión de cromita de calidad superior y la corriente de material magnético hasta una etapa de separación por tamaños para producir una o más fracciones de material más fino o de flujo inferior y una o más fracciones de material más basto o fracciones o de sobreflujo, antes de que dicho uno entre la suspensión de cromita de calidad superior y la corriente de material magnético, bajo la forma de al menos dichas una o más fracciones de material más fino y, opcionalmente dichas una o más fracciones de material más basto, son separadas en la etapa de las mesas vibratorias en un concentrado de cromita y en una segunda corriente de colas. De modo preferente, tanto la suspensión de cromita de calidad superior como la corriente de material magnético son sometidas a la etapa de separación por tamaños.
En una forma de realización de la invención, en lugar de separar las una o más fracciones de material más basto en la etapa de separación por tamaños en la etapa de mesas vibratorias, las una o más fracciones de material más basto procedentes de la etapa de separación por tamaños, son descartadas como relaves.
La etapa de separación por tamaños típicamente incluye uno o más tamices para separar la suspensión de cromita de elevada calidad y la corriente de material magnético en dos tamaños de fracciones, por ejemplo, una fracción de 100 jm y una fracción de - 100 jm , o una fracción de 90 μm y una fracción de - 90 μm.
La suspensión de alimentación puede presentar un contenido en Cr2O3 de aproximadamente un 9% en masa, en seco.
La suspensión de alimentación alimentada en la etapa de los concentradores en espiral húmedos puede comprender cromita de grano fino de manera que al menos un 90% de la cromita de grano fino pase a través de una malla cuadrada de 125 jm o a través de una malla cuadrada de 115 jm o a través de una malla cuadrada de 100 jm .
Más del 50% o más del 60% o más del 70% o más del 80% de la cromita de grano fino de la suspensión de alimentación alimentada en la etapa de los concentradores en espiral húmedos típicamente es un material de - 75 jm .
El procedimiento puede incluir la deshidratación de la suspensión de alimentación antes de que la suspensión de alimentación sea alimentada a los separadores en espiral húmedos o a los concentradores en espiral húmedos, la deshidratación de la suspensión de alimentación puede llevarse a cabo utilizando cualquier técnica o aparato de deshidratación apropiada, por ejemplo, un ciclón de deshidratación. Típicamente, el agua retirada de la suspensión de alimentación es alimentada a un espesador o dispositivo similar.
La suspensión de alimentación alimentada a los separadores o concentradores en espiral húmedos puede presentar una gravedad específica, con respecto al agua, de entre aproximadamente 1,2 y aproximadamente 1,8, de modo preferente de entre aproximadamente 1,3 y aproximadamente 1,7, de modo más preferente de entre aproximadamente 1,4 y aproximadamente 1,6, por ejemplo, de aproximadamente 1,5.
Los separadores o concentradores en espiral húmedos pueden presentar un paso de entre aproximadamente 4° y aproximadamente 10°, de modo preferente de entre aproximadamente 4° y aproximadamente 9°, de modo más preferente entre aproximadamente 5° y aproximadamente 8°, por ejemplo, de aproximadamente 6,5°.
Los separadores o concentradores en espiral húmedos pueden presentar un diámetro de aproximadamente 50 cm y aproximadamente 150 cm, de modo preferente entre aproximadamente 60 cm y aproximadamente 140 cm, de modo más preferente entre aproximadamente 70 cm y aproximadamente 130 cm, por ejemplo, de aproximadamente 90 cm.
Los separadores o concentradores en espiral húmedos pueden presentar un perfil de entre aproximadamente 1° y aproximadamente 5°, de modo preferente entre aproximadamente 1,5° y aproximadamente 4,5°, de modo más preferente entre aproximadamente 2° y aproximadamente 4°, por ejemplo, de aproximadamente 3°.
Los separadores o concentradores en espiral húmedos pueden tener una altura de entre aproximadamente 2 giros y aproximadamente 6 giros, de modo preferente entre aproximadamente 3 giros y aproximadamente 5 giros, por ejemplo, de aproximadamente 4 giros.
Cada separador o concentrador en espiral húmedos puede estar provisto de una suspensión de alimentación a una velocidad de entre aproximadamente 0,5 toneladas/hora y aproximadamente 1,5 toneladas/hora, de modo preferente entre aproximadamente 0,6 toneladas/hora y aproximadamente 1,4 toneladas/hora, de modo más preferente entre aproximadamente 0,7 toneladas/hora y aproximadamente 1,3 toneladas/ hora, por ejemplo entre 1 toneladas/hora.
Los separadores o concentradores en espiral húmedos pueden estar configurados de manera que la suspensión de cromita de superior calidad sea un concentrado cortado de los separadores o concentradores en espiral húmedos, la suspensión de cromita de calidad inferior es de unos mixtos cortados de los separadores o concentradores en espiral húmedos, y las primeras corrientes de colas es de unas colas cortadas de los separadores o concentradores húmedos rs.
Típicamente, todos los separadores o concentradores en espiral húmedos son espirales desbastadoras, sin que por tanto el procedimiento emplee espirales limpiadoras o eliminadoras.
Los separadores o concentradores en espiral húmedos pueden estar configurados y activados de tal manera que la suspensión de cromita de mayor calidad presente un contenido en C2O3, de modo preferente entre aproximadamente un 12% en masa y aproximadamente un 19% en masa, de modo más preferente entre aproximadamente un 13% en masa y aproximadamente un 18% en masa, por ejemplo, aproximadamente un 16% en masa, en seco.
Los separadores o concentradores en espiral húmedos pueden estar configurados y activados de manera que la suspensión de cromita de calidad inferior esto es, los mixtos, presente un contenido en Cr2O3, de modo preferente entre aproximadamente un 7% en masa y aproximadamente un 9% en masa, por ejemplo, aproximadamente de un 8 a un 10% en masa, en seco.
Los separadores o concentradores en espiral húmedos pueden estar configurados y activados de manera que la primera corriente de colas presente un contenido en Cr2O3 inferior a aproximadamente un 8% en masa, en seco.
Los separadores o concentradores en espiral húmedos pueden estar configurados y activados de manera que la relación de flujo de masa de la suspensión de cromita de calidad superior con respecto a la suspensión de cromita de calidad inferior oscile entre aproximadamente 1: 1,5 y aproximadamente 1: 2,5, por ejemplo, entre aproximadamente 1: 2, en seco.
La separación magnética de la suspensión de cromita de calidad inferior en una etapa de separación magnética húmeda puede incluir el paso de la suspensión de cromita de calidad inferior a través de una pluralidad de separadores magnéticos húmedos de alta intensidad que operen en paralelo. Los separadores magnéticos húmedos de alta intensidad pueden ser separadores desbastadores, produciendo cada uno una densidad de flujo magnético de entre aproximadamente 1 tesla y aproximadamente 1,4 teslas, por ejemplo, de aproximadamente 1,2 teslas.
La separación magnética de la suspensión de cromita de calidad inferior en una etapa de separación magnética húmeda puede incluir el paso de una corriente de rechazo de material no magnético desde los separadores magnéticos desbastadores hasta más adelante o corriente abajo de los separadores magnéticos de elevada intensidad que operen en paralelo, los cuales son separadores eliminadores. Cada separador eliminador puede producir una densidad de flujo magnético de aproximadamente 1 tesla y aproximadamente 1,4 teslas, por ejemplo, aproximadamente 1,2 teslas.
0034 Si se desea, la separación magnética de la suspensión de cromita de calidad inferior en una etapa de separación magnética húmeda, puede incluir el paso de una corriente de rechazo de material no magnético procedente de los separadores eliminadores hasta al menos otro conjunto corriente abajo de separadores de purificación que operen en paralelo.
En una forma de realización de la invención, los separadores magnéticos húmedos de alta intensidad de la etapa de separación magnética húmeda están agrupados entre sí formando unidades de procesamiento cada una de las cuales comprende un separador magnético húmedo de alta intensidad seguido en serie por dos separadores corriente abajo magnéticos eliminadores húmedos de alta intensidad. Las corrientes de material magnético procedentes de los separadores magnéticos húmedos de alta intensidad desbastadores y eliminadores se combinan para formar la corriente de material magnético alimentado hacia la etapa de las mesas vibratorias, típicamente a través de la etapa de la separación por tamaños.
El procedimiento puede incluir la deshidratación de las una o más fracciones de material más fino antes de que las una o más fracciones de material más fino se separen en la etapa de las mesas vibratorias en un concentrado de cromita y en una segunda corriente de colas. La deshidratación de las una o más fracciones más finas puede llevarse a cabo utilizando cualquier técnica o aparato de deshidratación, apropiado, por ejemplo, un ciclón de deshidratación. Típicamente, el agua eliminada de las una o más fracciones de material más fino es alimentada a un espesador o dispositivo similar, posiblemente por medio de un ciclón de protección o dispositivo similar.
Típicamente, no hay necesidad de deshidratar las una o más fracciones de material más basto antes de que las una o más fracciones de material más basto se separen en la etapa de las mesas vibratorias, en el caso de que las una o más fracciones de material más basto se separen en la etapa de las mesas vibratorias y no se desechen.
La etapa de las mesas vibratorias puede emplear una pluralidad de mesas vibratorias o mesas Wilfley, para una o más fracciones de material más fino y, en una forma de realización de la invención, una pluralidad de mesas vibratorias o mesas Wilfley para una o más fracciones de material más basto. De esta manera, las una o más fracciones de material más fino pueden ser procesadas por separado de las una o más fracciones de material más basto en la etapa de las mesas vibratorias. El número de mesas vibratorias requerido para las una o más fracciones de material más fino puede ser superior al número de las mesas vibratorias requerido para las una o más fracciones de material más basto.
En lugar de separar las una o más fracciones de material más basto desde la etapa de separación por tamaños en la etapa de las mesas vibratorias, las una o más fracciones de material más basto a partir de la etapa de separación por tamaños pueden ser descartadas, por ejemplo, como colas.
La etapa de las mesas vibratorias puede incluir mesas vibratorias desbastadoras corriente arriba de las mesas vibratorias de depuración. Típicamente, en esta forma de realización de la invención, solo las una o más fracciones de flujo inferior o material más fino procedentes de la etapa de separación son por tanto alimentadas a las mesas vibratorias desbastadoras, y las una o más fracciones de material más basto procedentes de la etapa de separación por tamaños son descartadas, por ejemplo, como colas y no son procesadas en la etapa de las mesas vibratorias.
Las una o más fracciones de material más fino alimentadas a las mesas vibratorias pueden ostentar una gravedad específica, con respecto al agua, de entre aproximadamente 1,1 y aproximadamente 1,6, de modo preferente de entre aproximadamente 1,2 y aproximadamente 1,5, de modo más preferente de entre aproximadamente 1,3 y aproximadamente 1,4, por ejemplo, de aproximadamente 1,35.
En una forma de realización de la invención, una fracción de concentrado procedente del procesamiento de las mesas vibratorias de las una o más fracciones de material más fino y de las mesas vibratorias de procesamiento de las una o más fracciones de material más basto conforman o constituyen el concentrado de cromita. La fracción de concentrado está así constituida por el material más denso procedente de las mesas vibratorias. Típicamente, el concentrado de cromita es deshidratado, por ejemplo, utilizando ciclones de deshidratación y apilado como reservas. El agua obtenida de la deshidratación de concentrado de cromita puede ser alimentada a un espesador, posiblemente por medio de un ciclón de protección o dispositivo similar.
Una fracción de mixtos y una fracción de colas procedente de cada mesa vibratoria pueden formar el segundo flujo de colas. La fracción de mixtos y la fracción de colas procedentes de cada mesa vibratoria son fracciones menos densas que la fracción de concentrado.
El procedimiento puede incluir la combinación de la primera corriente de colas y de la segunda corriente de colas y una corriente de rechazo de material no magnético procedente de la etapa de separador magnético húmedo con una corriente de relaves, y el tratamiento de la corriente de relaves para recuperar agua, por ejemplo, para su uso como agua del proceso. La corriente de relaves típicamente también incluye el agua procedente de cualesquiera de las operaciones de deshidratación llevadas a cabo. El tratamiento de la corriente de relaves típicamente incluye el uso de un espesador y posiblemente también de un clarificador. Si se desea o es necesario, el tratamiento de la corriente de relaves puede incluir un primer paso de la corriente de relaves a través de un ciclón de protección, que separa la corriente de relaves en una corriente de material de gran tamaño y una corriente de material de pequeño tamaño, siendo la corriente de materiales de gran tamaño alimentada al espesador y estando la corriente de material de pequeño tamaño dispuesta en una instalación de almacenamiento de relaves.
En otra forma de realización de la invención, en la que el procedimiento incluye el procesamiento únicamente de las una o más fracciones de flujo inferior o material más fino a partir de la etapa de separación por tamaños sobre las mesas vibratorias desbastadoras y las mesas desbastadoras depuradoras, el procedimiento incluye una etapa de procesamiento adicional para el procesamiento de al menos una fracción de mixtos procedente de las mesas vibratorias desbastadoras, con una fracción de concentrado procedente de las mesas vibratorias purificadoras constitutiva del concentrado de cromita.
De modo preferente, también una fracción de mixtas, procedente de las mesas vibratorias desbastadoras y de la fracción de relaves procedente de las mesas vibratorias purificadoras, son procesadas en la ulterior etapa de procesamiento.
La etapa de procesamiento ulterior puede incluir los separadores magnéticos húmedos desbastadores que reciben el material procedente de la etapa de las mesas desbastadoras.
Típicamente, los separadores húmedos desbastadores de la ulterior etapa de procesamiento reciben la fracción de mixtos procedente de las mesas vibratorias desbastadoras, de la fracción de mixtas procedente de las mesas vibratorias depuradoras y de la fracción de relaves procedente de las mesas vibratorias depuradoras.
La etapa de procesamiento adicional puede incluir los separadores magnéticos húmedos depuradores que reciban material magnético procedente de los separadores magnéticos húmedos desbastadores. El material no magnético procedente de los separadores magnéticos desbastadores puede ser desechado, por ejemplo, como relaves.
El procedimiento puede incluir en la etapa de procesamiento adicional, el material magnético de deshidratación procedente de los separadores magnéticos húmedos depuradores, y el reciclado del material magnético deshidratado procedente de los separadores magnéticos húmedos depuradores para crear mesas vibratorias depuradoras. La deshidratación del material magnético procedente de los separadores magnéticos húmedos depuradores puede llevarse a cabo utilizando cualquier técnica o aparato de deshidratación apropiado, por ejemplo, un ciclón de deshidratación. Típicamente, el agua retirada del material magnético procedente de los separadores magnéticos húmedos depuradores es alimentada a un espesador o dispositivo similar, posiblemente por medio de un ciclón protector o dispositivo similar.
A continuación se describirá la invención a modo de ejemplo con referencia a los dibujos que se acompañan, en los que:
La Figura 1 muestra una forma de realización de un procedimiento de acuerdo con la invención para la recuperación de cromita de grano fino procedente de una suspensión; y
la Figura 2 muestra otra forma de realización de un procedimiento de acuerdo con la invención para la recuperación de cromita de grano fino procedente de una suspensión.
Con referencia a la Figura 1 de los dibujos, el numeral de referencia 10 indica globalmente un procedimiento de acuerdo con la invención para la recuperación de cromita de grano fino procedente de una suspensión. El procedimiento 10 incluye en términos generales una etapa de preparación de alimentación 12, una etapa de concentrador en espiral húmedo 14, una etapa de separación por tamaños 16, una etapa de mesas vibratorias 18, una etapa de manipulación de concentrado 20, una etapa de tratamiento de relaves 22 y una etapa de separación magnética húmeda 24.
La etapa de preparación de alimentación 12 está provista de un tamiz 26 y de una pluralidad, por ejemplo diez, de separadores magnéticos húmedos de intensidad media 28 que operan en paralelo.
La etapa de concentrador en espiral húmedo 14 está provista de una pluralidad de ciclones de deshidratación 30 y de una pluralidad, por ejemplo, ciento sesenta, de separadores en espiral húmedos desbastadores o de concentradores en espiral húmedos 32.
La etapa de separación magnética húmeda 24 incluye un primer conjunto de catorce separadores desbastadores magnéticos húmedos de alta intensidad 34 que actúan en paralelo. Un segundo conjunto de separadores eliminadores magnéticos húmedos de alta intensidad 36 (también catorce, que operan en paralelo) y un tercer conjunto de separadores eliminadores magnéticos húmedos de alta intensidad 38 corriente abajo del segundo conjunto de separadores eliminadores magnéticos húmedos de alta intensidad 36. Hay también catorce separadores eliminadores magnéticos húmedos de alta intensidad 38 en el tercer conjunto de separadores eliminadores magnéticos húmedos de alta intensidad 38.
La etapa de separación por tamaños 16 comprende un par de tamices 40, 42, aunque es posible utilizar un único tamiz. Típicamente, en la forma de realización ilustrada en la Figura 1, el tamiz 42 es de hecho un par de tamices, teniendo en cuenta la carga más elevada del tamiz 42 en comparación con la carga del tamiz 40. Los tamices 40, 42 de la forma de realización mostrada en la Figura 1 son tamices de 100 μm. En otra forma de realización de la invención, los tamices son tamices de 90 μm.
La etapa de mesas vibratorias 18 presenta una pluralidad de ciclones de deshidratación 44, una pluralidad de, por ejemplo, cuarenta y dos, mesas vibratorias de - 100 μm 46, y una pluralidad de por ejemplo, veinticuatro, mesas vibratorias de 100 μm 48.
La etapa de manipulación de concentrado 20 incluye los ciclones de deshidratación (no mostrados) y el apilador de cromita 50.
La etapa de tratamiento de relaves 22 incluye un espesador 52 y un clarificador 54.
El procedimiento 10 está configurado para tratar aproximadamente 420 toneladas / hora de una suspensión de alimentación que comprenda cromita de grano fino, esto es, relaves, producidos en una planta de recuperación de cromo (no mostrada) de procesamiento del mineral de cromita en bruto extraído de la mina. La suspensión de alimentación típicamente presenta un contenido en Cr2O3 de aproximadamente de un 8 a un 10% en peso, en seco.
La cromita de grano fino de la suspensión de alimentación es tal que al menos el 90% de la cromita de grano fino pasan a través de una malla cuadrada de 115 μm.
La suspensión de alimentación es alimentada por medio de una tubería de alimentación de suspensión 60 hasta los tamices 26, donde el material de desperdicios de gran tamaño de 850 μm es retirado por medio de una tubería de sobreflujo 62. El flujo inferior procedente de los tamices 26 es alimentada por medio de una tubería de flujo inferior 64 hasta los separadores magnéticos húmedos de intensidad media 28. El material atrapado magnético, por ejemplo, hierro, es retirado por medio de los separadores magnéticos de intensidad media 26 y combinado con el material de gran tamaño procedente de los tamices 26 por medio de una tubería de material magnético 66. El material de gran tamaño y el material atrapado magnético son entonces descargados.
Los separadores magnéticos húmedos de intensidad media 28 producen cada uno una intensidad de flujo magnético de aproximadamente 0,5 o de aproximadamente 0,6 teslas, lo que representa un volumen suficientemente elevado para eliminar el material atrapado magnético, por ejemplo el hierro, pero que es lo suficientemente bajo para producir una corriente de suspensión de material no magnético que incluya la cromita de grano fino, la cual sea a continuación retirada por una tubería de suspensión 68 y bombeada hasta los ciclones de deshidratación 30 en la etapa de concentradores en espiral húmedos 14.
Los ciclones de deshidratación 30 eliminan algo de agua procedente de la suspensión, produciendo una suspensión con una gravedad específica, con respecto al agua, de aproximadamente 1,5. El agua suprimida de la suspensión por medio de los ciclones de deshidratación 30 es retirada a través de una tubería de sobreflujo 70 y bombeada hasta el espesador 52.
La suspensión densificada es retirada de los ciclones de deshidratación 30 por medio de una tubería de flujo inferior 72 y alimentada a los separadores en espiral húmedos desbastadores o a los concentradores en espiral húmedos 32. Cada separador o concentrador en espiral húmedo 32 está provisto de aproximadamente 1 tonelada/ hora de suspensión con una gravedad específica de 1,5. Los separadores o concentradores en espiral húmedos desbastadores 32 presentan cada uno un diámetro de aproximadamente 90 cm, un paso de aproximadamente 5°, un perfil de aproximadamente de 1 a 5°, y una altura de aproximadamente 4 giros. Tres cortes son eliminados de cada separador o concentrador en espiral húmedo desbastador 32. Un primer corte, que es un corte radialmente interno, es una suspensión de cromita de elevada calidad que es retirada por medio de una tubería de concentrado 74. Una suspensión de cromita de calidad menor es de unos mixtos radialmente intermedios cortados que son eliminados por medio de una tubería de mixtos 76. Un corte de colas radialmente externos es eliminado como un primer flujo de colas y es bombeado a través del primer conducto de corriente de colas 78 hasta el espesador 52. No hay separadores o concentradores de eliminación en espiral en la etapa de concentradores en espiral 14.
Aunque no se muestra en los dibujos, el agua del proceso es típicamente añadida a la suspensión de cromita de calidad superior y a la suspensión de cromita de calidad inferior para reducir las densidades de la suspensión antes de que las suspensiones sean bombeadas hacia la etapa de separación por tamaños 16 y hacia la etapa de separación magnética húmeda 24, respectivamente.
El corte de mixtos presenta un contenido en Cr2O3 de aproximadamente entre un 8 y un 10% en masa, en seco, y consta de aproximadamente de un 40 a un 50% en masa de la suspensión alimentada a los separadores o concentradores en espiral húmedos desbastadores 32. El corte de mixtos es bombeado a través de la tubería de mixtos 76 hasta la etapa de separación magnética húmeda 24 donde es distribuido hasta el primer conjunto de separadores magnéticos húmedos de alta densidad 34 para su ulterior procesamiento para recuperar la cromita residual. Los separadores magnéticos húmedos de alta densidad 34, que actúan como separadores desbastadores, producen cada uno una densidad de flujo magnético de aproximadamente 1,2 teslas. Los separadores magnéticos húmedos de alta densidad 34 producen un flujo de material magnético que es eliminado por una tubería de material magnético 80. El material de rechazo no magnético procedente de los separadores magnéticos húmedos de alta densidad 34 es alimentado por gravedad mediante una tubería de alimentación de material no magnético 82 hasta el segundo conjunto corriente abajo de los separadores eliminadores magnéticos húmedos de alta intensidad 36, de donde el material magnético es de nuevo retirado por medio de la tubería de material magnético 80 y el material de rechazo no magnético es retirado por medio de una tubería de alimentación de material no magnético 84. La tubería de alimentación no magnético 84 alimenta por gravedad el material de rechazo no magnético hacia el tercer conjunto corriente abajo de los separadores limpiadores magnéticos húmedos de alta intensidad 38, los cuales, de nuevo, producen una corriente de material magnético que es retirada por la tubería de corriente de material magnético 80 y por una corriente de material de rechazo no magnético que es retirada por medio de una tubería de retirada de material de rechazo no magnético 86 que comunica con el espesador 52.
El material magnético de la tubería de material magnético 80 es bombeado hasta la etapa de separación por tamaños 16 y descargado sobre el tamiz 42 (típicamente, de hecho, dos tamices). Si es necesario, el agua del proceso es añadida al material magnético (no mostrado) para mantener constante la velocidad del flujo volumétrico. De modo similar, el concentrado procedente de la tubería de concentrado 74 es alimentado hasta la etapa de separación por tamaños 16 y descargado sobre el tamiz 40. Los tamices 40, 42 separan el material descargado sobre los tamices en una fracción de 100 μm y en una fracción de - 100 μm. El agua del proceso es pulverizada sobre el material de gran tamaño para lavar el material de gran tamaño. La fracción de - 100 μm procedente de los tamices 40, 42 es bombeada hasta los ciclones de deshidratación 44 de la etapa de las mesas vibratorias 18 por medio de las tuberías de suspensión 75, mientras que la fracción de 100 |jm, procedente de los tamices 40, 42 es directamente alimentada a las tablas vibratorias de 100 jm 48 de la etapa de mesas vibratorias 18 por medio de las tuberías de suspensión 77.
En la etapa de las mesas vibratorias 18, la fracción de - 100 jm es en primer término deshidratada en los ciclones de deshidratación 44 siendo el agua retirada por medio de una tubería de sobreflujo 88 que alimenta el agua hacia el espesador 52. El sobreflujo procedente de los ciclones de deshidratación 44 presenta una gravedad específica, con respecto al agua, de aproximadamente 1,35 y es alimentado hacia las mesas vibratorias de - 100 jm 46 por medio de una tubería de flujo 79. Las mesas vibratorias de - 100 jm y las mesas vibratorias de 100 jm son mesas Wilfley convencionales que separan las partículas sobre la base de la densidad y el tamaño produciendo cada una una fracción de concentrado, una fracción de mixtos y una fracción de colas. Las fracciones de concentrado procedentes de las mesas vibratorias de - 100 jm 46 y las fracciones de concentrado procedentes de las mesas vibratorias de 100 jm 48 son retiradas por medio de unas tuberías de concentrado 90 y alimentadas hasta la etapa de manipulación de concentrado 20. Las fracciones de mixtos y las fracciones de colas procedentes de las mesas vibratorias de - 100 jm 46 y de las mesas vibratorias de 100 jm 48 se combinan, para formar una segunda corriente de colas que es alimentado por medio de un segundo conducto de corriente de colas 92 hasta el espesador 52.
En la etapa de manipulación de concentrado 20, el concentrado procedente de las tuberías de concentrado 90 es deshidratado utilizando un ciclón de deshidratación (no mostrado), quedando entonces apilado el concentrado deshidratado por medio del apilador de cromita 50 sobre las reservas de concentrado 94. Las reservas de concentrado 94 típicamente presentan un contenido de Cr2O3 de aproximadamente un 40% en masa, en seco.
El espesador 52 de la etapa de tratamiento de los relaves 22 recibe la primera corriente de colas procedente de la primera tubería de corrientes de colas 78, del material de rechazo no magnético procedente de la tubería de retirada de material no magnético 86, y la segunda corriente de colas procedente de la segunda tubería de corriente de colas 92, una corriente de flujo inferior procedente de una tubería de corriente de flujo inferior 104 que conduce desde el clarificador 54 hasta el espesador 52, el agua procedente de los ciclones de deshidratación 30 retirada por medio de la tubería de sobreflujo 70, el agua procedente de los ciclones de deshidratación 44 retirados por medio de la tubería de sobreflujo 88 y el agua procedente de los ciclones de deshidratación (no mostrados) de la etapa de manipulación de concentrado 20. El espesador 52 está provisto de un floculante por medio de una tubería de alimentación de floculante 96. Un flujo inferior 106 procedente del espesador 52, que comprende aproximadamente de un 3 a un 4% en masa de Cr2O3, en seco, es descargado y bombeado hacia una instalación de almacenamiento de relaves. Un sobreflujo procedente del espesador 52 es alimentado por medio de una tubería de sobreflujo 98 hasta el clarificador 54, el cual está también provisto de un floculante procedente de la tubería de alimentación de floculante 96 y de un coagulante procedente de una tubería de alimentación de coagulante 100. El flujo inferior procedente del clarificador 54 es devuelto al espesador por medio de la tubería de corriente de flujo inferior 104 y un sobreflujo procedente del clarificador 54 es retirado por medio de una tubería de agua del proceso 102 y alimentada a un depósito de agua del proceso (no mostrado), para su uso como agua del proceso en el procedimiento 10, por ejemplo, como agua de pulverización, agua de lavado, agua de prensaestopas, agua de dilución y agua de purga y de riego.
La Figura 2 muestra otra forma de realización de un procedimiento, indicado en términos generales mediante la referencia numeral 200, de acuerdo con la invención para la recuperación de cromita de grano fino a partir de una suspensión. La Figura 2 es menos detallada que la Figura 1, y omite muchas de las características detalladas de las distintas etapas del procedimiento y, por el contrario, sirve para ilustrar una panorámica general de las diferencias entre el procedimiento 10 y el procedimiento 200. No obstante, a menos que se indique lo contrario, las mismas referencias numerales utilizadas en el procedimiento 10 de la Figura 1 se utilizan en el procedimiento 200 de la Figura 2 para indicar las mismas o similares características procedimentales.
A diferencia del procedimiento 10, en el que el material de gran tamaño procedente de los tamices 40, 42 de la etapa de separación por tamaños 16 es procesado en la etapa de mesas vibratorias 18, el material de gran tamaño procedente de la etapa de separación por tamaños 16 del procedimiento 200 es desechado como relaves, por medio de una tubería de retirada de material de gran tamaño 202. En otras palabras, el material de gran tamaño procedente de los tamices de la etapa de separación por tamaños 16 del procedimiento 200 es por tanto no procesado adicionalmente para recuperar la cromita. La etapa de separación por tamaños 16 del procedimiento 200 funciona para eliminar el material de gran tamaño que afecta negativamente a la eficiencia de la recuperación de la cromita de la etapa de las mesas vibratorias 18.
Otra diferencia entre el procedimiento 200 y el procedimiento 10 es que, en la etapa de las mesas vibratorias 18, en lugar del material de pequeño tamaño y de gran tamaño procedente de la etapa de separación por tamaños 16 que es procesado en paralelo sobre las mesas vibratorias separadas 46, 48 como en el procedimiento 10, la etapa de mesas vibratorias 18 del procedimiento 200 presenta una pluralidad de mesas vibratorias desbastadoras 256 corriente arriba de una pluralidad de mesas vibratorias limpiadoras 248. Solo el material de mayor tamaño procedente de la etapa de separación por tamaños 16 es alimentado por la tubería de suspensión 75 hacia la etapa de mesas vibratorias 18, es deshidratado en los ciclones de deshidratación 44 y a continuación procesado sobre las mesas vibratorias desbastadoras 246. Las mesas vibratorias desbastadoras 246 sirven para potenciar al máximo la recuperación de cromo a partir de la etapa de concentradores en espiral húmedos 14 y a partir de la etapa de separación magnética húmeda 245. La densidad de la alimentación de suspensión con respecto a las mesas vibratorias desbastadoras 246 es controlada utilizando los ciclones de deshidratación 44.
Las mesas vibratorias desbastadoras 246 son mesas vibratorias de plataforma triple que reciben el flujo inferior procedente de los ciclones de deshidratación 44, añadiéndose el agua de lavado sobre las mesas vibratorias 246 para mejorar la separación del material de alimentación. Las mesas vibratorias desbastadoras 246 sirven para potenciar al máximo la recuperación del cromo respecto de la suspensión de cromita de superior calidad obtenida a partir de la etapa de concentradores en espiral húmedos 14 y a partir del flujo de material magnético obtenido en la etapa de separación magnética húmeda 24. Tres productos son recuperados de las mesas vibratorias desbastadoras 246, a saber, el concentrado, los mixtos y los relaves. El concentrado es alimentado a las mesas vibratorias depuradoras 248 para su ulterior procesamiento, por medio de una tubería de flujo 204. Los mixtos procedentes de las mesas vibratorias desbastadoras 246 son alimentados por medio de una tubería de flujo 206 hasta una etapa de procesamiento adicional 250, la cual se describirá con mayor detalle más adelante. Los relaves procedentes de las mesas vibratorias desbastadoras 246 son retirados por medio de la segunda línea de flujo de colas 92.
Las mesas vibratorias depuradoras 248 sirven para elevar la calidad del concentrado de las mesas vibratorias desbastadoras hasta la especificación de calidad de la cromita requerida para obtener un producto concentrado final. Hay dieciséis mesas vibratorias depuradoras de triple plataforma 248. Las mesas vibratorias depuradoras 248 reciben el agua de lavado para mejorar la separación del material de alimentación. Tres productos son recuperados de las mesas vibratorias depuradoras 248, a saber, el concentrado, los mixtos y los relaves. Los mixtos y los relaves son alimentados a la etapa de procesamiento adicional 250, por medio de las líneas de flujo 208 y 210. El concentrado procedente de las mesas vibratorias depuradoras 248 es retirado por medio de la tubería de concentrado 90 y deshidratado utilizando ciclones apiladores (no mostrados) quedando entonces apilado un flujo inferior procedente de los ciclones apiladores, por medio del apilador de cromita 50 sobre las reservas de concentrado 94, en seco. Las reservas de concentrado 94 típicamente presentan un contenido de Cr2O3 de aproximadamente un 40% en masa, en seco.
La etapa de procesamiento adicional 250, que no forma parte del procedimiento 10, incluye los separadores magnéticos húmedos desbastadores 212 corriente arriba de los separadores magnéticos húmedos depuradores 214, y un ciclón de deshidratación 216.
Los mixtos procedentes de las mesas vibratorias desbastadoras de la etapa de mesas vibratorias 18 son alimentados por medio de la línea de flujo 206 hacia los separadores magnéticos húmedos desbastadores 212. Los separadores magnéticos húmedos desbastadores 212 también reciben los mixtos y los relaves procedentes de las mesas vibratorias depuradoras 248 de la etapa de las mesas vibratorias 18 por medio de las líneas de flujo 208 y 210. Los separadores magnéticos húmedos desbastadores 212 producen una corriente de rechazo de material no magnético que es retirada por medio del segundo conducto de corriente de colas 92 y de una corriente de material magnético que es transferida desde los separadores magnéticos húmedos desbastadores 212 hasta los separadores corriente abajo magnéticos húmedos depuradores 214 por medio de la tubería de descarga 213.
Los separadores magnéticos húmedos depuradores 214 también producen una corriente de rechazo de material no magnético que es retirada por medio del segundo conducto de corriente de colas 92 y de una corriente de material magnético que es transferida por medio de la línea de flujo 218 hasta el ciclón de deshidratación 216.
El sobreflujo procedente del ciclón de deshidratación 216 es retirado por medio del segundo conducto de corriente de colas 92. Un flujo inferior procedente del ciclón de deshidratación 216 es retirado por medio de una línea de flujo 220 y es vuelto a poner en circulación hasta las mesas vibratorias depuradoras 248 de la etapa de mesas vibratorias 18 para el control de la densidad. La densidad de la suspensión alimentada a las mesas vibratorias depuradoras 248 queda así controlada por el funcionamiento de las mesas vibratorias desbastadoras 246 y por el funcionamiento del ciclón de deshidratación 216 de la etapa de procesamiento adicional 250.
Otra diferencia entre el procedimiento 200 y el procedimiento 10 es que el procedimiento 200 presenta un ciclón de protección 260 que forma parte de la etapa de tratamiento de relaves 22. En el procedimiento 200, la primera corriente de colas procedente de la etapa de separación en espiral 14 es alimentada por medio del primer conducto de corriente de colas 78 hasta el ciclón de protección 260, y no directamente hacia el espesador 52. De modo similar, el segundo conducto de corriente de colas 92 y la tubería de retirada del material de rechazo no magnético 86 conducen hasta el ciclón de protección 260 y no directamente hasta el espesador 52.
La etapa de tratamiento de relaves 22 del procedimiento 200 se muestra incorporando un sistema de bombeo de relaves 270. Un flujo inferior procedente del ciclón de protección 260 fluye bajo la fuerza de la gravedad hacia el sistema de bombeo de relaves 270 por medio de una línea de flujo 262, mientras que un sobreflujo procedente del ciclón de protección 260 fluye bajo la fuerza de la gravedad hacia el espesador 52 por medio de una línea de flujo 264. El flujo inferior procedente del espesador 52 es transferido al sistema de bombeo de relaves 270 por medio de una línea de flujo 266. Una línea de flujo 268 conduce desde el sistema de bombeo de relaves 270 hasta la instalación de almacenamiento de relaves (no mostrada).
El sobreflujo procedente del espesador 52 es retirado por medio de una línea de agua del proceso 102 y alimentado a un depósito de agua del proceso (no mostrado) para su uso como agua del proceso en el procedimiento 200, por ejemplo, como agua de pulverización, agua de lavado, agua de prensa estopas, agua de dilución y agua de enjuague o purga y para regar. La fuente principal de agua del proceso es el sobreflujo espesador, con la provisión (no mostrada) para la elaboración de agua no tratada, si se requiere.
El procedimiento 200 está configurado para tratar aproximadamente 500 toneladas/hora de una suspensión de alimentación que comprende cromita de grano fino, esto es, relaves, producidas por una planta de recuperación de cromo (no mostrada) que procesa un mineral de cromita en bruto extraído de la mina. La suspensión de alimentación típicamente presenta un contenido de Cr2O3 de aproximadamente de un 8 a un 10% en peso, en seco. La cromita de grano fino de la suspensión de alimentación es tal que al menos un 90% de la cromita de grano fino pase a través de una malla cuadrada de 115 μm.
El procedimiento 10, 200, según se ilustra, recupera de manera rentable un concentrado de cromita con un contenido en Cr2O3 de hasta aproximadamente un 40% en masa, en seco. Solo una porción relativamente pequeña de la Cr2O3 de la suspensión de alimentación, por ejemplo, aproximadamente del 4 al 5%, en seco, es descargada como material de desecho desde el espesador 52. El procedimiento 10, 200, como se ilustra, puede por tanto recuperar ventajosamente una porción considerable del cromo, como Cr2O3, incluso cuando el basto de la cromita de grano fino es de -75 μm.

Claims (15)

REIVINDICACIONES
1. - Un procedimiento (10, 200) para la recuperación de cromita de grano fino a partir de una suspensión sólido - líquido, incluyendo el procedimiento (10, 200)
la alimentación de una suspensión de alimentación (68) que comprende cromita de grano fino, de manera que al menos un 90% de la cromita de grano fino pase a través de una malla cuadrada de 150 μm y siendo un contenido en Cr2O3 de la suspensión de alimentación de entre un 7% en masa y un 11% en masa en una etapa de concentrador en espiral húmedo (14) que comprende una pluralidad de separadores en espiral húmedos o de concentradores en espiral húmedos (32),
la separación de la suspensión por medio de los separadores o concentradores en espiral húmedos (32) en una suspensión de cromita de calidad superior (74) con un contenido en C2O3 de entre un 11% en masa y un 20% en masa, en seco, en suspensión de cromita de calidad inferior (76) con un contenido en Cr2O3 de entre un 6% en masa y un 11% en masa, en seco, y una primera corriente de colas (78);
la separación magnética de la suspensión de cromita de calidad inferior (76) en una etapa de separación magnética húmeda (24) que comprende una pluralidad de separadores magnéticos (34, 36, 38) en una corriente de material magnético (80) y en una corriente de rechazo de material magnético (86); y
la separación de la suspensión de cromita de calidad superior (74) y de la corriente de material magnético (80) en una etapa de mesas vibratorias (18) que comprende una pluralidad de mesas vibratorias (46, 48, 246, 248), en un concentrado de cromita (90) y en una segunda corriente de colas (92).
2. - El procedimiento (10, 200) de acuerdo con la reivindicación 1, en el que la suspensión de alimentación (68) alimentada hacia la etapa de concentrador en espiral (14) comprende cromita de grano fino, de manera que al menos un 90% de la cromita de grano fino pase a través de una malla cuadrada de 125 μm, o a través de una malla cuadrada de 115 μm, o a través de una malla cuadrada de 100 μm.
3. - El procedimiento (10, 200) de acuerdo con la reivindicación 1 o la reivindicación 2, en el que la separación magnética de la suspensión de cromita de calidad inferior (76) en una etapa de separación magnética húmeda (24) incluye el paso de la suspensión de cromita de calidad inferior a través de una pluralidad de separadores magnéticos desbastadores húmedos de alta intensidad (34) que operan en paralelo, y el paso de una corriente de rechazo de material no magnético (82) desde los separadores magnéticos desbastadores (34) hasta otros separadores magnéticos húmedos de alta intensidad corriente abajo (36) que operan en paralelo, los cuales son separadores eliminadores.
4. - El procedimiento (10, 200) de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, que incluye el sometimiento de ya sea una suspensión de cromita de calidad superior (74) o de la corriente de material magnético (80) a una etapa de separación por tamaños (16) para producir una o más fracciones de flujo inferior o material más fino (75) y una o más fracciones de sobreflujo o de material más basto (77, 202), antes de que dicha al menos una suspensión de cromita de calidad superior (74) y de la corriente de material magnético (80) bajo la forma de al menos dichas unas o más fracciones de material más fino (75), y opcionalmente dichas una o más fracciones de material más basto (77) queden separadas en la etapa de mesas vibratorias (18) en el concentrado de cromita (90) y en la segunda corriente de colas (92).
5. - El procedimiento (10) de acuerdo con la reivindicación 4, en el que la etapa de mesas vibratorias (18) emplea una pluralidad de mesas vibratorias (46) para las una o más fracciones de material más fino (75), y una pluralidad de mesas vibratorias (48) para las una o más fracciones de material más basto (77) siendo las una o más fracciones de material más fino (75) procesadas por separado respecto de las una o más fracciones de material más basto (77) en la etapa de mesas vibratorias (18).
6. - El procedimiento (200) de acuerdo con la reivindicación 4, en el que, en lugar de separar las una o más fracciones de material más basto (202) a partir de la etapa de separación por tamaños (16) en la etapa de mesas vibratorias (18), las una o más fracciones de material más basto (202) procedentes de la etapa de separación por tamaños (16) son descartadas como relaves.
7. - El procedimiento (200) de acuerdo con la reivindicación 6, en el que la etapa de mesas vibratorias (18) incluye unas mesas vibratorias desbastadoras (246) corriente arriba de las mesas vibratorias depuradoras (248) siendo las una o más fracciones de material más fino (75) procedentes de la etapa de separación por tamaños (16) alimentadas a las mesas vibratorias desbastadoras (246).
8. - El procedimiento (200) de acuerdo con la reivindicación 7, que incluye una etapa de procesamiento adicional (250) para procesar al menos una fracción de mixtos (208) procedente de las mesas vibratorias depuradoras (248), constituyendo la fracción de concentrado procedente de las mesas vibratorias depuradoras (248) el concentrado de cromita (90).
9. - El procedimiento (200) de acuerdo con la reivindicación 8, en el que también una fracción de mixtos (260) procedente de las mesas vibratorias desbastadoras (246), y la fracción de relaves (210) procedente de las mesas vibratorias depuradoras (248), son procesadas en la etapa de procesamiento adicional (250).
10. - El procedimiento (200) de acuerdo con la reivindicación 8 o la reivindicación 9, en el que la etapa de procesamiento adicional (250) incluye unos separadores magnéticos húmedos desbastadores (212) que reciben el material a partir de la etapa de mesas vibratorias (18).
11. - El procedimiento (200) de acuerdo con la reivindicación 10, en el que los separadores magnéticos húmedos desbastadores (212) de la etapa de procesamiento adicional (250) reciben la fracción de mixtos (206) procedente de las mesas vibratorias desbastadoras (246), la fracción de mixtos (208) procedente de las mesas vibratorias depuradoras (248) y la fracción de relaves (210) procedente de las mesas vibratorias depuradoras (248).
12. - El procedimiento (200) de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 8 a 11, en el que la etapa de procesamiento adicional (250) incluye los separadores magnéticos húmedos depuradores (214) que reciben el material magnético (213) procedente de los separadores magnéticos húmedos desbastadores (212), siendo desechado el material no magnético (92) procedente de los separadores magnéticos desbastadores (212) como relaves (92).
13.- El procedimiento (200) de acuerdo con la reivindicación 12, el cual incluye, en una etapa de procesamiento adicional (250), un material magnético de deshidratación (216) procedente de los separadores magnéticos húmedos depuradores (214), y el reciclado del material magnético deshidratado (220) desde los separadores magnéticos húmedos depuradores (214) hasta las mesas vibratorias depuradoras (248).
14. - El procedimiento (200) de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 13, en el que los separadores o concentradores en espiral húmedos (32) están configurados y manejados de tal manera que la primera corriente de colas (78) presente un contenido en Cr2O3 de menos de un 8% en masa, en seco.
15. - El procedimiento 810, 200) de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 14, en el que más del 50% o más del 60% o más del 70% o más del 80% de las partículas finas de cromita de la suspensión de alimentación (68) alimentada hacia la etapa de concentradores en espiral húmedos (14) es un material de -75 μm.
ES20712025T 2019-03-20 2020-02-26 Recuperación de cromita de grano fino Active ES2953087T3 (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ZA201901722 2019-03-20
PCT/IB2020/051627 WO2020188379A1 (en) 2019-03-20 2020-02-26 Recovery of chromite fines

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2953087T3 true ES2953087T3 (es) 2023-11-08

Family

ID=69845468

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES20712025T Active ES2953087T3 (es) 2019-03-20 2020-02-26 Recuperación de cromita de grano fino

Country Status (9)

Country Link
EP (1) EP3914740B1 (es)
CN (1) CN113631739B (es)
CY (1) CY1126134T1 (es)
DK (1) DK3914740T3 (es)
EA (1) EA202192514A1 (es)
ES (1) ES2953087T3 (es)
FI (1) FI3914740T3 (es)
WO (1) WO2020188379A1 (es)
ZA (1) ZA202001193B (es)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN113941441A (zh) * 2021-10-14 2022-01-18 中钢集团马鞍山矿山研究总院股份有限公司 一种低品位铬铁矿湿式强磁预选方法
CN116943856B (zh) * 2023-09-20 2023-11-28 矿冶科技集团有限公司 有效回收铬铁矿的方法

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3323900A (en) 1964-08-13 1967-06-06 Fuji Iron & Steel Co Ltd Process for treatment of iron oxide ores containing nickel, chromium and cobalt
US3935094A (en) 1974-10-10 1976-01-27 Quebec Iron And Titanium Corporation - Fer Et Titane Du Quebec, Incorporated Magnetic separation of ilmenite
US4059506A (en) * 1975-05-23 1977-11-22 United States Steel Corporation Ore tailings treatment
US4295881A (en) * 1979-04-23 1981-10-20 Texasgulf Inc. Process for extraction of platinum group metals from chromite-bearing ore
RU2208060C2 (ru) 2001-05-23 2003-07-10 Калмукшев Сатвалде Ромазанович Способ производства хромитового концентрата из убогих вкрапленных хромитсодержащих руд
ZA200503034B (en) 2004-04-19 2005-12-28 Paul Kruger Family Trust Beneficiation of chromite ore
CN201366374Y (zh) 2008-12-30 2009-12-23 中国恩菲工程技术有限公司 红土矿选铬设备
CN101823018B (zh) 2009-03-05 2013-03-06 中国恩菲工程技术有限公司 红土矿选铬方法
CN101890394A (zh) * 2009-05-23 2010-11-24 魏子贺 一种弱磁性铁矿石的选矿工艺
ZA201404437B (en) 2013-03-19 2015-08-26 Khulasonke Transp Cc A method of treating a chromite containing material
ZA201503921B (en) * 2014-06-02 2016-03-30 Mintek Smelting of low grade chromite concentrate fines
JP5790839B2 (ja) * 2014-06-05 2015-10-07 住友金属鉱山株式会社 クロマイト回収方法
CN206965906U (zh) * 2017-07-24 2018-02-06 大连地拓环境科技有限公司 一种铁尾矿资源化处理系统

Also Published As

Publication number Publication date
EP3914740B1 (en) 2023-05-17
EP3914740A1 (en) 2021-12-01
FI3914740T3 (fi) 2023-08-17
DK3914740T3 (da) 2023-08-14
CY1126134T1 (el) 2023-11-15
EA202192514A1 (ru) 2021-12-13
ZA202001193B (en) 2022-05-25
CN113631739B (zh) 2024-03-22
CN113631739A (zh) 2021-11-09
WO2020188379A1 (en) 2020-09-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2795027T3 (es) Procedimiento y aparato para lavar y clasificar arena de sílice para la producción de vidrio
RU2663019C2 (ru) Улучшенная система для переработки материала
ES2953087T3 (es) Recuperación de cromita de grano fino
RU2432207C1 (ru) Способ обогащения железных руд сложного вещественного состава
US8790443B2 (en) Method and system for processing an iron ore tailings byproduct
US20080149536A1 (en) Method of Floating and Flotation Circuit
EA037444B1 (ru) Уменьшение необходимости в хвостохранилищах при флотационном обогащении руд
US11446678B2 (en) Mineral processing plant
US6666335B1 (en) Multi-mineral/ash benefication process and apparatus
CN210449500U (zh) 一种煤泥再分选之选煤脱泥系统
ES2963386T3 (es) Procedimiento e instalación para un proceso de tratamiento de agua
AU743968B2 (en) Beneficiation of iron ore waste
JPH057795A (ja) スパイラル選鉱機を用いた石炭の選別方法
CN215429503U (zh) 一种铜铁硫矿石的磨矿分级分选系统
EA041434B1 (ru) Извлечение мелких фракций хромита
CN220004247U (zh) 铁矿精粉处理系统
CN215507268U (zh) 一种新型选矿装置
CN220879190U (zh) 一种锂云母选矿系统
CN117019376A (zh) 一种赤铁矿石选矿磨选工艺方法
CN117900018A (zh) 一种铁矿石的抛废装置和方法
EA042210B1 (ru) Способ и устройство для очистки технологической воды
EP4146401A1 (en) Apparatus, method and process for the recovery of minerals
WO2023049951A1 (en) A hydrocyclone and mining system
JPH11276924A (ja) コンクリート骨材用砂の製造方法及びこの方法で使用する装置
US492040A (en) Process of recovering precious metals