ES2818997T3 - Procedimiento para la producción de ácido sulfúrico concentrado a partir de gas liberado - Google Patents
Procedimiento para la producción de ácido sulfúrico concentrado a partir de gas liberado Download PDFInfo
- Publication number
- ES2818997T3 ES2818997T3 ES10006219T ES10006219T ES2818997T3 ES 2818997 T3 ES2818997 T3 ES 2818997T3 ES 10006219 T ES10006219 T ES 10006219T ES 10006219 T ES10006219 T ES 10006219T ES 2818997 T3 ES2818997 T3 ES 2818997T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- sulfuric acid
- air
- water
- gas
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N sulfuric acid Substances OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 135
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 41
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 12
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 42
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 29
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 24
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 6
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims abstract description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims abstract description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 7
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 7
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 7
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 claims description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 29
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 16
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 6
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 4
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 235000011149 sulphuric acid Nutrition 0.000 description 3
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229920000297 Rayon Polymers 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 2
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 description 2
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 2
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 2
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 2
- 238000005504 petroleum refining Methods 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000011152 fibreglass Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- JRKICGRDRMAZLK-UHFFFAOYSA-N peroxydisulfuric acid Chemical compound OS(=O)(=O)OOS(O)(=O)=O JRKICGRDRMAZLK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003348 petrochemical agent Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910021642 ultra pure water Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012498 ultrapure water Substances 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/88—Concentration of sulfuric acid
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Drying Of Gases (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Abstract
Un procedimiento para la producción de ácido sulfúrico concentrado con una concentración del 95 % en peso al 98,8 % en peso por oxidación catalítica de un gas que comprende dióxido de azufre y agua a un gas que comprende una mezcla de trióxido de azufre y agua, enfriando dicho gas que comprende una mezcla de trióxido de azufre y agua, condensando un ácido sulfúrico caliente con una concentración del 90 % en peso al 98 % en peso y separando el ácido sulfúrico caliente, en donde el ácido sulfúrico se separa con una cantidad de (0,1 a 1) N m3 de aire seco / kg de ácido sulfúrico concentrado producido.
Description
DESCRIPCIÓN
Procedimiento para la producción de ácido sulfúrico concentrado a partir de gas liberado
La invención se refiere a un procedimiento para la producción de ácido sulfúrico concentrado. La invención se refiere específicamente a concentrar un ácido sulfúrico caliente a una concentración del 90 % en peso al 98 % en peso a un ácido sulfúrico concentrado del 95 % al 98,8 %.
Esto es especialmente útil con relación a la purificación de gases de combustión y gases liberados que contienen azufre, donde el azufre está presente como trióxido de azufre y se elimina como ácido, que se forma por condensación del gas que contiene trióxido de azufre/agua. Este procedimiento se denomina procedimiento de gas húmedo de ácido sulfúrico, WSA (por sus siglas en inglés).
Se ha demostrado el valor de la tecnología WSA en industrias como el refinado del petróleo, la metalurgia, la producción de productos petroquímicos, la coquización, la gasificación del carbón, los hornos o fundidores no ferrosos, las centrales eléctricas y la producción de fibras de viscosa.
Se sabe eliminar azufre de gas de combustión o de gas liberado por oxidación de compuestos de azufre a trióxido de azufre y después enfriando el trióxido de azufre en presencia de agua en el gas para formar ácido sulfúrico, seguido por condensación y concentración del ácido formado.
En la Patente Europea EP 0844211 se ha descrito un procedimiento para esto. La condensación tiene lugar en una torre y el ácido sulfúrico formado es conducido desde la cola de la torre a un concentrador. El calor, que se requiere para el procedimiento de concentración, es decir, evaporación de agua, se añade mediante aire caliente, que se usa para separar agua del ácido sulfúrico. Sin embargo, se exigen mucho altas temperaturas en el equipo con ácido sulfúrico para los materiales de construcción.
Otro procedimiento para la concentración de ácido sulfúrico se describe en la Patente Británica GB 17158. Con este procedimiento se evita el uso de aire caliente dejando que el procedimiento de concentración, es decir, la evaporación, se realice al vacío.
La eliminación de trióxido de azufre de los gases liberados y la concentración de ácido sulfúrico fuerte se describen en la patente de EE. UU. US 6,174,510. El trióxido de azufre es absorbido por un ácido sulfúrico al 98,5 % y se realiza en un equipo bastante complejo.
En la patente de EE. UU. US4828660A se describe un aparato y un sistema para la regeneración y la repurificación de una disolución oxidante ultrapura que comprende ácido sulfúrico ultrapuro, ácido peroxidisulfúrico ultrapuro y agua ultrapura, que implica la separación con nitrógeno.
En la patente de EE. UU. US4673560A se describe un procedimiento para la producción de SO3 a partir de óleum, que incluye la característica de burbujear aire secado en óleum a través de una corriente de óleum calentada por microondas.
Como se usa en la presente memoria, el ácido sulfúrico caliente, a menos que se indiquen otras temperaturas, debe interpretarse como ácido sulfúrico con una temperatura por encima del punto de ebullición del agua, es decir, 100 °C a 1 atmósfera.
Como se usa en la presente memoria, aire secado se debe interpretar como aire u otro gas que se trata mediante un procedimiento de eliminación de agua como enfriamiento o absorción para llegar a una humedad por debajo de la saturación a la temperatura de operación. Aire seco debe interpretarse como sinónimo de aire secado y no implica la ausencia absoluta de agua.
Como se usa en la presente memoria, aire de enfriamiento tibio o caliente se debe interpretar como el aire a la salida de un sistema de enfriamiento y, por lo tanto, puede tener cualquier temperatura.
Es un objeto de la invención proporcionar un método para producir un ácido sulfúrico del 90 % al 98 % en condiciones suaves para los materiales de construcción, para la operación con cifras de consumo mejoradas y para obtener altas concentraciones del ácido sulfúrico.
La invención proporciona un procedimiento y ejemplifica un sistema para la producción de ácido sulfúrico concentrado a partir de ácido sulfúrico por separación del ácido sulfúrico caliente con aire secado. El flujo de aire es de (0,1 a 1) N m3 de aire / kg de ácido sulfúrico concentrado producido. La concentración del ácido sulfúrico es del 90 % en peso al 98 % en peso y la concentración del ácido sulfúrico concentrado es del 95 % en peso al 98,8 % en peso. El ácido sulfúrico caliente puede estar a una temperatura por encima de 200 °C. El aire puede secarse en un deshumidificador. El ácido sulfúrico puede formarse por enfriamiento de un gas como un gas liberado que comprende una mezcla de trióxido de azufre y agua y condensación del ácido sulfúrico formado. El enfriamiento y la condensación pueden tener lugar en un enfriador de aire y si se usa un secador de absorción puede regenerarse mediante aire tibio transferido desde la salida del enfriador de aire.
Los gases liberados que contienen azufre se forman por combustión de combustible que contiene azufre o como los gases liberados formados en procedimientos químicos, posiblemente después de la combustión de los gases liberados. El azufre está presente entonces como dióxido de azufre.
Después de la oxidación catalítica del dióxido de azufre a trióxido de azufre el gas, que contiene también agua, se enfría y se forma ácido sulfúrico, H2SO4, durante la condensación dando como resultado ácido sulfúrico del 90 % en peso al 98 % en peso.
Para concentrar más el ácido sulfúrico el agua debe retirarse. Esta evaporación de agua requiere energía, que en la técnica anterior se hace añadiendo calor por separación con aire caliente, de 450 °C a 500 °C, dando como resultado ácido sulfúrico del 95 % en peso al 98,8 % en peso.
Ahora se ha encontrado que esta concentración puede obtenerse por separación con aire considerablemente más frío. El aire en este caso se secará, por ejemplo, haciéndolo pasar por un deshumidificador.
En una realización preferida del procedimiento, el ácido sulfúrico caliente del 90 % a 98 % se concentra más a una concentración del 95 % en peso al 98,8 % en peso bajando en un separador con un lecho empaquetado en contracorriente con aire a una temperatura de la temperatura normal a 600 °C, esto es típicamente de 20 °C a 600 °C, preferiblemente de 220 °C a 450 °C, más preferiblemente de 280 °C a 320 °C y lo más preferiblemente de 290 °C a 310 °C. El aire secado puede contener menos de 10 g de agua / kg de aire, preferiblemente menos de 5 g de agua / kg de aire. El flujo de aire puede ser de (0,1 a 1) N m3 / kg, preferiblemente de (0,2 a 0,6) N m3 de aire por kilo de ácido sulfúrico concentrado producido. El ácido sulfúrico puede venir de un tanque de almacenamiento y bombearse a través de un calentador para obtener una temperatura por encima de 200 °C. Una temperatura del ácido sulfúrico por encima de 200 °C tendrá el efecto de una presión de vapor de agua mayor por encima de la del ácido sulfúrico y, así, una mayor separación de agua.
El aire atmosférico secado u otro gas debe suministrarse a este procedimiento de separación desde un sistema para suministrar aire secado que comprenda un deshumidificador.
En algunos casos también debe estar presente una o más de las unidades opcionales siguientes en la corriente de aire; un filtro de aire en el caso de que el aire no esté limpio ni exento de polvo, un medio de movimiento del aire tal como un ventilador de aire seco en el caso de que el aire no sea presurizado y un calentador de aire seco en el caso de que se requiera una temperatura mayor que la temperatura de suministro.
El deshumidificador puede ser lo más convenientemente un desecante, un deshumidificador de absorción y en este caso el deshumidificador se regenera eliminando el agua absorbida por el aire tibio. Puede generarse aire tibio de diversas maneras; algunos ejemplos son calentamiento eléctrico, calentamiento mediante vapor y mediante el calor residual de otros procedimientos.
La temperatura del aire al separador puede ser la temperatura de salida del ventilador. Sin embargo, se prefiere que el aire del deshumidificador pase a un calentador para obtener una temperatura de 20 °C a 30 °C por encima de la temperatura del ácido sulfúrico. Esto significa que lo más frecuente es que la temperatura del aire seco sea de 220 °C a 450 °C, preferiblemente de 290 °C a 310 °C. Esta temperatura es suficientemente alta para evitar cualquier riesgo de formación de niebla y suficientemente baja para no exceder de la temperatura de diseño del equipo.
Otra realización es aplicable cuando el gas que contiene trióxido de azufre es la materia prima, entonces el gas se enfría y el ácido es condensado en una torre de enfriamiento con tubos por aire de enfriamiento. El ácido condensado abandona el enfriador de aire a una temperatura de 200 °C a 290 °C.
El aire de enfriamiento que ha pasado por el condensador puede ser apropiado para la regeneración del deshumidificador y ahorrará, por lo tanto, algo de energía para usar parte del contenido del calor de este aire de enfriamiento tibio. Este aire de enfriamiento que ha pasado por el condensador tiene típicamente una temperatura de 200 °C a 260 °C y después de la mezcla con aire de enfriamiento frío puede introducirse como medio de regeneración en el deshumidificador lo más frecuente a 120 °C o 160 °C.
En esta realización preferida el condensador y el separador se construyen en una columna y en la misma columna, columna de ácido sulfúrico integrada con la parte del separador por debajo de la parte de condensación de manera que el ácido formado baja directamente en el lecho empaquetado, donde la concentración del ácido sulfúrico aumenta.
En otra realización preferida más, se forma ácido sulfúrico en una torre de condensación separada equipada con una serie de tubos verticales. El ácido sulfúrico condensado se bombea entonces a la parte superior de un separador, donde pasa por un lecho de materiales de empaquetamiento.
El aire de la parte superior del separador se hace pasar en este caso a la entrada de gas del condensador.
Usar aire secado a una temperatura moderada para separación requiere una cantidad menor de aire en comparación con el uso de aire caliente. Por consiguiente, usar aire secado presenta el beneficio de que las columnas pueden ser más pequeñas y más compactas, con frecuencia columnas de la mitad del tamaño del de las de la técnica anterior.
En todos los casos es importante evitar las temperaturas del aire caliente de la técnica anterior en las torres con ácido fuerte, especialmente si ocurre un funcionamiento incorrecto. Esto puede dar como resultado que el aire caliente fluya por el separador y vuelva a través del condensador, si hay, y especialmente si el condensador típico no ha sido diseñado para la temperatura del aire caliente de la técnica anterior, es decir de 450 °C a 500 °C. Esto se evita en el procedimiento descrito.
Además, el procedimiento descrito requiere menos energía para calentar el aire en comparación con la técnica anterior y toda la energía para la regeneración del deshumidificador puede proporcionarse a partir del calor residual del condensador en el procedimiento descrito y aún se obtiene una concentración de ácido sulfúrico del 95 % en peso al 98,8 % en peso.
La figura 1 es un dibujo esquemático que muestra una realización preferida del procedimiento descrito.
La figura 2 es un dibujo esquemático que muestra otra realización preferida del procedimiento descrito.
La figura 3 es un dibujo esquemático que muestra otra realización preferida más del procedimiento descrito.
La figura 4 es una ilustración gráfica de concentraciones de ácido sulfúrico obtenidas con el procedimiento descrito.
Una realización específica se muestra en la figura 1.
El ácido sulfúrico en el tanque 30 de almacenamiento se transfiere mediante la bomba 31 de alimentación de ácido a través del calentador 32 de ácido en la tubería 33 al separador 10. En el separador 10 el ácido pasa hacia abajo a través del lecho 11 empaquetado en flujo a contracorriente con aire 12 seco. Mediante esto, el agua se elimina del ácido sulfúrico y sale del separador 10 con el aire 14 húmedo, si bien el ácido 16 sulfúrico concentrado se extrae de la cola del separador 10.
El aire 12 seco es aire atmosférico, que puede hacerse pasar a un filtro 20 de aire seco, antes de que se seque en el deshumidificador 21 aguas arriba del ventilador 22 de aire seco. El aire es soplado a través de un calentador 23 de aire seco, antes de introducirse en el separador 10 en la cola.
El deshumidificador 21 es lo más frecuentemente un secador de absorción tal como un deshumidificador desecante. Se regenera mediante aire 25 de enfriamiento tibio.
Otra realización preferida se muestra en la figura 2. El gas 1 liberado que contiene trióxido de azufre se introduce en una columna 15 de ácido sulfúrico integrada en la que fluye hacia arriba por los tubos 3. El gas se enfría y el ácido es condensado por el aire 4 de enfriamiento fluyendo hacia abajo y sale como gas 5 de enfriamiento tibio. El aire de enfriamiento es aire atmosférico que puede haberse limpiado en un filtro 7 de aire antes de ser transferido al condensador por la torre 8 de aire de enfriamiento. El ácido sulfúrico formado baja por un lecho 11 empaquetado en flujo contracorriente con aire 12 seco. Mediante esto, el agua se retira del ácido sulfúrico y sale ácido 16 sulfúrico concentrado de la columna 15 en la cola, si bien el aire húmedo se combina con el gas liberado y sube por los tubos 3, donde se enfría y se condensa SO3 y agua, si bien el gas 9 liberado purificado sale de la columna 15 en la parte superior.
También en esta realización, el aire 12 seco es aire atmosférico, que puede haber pasado por un filtro 20 de aire seco, antes de secarse en el deshumidificador 21 aguas arriba de un ventilador 22 de aire seco. El aire es soplado por un calentador 23 de aire seco antes de introducirse en el separador 10 en la cola.
El deshumidificador 21 es regenerado en esta realización por el aire 5 de enfriamiento tibio de la parte del condensador de la columna 15 de ácido sulfúrico integrada.
Otra realización preferida más se muestra en la figura 3. El gas 1 liberado que contiene trióxido de azufre se introduce en la cola del condensador 2 WSA, en que fluye hacia arriba por los tubos 3. El gas se enfría y el ácido se condensa mediante aire 4 de enfriamiento que fluye hacia abajo y sale como gas 5 de enfriamiento tibio. El aire de enfriamiento es aire atmosférico que puede haber sido limpiado en el filtro 7 de aire antes de ser transferido al condensador mediante el ventilador 8 de aire de enfriamiento. El ácido sulfúrico formado baja a la cola del condensador, si bien el gas 9 liberado purificado sale de la parte superior del condensador 2. De la cola del condensador se bombea el ácido 6 sulfúrico a la parte superior del separador 10 WSA, donde se hace pasar hacia abajo por un lecho 11 empaquetado en flujo en contracorriente con aire 12 seco y se elimina agua del ácido sulfúrico y sale del separador 10 con el aire como aire 14 húmedo. Esto se combina con el gas 1 liberado a la entrada del condensador 2 WSA, si bien el ácido 16 sulfúrico concentrado se extrae del separador 10 en la cola.
También en esta realización este aire 12 secado es aire atmosférico, que ha pasado por un filtro 20 de aire seco, antes de secarse en el deshumidificador 21 aguas arriba del ventilador 22 de aire seco. El aire es soplado por el calentador 23 de aire seco antes de introducirse en el separador 10 en la cola.
El deshumidificador 21 es lo más frecuentemente un secador de absorción como un deshumidificador desecante. Se regenera por el aire 5 de enfriamiento tibio que ha pasado al condensador 2.
El procedimiento de concentración según la invención es una mejora significativa del procedimiento WSA, que tendrá un valor significativo en las mismas industrias como refinado del petróleo, metalurgia, producción de productos petroquímicos, coquización, gasificación del carbón, hornos o fundidores no ferrosos, centrales eléctricas y producción de fibras de viscosa. Las capacidades de las plantas de WSA son de 2600 N m3/h a 1200 000 N m3/h de gas de tratamiento y hasta 1140 toneladas métricas al día de ácido sulfúrico.
Ejemplo 1
Se enfría gas liberado que contiene trióxido de azufre y se condensa el ácido en un condensador y se transfiere el ácido sulfúrico formado a un separador, donde la concentración del ácido aumenta por separación con aire seco, según una realización que corresponde a la fig. 3.
Las corrientes, las temperaturas, las presiones y las concentraciones de entrada prevalentes se proporcionan en la tabla 1 junto con las concentraciones de salida obtenidas.
Tabla 1
Los resultados demuestran que la concentración de un H2SO4 del 93 % en peso aumenta por el 3,3% en peso. Ejemplo 2
Se enfría el gas liberado que contiene trióxido de azufre y se condensa el ácido y la concentración del ácido sulfúrico formado aumenta en una columna de ácido sulfúrico integrada, según una realización que corresponde a la fig. 2. Las corrientes, las temperaturas, las presiones y las concentraciones de entrada prevalentes se proporcionan en la tabla 2 junto con las concentraciones de salida obtenidas.
Tabla 2
En este caso, el ácido condensado es del 98 % en peso y es concentrado fácilmente al 98,5 % en peso mediante el procedimiento descrito. Esto es importante, por ejemplo, en la industria de refinería, donde se requiere esta concentración alta para un producto.
Ejemplo 3
Separador WSA
Para concentrar alrededor de (5000 a 5500) kg/h de ácido sulfúrico por el procedimiento, según una realización que corresponde a la figura 1, y por el procedimiento de la técnica anterior se requieren los flujos, el empaquetamiento y las dimensiones del lecho siguientes que se presentan en la tabla 3.
Tabla 3
Se obtiene H2SO4 del 98,5 % en peso tanto por el procedimiento descrito como por el procedimiento de la técnica anterior. Pero se observa que se requiere considerablemente menos aire así como separadores más pequeños y lecho más pequeño por el procedimiento descrito en comparación con la técnica anterior.
Ejemplo 4
En una columna con un área de contacto de 40 m2 se convierten 5415 kg/h de ácido sulfúrico, 97,44 % en peso, 260 °C, con 1000 N m3/h de aire, en un procedimiento según una realización que corresponde a la figura 1. El aire con 3 grados diferentes de humedad se usa a una temperatura de 20 °C a 600 °C. Las humedades corresponden al 0,80 %, 2,36 % y 3,22% en volumen de agua en el aire.
Las concentraciones de ácido obtenidas y las temperaturas se presentan en la tabla 4 y en la figura 4.
Tabla 4
Estos resultados se muestran también en la figura 4, donde las concentraciones de salida para las tres humedades se muestran como una función de la temperatura de entrada del aire. Las tres curvas muestran claramente la ventaja de la separación con aire seco.
Claims (9)
1. Un procedimiento para la producción de ácido sulfúrico concentrado con una concentración del 95 % en peso al 98,8 % en peso por oxidación catalítica de un gas que comprende dióxido de azufre y agua a un gas que comprende una mezcla de trióxido de azufre y agua, enfriando dicho gas que comprende una mezcla de trióxido de azufre y agua, condensando un ácido sulfúrico caliente con una concentración del 90 % en peso al 98 % en peso y separando el ácido sulfúrico caliente, en donde el ácido sulfúrico se separa con una cantidad de (0,1 a 1) N m3 de aire seco / kg de ácido sulfúrico concentrado producido.
2. Un procedimiento según la reivindicación 1, en donde la temperatura del ácido sulfúrico caliente está por encima de 200 °C.
3. Un procedimiento según la reivindicación 1 a 2, en donde el aire secado no contiene más de 10 g de agua / kg de aire, preferiblemente no más de 5 g de agua / kg de aire.
4. Un procedimiento según la reivindicación 1 a 3, en donde el aire secado está a una temperatura de 20 °C a 600 °C, preferiblemente de 220 °C a 450 °C, más preferiblemente de 280 °C a 320 °C, lo más preferiblemente de 290 °C a 310 °C.
5. Un procedimiento según la reivindicación 1 a 4, en donde el aire secado se suministra desde un deshumidificador que es un secador de absorción o un deshumidificador desecante.
6. Un procedimiento según la reivindicación 5, en donde el deshumidificador se adapta para ser regenerado por aire tibio.
7. Un procedimiento según la reivindicación 1 a 6, en donde el ácido sulfúrico se separa con una cantidad de preferiblemente (0,2 a 0,6) N m3 de aire seco / kg de ácido sulfúrico concentrado producido.
8. Un procedimiento según las reivindicaciones 1 a 7, en donde el enfriamiento y la condensación del gas que comprende una mezcla de trióxido de azufre y agua tiene lugar en un enfriador de aire.
9. Un procedimiento según la reivindicación 8, en donde el secador de absorción se adapta para ser regenerado por aire tibio que es transferido desde la salida del enfriador de aire.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DKPA200900833 | 2009-07-07 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2818997T3 true ES2818997T3 (es) | 2021-04-14 |
Family
ID=43063622
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES10006219T Active ES2818997T3 (es) | 2009-07-07 | 2010-06-16 | Procedimiento para la producción de ácido sulfúrico concentrado a partir de gas liberado |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP2272796B1 (es) |
CN (2) | CN105800568A (es) |
BR (1) | BRPI1002305B1 (es) |
DK (1) | DK2272796T3 (es) |
ES (1) | ES2818997T3 (es) |
MX (1) | MX2010007377A (es) |
PE (1) | PE20110114A1 (es) |
PL (1) | PL2272796T3 (es) |
RU (1) | RU2549821C2 (es) |
ZA (1) | ZA201004761B (es) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102424368B (zh) * | 2011-09-27 | 2016-04-06 | 东营方圆有色金属有限公司 | 热风浓缩法脱除污酸中F、Cl、As的工艺 |
CN104176713B (zh) * | 2013-05-24 | 2016-08-10 | 上海宝钢化工有限公司 | 酸性气体冷凝液收集排放装置 |
EP3551578B1 (en) * | 2016-12-12 | 2021-07-28 | Haldor Topsøe A/S | A process for increasing the concentration of sulfuric acid and equipment for use in the process |
CN108862210B (zh) * | 2018-06-25 | 2021-12-21 | 无锡英罗唯森科技有限公司 | 一种硫酸浓缩系统和工艺 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE176370C (es) * | ||||
GB191117158A (en) | 1910-08-13 | 1912-02-29 | Franz Girod | Process of Concentrating Sulphuric Acid. |
SU81875A1 (ru) * | 1949-06-01 | 1949-11-30 | А.Г. Амелин | Способ и устройство дл концентрирована серной кислоты |
US2738857A (en) * | 1952-10-23 | 1956-03-20 | Socony Mobil Oil Co Inc | Continuous gas dehumidification |
FR2210426B1 (es) * | 1972-12-19 | 1976-08-27 | Poudres & Explosifs Ste Nale | |
EP0022181B1 (de) * | 1979-06-13 | 1983-10-12 | Bayer Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Regenerieren von Schwefelsäure |
DK145457C (da) * | 1980-03-25 | 1983-04-18 | Haldor Topsoe As | Fremgangsmaade til fremstilling af svovlsyre,ved hvilken maengden af svovlsyretaage i afgangsgassen styres ved temperaturregulering |
CA1196473A (en) * | 1984-01-27 | 1985-11-12 | C-I-L Inc. | Apparatus and processes for the concentration of sulphuric acid |
US4673560A (en) * | 1985-02-20 | 1987-06-16 | C-I-L Inc. | Generation of sulphur trioxide from oleum using microwave energy |
US4828660A (en) * | 1986-10-06 | 1989-05-09 | Athens Corporation | Method and apparatus for the continuous on-site chemical reprocessing of ultrapure liquids |
ATE200469T1 (de) | 1996-11-26 | 2001-04-15 | Haldor Topsoe As | Verfahren zum konzentrieren von schwefelsäure |
US6174510B1 (en) | 1999-08-27 | 2001-01-16 | Marcos D. Riano | Multi-pass cocurrent flow sulfuric acid tower process |
TW200804175A (en) * | 2006-06-10 | 2008-01-16 | Haldor Topsoe As | Process for the recovery of sulfuric acid |
CN101070143B (zh) * | 2007-06-11 | 2010-07-14 | 浙江闰土股份有限公司 | 多效浓缩利用低浓度废硫酸的设备系统 |
-
2010
- 2010-06-16 PL PL10006219T patent/PL2272796T3/pl unknown
- 2010-06-16 EP EP10006219.9A patent/EP2272796B1/en active Active
- 2010-06-16 ES ES10006219T patent/ES2818997T3/es active Active
- 2010-06-16 DK DK10006219.9T patent/DK2272796T3/da active
- 2010-07-02 MX MX2010007377A patent/MX2010007377A/es active IP Right Grant
- 2010-07-06 BR BRPI1002305-4A patent/BRPI1002305B1/pt active IP Right Grant
- 2010-07-06 ZA ZA2010/04761A patent/ZA201004761B/en unknown
- 2010-07-06 RU RU2010127741/02A patent/RU2549821C2/ru active
- 2010-07-07 CN CN201610124524.0A patent/CN105800568A/zh active Pending
- 2010-07-07 PE PE2010000445A patent/PE20110114A1/es active IP Right Grant
- 2010-07-07 CN CN2010102251006A patent/CN101941680A/zh active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN105800568A (zh) | 2016-07-27 |
MX2010007377A (es) | 2011-01-25 |
EP2272796B1 (en) | 2020-08-05 |
PE20110114A1 (es) | 2011-03-16 |
RU2010127741A (ru) | 2012-01-20 |
BRPI1002305B1 (pt) | 2020-11-24 |
EP2272796A2 (en) | 2011-01-12 |
BRPI1002305A2 (pt) | 2012-06-05 |
PL2272796T3 (pl) | 2020-12-28 |
EP2272796A3 (en) | 2015-10-07 |
CN101941680A (zh) | 2011-01-12 |
ZA201004761B (en) | 2011-03-30 |
RU2549821C2 (ru) | 2015-04-27 |
DK2272796T3 (da) | 2020-11-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2749853T3 (es) | Recuperación regenerativa de dióxido de azufre de efluentes gaseosos | |
US3733393A (en) | Purification of combustion products before discharge into the atmosphere | |
KR102096680B1 (ko) | 유출물 가스로부터의 오염물질의 재생식 회수 | |
US8500864B2 (en) | Method and plant for treating crude gas, in particular biogas, containing methane and carbon dioxide in order to produce methane | |
ES2353332T3 (es) | Procedimiento para la producción de ácido sulfúrico. | |
BRPI0806747A2 (pt) | método para a recuperação de dióxido de carbono de alta pureza | |
ES2818997T3 (es) | Procedimiento para la producción de ácido sulfúrico concentrado a partir de gas liberado | |
CN109264674B (zh) | 一种利用冶炼烟气制取硫酸的工艺及系统 | |
JPH01203027A (ja) | 煙道ガスの浄化方法 | |
EA001297B1 (ru) | Селективное удаление и регенерация двуокиси серы из газообразных промышленных отходов путем применения фосфорорганических растворителей | |
CA3059059A1 (en) | Enhancement of claus tail gas treatment by sulfur dioxide-selective membrane technology | |
RU2762755C2 (ru) | Способ увеличения концентрации серной кислоты и оборудование для применения в данном способе | |
US20110311433A1 (en) | Process and system for production of concentrated sulphuric acid from off-gas | |
KR20070118032A (ko) | 황산의 회수 방법 | |
JPH0233645B2 (es) | ||
EP2644250B1 (en) | Exhaust gas treatment system | |
BR0213753B1 (pt) | processo para a remoção de h2s de um gás rico em h2s e para a produção de enxofre. | |
FI62270B (fi) | Foerfarande foer utvinning av flytande svaveldioxid | |
TW382618B (en) | Process of producing sulfuric acid | |
US9845438B2 (en) | Gas purification apparatus and gas purification method | |
JPS6245320A (ja) | 気体乾燥方法 | |
JPS5925726B2 (ja) | 硫黄化合物の回収方法および装置 | |
CN107438476B (zh) | 用于净化含so2气体的连续工艺和设备 | |
JPS5969415A (ja) | 排ガスからの液化炭酸の製造方法 | |
JPH03205309A (ja) | 硫酸の回収方法 |