ES2643831T3

ES2643831T3 - Cadena de anclaje

Info

Publication number: ES2643831T3
Application number: ES14824871.9T
Authority: ES
Inventors: Thomas CHOISNET; Stéphan MAROBIN
Original assignee: IDEOL
Current assignee: IDEOL
Priority date: 2013-10-25
Filing date: 2014-10-21
Publication date: 2017-11-24
Anticipated expiration: 2034-10-21
Also published as: PT3060464T; JP6434011B2; FR3012409B1; WO2015059396A1; EP3060464B1; CN105992729B; KR20160102973A; JP2016537569A; US10132385B2; EP3060464A1; KR102225259B1; CN105992729A; US20170363175A1; US9863499B2; US20160258510A1; FR3012409A1

Description

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DESCRIPCION

Cadena de anclaje Sector de la tecnica

La presente invencion se refiere al campo de las cadenas de anclaje, y mas particularmente a las cadenas de anclaje para unas aplicaciones navales.

Estado de la tecnica

En el presente contexto, se entiende por “cadena de anclaje” una sucesion de eslabones (o “argollas”) unidos entre sf para la transmision de una tension mecanica, y que permiten principalmente unir un cuerpo flotante a un punto de anclaje para restringir el movimiento de dicho cuerpo flotante, como se ilustra por ejemplo en la publicacion de solicitud de patente coreana KR 2013 0044994 A. Los eslabones de una cadena de anclaje de ese tipo pueden ser principalmente metalicos. Pueden ser unos eslabones con contrete, para evitar su aplastamiento, o sin contrete.

Aunque las cadenas de anclaje esten concebidas para transmitir fuerzas mecanicas principalmente en tension, en la practica las cadenas de anclaje de un cuerpo flotante sometidas a fuertes tensiones pueden tambien encontrarse sometidas, en sus extremos, a grandes solicitaciones por flexion, y en particular en la proximidad de su conexion con el cuerpo flotante. La causa de estas flexiones es la combinacion de los movimientos de rotacion del cuerpo flotante y de las imperfecciones geometricas de la superficie de la zona de contacto entre eslabones adyacentes.

En efecto, estas imperfecciones combinadas con unas grandes tensiones bloquean la articulacion entre eslabones adyacentes. Los movimientos del cuerpo flotante inducen de ese modo unas fuerzas laterales sobre la cadena de anclaje y unos momentos de flexion trasmitidos entre eslabones adyacentes. A largo plazo, estas flexiones recurrentes pueden provocar principalmente fracturas por fatiga, como se describe particularmente en el artfculo “Failure of chains by bending in deep-water mooring systems”, presentado por P. Jean, K. Goosens y D. L'Hostis en la Offshore Technology Conference de 2005 en Houston, Texas, Estados Unidos.

Segun el estado de la tecnica, para evitar esta fatiga e incrementar con ello la duracion de las cadenas de anclaje, se ha buscado limitar los momentos de flexion sufridos por los eslabones de la cadena mejorando las articulaciones en los extremos de las cadenas o modificando localmente los eslabones.

De ese modo, por ejemplo, en las solicitudes internacionales de patente WO 2010/112603 y WO 98/40306, se ha propuesto interponer unos conectores de junta cardan y largo brazo de palanca entre el extremo de la cadena de anclaje y el cuerpo flotante. Sin embargo, dichos conectores presentan el inconveniente de ser pesados y voluminosos lo que puede plantear problemas de integracion. Ademas, el coste de las juntas cardan, en particular si deben resistir un ambiente agresivo tal como agua de mar, es fuertemente elevado.

Se ha propuesto tambien interponer, no unas juntas articuladas, sino unos segmentos de cable entre el extremo de la cadena de anclaje y el cuerpo flotante, particularmente en la solicitud internacional de patente WO 2008/0951106. Esto normalmente presenta sin embargo el inconveniente de precisar una determinacion precisa de la longitud de este segmento de cable antes del anclaje del cuerpo flotante, y por tanto tambien la de la posicion del punto de anclaje.

Se han propuesto tambien unos dispositivos y procedimientos para sustituir unos segmentos de cadena en funcionamiento antes de que alcancen un umbral de fatiga. Esto puede conseguirse como por ejemplo, pasando estos segmentos a traves de una polea de reenvfo o “fairlead”, o un aparejo espedfico y cambiando los eslabones que apoyan sobre la conexion con la ayuda de un cabestrante, como se ilustra por ejemplo en la solicitud de patente francesa FR 2 601 322. Sin embargo, esto exige normalmente la instalacion de dispositivos pesados y complejos sobre el cuerpo flotante, asf como el almacenamiento de los segmentos de cadena destinados a la sustitucion. Ademas, los eslabones de estos segmentos de cadena de sustitucion pueden deteriorarse tambien, por su paso por estos dispositivos.

Objeto de la invencion

La presente invencion se dirige a solucionar estos inconvenientes. Mas espedficamente, la presente descripcion se dirige a proponer una cadena de anclaje que permita evitar la fatiga por flexion de los eslabones en la cabeza de la cadena.

En al menos un modo de realizacion, este objeto se alcanza gracias al hecho de que la cadena de anclaje comprende, aparte de una primera pluralidad de eslabones, una segunda pluralidad de eslabones en el extremo de la cadena que comprende al menos tres eslabones sucesivos, en cada uno de los que uno de entre el diametro de la barra y el lfmite elastico del material es sustancialmente superior al de cada uno de los eslabones de la primera pluralidad. Por “diametro de la barra” de un eslabon se entiende el diametro mmimo de una seccion transversal de

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una barra que forma este eslabon.

Como se ha explicado anteriormente, las imperfecciones geometricas de la superficie de la zona de contacto entre eslabones adyacentes juegan un importante papel en la transmision de los momentos de flexion entre eslabones en la cabeza de la cadena. Se ha descubierto que los ensayos de resistencia de las cadenas antes de su instalacion constituyen una fuerte importante de estas imperfecciones geometricas. Estos ensayos estan destinados normalmente a asegurar la calidad de las soldaduras de las barras que forman los eslabones, y tambien que la cadena no sufrira un alargamiento plastico sustancial durante su duracion de vida util prevista. Tfpicamente, durante estos ensayos, las cadenas se prueban hasta el 70 % de su carga de rotura, lo que puede sin embargo sobrepasar puntualmente el lfmite elastico del material de los eslabones, deformando de este modo de manera permanente las zonas de contacto entre eslabones y creando unos planos en la interfaz entre eslabones adyacentes. Estos planos podran contribuir a continuacion a transmitir unos momentos de flexion entre los eslabones, generando de ese modo unas solicitaciones suplementarias y variables en los eslabones, sobre todo en la cabeza de la cadena, cuando el cuerpo flotante efectua unos movimientos de rotacion.

Gracias al aumento del diametro de la barra y/o del lfmite elastico del material de al menos tres eslabones sucesivos en un extremo de la cadena, es posible limitar la formacion de los planos, y por tanto la transmision de momentos de flexion, entre estos al menos tres eslabones mas expuestos a las fuerzas laterales.

En particular, el diametro de barra de cada uno de los eslabones de la segunda pluralidad puede ser sustancialmente superior al de cada uno de los eslabones de la primera pluralidad, y particularmente al menos 1,2 veces el diametro de cada uno de los eslabones de la primera pluralidad. Por “sustancialmente superior” se entiende en este caso que la diferencia es superior a las tolerancias de fabricacion, que pueden alcanzar hasta un 5 % de dicho diametro, por ejemplo.

Por un lado, este aumento de diametro, que difunde las fuerzas durante el ensayo de resistencia, limita la deformacion plastica local de los eslabones durante unos ensayos de resistencia, reduciendo de ese modo la formacion de planos. Por otro lado, para un mismo momento de flexion, la solicitacion de flexion es inversamente proporcional al cubo de este diametro. En consecuencia, incluso si el brazo de palanca, y por tanto el momento de flexion, aumenta de manera directamente proporcional a dicho diametro del eslabon, para una misma fuerza lateral la solicitacion disminuira con el cuadrado del diametro. El aumento del diametro de los eslabones de la segunda pluralidad permite por tanto reducir muy sustancialmente, gracias a estos dos efectos combinados, las solicitaciones por flexion en la cabeza de la cadena cuando la cadena de amarre se somete a unas fuerzas laterales por unos movimientos de rotacion del cuerpo flotante.

Sin embargo, alternativamente o como complemento a este diametro superior, el lfmite elastico del material de cada uno de dichos eslabones de la segunda pluralidad puede ser sustancialmente superior al de cada uno de los eslabones de la primera pluralidad, y principalmente al menos 1,2 veces el lfmite elastico del material de cada uno de los eslabones de la primera pluralidad. Por “sustancialmente superior” se entiende en este caso que la diferencia es superior a las tolerancias de fabricacion, que pueden alcanzar hasta un 5 % de dicho lfmite elastico, por ejemplo.

Este incremento del lfmite elastico, reduciendo la zona de cada eslabon de dicha segunda pluralidad que esta afectada por la deformacion plastica durante unos ensayos de resistencia, permite tambien reducir la formacion de planos que favorecen la transmision de momentos de flexion entre eslabones adyacentes.

Con el fin de ofrecer una transicion gradual entre los eslabones de la primera pluralidad y los de la segunda pluralidad, la cadena de anclaje puede comprender ademas al menos un eslabon intermedio entre dicha primera pluralidad de eslabones y dichos al menos tres eslabones sucesivos de la segunda pluralidad, siendo diferente dicho al menos un eslabon intermedio de cada uno de los eslabones de la primera pluralidad y de la segunda pluralidad. En particular, dicho al menos un eslabon intermedio puede presentar un diametro de barra sustancialmente superior al de uno cualquiera de dicha primera pluralidad de eslabones, pero inferior a cada uno de los eslabones de la segunda pluralidad. Mas espedficamente, la cadena de anclaje puede comprender al menos un primer eslabon intermedio adyacente a dicha primera pluralidad eslabones y al menos un segundo eslabon intermedio adyacente a dichos al menos tres eslabones sucesivos de la segunda pluralidad y que presentan un diametro de barra sustancialmente superior al del primer eslabon intermedio.

Con el fin de evitar la fatiga por flexion en uno u otro extremo de la cadena de anclaje, dicha segunda pluralidad de eslabones puede comprender al menos tres eslabones sucesivos en un primer extremo de la cadena de anclaje y al menos otros tres eslabones sucesivos en un segundo extremo de la cadena de anclaje, opuesto a dicho primer extremo.

La presente invencion se refiere igualmente a un cuerpo flotante con al menos una cabeza de cadena de anclaje de ese tipo. En este contexto, se entiende “cuerpo flotante” en el sentido amplio, comprendiendo por tanto no solamente unos cuerpos que emergen al menos parcialmente por encima de una superficie lfquida, sino tambien unos cuerpos que generen una fuerza de flotacion positiva pero mantenidos totalmente sumergidos por su anclaje.

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En particular, este cuerpo flotante puede tomar la forma de una plataforma flotante. Como estas plataformas estan destinadas tipicamente a unos anclajes estaticos de larga duracion, es conveniente particularmente responder en este caso al problema de la fatiga por flexion de su al menos una cadena de anclaje. Sin embargo, el cuerpo flotante puede ser tambien por ejemplo un buque.

Por otro lado, el cuerpo flotante puede sostener principalmente al menos un dispositivo de generacion de energfa electrica, tal como por ejemplo una turbina eolica, aunque se pueden concebir igualmente otros tipos de dispositivos de generacion de energfa electrica, como por ejemplo unas turbinas hidraulicas, asf como otras aplicaciones, principalmente en el dominio petrolero y gasista.

Descripcion de las figuras

La invencion se comprendera correctamente y surgiran mejor sus ventajas, con la lectura de la descripcion detallada que sigue, de dos modos de realizacion representados a tttulo de ejemplos no limitativos. La descripcion se refiere a los dibujos adjuntos en los que:

- la figura 1 ilustra un segmento de cadena de anclaje de la tecnica anterior;

- las figuras 2A y 2B ilustran dos vistas diferentes de un primer eslabon de la cadena de la figura 1;

- las figuras 3A y 3B ilustran dos vistas diferentes de un segundo eslabon de la cadena de la figura 1;

- las figuras 4A y 4B ilustran dos vistas diferentes de un tercer eslabon de la cadena de la figura 1;

- la figura 5 ilustra la generacion de un momento de flexion en el extremo de la cadena de la figura 1;

- la figura 6 ilustra un segmento de cadena de anclaje segun un primer modo de realizacion;

- la figura 7 ilustra un segmento de cadena de anclaje segun un segundo modo de realizacion;

- la figura 8 ilustra esquematicamente una plataforma flotante, que sostiene una turbina eolica, y unida mediante unas cadenas de anclaje a una pluralidad de puntos de anclaje; y

- la figura 9 ilustra esquematicamente una turbina hidraulica de flotacion positiva, mantenida sumergida bajo la superficie del agua mediante unas cadenas de anclaje que la unen a una pluralidad de puntos de anclaje.

Descripcion detallada de la invencion

La figura 1 ilustra una cadena de anclaje 101 segun el estado de la tecnica, segun la norma API Spec 2F del American Petroleum Institute. Esta cadena de anclaje 101, que esta vinculada en el extremo a un grillete de amarre 102, comprende una pluralidad de eslabones corrientes 103 sucesivos y, entre estos eslabones corrientes 103 y el grillete 102, un eslabon ampliado estandar 104 y un eslabon de extremo 105.

Como se ilustra en las figuras 2A y 2B, cada eslabon corriente 103 presenta un diametro de barra d, una anchura igual a 3,35 veces d, y una longitud igual a seis veces d. El eslabon ampliado estandar 104, que en la cadena 101 es adyacente a dicha pluralidad de eslabones corrientes 103 sucesivos y que se ilustra en detalle en las figuras 3A y 3B, presenta un diametro de barra d1 igual 1,1 veces el diametro de barra d de los eslabones corrientes 103, una anchura igual 3,35 veces d1 y una longitud igual a seis veces d1. Finalmente, el eslabon del extremo 105, que se intercala entre el eslabon ampliado estandar 104 y el grillete de amarre 102, presenta un diametro de barra igual a 1,2 veces d, una anchura igual a cuatro veces d, y una longitud igual a 6,75 veces d, como se ilustra en las figuras 4A y 4B.

Aunque el eslabon ampliado estandar 104 y el eslabon del extremo 105 tengan un diametro superior a los eslabones corrientes 103, algunos de estos ultimos estan suficientemente proximos al extremo de la cadena 101 como para estar afectados por los momentos de flexion en respuesta a unos movimientos laterales del cuerpo flotante solidario con el grillete de amarre 102.

La figura 5 ilustra la generacion de un momento de flexion Mf de ese tipo cuando la fuerza F transmitida por el grillete 102 al eslabon del extremo 105 no esta alineada con la direccion principal X de la cadena 101, y cuando las imperfecciones superficiales de los eslabones 105, 104 y la tension entre ellos les impide girar libremente uno con relacion al otro. La fuerza F se descompone asf en una fuerza de traccion Fx alineada con la direccion principal X de la cadena 101, y en una fuerza lateral Fy perpendicular a esta, generando esta fuerza lateral Fy en el eslabon del extremo 105 un momento de flexion Mf que crece en direccion al eslabon estandar ampliado 104. En el eslabon del extremo 104, este momento de flexion Mf se traduce en una solicitacion suplementaria Oxx perpendicularmente a la seccion transversal del eslabon del extremo 104. Como se ha explicado en el sumario de la invencion, a largo plazo, estas solicitaciones suplementarias, que son variables, pueden provocar una fractura por fatiga.

Para evitar esto, en un primer modo de realizacion ilustrado en la figura 6, una cadena de anclaje 1 comprende, entre dos extremos vinculados a estos grilletes de amarre 2, una primera pluralidad de eslabones corrientes 3 sucesivos y una segunda pluralidad de eslabones de extremo 4 ampliados que comprenden al menos tres eslabones de extremo 4 sucesivos en cada extremo de la cadena 1. Mas espedficamente, en el modo de realizacion ilustrado, esta segunda pluralidad de eslabones de extremo 4 comprende cuatro eslabones de extremo 4 en cada extremo de la cadena 1. Para asegurar una transicion gradual entre los eslabones corrientes 3 y los eslabones de extremo 4, la cadena 1 comprende tambien, en cada lado, un primer eslabon intermedio 5, adyacente a los eslabones corrientes

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3, y un segundo eslabon intermedio 6, adyacente a los eslabones de extremo 4.

En esta cadena 1, cada uno de los eslabones corrientes 3 presenta un diametro de barra D, el primer eslabon intermedio 5 presenta un diametro de barra sustancialmente superior al diametro de barra D de los eslabones corrientes 3, por ejemplo 1,1 veces D, el segundo eslabon intermedio 6 presenta un diametro de barra sustancialmente superior al diametro de barra del primer eslabon intermedio 5, por ejemplo 1,2 veces D, y cada uno de los eslabones extremos 4 presenta un diametro de barra Dextremo sustancialmente superior al diametro de barra del segundo eslabon intermedio 6, por ejemplo 1,3 veces D. En el modo de realizacion ilustrado, todos los eslabones 3, 4, 5 y 6 tienen por otro lado las mismas relaciones diametro/ancho/longitud de 1:3,35:6.

Ademas, los eslabones de extremo 4 presentan no solamente un diametro de barra sustancialmente superior a los otros eslabones 3, 5, 6, sino que su material presenta tambien un lfmite elastico a traccion sustancialmente mas elevado que el de los eslabones corrientes 3, por ejemplo mas elevado en un 20 %.

Gracias a su diametro mayor y a su lfmite elastico a traccion mas elevado, los eslabones de extremo 4 son sustancialmente menos sensibles a las fuerzas laterales que los eslabones corrientes 3. Para una misma fuerza lateral, el momento de flexion Mextremo transmitido entre dos de dichos eslabones de extremo 4 puede definirse por la formula:

Mextremo _ Mcorriente ' Kmat ' Kdiam ' Dextremo/D

en la que Mcorriente corresponde al momento de flexion que se transmitina entre unos eslabones de dimensiones y materiales identicos a los de los eslabones corrientes 3 en lugar de los eslabones de extremo 4, Kmat es un coeficiente de mejora debido al aumento del lfmite elastico, y Kdiam a un coeficiente de mejora debido al aumento del diametro de la barra. El factor D/Dextremo corresponde al aumento del brazo de palanca a causa del aumento del diametro de la barra y de las otras dimensiones del eslabon.

Un aumento del 20 % del campo elastico del material de los eslabones de extremo 4 con relacion a la carga de prueba a la que se ensayara la cadena 1, que corresponde al 70 % de la carga de rotura de los eslabones mas reducidos de la cadena 1, es decir a los eslabones corrientes 3, permite una reduccion de la superficie de contacto afectada por los ensayos de resistencia, dando como resultado una disminucion del factor de concentracion de solicitaciones (SCF) de SCFcorriente = 1,25 para un eslabon con el lfmite elastico de los eslabones corrientes 3, de SCFextremo = 1,06 para los eslabones de extremo 4. El coeficiente Kmat puede calcularse segun la formula siguiente:

Kmat = 1 — SCF extremo/SCF corriente

lo que, con los valores abajo mencionados, da como resultado Kmat = 0,85.

Por otro lado, el mayor diametro de los eslabones de extremo 4 induce tambien una reduccion de las superficies de contacto entre eslabones adyacentes alterados por la prueba de carga, reduccion que se traduce en el coeficiente Kdiam, que, en el modo de realizacion ilustrado, puede ser de 0,95.

Sobre todo, para un mismo momento de flexion transmitido entre eslabones adyacentes, la solicitacion de flexion es inversamente proporcional al cubo del diametro de barra de los eslabones.

En consecuencia, si Oxx,extremo representa la solicitacion inducida por el momento de flexion Mextremo en un eslabon de extremo 4 de ese tipo, y Oxx,comente la solicitacion que se inducina por el momento de flexion Mcorriente en un eslabon corriente 3, la relacion entre estas dos solicitaciones puede expresarse mediante la formula siguiente:

Oxx,extremo = Oxx,corriente ' Kmat ' Kdiam ' (D/Dextremo)2

lo que, con los valores antes mencionados, da como resultado Oxx,extremo = 0,48 ■ Oxx,corriente.

Con estos valores, las solicitaciones inducidas por flexion en la cabeza de la cadena se reducinan por tanto a mas de la mitad, lo que significa la multiplicacion de la duracion de la vida de la cadena 1 en un factor de 1/0,483 = 9,04.

Aunque en este primer modo de realizacion los eslabones 3, 4, 5 y 6 no esten apuntalados, el mismo principio es igualmente aplicable a unos eslabones con contrete, tal como los de la cadena del segundo modo de realizacion, ilustrado en la figura 7. Aparte de los contretes transversales 7 de los eslabones, todos los elementos son equivalentes a los del modo de realizacion de la cadena de la figura 6 y reciben por tanto las mismas cifras de referencia.

Por otro lado, aunque en los dos modos de realizacion ilustrados las cadenas de anclaje esten provistas de eslabones de extremo e intermedios ampliados en los dos extremos de la cadena, es igualmente posible no proveer mas que un unico extremo de la cadena.

Por su resistencia incrementada a la fatiga, estas cadenas son particularmente aplicables para el anclaje a largo plazo de cuerpos flotantes, tales como una plataforma flotante 8 que sostiene una turbina eolica para la generacion de ene^a electrica, como se ha ilustrado en la figura 8, o una turbina hidraulica submarina 9, como se ha ilustrado en la figura 9.

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Aunque la presente invencion se ha descrito con referencia a un ejemplo de realizacion espedfico, es evidente que pueden efectuarse diferentes modificaciones y cambios sobre estos ejemplos sin salirse del alcance general de la invencion tal como se define por las reivindicaciones. Ademas, unas caractensticas individuales de los diferentes modos de realizacion evocados pueden combinarse en unos modos de realizacion adicionales. En consecuencia, la 10 descripcion y los dibujos deben considerarse en un sentido ilustrativo en lugar de restrictivo.

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REIVINDICACIONES

1. Cadena de anclaje (1) que comprende una primera pluralidad de eslabones (3) y caracterizada por que comprende tambien, en el extremo de la cadena, una segunda pluralidad de eslabones (4) que comprende al menos tres eslabones (4) sucesivos, en cada uno de los que al menos uno de entre el diametro de la barra y el lfmite elastico del material es sustancialmente superior al de cada uno de los eslabones (3) de la primera pluralidad.
2. Cadena de anclaje (1) segun la reivindicacion 1, en la que el diametro de barra de cada uno de los eslabones (4) de la segunda pluralidad es sustancialmente superior al de cada uno de los eslabones (3) de la primera pluralidad.
3. Cadena de anclaje (1) segun la reivindicacion 2, en la que el diametro de barra de cada uno de los eslabones (4) de la segunda pluralidad es al menos 1,2 veces el de cada uno de los eslabones (3) de dicha primera pluralidad.
4. Cadena de anclaje (1) segun una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, en la que el lfmite elastico del material de cada uno de dichos eslabones (4) de la segunda pluralidad es sustancialmente superior al de cada uno de los eslabones (3) de la primera pluralidad.
5. Cadena de anclaje (1) segun la reivindicacion 4, en la que el lfmite elastico del material de cada uno de los eslabones (4) de la segunda pluralidad es al menos 1,2 veces el del material de cada uno de los eslabones (3) de la primera pluralidad.
6. Cadena de anclaje (1) segun una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, que comprende ademas al menos un eslabon intermedio (5, 6) entre dicha primera pluralidad de eslabones (3) y dichos al menos tres eslabones (4) sucesivos de la segunda pluralidad, siendo dicho al menos un eslabon intermedio (5, 6) diferente de cada uno de los eslabones (3, 4) de la primera pluralidad y de la segunda pluralidad.
7. Cadena de anclaje (1) segun la reivindicacion 6, en la que dicho al menos un eslabon intermedio (5, 6) presenta un diametro de barra sustancialmente superior al de cada uno de dicha primera pluralidad de eslabones (3), pero inferior a cada uno de los eslabones (4) de la segunda pluralidad.
8. Cadena de anclaje (1) segun la reivindicacion 7, que comprende al menos un primer eslabon intermedio (5) adyacente a dicha primera pluralidad de eslabones (3) y al menos un segundo eslabon intermedio (6) adyacente a dichos al menos tres eslabones (4) sucesivos de la segunda pluralidad y que presenta un diametro de barra sustancialmente superior al del primer eslabon intermedio (5).
9. Cadena de anclaje (1) segun una cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en la que dicha segunda pluralidad de eslabones (4) comprende al menos tres eslabones (4) sucesivos en un primer extremo de la cadena de anclaje (1) y al menos otros tres eslabones sucesivos en un segundo extremo de la cadena de anclaje (1), opuesto a dicho primer extremo.
10. Cuerpo flotante (8, 9) con al menos una cadena de anclaje (1) segun una cualquiera de las reivindicaciones precedentes.
11. Cuerpo flotante (8, 9) segun la reivindicacion 10, en la forma de plataforma flotante.
12. Cuerpo flotante (8, 9) segun una cualquiera de las reivindicaciones 10 u 11, que sostiene al menos un dispositivo de generacion de energfa electrica.
13. Cuerpo flotante (8) segun la reivindicacion 12, en el que dicho dispositivo de generacion de energfa electrica es una turbina eolica.