ES2564702T3 - Procedimiento para la limpieza de asientos de una válvula de doble asiento y válvula de doble asiento para la realización del procedimiento - Google Patents

Abstract

Procedimiento para la limpieza de asientos de una válvula de doble asiento, que presenta dos órganos de cierre (3, 4) dispuestos en serie, móviles unos respecto a otros, que en la posición de cierre de la válvula de doble asiento (1) impiden el desbordamiento de los fluidos de una parte de carcasa de válvula (1a; 1b) de una carcasa de válvula (10) en otra (1b; 1a), que tanto en la posición de cierre como también en la posición abierta delimitan entre sí una cavidad de fuga (5) que está conectada con el entorno de la válvula de doble asiento (1) a través de un orificio de descarga (3d) que está bordeado por un eje tubular configurado en el primer órgano de cierre (3), conducido hacia fuera de la carcasa de válvula (10), en el que en la posición de cierre el primer órgano de cierre (3) configurado como pistón deslizante es recibido de forma estanca en una abertura de conexión (2c), que conecta entre sí las partes de carcasa de válvula (1a, 1b) y que configura una primera superficie de asiento cilíndrica (2a), y en el curso de su movimiento de abertura es recibido de forma estanca en una escotadura (4b) en un segundo órgano de cierre (4), que está asociado a una segunda superficie de asiento (2b), y el segundo órgano de cierre (4) se transfiere igualmente a una posición abierta (H) durante el movimiento de abertura ulterior, en el que la escotadura (4b) posee una pared periférica (4c) cilíndrica alineada con la primera superficie de asiento cilíndrica (2a), y la pared periférica (4c) está dimensionada de modo que recibe de forma estanca el primer órgano de cierre (3) durante el movimiento de abertura, en el que los órganos de cierre (3, 4) se pueden transferir independientemente entre sí por una carrera parcial (T1, T2) respectivamente en una anchura de hendidura a una posición de limpieza de asientos con la finalidad del enjuague de sus superficies de asiento (2a, 2b), en el que un flujo de limpieza de asientos (R1, R2) generado en la posición de limpieza de asientos correspondiente experimenta un estrangulamiento en una hendidura de estrangulamiento (D1, D2) dispuesta en el lado del espacio de fuga en el órgano de cierre (3, 4) asociado, antes de que entre en el espacio de fuga (5), en el que el primer flujo de limpieza de asientos (R1) generado por el primer órgano de cierre (3) experimenta un desvío sin choques, dirigido al orificio de descarga (3d) en una superficie de desvío (4d) simétrica en rotación que está configurada en una parte exterior radialmente de la escotadura (4b) en el segundo órgano de cierre (4), y en el que la pared periférica (4c) se convierte en la superficie de desvío (4d) en su extremo opuesto al primer órgano de cierre (3), caracterizado porque el primer flujo de limpieza de asientos (R1) está guiado de forma forzada por la superficie de desvío (4d) radialmente hacia dentro y axialmente hacia el primer órgano de cierre (3) hasta el abandono del segundo órgano de cierre (4) en un extremo frontal y radialmente interior (4e) del segundo órgano de cierre (4) situado fuera de la escotadura (4b).

Description

imagen1

imagen2

imagen3

imagen4

imagen5

superficie de asiento y la escotadura anular;

● el segundo órgano de cierre está en contacto con la superficie de transición en su posición de cierre con una

superficie de tope dispuesta en una superficie frontal de su segunda prolongación cilíndrica, y a saber directamente 5 adyacente a la primera superficie de asiento;

● en la que, en su extremo opuesto al primer órgano de cierre, la pared periférica se convierte en la superficie de desvío cuyo contorno, visto en la sección meridiana, presenta un desarrollo sin dobleces.

10 La idea base inventiva en la válvula de doble asiento para la realización del procedimiento consiste en que la superficie de desvío bordea enteramente la zona restante de la escotadura no delimitada por la pared periférica y desemboca fuera del segundo órgano de cierre en un extremo frontal y radialmente interior del segundo órgano de cierre dirigido hacia el primer órgano de cierre, en que el extremo frontal y radialmente interior del segundo órgano de cierre, visto en el eje longitudinal de la válvula de doble asiento, sobresale de un espacio imaginario que está

15 delimitado frontalmente por un plano que pasa a través de la superficie de tope. Las ventajas de la configuración mencionada ya se han descrito anteriormente en relación con el procedimiento según la invención para la limpieza de asientos de una válvula de doble asiento.

La válvula de doble asiento según la invención garantiza en una forma de realización preferida que las partes de

20 carcasa de válvula estén configuradas conforme a la mayor sección transversal de paso nominal de una tubería conectable con la última y estén conectadas entre sí a través de un anillo de asiento que configura interiormente la abertura de conexión. Una parte de conexión del eje tubular, que configura interiormente una sección del orificio de descarga, atraviesa al menos la abertura de conexión durante la carrera de abertura completa de la válvula de doble asiento y allí está dimensionada radialmente exteriormente de manera que la abertura de conexión configura en su

25 punto más estrecho un espacio anular con una sección transversal de paso del espacio anular, que se corresponde al menos con la mayor sección transversal de paso nominal mencionada anteriormente. Mediante esta prescripción de dimensionamiento se garantiza forzosamente que la sección transversal de paso del espacio anular no forma en ningún punto un estrechamiento respecto a la sección transversal de paso nominal de la tubería conectable. Dado que las partes de carcasa de válvula están determinadas en su anchura nominal por la tubería a conectar y por

30 consiguiente no sobredimensionado desde el principio en una a dos anchuras nominales, el diámetro exterior de la pieza de conexión y por consiguiente la sección interior radialmente del orificio de descarga se debe dimensionar y reducir de manera que la sección transversal de paso del espacio anular esté realizada en la magnitud requerida.

De manera ventajosa la parte de conexión, que queda limitada a la medida de longitud recta necesaria con su efecto

35 reductor de la sección transversal y que genera por consiguiente una resistencia al flujo indeseada en sí, está configurada de manera que el orificio de descarga se estrecha desde el extremo del primer órgano de cierre en el lado del espacio de fuga en un embudo de admisión de forma cónica y constante hasta la parte de conexión y en la última presenta sobre una longitud delimitada una sección transversal de descarga mínima invariable.

40 Para la reducción de la resistencia al flujo del orificio de descarga, conforme a otra propuesta, éste se ensancha a continuación de la parte de conexión en una sección del eje tubular configurada como primer pistón de compensación de presión, presentando el pistón de compensación de presión un diámetro exterior que se corresponde con el diámetro de la primera superficie de asiento cilíndrica o se diferencia de ésta ligeramente hacia ambos lados.

45 Para evitar una acumulación no prevista de los flujos de limpieza de asientos antes de la sección transversal de paso más estrecha del orificio de descarga, la parte de conexión, está previsto que el embudo de admisión configure, con una volumen de líquido que se acumula en él, una altura de llenado cuya presión hidrostática es suficiente para transportar el caudal volumétrico de líquido generado en la posición de limpieza de asientos

50 correspondiente al menos a través de la sección transversal de descarga mínima de la parte de conexión que se conecta, visto en la dirección de la fuerza de la gravedad, con la altura de llenado.

Solicitaciones diferentes de las juntas de estanqueidad de los dos órganos de cierre y condiciones de alojamiento y guiado diferentes de las últimas permiten, según lo prevé una propuesta, que una segunda anchura de hendidura 55 radial de la de la segunda hendidura de estrangulamiento esté configurada menor que una primera anchura de hendidura radial de la primera hendidura de estrangulamiento. Esto repercute de forma favorable en este sentido sobre el ajuste en virtud de la magnitud de los caudales volumétricos generados por las hendiduras de estrangulamiento, justo cuando en la segunda hendidura está a disposición constructivamente una longitud de hendidura menor que en la primera hendidura de estrangulamiento, influyendo como es sabido la longitud de

imagen6

Dado que la limitación de la posición final del segundo órgano de cierre contra la superficie de tope se realiza en la zona de la superficie de transición y por consiguiente la superficie de tope (metálica) fija necesaria hasta ahora en el estado de la técnica se suprime en la zona de asiento del segundo órgano de cierre, ahora se producen más grados

5 de libertada para la configuración del segundo órgano de cierre en esta zona de asiento respecto a las soluciones conocidas. En principio en esta zona se puede prever una segunda junta de estanqueidad que actúa puramente radialmente, radialmente / axialmente, y posible de forma condicionada, también una puramente axial.

En este contexto la segunda superficie de asiento puede estar realizada de forma cilíndrica y estar formada por la

10 escotadura anular, presentando el segundo órgano de cierre una segunda junta de estanqueidad que obturar radialmente respecto a la segunda superficie de asiento en el contacto de deslizamiento.

Una segunda configuración que se refiere a la segunda superficie de asiento puede prever que la segunda superficie de asiento esté configurada de forma cónica, y que el segundo órgano de cierre presente una segunda junta de

15 estanqueidad, que obtura axialmente / radialmente respecto a la segunda superficie de asiento en el contacto de deslizamiento / presión.

Según una tercera configuración puede estar previsto que la segunda superficie de asiento esté dispuesta perpendicularmente al eje longitudinal de la válvula de doble asiento, y que el segundo órgano de cierre presente 20 una junta de estanqueidad que obture axialmente respecto a la segunda superficie de asiento en el contacto de presión. Sin embargo, una solución de este tipo con las ventajas de una junta de estanqueidad que actúa puramente axialmente y de un plato de asiento que actúa puramente axialmente sólo es posible luego cuando la junta de estanqueidad está creada de forma dúctil, de manera que el apoyo fijo y eventualmente metálico del segundo órgano de cierre con su superficie de tope contra la superficie de transición se garantiza bajo todas las condiciones.

25 Un estrangulamiento suficiente de los flujos de limpieza de asientos es una condición previa necesaria para la solución del objetivo según el registro. Para aumentar el efecto de estrangulamiento de la hendidura de estrangulamiento más allá de la medida obtenible con las medidas de dimensionado para la anchura de hendidura radial y la longitud o conseguir el mismo efecto de estrangulamiento con una mayor anchura de hendidura radial y/o

30 una longitud de hendidura más corta, otra propuesta prevé, suponiendo un flujo turbulento en la hendidura de estrangulamiento correspondiente, que la prolongación cilíndrica sobre una superficie periférica que delimita la hendidura de estrangulamiento asociada esté configurada en forma de una junta de laberinto, cuyo efecto mecánico en el flujo se conoce en sí. Esto se puede conseguir porque la junta de laberinto está realizada en forma de un número de ranuras circunferenciales. Otra forma de realización prevé que la junta de laberinto esté realizada en

35 forma de un número de escotaduras repartidas sobre la superficie periférica de la prolongación cilíndrica, no conectadas entre sí y delimitadas en términos de superficie en el lugar correspondiente de su configuración.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS

40 Una representación más exhaustiva de la invención se deduce de la descripción siguiente y las figuras adjuntas del dibujo, así como de las reivindicaciones. Mientras que la invención está realizada en las configuraciones más diferentes de un procedimiento para la limpieza de asientos de una válvula de doble asiento y de una válvula de doble asiento para la realización del procedimiento, mediante el dibujo se describe un procedimiento y una válvula de doble asiento en una forma de realización preferida. Muestran:

45 Figura 1 en sección meridiana la válvula de doble asiento apta para la limpieza de asientos según la invención sin accionamiento, estando representada la posición de cierre de la válvula de doble asiento;

Figura 1a en sección meridiana una representación ampliada de la zona de asiento de la válvula de doble asiento 50 según la figura 1;

Figura 2 en sección meridiana la válvula de doble asiento según la figura 1a, estando representada la posición abierta de la válvula de doble asiento;

55 Figura 3 en sección meridiana la válvula de doble asiento según la figura 1a, situándose el primer órgano de cierre accionado de forma independiente, situado abajo y configurado como pistón deslizante en una posición de limpieza de asientos;

Figura 3a en sección meridiana y en detalle una representación ampliada de las zonas de asiento de la válvula de

doble asiento según la figura 3, estando representado ahora el desarrollo del primer flujo de limpieza de asientos;

Figura 4 en sección meridiana la válvula de asiento según la figura 1a, situándose el segundo órgano de cierre accionado de forma dependiente, situado arriba, configurado igualmente como pistón deslizante en su posición de 5 limpieza de asientos;

Figura 4a en sección meridiana y en detalle una representación ampliada de las zonas de asiento de la válvula de doble asiento según la figura 4, estando representado el desarrollo del segundo flujo de limpieza de asientos, y

10 Figura 4b en sección meridiana y en detalle una representación ampliada de las zonas de asiento de la válvula de asiento según la figura 4, estado modificada la superficie de desvío respecto a la realización según la figura 4a y estando representado el desarrollo que se produce con ello del segundo flujo de limpieza de asientos.

DESCRIPCIÓN DETALLADA

15 La válvula de doble asiento 1 según la invención (figuras 1, 1a) se compone esencialmente de la carcasa de válvula 10 con una primera y una segunda parte de carcasa de válvula 1a ó 1b, los dos órganos de cierre 3 y 4 móviles independientemente uno de otro con los respectivos vástagos de ajuste 3a ó 4a correspondientes y un anillo de asiento 2, que establece una conexión entre las partes de carcasa de válvula 1a, 1b a través de una abertura de

20 conexión 2c interior.

El primer órgano de cierre 3 configurado como pistón deslizante (órgano de cierre activo) es recibido de forma estanca en la posición de cierre de la válvula de doble asiento 1 en una primer superficie de asiento 2a formada por la abertura de conexión 2c, que está realizada como superficie de asiento cilíndrica. Para ello en el pistón deslizante 25 3 está prevista una primera junta de estanqueidad 6 que coopera exclusivamente por pretensado radial con la primera superficie de asiento 2a (junta de estanqueidad radial en el contacto de deslizamiento). El segundo órgano de cierre 4 configurado igualmente como pistón deslizante coopera de forma estanca en la posición de cierre de la válvula de doble asiento 1 con una segunda superficie de asiento 2b formada igualmente por la abertura de conexión 2c, que está realizada de forma cilíndrica y que está formada por una escotadura 2d esencialmente anular cilíndrica

30 en la abertura de conexión 2c. La obturación se realiza a través de una segunda junta de estanqueidad 7, que coopera exclusivamente por pretensado radial con la segunda superficie de asiento 2b (junta de estanqueidad radial en el contacto de deslizamiento).

Los dos órganos de cierre 3, 4 forman tanto en la posición de cierre, como también en una posición abierta

35 representada (figura 2) entre sí una cavidad de fuga 5, que está conectada con el entorno de la válvula de doble asiento 1 a través de un orificio de descarga 3d, que está bordeado por un eje tubular configurado en el primer órgano de cierre 3, conducido hacia fuera de la primera parte de carcasa de válvula 1a al entorno de la válvula de doble asiento 1. El orificio de descarga 3d en conjunto se delimita radialmente exteriormente, comenzando desde la cavidad de fuga 5, por un embudo de admisión 3f, una parte de conexión 3b adyacente y un pistón de compensación

40 de presión 3c que se prolonga en la última, presentando el último pistón preferentemente un diámetro exterior que se corresponde con la primera superficie de asiento 2a o se corresponde aproximadamente. El orificio de descarga 3d atraviesa el eje tubular preferentemente de forma concéntrica, y se estrecha desde el extremo del primer órgano de cierre 3 en el lado del espacio de fuga en el embudo de admisión 3f de forma cónica y constante hasta la parte de conexión 3b y presenta en la última sobre una longitud l delimitada una sección transversal de descarga mínima a

45 invariable (figuras 2, 3a).

Las partes de carcasa 1a, 1b están realizadas conforme a la mayor sección transversal de paso nominal A0 de una última tubería conectable (figura 2) y están conectadas entre sí a través del anillo de asiento 2 que configura interiormente la abertura de conexión 2c. La parte de conexión 3b del eje tubular, que configura interiormente una

50 sección del orificio de descarga 3d, atraviesa al menos la abertura de conexión 2c durante la carrera de elevación completa H de la válvula de doble asiento 1 y allí está dimensionada radialmente exteriormente de manera que la abertura de conexión 2c configura en su punto más estrecho un espacio anular con una sección transversal de paso del espacio anular AR que se corresponde al menos con la sección transversal de paso nominal A0 (AR ≥ A0).

55 El primer vástago de ajuste 3a conectado con el primer órgano de cierre 3 atraviesa concéntricamente el segundo vástago de ajuste 4a conectado con el segundo órgano de cierre 4, realizado como vástago hueco y configurado en la zona de penetración con la segunda parte de carcasa de válvula 1b como segundo pistón de compensación de presión 4g (figura 1), se prolonga volando a través del orificio de descarga 3d y está conectado de forma fija con el primer órgano de cierre a través de al menos un travesaño 3e orientado esencialmente radialmente, en un extremo

imagen7

imagen8

saca de la segunda superficie de asiento 2b formando una hendidura de entrada, y la segunda prolongación cilíndrica 4** forma junto con la segunda superficie de asiento 2b o la escotadura anular 2d la segunda hendidura de estrangulamiento D2, a través de la que el segundo flujo de limpieza de asientos R2 se puede llevar hasta la segunda superficie de asiento 2b, liberada ahora, atravesable e introducir en la cavidad de fuga 5. La segunda

5 superficie de asiento 2b está realizada de forma cilíndrica, estando formada directamente por la escotadura anular 2d. Esta forma de realización garantiza de forma especial que el segundo órgano de cierre 4 esté en contacto con la superficie de transición 2e en su posición de cierre gracias a la superficie de tope 4f dispuesta en la superficie frontal de su segunda prolongación cilíndrica 4**.

10 La válvula de doble asiento 1 según la invención también se puede realizar con una segunda superficie de asiento 2b cuneiforme no representada en las figuras, conectándose la última hacia arriba con la escotadura anular 2d cilíndrica. La segunda junta de estanqueidad 7 obtura entonces axialmente / radialmente respecto a la segunda superficie de asiento 2b. La válvula de doble asiento 1 según la invención también permite una configuración de la segunda superficie de asiento 2b no representada igualmente en las figuras de forma perpendicular al eje

15 longitudinal de la válvula de doble asiento 1, obturándose la segunda junta de estanqueidad 7 dispuesta en el segundo órgano de cierre 4 axialmente respecto a esta segunda superficie de asiento 2b en el contacto de presión puro. Sin embargo, esta solución sólo es posible luego cuando la segunda junta de estanqueidad 7 que actúa axialmente es tan dúctil que la posición de tope del segundo órgano de cierre 4 se garantiza al igual que antes en la superficie de transición 2e en el lado de la carcasa de válvula, que sale en la zona en la primera superficie de

20 asiento 2a.

El segundo flujo de limpieza de asientos R2 abandona la segunda hendidura de estrangulamiento D2 (figuras 4a,4b) en primer lugar a lo largo de la escotadura anular 2d y se desvía a través de la superficie de transición 2e hacia el centro de la cavidad de fuga 5. De este modo se impide de forma segura un rociado inmediato y directo de la zona 25 de asiento de la primera junta de estanqueidad 6. El primer órgano de cierre 3 está posicionado alejado de la superficie de transición 2e en la distancia de seguridad x en la dirección axial durante la limpieza de asientos del segundo órgano de cierre 4 (figura 4), de modo que el segundo flujo de limpieza de asientos R2 puede fluir libremente por encima del primer órgano de cierre 3. Independientemente de las relaciones de presión dadas y bajo la influencia de la fuerza de la gravedad en la disposición de la válvula de doble asiento 1 según la posición del 30 dibujo, el chorro de fluido toma un desarrollo ligeramente parabólico (no representado), de modo que el segundo flujo de limpieza de asientos R2 llega dirigido al objetivo al orificio de descarga 3d. Debido a este guiado de flujo y posicionamiento del primer órgano de cierre 3 se consigue una succión de la zona de asiento de la primera junta de estanqueidad 6, de modo que incluso en caso de pérdida o deterioro significativo de la primera junta de estanqueidad 6 no puede entrar ningún producto de limpieza en la primera parte de carcasa de válvula 1a

35 adyacente. El primer borde circunferencial U1 formado por la superficie de transición 2e y la primera superficie de asiento 2a, que está redondeado con el redondeamiento de esquina r1 menor posible, favorece un desprendimiento del flujo de limpieza de asientos R2 en el primer borde circunferencial U1 e impide por consiguiente una circulación, que forma la presión de remanso, de la hendidura anular que conduce hacia la primera junta de estanqueidad 6 por este flujo de limpieza de asientos R2 o por un flujo parcial.

40 Las figuras 4a, 4b muestran respectivamente las relaciones de flujo que se ajustan cuando el segundo flujo de limpieza de asientos R2 incide sobre la superficie de desvío en la zona por encima del extremo frontal y radialmente interior 4e de la superficie de desvío 4d introducida en la entrada del orificio de descarga 3d. En este caso el segundo flujo de limpieza de asientos R2 experimenta al menos un desvío dirigido al orificio de descarga 3d por la

45 superficie de desvío 4d y, en el caso de distancia suficiente del punto de incidencia del extremo 4e, adicionalmente un guiado forzado hasta lejos en la entrada del orificio de descarga 3d. En el punto de incidencia, del segundo flujo de limpieza de asientos R2 se ramifica un flujo parcial r dirigido hacia arriba en la escotadura 4b, que allí configura un segundo flujo turbulento W2, que fluye a lo largo de la superficie de desvío 4d, y en el destalonamiento de la zona de transición entre la pared periférica 4c y superficie de desvío 4d un tercer flujo turbulento W3 en sentido contrario.

50 A partir del segundo flujo turbulento W2 se alimenta el flujo parcial r reconducido al segundo flujo de limpieza de asientos R2. Los dos flujos turbulentos W2, W3 proporcionan una limpieza suficiente de las superficies que bordean la escotadura 4b, sin que se produzca una formación de la presión de remanso en o circulación directa de la primera superficie de asiento 2a.

55 La presente invención le dedica una atención especial al estrangulamiento del flujo de limpieza de asientos R1, R2 correspondiente. El caudal volumétrico correspondiente de líquido del flujo de limpieza de asientos R1, R2 está estrangulado y/o desviado y guiado con técnica de procedimiento, de manera que la presión en la sección en el lado del espacio de fuga de la superficie de asiento 2b, 2a del otro órgano de cierre 4, 3 que queda respectivamente en su posición de cierre es igual o menor a la presión ambiente o la presión atmosférica de la válvula de doble asiento

1. A este respecto se pretende que los caudales volumétricos de líquido generados por los flujos de limpieza de asientos R1, R2 estén estrangulados de manera que los caudales volumétricos son iguales entre sí. Además, los caudales volumétricos están dimensionados por el estrangulamiento anterior, de modo que circulan sin retención en el orificio de descarga 3d a través del último al entorno de la válvula de doble asiento 1.

5 Si entonces se produjese una retención en la sección transversal de descarga mínima a del orificio de descarga 3d, entonces el orificio de descarga 3d puede configurar en la zona de su entrada un volumen de almacenamiento con una altura de llenado h (figura 3a), cuya presión hidrostática ∆phidr es suficiente para transportar el caudal volumétrico correspondiente de liquido del flujo de limpieza de asientos R1, R2 al menos a través de la sección

10 transversal de descarga mínima a, que se conecta con la altura de llenado h, visto en la dirección de la fuerza de la gravedad. El volumen de almacenamiento con la altura de llenado h se forma preferentemente por el espacio interior del embudo de admisión 3f.

La primera hendidura de estrangulamiento D1 (figura 3) se forma por la primera anchura de hendidura radial s1 y la

15 primera longitud de hendidura de estrangulamiento l1 y la segunda hendidura de estrangulamiento D2 (figura 4) se forma por la segunda anchura de hendidura radial s2 y la segunda longitud de hendidura de estrangulamiento l2. Un diseño preferido de la hendidura de estrangulamiento D1, D2 prevé que la segunda anchura de hendidura radial s2 de la segunda hendidura de estrangulamiento D2 esté realizada más pequeña que la primera anchura de hendidura radial s1 de la primera hendidura de estrangulamiento D1. Ha probado su eficacia una prescripción de dimensionado

20 cuantitativa correspondiente según la que las anchuras de hendidura radiales relativas definidas anteriormente de la hendidura de estrangulamiento D1, D2 son aproximadamente de 2 : 1. Es válido en este contexto para la anchura de hendidura radial relativa de la primera hendidura de estrangulamiento D1 (figura 3) según la ecuación (1)

s1/[(d1i + d1a)/2] (1)

25 y para la anchura de hendidura radial relativa de la segunda hendidura de estrangulamiento D2 (figura 4) según la ecuación (2)

s2/[(d2i + d2a)/2], (2) 30 diseñándose las hendiduras de estrangulamiento D1, D2 de manera ventajosa según la ecuación (3) con

imagen9

imagen10

imagen11

imagen12(3).

35 El efecto de estrangulamiento correspondiente de las hendiduras de estrangulamiento D1, D2 anulares se determina junto a su anchura de hendidura radial s1, s2, que repercute respectivamente de forma exponencial, por la longitud l1, l2 asociada que influye respectivamente de forma lineal. Estas magnitudes de determinación se pueden diseñar bajo las condiciones mencionadas anteriormente y se ajustan entre sí, de modo que son iguales los caudales volumétricos de líquido generados en las posiciones de limpieza de asientos correspondientes con las carreras

40 parciales T1, T2 por los flujos de limpieza de asientos R1, R2 asociados.

LISTA DE REFERENICAS DE LAS ABREVIATURAS USADAS

1. Válvula de doble asiento

10. Carcasa de válvula

1a. Primera parte de carcasa de válvula 50 1b. Segunda parte de carcasa de válvula

2. Anillo de asiento

imagen13

imagen14

imagen15

Claims (1)

1. imagen1

   imagen2

   imagen3

   imagen4