ES2346603T3 - Procedimiento para recuperar alcalis y energia a partir de un licor negro que contiene silicato. - Google Patents
Procedimiento para recuperar alcalis y energia a partir de un licor negro que contiene silicato.Info
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Abstract
LA PRESENTE INVENCION SE REFIERE AL PROCESO PARA LA RECUPERACION DE ALCALI Y CALOR DE UN LIQUIDO RESIDUAL NEGRO (5), QUE CONTIENE SILICATO, A PARTIR DE UNA COCCION EN SOSA DE, POR EJEMPLO, HIERBA, CAÑAS, PAJA Y BAGAZO. EN EL PROCESO, EL LICOR NEGRO (5) SE TRATA CON UN GAS (6) QUE CONTIENE DIOXIDO DE CARBONO PARA PRECIPITAR LA SILICE Y LA LIGNINA; EL PRECIPITADO (9) SE SEPARA (2) DEL LICOR NEGRO, QUE SE EVAPORA (3) Y SE SOMETE A COCCION (4) PARA GENERAR CALOR Y RECUPERAR UNA FUSION DE CARBONATO SODICO. EN LA INVENCION, EL LICOR NEGRO (5), QUE CONTIENE SILICATO, SE NEUTRALIZA CON UN EXCESO DEL GAS (6) QUE CONTIENE DIOXIDO DE CARBONO, EL CUAL INCLUYE PREFERENTEMENTE MAS DE UN 60% EN VOLUMEN DE DIOXIDO DE CARBONO. LA EVAPORACION (3) DEL LICOR NEGRO TIENE LUGAR BASICAMENTE DESPUES DE QUE SE HA SEPARADO (2) EL PRECIPITADO (9) RICO EN SILICE. LA COMBUSTION SE REALIZA CON GAS DE OXIGENO PURO O AIRE ENRIQUECIDO CON OXIGENO (14), UNA VEZ QUE EL LICOR NEGRO HA SIDO ELEVADO A UNA TEMPERATURA CERCANA ASU PUNTO DE EBULLICION, POR CONTACTO DIRECTO CON LOS GASES CALIENTES DE ESCAPE DE LA COMBUSTION, DESARROLLANDOSE TODAS ESTAS OPERACIONES BAJO UNA SOBREPRESION SUSTANCIAL DE AL MENOS 100 KPA. CON ESTE PROCEDIMIENTO, SE RECUPERA UN MATERIAL FUNDIDO DE CARBONATO SODICO Y SE FORMA UN GAS (17) QUE CONTIENE MAS DEL 60% EN VOLUMEN DE DIOXIDO DE CARBONO, QUE SE USA PARA NEUTRALIZAR EL LICOR RESIDUAL NEGRO (5) QUE CONTIENE SILICATO.
Description
Procedimiento para recuperar álcalis y energía a
partir de un licor negro que contiene silicato.
La presente invención se refiere a un
procedimiento para recuperar álcalis y energía a partir de un licor
negro que contiene silicato, obtenido a partir de un procedimiento
para obtener pasta de de papel y, particularmente, a un
procedimiento en el que un licor negro que contiene silicato se pone
en contacto directo con un gas que contiene dióxido de carbono con
el fin de precipitar sílice y lignina a partir del licor negro, se
separa del licor negro un precipitado sólido rico en sílice, el
licor negro se evapora para concentrarlo y el licor negro
concentrado, pobre en silicato, se quema para generar calor y para
recuperar una masa fundida de carbonato sódico, que se puede
caustificar después de su disolución en agua.
En la producción de pasta química para producir
papel se utiliza principalmente madera como materia prima. No
obstante, aproximadamente el 10% de la pasta química producida en
todo el mundo se produce a partir de otras plantas y residuos de
plantas tales como hierba, cañas, paja y bagazo. Estas materias
primas se caracterizan por contener, entre otras sustancias,
bastante más silicio que la madera.
La pasta química de papel se produce cociendo la
materia prima con determinadas sustancias químicas y, después,
disolviendo químicamente el material no fibroso. Quedarán las fibras
de celulosa que constituyen la pasta de papel. Gran parte del
material disuelto está formado por lignina, pero también por otras
sustancias orgánicas e inorgánicas. En la producción de pasta
química a partir de madera, se utiliza principalmente el
procedimiento del sulfato, en el cual, el hidróxido sódico y el
sulfuro sódico son componentes activos del licor de cocción. Para
la cocción de materias primas distintas a la madera, solo se
necesita el hidróxido sódico como producto químico activo, y por
este motivo, la mayor parte de la producción de pasta química a
partir de estas materias primas se lleva a cabo con el
procedimiento denominado procedimiento de la sosa.
En el procedimiento de la sosa, la materia prima
se calienta junto con un licor de cocción alcalino que contiene
hidróxido sódico hasta una temperatura en el intervalo de 140 a
170ºC, bajo presión. El licor de cocción debe tener una elevada
concentración de sustancia alcalina. Bajo estas condiciones, se
disolverá la mayor parte de la lignina de la materia prima, pero,
asimismo, la mayor parte del silicio presente en la materia prima
reaccionará con el hidróxido sódico para formar silicato de sodio
soluble en agua. De este modo, el licor negro producido en la
cocción contendrá iones de silicato además de lignina y otros
compuestos orgánicos.
En principio, se puede recuperar hidróxido
sódico a partir del licor negro, y la sustancia orgánica presente
en el licor negro se puede utilizar como combustible para generar
energía. Al contrario que en el procedimiento del sulfato, en el
que el licor de cocción contiene iones sulfuro y la combustión del
licor negro requiere un entorno químicamente reductor en la parte
inferior del equipo de combustión, el licor negro obtenido usando
el procedimiento de la sosa se puede quemar incluso en condiciones
muy oxidantes. La recuperación química se lleva a cabo evaporando
el licor negro hasta obtener un contenido adecuado de materia seca y
quemando el licor evaporado por medio de un exceso de oxígeno. El
residuo de combustión inorgánico, formado principalmente por
carbonato sódico, se disuelve en agua y se caustifica con cal viva
para formar hidróxido sódico, que, a su vez, se usa en la cocción
de la pasta. Así se hace habitualmente en el caso de licores negros
con un bajo contenido de silicatos. Sin embargo, la presencia de
silicato en el licor negro supone graves problemas en lo que
respecta a la recuperación. Los principales problemas consisten en:
la formación de incrustaciones (scaling) en las superficies
de intercambio de calor del evaporador en las que se concentra el
licor negro; la elevada viscosidad del licor negro concentrado, que
impide la combustión del licor; y la formación de silicato de
calcio en la cal utilizada para convertir el carbonato sódico en
hidróxido sódico. El silicato de calcio hace que el reciclaje de la
cal resulte difícil o prácticamente imposible. Debido a los
problemas causados por el silicato, las fábricas de papel que usan,
por ejemplo, paja como materia prima no pueden recoger el licor
negro y recuperar el hidróxido sódico a partir del mismo, sino que
vierten el licor negro como producto de desecho. Evidentemente,
esto supone una enorme carga financiera para la fábrica y resulta
muy perjudicial para el entorno de la fábrica.
En los últimos 20 años, se han realizado
intentos de resolver los problemas producidos por el silicato en el
licor negro. Un principio químico muy conocido establece que, cuando
se reduce la acidez, es decir, el pH de la solución, los iones de
silicato formarán sílice, en parte gelatinoso y en parte cristalino
(cf. p. ej., Chemical Abstracts, Vol. 89, nº 61292, 1978). Se han
concebido procedimientos para eliminar el silicato del licor negro
basados en esta cristalización. En la fábrica que la compañía RAKTA
posee en Egipto, se instaló un procedimiento que sigue el
procedimiento que se describe aquí. La reducción del pH se lleva
acabo introduciendo en el licor negro un gas de combustión que
contiene dióxido de carbono. De acuerdo con el procedimiento
descrito, la sustancia que contiene silicio se separa del licor
negro por sedimentación y/o centrifugado, tras lo cual, el silicio
precipita como una mezcla de sílice y silicato cálcico mediante la
adición de cal viva o apagada. El procedimiento ha sido patentado
por J. Mülder y P. Gutman (Alemania, 3003090 8/1981).
De todas formas, en la práctica, la instalación
de RAKTA nunca llegó a funcionar satisfactoriamente. El motivo
consiste en que, para transformar una parte suficiente del silicato
en una forma cristalina y, por ello, separable, el pH debe haber
disminuido hasta tal punto que también una parte de la lignina
presente en el licor negro se transforme en una fase gelatinosa, lo
que hace que resulte muy difícil separar del licor negro el sílice
y la lignina gelatinosa. La extracción de la lignina del licor
reducirá su poder calorífico, de manera que no será lo
suficientemente alto como para que se pueda quemar en calderas de
vapor diseñadas para la combustión del licor. En una fábrica de
Tamil Nadu, India, se está llevando a cabo otro intento de mejorar
las técnicas ideadas a finales de los años 70. Este procedimiento
continúa basándose en los mismos principios que el procedimiento de
RAKTA. El mecanismo tiene como objetivo reciclar los núcleos
cristalinos de sílice a un pH lo suficientemente alto como para
precipitar selectivamente el sílice sin que se produzca una
coprecipitación de lignina.
En la patente india 17 1289 de 1989, se
describen otros medios para retirar el silicio del ciclo de
recuperación química en una fábrica que produzca pasta de papel a
partir de paja, siguiendo el procedimiento de la sosa. En este
procedimiento, el licor negro que contiene silicato se evapora hasta
llegar a un contenido de aproximadamente el 40% de materia seca,
tras lo cual, se mezcla con materia orgánica seca, por ejemplo,
cáscaras de arroz, con un contenido de materia seca resultante de
aproximadamente el 60%. La mezcla se quema sobre una parrilla móvil
articulada situada en el horno de una caldera de vapor. El residuo
inorgánico de la combustión, que contiene principalmente carbonato
sódico y silicato sódico, se disuelve en agua, y en la solución
acuosa se introducen gases de combustión que contienen dióxido de
carbono. El dióxido de carbono reduce el pH y, después, el silicato
forma una sílice escasamente soluble, que se extrae de la solución
mediante filtrado. De este modo, se puede extraer el silicio sin
que la lignina interfiera en la separación del precipitado ni pierda
su contenido energético. El procedimiento de la patente aborda el
problema de la necesidad de mantener la temperatura de la
combustión en el intervalo de 750 a 820ºC para impedir que las
cenizas se fundan y que, al mismo tiempo, la sustancia orgánica se
queme completamente. Se considera que es muy difícil lograr estos
objetivos en fábricas a escala real y, hasta el momento, el
procedimiento no ha tenido aplicación
industrial.
industrial.
En la patente US 4504356 se describe también un
procedimiento para extraer el silicato del licor negro, en el que,
primer lugar, el licor negro se evapora y a continuación se trata
con gases de combustión, que se suministran en una cantidad de 30 a
40 m^{3} por m^{3} de licor negro. La sílice precipitada se
separa, se diluye y se lava con agua. Sin embargo, la evaporación
del licor negro que contiene silicato crea problemas debidos a la
formación de incrustaciones, etc., y los problemas con la
coprecipitación de la lignina no se resuelven.
En la patente WO 82/02909 se describe un
procedimiento para purificar lejías negras mediante la eliminación
de ácidos del silicio. En este procedimiento se ha llevado a cabo
una desilicatación a una temperatura de 55 a 67ºC. La
neutralización del licor negro se ha llevado a cabo con gases de
combustión corrientes que contienen un 10% de CO_{2}.
Otro inconveniente de estos procedimientos
conocidos consiste en que los gases de combustión se usan como
fuente de dióxido de carbono. En la combustión de una sustancia
orgánica por medio del aire se obtienen gases de combustión que
contienen del 10 al 20% en volumen de dióxido de carbono, mientras
que la mayor parte del gas esta formada por el nitrógeno presente
en el aire de la combustión. Esta parte inerte del gas de combustión
no será absorbida por la solución alcalina que contiene silicato,
sino que la atravesará y producirá espuma.
El objeto de la presente invención consiste en
eliminar los inconvenientes de estos procedimientos conocidos y en
proporcionar un procedimiento para recuperar los álcalis y el calor
del licor negro que contiene silicato, de forma económica, sin
problemas y sin perjudicar al entorno.
Las principales características de la presente
invención se exponen en las reivindicaciones adjuntas.
Por lo tanto, en la presente invención, es
fundamental neutralizar el licor negro que contiene silicato con un
exceso del gas que contiene dióxido de carbono, y esto se debe
llevar a cabo con un gas que contenga predominantemente dióxido de
carbono, preferentemente más del 60% en volumen de dióxido de
carbono. Los gases de combustión corrientes no cumplen este
requisito.
Por otra parte, para evitar la formación de
incrustaciones, la evaporación del licor negro debe tener lugar
principalmente después de que se haya extraído el precipitado sólido
rico en sílice del licor negro saturado.
Además, para poder conseguir unos medios
económicos para generar calor, la producción de una masa fundida de
carbonato sódico y la formación de un gas que contiene
principalmente dióxido de carbono y que resulte adecuado para la
saturación del licor negro que contiene silicato suministrado, la
combustión del licor negro evaporado, pobre en silicato se debe
llevar a cabo con oxígeno puro o aire enriquecido con oxígeno, una
vez que el licor negro se haya llevado a una temperatura cercana a
su punto de ebullición mediante el contacto directo con los gases
de escape calientes resultantes de la combustión, y todas estas
operaciones tienen lugar a una sobrepresión considerable, de manera
que los volúmenes de gas se mantengan bajos y sus concentraciones
de dióxido de carbono, altas, preferentemente por encima del 60% en
volumen.
Una forma de realización preferida de la
invención comprende, en vez controlar el suministro de gas de
combustión al licor negro que contiene silicato para mantener el pH
deseado del licor, mantener constante la concentración de dióxido
de carbono no absorbido en la emisión de gas de la etapa de
neutralización. Esta operación es mucho más sencilla que mantener
el pH del licor negro constante durante la precipitación.
El tratamiento del licor negro que contiene
silicato por medio del gas que contiene principalmente dióxido de
carbono se lleva a cabo de forma apropiada a una temperatura de al
menos 80ºC, por ejemplo, aproximadamente 100ºC, a lo largo de un
periodo de 10 minutos.
La combustión del licor negro evaporado pobre en
silicato se lleva a cabo preferentemente con un gas que contiene al
menos un 60% en volumen de oxigeno, más preferentemente con oxígeno
puro.
La combustión y la evaporación final del licor
negro pobre en silicato evaporado, por medio de los gases de escape
calientes producidos por la combustión tienen lugar a una
sobrepresión considerable, que preferentemente es de al menos 100
kPa, más preferentemente a una presión en el intervalo de 900 a 1100
kPa, por ejemplo, 1.000 kPa. La temperatura debe ser al menos 800ºC
y, preferentemente, en el intervalo de 1.000 a 1.400ºC.
La presente invención permite la combustión
económica de licores negros pobres en silicato, evaporados, cuya
viscosidad sea lo suficientemente baja como para no causar problemas
durante la combustión, y cuyo poder calorífico se haya reducido
mediante la eliminación de las sustancias orgánicas de los licores,
preferentemente licores negros pobres en silicato que se hayan
evaporado hasta obtener un contenido de materia seca del 30 al 40%
en peso.
En el procedimiento de la invención precipitan,
de este modo, sílice y lignina a partir del licor negro mediante la
neutralización con dióxido de carbono. Una vez el precipitado se ha
extraído del licor negro, cuyo poder calorífico es ahora bajo,
debido a que se ha eliminado una parte importante de la lignina, el
licor se evapora hasta obtener un contenido de materia seca que
permita la combustión prácticamente completa en un reactor
presurizado por medio de un gas enriquecido en oxígeno, que contenga
apropiadamente más del 60% en peso de oxígeno gaseoso. Los
productos de reacción obtenidos consisten en una masa fundida que
contiene principalmente carbonato sódico y un gas con dióxido de
carbono como componente principal. La masa fundida de carbonato se
disuelve en agua, la solución se filtra y el carbonato sódico se
caustifica hasta obtener hidróxido sódico. El gas se usa para
neutralizar el licor negro entrante con dióxido de carbono.
El procedimiento se describirá a continuación
con la ayuda del dibujo adjunto, que muestra un patrón de conexión
de una forma de realización preferida de la invención.
La invención utiliza el procedimiento conocido
de precipitar sílice mediante la neutralización con dióxido de
carbono. En el dibujo, el número 1 indica un dispositivo en el que
el licor negro 5 entrante rico en silicato se pone en contacto con
un gas 6, que contiene más del 60% en volumen de dióxido de carbono.
A diferencia de los procedimientos conocidos anteriormente, este
procedimiento no pretende minimizar el coprecipitado con lignina,
sino que, en lugar de ello, se suministra dióxido de carbono en una
cantidad tal que el precipitado se extraiga fácilmente del licor
mediante filtrado. Por este motivo, el gas se suministra en una
cantidad tal que el licor negro 8 saliente esté saturado de dióxido
de carbono y un determinado exceso de dióxido de carbono 7 salga
del aparato junto con los componentes gaseosos inertes del gas 6.
Dicho componente del gas es, por ejemplo, el exceso de oxígeno
gaseoso que se suministra al aparato de combustión 4 y que no se
consume cuando se oxidan las sustancias orgánicas del licor negro.
En esta situación, el suministro de gas que contiene dióxido de
carbono al dispositivo de contacto 1 se puede controlar para
mantener la concentración de dióxido de carbono constante en la
corriente de gas 7, lo que constituye una medida mucho más sencilla
que controlar el suministro de gas para mantener el pH constante en
alguna parte del dispositivo de contacto 1, lo cual se ha
constatado en procedimientos conocidos anteriormente.
En el dispositivo de contacto 1, el licor negro
se mantiene a una temperatura determinada, preferentemente próxima
a 100ºC, y a lo largo de un periodo de tiempo, preferentemente más
de 10 minutos, de tal manera que la sílice cristalice en el licor
negro. Como el licor negro está saturado de dióxido de carbono, la
lignina también se transformará en la fase sólida. La suspensión
acuosa formada 8 se lleva a un dispositivo 2, en el que se separa
la fase sólida de la líquida. Este dispositivo puede ser un filtro,
preferentemente un filtro prensa de cámaras, en el que la fase
sólida también se puede lavar con agua entrante 10, pero también
puede tratarse de un aparato de sedimentación, una centrifugadora o
una combinación de tales dispositivos. La sílice que contiene
lignina en la mezcla 9 se puede utilizar, por ejemplo, como
combustible suplementario en una caldera de vapor que queme otro
combustible sólido.
El licor negro 11, del que se ha extraído el
silicio y la lignina, y que también contiene agua de lavado 10, se
lleva a un evaporador convencional 3. El licor negro 11 contiene por
lo general del 5 al 15% de materia seca. Si el licor negro entrante
5 se preevapora antes de saturarlo con dióxido de carbono, el
contenido de materia seca del licor negro 11 puede ser más alto.
Debido a que ahora se ha separado una parte considerable de la
lignina del licor negro, que ha absorbido dióxido de carbono, se ha
reducido el poder calorífico de la materia seca del licor. En el
evaporador 3 se incrementa el contenido de materia seca del licor
negro eliminando el agua 12, de manera que el componente orgánico
del licor negro evaporado saliente 13 se pueda oxidar completamente
en un aparato como el que se describe en la patente finlandesa n.º
98626 (solicitud de patente europea n.º 95934138.9). Evidentemente,
este contenido de materia seca dependerá del origen del licor negro
y de la cantidad de lignina que se le haya extraído. No obstante,
resulta característico que el contenido de materia seca del licor
negro sea notablemente más bajo si se suministra a este
dispositivo
de combustión 4 que si se quema con aire de forma convencional. Un contenido típico de materia seca es el 40%.
de combustión 4 que si se quema con aire de forma convencional. Un contenido típico de materia seca es el 40%.
En el dibujo, el número 4 indica el dispositivo
descrito en la memoria descriptiva de la patente finlandesa 98626.
En este dispositivo, el contenido de materia seca del licor entrante
se incrementa mediante el contacto directo con un gas caliente, y
el licor evaporado calentado a alta temperatura se quema en un
reactor presurizado con un gas 14 formado por aire enriquecido con
oxígeno, del cual se ha eliminado la parte principal de nitrógeno,
u, opcionalmente, de oxígeno puro. El residuo inorgánico de la
combustión, formado principalmente por carbonato sódico, se
disuelve en el agua suministrada 15 y se extrae del dispositivo en
forma de solución concentrada 16. El carbonato sódico se puede
caustificar hasta obtener hidróxido sódico usando procedimientos
convencionales.
Cuando la combustión de la sustancia orgánica
presente en el licor negro se realiza con aire muy enriquecido con
oxígeno o con oxígeno puro, el producto gaseoso de la combustión en
el aparato 4 consistirá principalmente en dióxido de carbono y
vapor de agua. Este gas se usa internamente para la evaporación del
licor negro entrante 13, y, después, la concentración de vapor de
agua del gas aumenta aún más. La concentración de vapor del gas
disminuye enfriándolo, de manera que el vapor se condense en uno o
más intercambiadores de calor, como los descritos en la patente
finlandesa 98626. La parte no condensable del gas 17, extraída del
aparato 4, contiene al menos el 60% en peso de dióxido de carbono,
y esta cantidad es mayor que la cantidad necesaria para saturar el
licor negro con dióxido de carbono en el dispositivo de contacto 1.
Se usa una parte de la corriente 6 de gas 17 para precipitar la
sílice y la lignina en el dispositivo 1 y el resto 18 se usa para
otros fines o se emite a la atmósfera.
La invención se aclarará en el siguiente
ejemplo.
\vskip1.000000\baselineskip
Una fábrica de papel produce 20.000 t de pasta
de papel de paja por medio de la cocción con sosa. El tiempo
explotación anual es de 8.000 h/a, la capacidad de producción es de
2,5 t/h de media. Se añaden a la cocción 330 kg de NaOH por
tonelada de pasta producida, y el rendimiento de la pasta es de 466
kg de pasta secada con aire por tonelada de materia seca de paja.
El lavado eficaz de la pasta de papel produce aproximadamente 31
m^{3}/h de un licor negro con la siguiente composición para la
recuperación química:
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
Para saturar el licor negro con dióxido de
carbono, se debe añadir dióxido de carbono en una cantidad
equivalente a la cantidad de hidróxido sódico añadida a la cocción.
Se añaden a la cocción 825 kg de NaOH/h, es decir, 20,6 kmol/h. La
cantidad de dióxido de carbono equivalente es 10,3 kmol/h, es decir,
455 kg de CO_{2}/h. Se obtiene el siguiente balance de materia
para el precipitado de sílice y lignina:
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En este contexto, se supone que el precipitado
se ha lavado con 4.600 kg/h de agua, con el fin de eliminar
prácticamente todo el sodio del precipitado, que se deshidrata hasta
llegar a un 50% de contenido seco tras el lavado (N.B.: en la
neutralización se forma agua).
Se puede esperar un poder calorífico de 23,8
MJ/kg para la lignina contenida en el licor negro, y un poder
calorífico de 17,6 MJ/kg para otras sustancias orgánicas,
consistentes principalmente en carbohidratos. Si se usan estos
valores y los valores de la tabla 2, el contenido de materia seca
del licor negro tendrá un poder calorífico de 10,5 MJ/kg antes de
la neutralización, mientras que el poder calorífico tras la
neutralización será de 8,6 MJ/kg. Estos valores de poder calorífico
se puede comparar con un poder calorífico de aproximadamente 14,5
MJ/kg para el contenido de materia seca del licor negro obtenido en
la producción de pasta de sulfato a partir de maderas blandas.
Después de que el precipitado se haya separado y
lavado, el contenido de materia seca del licor negro será de 8,5%.
Un cálculo de dimensionamiento para el aparato de combustión 4, en
el que se quema el licor negro, indica que el licor se debe
evaporar hasta alcanzar un contenido de materia seca de
aproximadamente el 40%, antes de suministrarlo al aparato 4. Se
obtendrá entonces el balance de materia que se muestra en la tabla
3.
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\vskip1.000000\baselineskip
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Se observa que el evaporador 3 debe tener una
salida de aproximadamente 27 t de H_{2}O/h. Si la evaporación se
lleva a cabo en un evaporador con cuatro etapas en serie, las
necesidades de vapor serán de aproximadamente 27/4 t/h, es decir,
aproximadamente 6,8 t/h.
La tabla 4 muestra un balance de materia y
energía del aparato 4. Se ha calculado para un aparato diseñado de
acuerdo con la memoria descriptiva de la patente finlandesa 98626,
basándose en una temperatura de combustión de aproximadamente
1.200ºC en el reactor y una presión en el sistema de 800 kPa
(absoluta). Se proporciona una pequeña cantidad de petróleo para
lámparas como combustible auxiliar para estabilizar la combustión en
caso de averías.
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\vskip1.000000\baselineskip
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(Tabla pasa a página
siguiente)
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El caudal del licor nuevo 16 que sale del
aparato 4 es de 7.270 kg/h y el flujo contiene 1.625 kg/h de sales
inorgánicas. En estas sales se incluye el carbonato sódico contenido
en el licor negro que entra en el aparato 4, es decir 10,3 kmol/h o
1.092 kg/h de carbonato sódico. El resto, es decir, 533 kg/h, está
formado por otras sustancias inorgánicas que se disuelven, de la
paja, en la cocción de la pasta. Parte de estas sustancias
inorgánicas consiste en potasio soluble, mientras que la parte
principal de las sustancias forman carbonatos muy poco solubles en
soluciones concentradas. Estas se pueden extraer de la solución
mediante un filtrado, tras lo cual se pueden caustificar los
carbonatos solubles con cal viva para formar hidróxidos por medio de
técnicas convencionales. La solución de hidróxido se puede reciclar
como licor de cocción en la cocción de paja con sosa. Prácticamente
todo el sodio (y el potasio) presente en el licor negro 5 que entra
en el aparato de recuperación química descrito en el presente
documento se puede reciclar de este modo en el procedimiento.
La tabla 4 muestra que en el aparato 4 se
generan 2.720 kg/h de un gas con una alta concentración de dióxido
de carbono. Un balance de materia más detallado del aparato indica
que este gas contiene 2.450 kg/h de dióxido de carbono, y los
restantes 270 kg/h son de oxígeno gaseoso. En este caso, la
concentración de dióxido de carbono es de aproximadamente el 90% en
volumen. El gas está presente a una presión de 800 kPa. En este
ejemplo, se estimó previamente que se necesitaban 454 kg/h de
dióxido de carbono para neutralizar el licor negro que se encuentra
en el aparato 1. De este modo, se observa que el aparato 4 produce
un gas que contiene dióxido de carbono en una cantidad
considerablemente mayor que la necesaria para neutralizar el licor
negro en el dispositivo de contacto 1.
La tabla 4 muestra que el aparato 4 genera
aproximadamente 4,2 t/h de vapor de proceso a una presión de 800
kPa y, además, aproximadamente 4,3 t/h de vapor de proceso a una
presión de 200 kPa. Los vapores se pueden usar conjuntamente para
evaporar el licor negro que se encuentra en el evaporador 3. Se ha
calculado anteriormente en este ejemplo, que se necesitaban
aproximadamente 6,8 t/h de vapor para la evaporación. Por lo tanto,
el vapor generado en el aparato 4 es suficiente para cumplir con
las necesidades de vapor para la evaporación.
El precipitado 9 separado del licor negro en el
separador 2 contiene una cantidad apreciable de lignina. Teniendo
en cuenta el poder calorífico de la lignina y la composición del
precipitado que se define en la tabla 2, se obtiene un poder
calorífico superior de 13,7 MJ/kg para el contenido de materia seca
del precipitado. Una estimación muestra que se pueden generar
aproximadamente 4 t/h de vapor, si se usa el precipitado como
combustible en el horno de una caldera de vapor. En tal caso, el
precipitado se mezcla preferentemente con algún otro combustible
sólido que posea una contenido de cenizas más bajo, por ejemplo,
paja o residuos de paja que no se pueden usar en la producción de
pasta.
Claims (9)
1. Un procedimiento para recuperar álcalis y
energía a partir de un licor negro (5) que contiene silicato,
mediante la neutralización del licor negro que contiene silicato con
un exceso de un gas (6) que contiene dióxido de carbono con el fin
de precipitar sílice y lignina, la separación (2) de un precipitado
(9) rico en sílice del licor negro y la posterior evaporación (3)
del licor negro para concentrarlo y combustión (4) del licor negro
concentrado (13) pobre en silicato para generar calor y recuperar
una masa fundida de carbonato sódico, caracterizado porque
la saturación del licor negro (5) que contiene silicato por medio
del gas (6) que contiene dióxido de carbono se lleva a cabo a una
temperatura de al menos 80ºC durante al menos 10 minutos, y porque
el licor negro evaporado (13) pobre en silicato se quema (4)
mediante oxígeno puro gaseoso o aire enriquecido con oxígeno (14),
después de que el licor negro se haya llevado hasta una temperatura
próxima a su punto de ebullición mediante el contacto directo con
los gases de escape calientes procedentes de dicha combustión (4),
y todas estas operaciones se realizan a una sobrepresión
considerable para recuperar la masa fundida de carbonato sódico y
para formar un gas (17) que contiene más del 60% en peso de dióxido
de carbono, que se usa para la neutralización del licor negro (5)
que contiene silicato.
2. Un procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque el exceso de gas (6) que contiene
dióxido de carbono se ajusta para mantener aproximadamente
constante la concentración de dióxido de carbono del gas (7) no
absorbido en la saturación del licor negro (5) que contiene
silicato.
3. Un procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la
combustión (4) del licor residual evaporado (3) pobre en silicato
se lleva cabo con un gas (6) que contiene al menos un 60% en
volumen de oxígeno, preferentemente con un oxígeno gaseoso
prácticamente puro.
4. Un procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la
combustión (4) se lleva cabo a una sobrepresión de al menos 100
kPa, preferentemente a una presión en el intervalo de 900 a 1.100
kPa.
5. Un procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la
combustión (4) se lleva cabo a una temperatura de al menos 800ºC,
preferentemente en el intervalo de 1.000 a 1.400ºC.
6. Un procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el
precipitado de sílice separado se lava con agua (10) y el agua de
lavado se añade al licor negro (11) pobre en silicato antes de la
evaporación (3).
7. Un procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el licor
negro (11) pobre en silicato se evapora (3) hasta obtener un
contenido de materia seca de al menos el 30% en peso; por ejemplo,
de aproximadamente el 40% en peso.
8. Un procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el gas
(17) rico en dióxido de carbono obtenido en la combustión (4) se
enfría para condensar vapor a partir del mismo, antes de que se use
el gas para saturar el licor negro (5) que contiene silicato.
9. Un procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el
precipitado (19) que contiene lignina y silicato se usa como
combustible suplementario en la generación de vapor.
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