ES2345060T3 - Esterilizacion de liquidos en unos recipientes hermeticamente cerrados. - Google Patents
Esterilizacion de liquidos en unos recipientes hermeticamente cerrados. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2345060T3 ES2345060T3 ES07005762T ES07005762T ES2345060T3 ES 2345060 T3 ES2345060 T3 ES 2345060T3 ES 07005762 T ES07005762 T ES 07005762T ES 07005762 T ES07005762 T ES 07005762T ES 2345060 T3 ES2345060 T3 ES 2345060T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- liquid
- electric field
- heating
- containers
- transport
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A01—AGRICULTURE; FORESTRY; ANIMAL HUSBANDRY; HUNTING; TRAPPING; FISHING
- A01N—PRESERVATION OF BODIES OF HUMANS OR ANIMALS OR PLANTS OR PARTS THEREOF; BIOCIDES, e.g. AS DISINFECTANTS, AS PESTICIDES OR AS HERBICIDES; PEST REPELLANTS OR ATTRACTANTS; PLANT GROWTH REGULATORS
- A01N1/00—Preservation of bodies of humans or animals, or parts thereof
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
- A23L—FOODS, FOODSTUFFS, OR NON-ALCOHOLIC BEVERAGES, NOT COVERED BY SUBCLASSES A21D OR A23B-A23J; THEIR PREPARATION OR TREATMENT, e.g. COOKING, MODIFICATION OF NUTRITIVE QUALITIES, PHYSICAL TREATMENT; PRESERVATION OF FOODS OR FOODSTUFFS, IN GENERAL
- A23L2/00—Non-alcoholic beverages; Dry compositions or concentrates therefor; Their preparation
- A23L2/42—Preservation of non-alcoholic beverages
- A23L2/46—Preservation of non-alcoholic beverages by heating
- A23L2/48—Preservation of non-alcoholic beverages by heating by irradiation or electric treatment
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
- A23L—FOODS, FOODSTUFFS, OR NON-ALCOHOLIC BEVERAGES, NOT COVERED BY SUBCLASSES A21D OR A23B-A23J; THEIR PREPARATION OR TREATMENT, e.g. COOKING, MODIFICATION OF NUTRITIVE QUALITIES, PHYSICAL TREATMENT; PRESERVATION OF FOODS OR FOODSTUFFS, IN GENERAL
- A23L2/00—Non-alcoholic beverages; Dry compositions or concentrates therefor; Their preparation
- A23L2/42—Preservation of non-alcoholic beverages
- A23L2/50—Preservation of non-alcoholic beverages by irradiation or electric treatment without heating
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
- A23L—FOODS, FOODSTUFFS, OR NON-ALCOHOLIC BEVERAGES, NOT COVERED BY SUBCLASSES A21D OR A23B-A23J; THEIR PREPARATION OR TREATMENT, e.g. COOKING, MODIFICATION OF NUTRITIVE QUALITIES, PHYSICAL TREATMENT; PRESERVATION OF FOODS OR FOODSTUFFS, IN GENERAL
- A23L3/00—Preservation of foods or foodstuffs, in general, e.g. pasteurising, sterilising, specially adapted for foods or foodstuffs
- A23L3/005—Preservation of foods or foodstuffs, in general, e.g. pasteurising, sterilising, specially adapted for foods or foodstuffs by heating using irradiation or electric treatment
- A23L3/01—Preservation of foods or foodstuffs, in general, e.g. pasteurising, sterilising, specially adapted for foods or foodstuffs by heating using irradiation or electric treatment using microwaves or dielectric heating
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
- A23L—FOODS, FOODSTUFFS, OR NON-ALCOHOLIC BEVERAGES, NOT COVERED BY SUBCLASSES A21D OR A23B-A23J; THEIR PREPARATION OR TREATMENT, e.g. COOKING, MODIFICATION OF NUTRITIVE QUALITIES, PHYSICAL TREATMENT; PRESERVATION OF FOODS OR FOODSTUFFS, IN GENERAL
- A23L3/00—Preservation of foods or foodstuffs, in general, e.g. pasteurising, sterilising, specially adapted for foods or foodstuffs
- A23L3/02—Preservation of foods or foodstuffs, in general, e.g. pasteurising, sterilising, specially adapted for foods or foodstuffs by heating materials in packages which are progressively transported, continuously or stepwise, through the apparatus
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
- A23L—FOODS, FOODSTUFFS, OR NON-ALCOHOLIC BEVERAGES, NOT COVERED BY SUBCLASSES A21D OR A23B-A23J; THEIR PREPARATION OR TREATMENT, e.g. COOKING, MODIFICATION OF NUTRITIVE QUALITIES, PHYSICAL TREATMENT; PRESERVATION OF FOODS OR FOODSTUFFS, IN GENERAL
- A23L3/00—Preservation of foods or foodstuffs, in general, e.g. pasteurising, sterilising, specially adapted for foods or foodstuffs
- A23L3/02—Preservation of foods or foodstuffs, in general, e.g. pasteurising, sterilising, specially adapted for foods or foodstuffs by heating materials in packages which are progressively transported, continuously or stepwise, through the apparatus
- A23L3/022—Preservation of foods or foodstuffs, in general, e.g. pasteurising, sterilising, specially adapted for foods or foodstuffs by heating materials in packages which are progressively transported, continuously or stepwise, through the apparatus with packages moving on the spot while being transported
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
- A23L—FOODS, FOODSTUFFS, OR NON-ALCOHOLIC BEVERAGES, NOT COVERED BY SUBCLASSES A21D OR A23B-A23J; THEIR PREPARATION OR TREATMENT, e.g. COOKING, MODIFICATION OF NUTRITIVE QUALITIES, PHYSICAL TREATMENT; PRESERVATION OF FOODS OR FOODSTUFFS, IN GENERAL
- A23L3/00—Preservation of foods or foodstuffs, in general, e.g. pasteurising, sterilising, specially adapted for foods or foodstuffs
- A23L3/02—Preservation of foods or foodstuffs, in general, e.g. pasteurising, sterilising, specially adapted for foods or foodstuffs by heating materials in packages which are progressively transported, continuously or stepwise, through the apparatus
- A23L3/04—Preservation of foods or foodstuffs, in general, e.g. pasteurising, sterilising, specially adapted for foods or foodstuffs by heating materials in packages which are progressively transported, continuously or stepwise, through the apparatus with packages on endless chain or band conveyors
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
- A23L—FOODS, FOODSTUFFS, OR NON-ALCOHOLIC BEVERAGES, NOT COVERED BY SUBCLASSES A21D OR A23B-A23J; THEIR PREPARATION OR TREATMENT, e.g. COOKING, MODIFICATION OF NUTRITIVE QUALITIES, PHYSICAL TREATMENT; PRESERVATION OF FOODS OR FOODSTUFFS, IN GENERAL
- A23L3/00—Preservation of foods or foodstuffs, in general, e.g. pasteurising, sterilising, specially adapted for foods or foodstuffs
- A23L3/32—Preservation of foods or foodstuffs, in general, e.g. pasteurising, sterilising, specially adapted for foods or foodstuffs by treatment with electric currents without heating effect
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A23—FOODS OR FOODSTUFFS; TREATMENT THEREOF, NOT COVERED BY OTHER CLASSES
- A23L—FOODS, FOODSTUFFS, OR NON-ALCOHOLIC BEVERAGES, NOT COVERED BY SUBCLASSES A21D OR A23B-A23J; THEIR PREPARATION OR TREATMENT, e.g. COOKING, MODIFICATION OF NUTRITIVE QUALITIES, PHYSICAL TREATMENT; PRESERVATION OF FOODS OR FOODSTUFFS, IN GENERAL
- A23L3/00—Preservation of foods or foodstuffs, in general, e.g. pasteurising, sterilising, specially adapted for foods or foodstuffs
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A61—MEDICAL OR VETERINARY SCIENCE; HYGIENE
- A61L—METHODS OR APPARATUS FOR STERILISING MATERIALS OR OBJECTS IN GENERAL; DISINFECTION, STERILISATION OR DEODORISATION OF AIR; CHEMICAL ASPECTS OF BANDAGES, DRESSINGS, ABSORBENT PADS OR SURGICAL ARTICLES; MATERIALS FOR BANDAGES, DRESSINGS, ABSORBENT PADS OR SURGICAL ARTICLES
- A61L2/00—Methods or apparatus for disinfecting or sterilising materials or objects other than foodstuffs or contact lenses; Accessories therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12H—PASTEURISATION, STERILISATION, PRESERVATION, PURIFICATION, CLARIFICATION OR AGEING OF ALCOHOLIC BEVERAGES; METHODS FOR ALTERING THE ALCOHOL CONTENT OF FERMENTED SOLUTIONS OR ALCOHOLIC BEVERAGES
- C12H1/00—Pasteurisation, sterilisation, preservation, purification, clarification, or ageing of alcoholic beverages
- C12H1/02—Pasteurisation, sterilisation, preservation, purification, clarification, or ageing of alcoholic beverages combined with removal of precipitate or added materials, e.g. adsorption material
- C12H1/06—Precipitation by physical means, e.g. by irradiation, vibrations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12H—PASTEURISATION, STERILISATION, PRESERVATION, PURIFICATION, CLARIFICATION OR AGEING OF ALCOHOLIC BEVERAGES; METHODS FOR ALTERING THE ALCOHOL CONTENT OF FERMENTED SOLUTIONS OR ALCOHOLIC BEVERAGES
- C12H1/00—Pasteurisation, sterilisation, preservation, purification, clarification, or ageing of alcoholic beverages
- C12H1/02—Pasteurisation, sterilisation, preservation, purification, clarification, or ageing of alcoholic beverages combined with removal of precipitate or added materials, e.g. adsorption material
- C12H1/06—Precipitation by physical means, e.g. by irradiation, vibrations
- C12H1/08—Precipitation by physical means, e.g. by irradiation, vibrations by heating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
- C12H—PASTEURISATION, STERILISATION, PRESERVATION, PURIFICATION, CLARIFICATION OR AGEING OF ALCOHOLIC BEVERAGES; METHODS FOR ALTERING THE ALCOHOL CONTENT OF FERMENTED SOLUTIONS OR ALCOHOLIC BEVERAGES
- C12H1/00—Pasteurisation, sterilisation, preservation, purification, clarification, or ageing of alcoholic beverages
- C12H1/12—Pasteurisation, sterilisation, preservation, purification, clarification, or ageing of alcoholic beverages without precipitation
- C12H1/16—Pasteurisation, sterilisation, preservation, purification, clarification, or ageing of alcoholic beverages without precipitation by physical means, e.g. irradiation
- C12H1/18—Pasteurisation, sterilisation, preservation, purification, clarification, or ageing of alcoholic beverages without precipitation by physical means, e.g. irradiation by heating
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Nutrition Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Dentistry (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Zoology (AREA)
- Environmental Sciences (AREA)
- Food Preservation Except Freezing, Refrigeration, And Drying (AREA)
- Apparatus For Disinfection Or Sterilisation (AREA)
- Packages (AREA)
- Agricultural Chemicals And Associated Chemicals (AREA)
- Medical Preparation Storing Or Oral Administration Devices (AREA)
Abstract
Procedimiento de esterilización o de pasteurización de un líquido a tratar contenido en unos recipientes herméticamente cerrados, que comprende el transporte de los recipientes a una zona de tratamiento en la que los recipientes son sumergidos en un flujo de fluido de transporte exterior, el calentamiento en volumen del líquido a tratar a una velocidad superior a 28ºC por segundo, hasta una temperatura de tratamiento T que se sitúa entre 20ºC y 66ºC, la agitación del recipiente durante el calentamiento del líquido, y según el valor de la temperatura de tratamiento T, la exposición del líquido a un campo eléctrico de tratamiento por electroporación inmediatamente o poco después del calentamiento del líquido, seleccionándose la amplitud E del campo eléctrico en V/cm de manera que satisfaga la ecuación: **(Ver fórmula)** para los valores: **(Ver fórmula)** en las que T es la temperatura de tratamiento en grados Celsius.
Description
Esterilización de líquidos en unos recipientes
herméticamente cerrados.
La presente invención se refiere a un
procedimiento de esterilización de líquidos contenidos en unos
recipientes herméticamente cerrados, y a un dispositivo para la
realización del procedimiento.
Uno de los métodos de esterilización utilizado
habitualmente en la industria es mediante autoclave, en el que se
tratan unos recipientes por lotes (en inglés "batches")
típicamente a una temperatura comprendida entre 90ºC y 130ºC
durante varios minutos, a unas cadencias de varios miles de
recipientes por hora. Sin embargo, la esterilización a estas
temperaturas puede alterar sustancialmente las propiedades del
producto tratado, (color, sabor, olor, cualidades biofísicas,
bioquímicas y otras). En un procedimiento convencional de
esterilización térmica, la elevación de temperatura se efectúa
lentamente y permite que los microorganismos se adapten y resistan
mejor el aumento de temperatura.
Unos procedimientos que prevén reducir el umbral
de temperatura necesario para esterilizar un líquido acuoso,
mediante la aplicación de campos eléctricos, se han descrito en las
patentes US nº 4.695.472 y EP 1 328 167. El procedimiento descrito
en la patente US nº 4.695.472 se refiere sin embargo sólo a la
esterilización de flujo de líquido y no se puede utilizar para la
esterilización de botellas o de otros recipientes llenos de
líquido. La amplitud del campo eléctrico propuesto, aplicado a una
botella de una decena de centímetros de diámetro, necesitaría unas
tensiones muy elevadas, difíciles de generar y de aplicar de manera
homogénea.
En el documento EP 1 328 167, se describe un
procedimiento para la esterilización de botellas o de otros
recipientes llenos de líquido. Se propone limitar la temperatura
umbral T_{S} de esterilización sometiendo al producto
simultáneamente a un calentamiento por campo eléctrico y a la acción
de vibraciones ultrasónicas. Esta tecnología resulta sin embargo
poco eficaz en la práctica, por un lado porque diferentes
microorganismos tienen unas sensibilidades diferentes a las
vibraciones ultrasónicas, en función de la frecuencia y de la
amplitud, y por otro lado porque la aplicación homogénea de
ultrasonidos en todo el volumen del recipiente es difícil de llevar
a cabo.
Por otro lado, con los procedimientos de
esterilización por electroporación conocidos, es difícil obtener
una buena uniformidad de tratamiento de recipientes herméticos que
contienen líquido, debido a la rapidez de calentamiento y a la
forma de los recipientes, que provocan unas disparidades de
temperaturas y de campo eléctrico en el volumen de líquido a
esterilizar. Para compensar estas disparidades, con el fin de
asegurar una destrucción fiable e irreversible de microorganismos
en todo el volumen de líquido, se podría aumentar la temperatura
media y/o la amplitud o el tiempo de aplicación del campo eléctrico.
Sin embargo, la consecuencia sería una alteración incrementada de
las propiedades del líquido.
Durante el calentamiento, la presión en el
interior del recipiente aumenta y puede acompañarse de una
deformación irreversible del recipiente, en particular cuando se
trata de botellas o de otros recipientes en material plástico. Los
procedimientos de esterilización mediante campo eléctrico tienen la
ventaja de disminuir la temperatura y el tiempo de esterilización
con relación a un procedimiento de pasteurización térmico
convencional. Sin embargo, existe una ventaja en disminuir la
temperatura y el tiempo de tratamiento todavía más para reducir los
efectos debidos al incremento de la presión interior.
Unos dispositivos de compensación de presión en
el campo de la esterilización de recipientes a alta temperatura se
han descrito en las patentes GB 390 768, US nº 2.909.436, FR 1 436
405 y FR 2 035 678. En estos sistemas, la presión interna está
compensada por la presión del líquido que rodea el recipiente,
determinado por la altura de la columna de líquido en la que los
recipientes están sumergidos. Este líquido sirve asimismo para
calentar el contenido del recipiente, haciendo el procedimiento de
esterilización relativamente lento, con unas consecuencias nefastas
sobre la alteración de las propiedades del alimento en el
recipiente. Dichos procedimientos no están tampoco previstos, ni
adaptados, para la esterilización de botellas en PET o de otros
recipientes en materiales plásticos cuya resistencia a la fluencia
disminuye en gran medida a la temperatura de pasteurización térmica
convencional.
Un objetivo de la invención es proporcionar un
procedimiento de esterilización o de pasteurización con buenos
rendimientos, eficaz y fiable a unas cadencias industriales,
apropiado para esterilizar o para pasteurizar unos líquidos
contenidos en unos recipientes herméticos, incluidos unos
recipientes de tamaños y de formas corrientes en el campo
alimenticio en plástico o de otros materiales que no soportan unas
temperaturas elevadas. Un objetivo es asimismo suministrar un
dispositivo para la realización de dicho procedimiento.
Otro objetivo de la invención es proporcionar un
procedimiento de esterilización o de pasteurización apropiado para
esterilizar o pasteurizar, a unas cadencias industriales, unos
líquidos contenidos en unos recipientes herméticos incluyendo unos
recipientes de tamaños y de formas corrientes en el campo
alimentario, que no altere, o que altere poco, las propiedades del
líquido.
Es ventajoso proporcionar un procedimiento de
esterilización de un líquido que no caliente el líquido, incluso
localmente, por encima de 70ºC, sino preferentemente no por encima
de 65ºC.
Los objetivos de la invención se alcanzan
mediante un procedimiento de esterilización según la reivindicación
1, y mediante un dispositivo según la reivindicación 16.
El procedimiento de esterilización de
recipientes herméticamente cerrados que contienen un líquido a
esterilizar según la presente invención, comprende el transporte de
los recipientes a una zona de tratamiento en la que los recipientes
son sumergidos en un flujo de fluido exterior, situándose el
calentamiento en volumen del líquido a esterilizar por ondas
electromagnéticas a un índice superior a 28ºC por segundo hasta una
temperatura de tratamiento T comprendida entre 20ºC y 65ºC, la
agitación del recipiente durante el calentamiento del líquido, y
según el valor de la temperatura de tratamiento T, la exposición del
líquido a un campo eléctrico en impulsos inmediatamente o poco
después del calentamiento del líquido, siendo la amplitud E del
campo eléctrico en V/cm seleccionada de manera que se verifique la
ecuación:
para los
valores:
en las que T es la temperatura de
tratamiento en grados
Celsius.
De manera muy sorprendente, los inventores han
descubierto que calentando el líquido muy rápidamente, a una
velocidad superior a 28ºC por segundo, el campo eléctrico a aplicar
para destruir los microorganismos se puede reducir en gran medida
con relación a los procedimientos conocidos. Así, a unos valores de
temperatura de tratamiento de 64 a 66ºC, la amplitud del campo
eléctrico puede incluso ser nula. En otras palabras, si se calienta
el líquido en volumen en cualquier parte a más de 28ºC por segundo,
la pasteurización eficaz y fiable del líquido no necesita ninguna
exposición al campo eléctrico para una temperatura de tratamiento
más allá de 64ºC, y para unas temperaturas inferiores, la
pasteurización se puede llevar a cabo con una exposición a un campo
eléctrico de amplitud muy inferior a lo que se propone
convencionalmente.
Debido a la importancia de la velocidad de
calentamiento sobre la eficacia de pasteurización, el calentamiento
uniforme en volumen es muy importante para asegurar que la totalidad
del volumen del líquido sea sometida a un calentamiento rápido. Con
este fin, el líquido se agita o se somete a turbulencia, y el
calentamiento en volumen se lleva a cabo mediante ondas de alta
frecuencia o microondas. El calentamiento mediante ondas de HF o
microondas permite obtener un calentamiento mediante agitación de
las moléculas de agua minimizando el calentamiento óhmico mediante
corriente eléctrica, para evitar unos problemas de efecto de
"pinch" que induce unas no-uniformidades de
calentamiento. Las frecuencias de estas radiaciones son
preferentemente de más de 1.000 KHz.
El campo eléctrico de tratamiento mediante
electroporación es preferentemente alternativo y suministrado por
impulsos, situándose la frecuencia del campo alternativo
preferentemente entre 100 KHz y 1.000 KHz.
Para la mayoría de los microorganismos que
representan un peligro para los productos alimenticios y en
particular las bebidas, pero también para unos productos
farmacéuticos y médicos, el mecanismo de adaptación del
microorganismo al incremento de la temperatura no se realiza a unas
velocidades de calentamiento superiores a 28ºC por segundo durante
toda la duración del procedimiento de calentamiento.
Las tensiones térmicas sobre las membranas de
los microorganismos debidas al aumento tan rápido de la temperatura
del líquido se añaden a las tensiones debidas a los efectos del
campo eléctrico alternativo, cuya frecuencia se selecciona para
hacer oscilar los efectos de tensión sobre las membranas y por
consiguiente amplificar las tensiones locales máximas que sufren
estas membranas. Esta combinación permite concentrar mejor la
energía del campo eléctrico sobre la destrucción de los
microorganismos por electroporación, minimizando la pérdida de
energía eléctrica en calor y por lo tanto la potencia eléctrica
necesaria para la destrucción irreversible de los microorganismos.
Esto permite tratar volúmenes más grandes y evitar más fácilmente
unos problemas de perforación y de calentamiento local que pueden
alterar las propiedades del líquido a esterilizar.
La energía calorífica total aportada al líquido
a tratar por dicho o dichos impulso(s) de campo eléctrico
puede ventajosamente ser muy baja, en particular inferior a 0,05
J/cm^{3}.
Una ventaja de la presente invención es por lo
tanto poder efectuar muy rápidamente y a unas temperaturas
inferiores a 66ºC, con un campo eléctrico relativamente bajo,
incluso nulo, unas operaciones de destrucción o de electroporación
colectiva irreversibles sobre unas células que se encuentran en gran
cantidad en una disolución acuosa, en particular que se encuentran
en el interior de un recipiente herméticamente cerrado. En este
caso, ha resultado posible realizar de manera irreversible la
destrucción de los microorganismos, tales como mohos y levaduras en
estado vegetativo y en forma de esporas, a unas temperaturas que no
sobrepasan los 65ºC, para unos tiempos de procedimiento que no
sobrepasan de uno a dos segundos.
Esto hace posible la esterilización eficaz y de
larga duración de productos a base de agua o que contienen agua, en
particular de bebidas (tales como las aguas minerales sin gas, las
aguas aromatizadas, el té, los zumos de fruta y productos
derivados, la leche y productos derivados, la cerveza) encerradas en
unos recipientes en material plástico, en particular en PET, cuya
temperatura máxima de estabilidad térmica es del orden de 70ºC.
El calentamiento en volumen se puede realizar
mediante unas ondas electromagnéticas de alta frecuencia o de
microondas. Un flujo de fluido calentado que fluye alrededor de los
recipientes permite mejorar, mediante intercambio térmico
convectivo, la obtención de un campo de temperatura uniforme en el
interior del recipiente. Además, permite, aumentando la presión
estática a medida que se produce el calentamiento del recipiente y
de su contenido, compensar el aumento de presión en el interior del
recipiente relacionado con el calentamiento del producto y por
consiguiente evitar una deformación plástica del recipiente.
Un calentamiento rápido en volumen del producto
encerrado en el recipiente crea unas disparidades de temperatura
debidas al hecho de que las propiedades dieléctricas del material
del recipiente son sustancialmente diferentes de las del producto
que contiene agua. Esto significa que la densidad de potencia
desarrollada en el producto es muy superior a la desarrollada en el
material del recipiente. A unas velocidades de calentamiento
superiores a 30ºC por segundo, las diferencias de temperaturas
pueden alcanzar más de 10ºC, y los gradientes más de 1.000ºC por
centímetro. Las no-uniformidades se amplifican en
las zonas de engrosamiento de la pared del recipiente, por ejemplo
el cuello y el fondo de la botella. Es en estos sitios donde se
puede producir un riesgo de que el procedimiento de esterilización
sea incompleto.
Puesto que el calentamiento de las paredes tiene
lugar prácticamente sólo por conducción térmica y por convección,
las no-uniformidades del campo de las temperaturas
se reducen intensificando los intercambios de calor por
conductividad térmica y por convección, por un lado agitando el
recipiente durante su calentamiento, y por otro lado sumergiendo el
recipiente en un flujo de fluido (líquido o gas) exterior calentado
a una temperatura igual o ligeramente superior (por ejemplo de 1 a
2ºC) a la prevista para el líquido en el interior del
recipiente.
La velocidad relativa del flujo de fluido con
relación a los recipientes determina la intensidad del flujo de
calor del fluido hacia el recipiente y la diferencia local de las
temperaturas entre el líquido y la pared del recipiente que lo
contiene. Por ejemplo, sumergiendo unas botellas en PET de 1/2 litro
llenas de té en un flujo de agua a 67ºC, calentándolas mediante
microondas a razón de 28ºC por segundo de 20ºC a 65ºC (como media),
para una velocidad de paso de las botellas en la estación de
esterilización de 0,42 metros por segundo y a una velocidad de
flujo de agua a 67ºC de 1,2 metro por segundo, se ha obtenido un
campo uniforme de temperatura (+/- 0,5ºC) en casi un segundo.
Preferentemente, el flujo de fluido en el que se
sumergen los recipientes se somete a turbulencia, lo que permite
agitar simultáneamente los recipientes.
Ventajosamente, se puede utilizar la misma
estación de esterilización para calentar el contenido de los
recipientes y el flujo de líquido exterior.
Preferentemente, se aplica el campo eléctrico
alternativo después de una pausa del orden de uno a dos segundos
tras la etapa de calentamiento. Esta pausa sirve para uniformizar
las temperaturas por conductividad térmica y por convección. En el
procedimiento de esterilización según la invención, el calentamiento
del líquido puede tener lugar simultáneamente con el impulso o los
impulsos de campo eléctrico.
Es ventajoso espaciar la zona de acción del
impulso térmico de la del impulso de campo eléctrico. Por ejemplo,
se puede insertar una zona de tránsito entre las dos, en la que el
campo eléctrico es nulo o despreciable y en la que el campo de
temperatura está uniformizado en el volumen del líquido de manera
que la diferencia de temperatura entre las partes centrales y
periféricas del líquido no sobrepase un grado. El líquido a tratar
atraviesa esta zona de tránsito durante la pausa mencionada
anteriormente entre el calentamiento del líquido y la aplicación
del campo eléctrico.
Otros objetivos y características ventajosos de
la invención se pondrán más claramente de manifiesto a partir de
las reivindicaciones y de la descripción detallada presentada a
continuación, a título ilustrativo, haciendo referencia a los
dibujos adjuntos, en los que:
\ding{226} La figura 1 muestra un gráfico que
ilustra la relación entre la temperatura de tratamiento y la
amplitud del campo eléctrico según la invención;
\ding{226} La figura 2 muestra un gráfico que
ilustra unos impulsos de campo eléctrico según la invención;
\ding{226} La figura 3 muestra un dispositivo
para la realización de un procedimiento de esterilización según una
forma de realización de la presente invención;
\ding{226} La figura 4a muestra un dispositivo
distribuidor de campo eléctrico según un primer modo de realización;
y
\ding{226} La figura 4b muestra un dispositivo
distribuidor de campo eléctrico según un segundo modo de
realización;
\newpage
\ding{226} La figura 5 muestra un dispositivo
para la realización de un procedimiento de esterilización según otra
forma de realización de la presente invención;
\ding{226} La figura 6a muestra una parte del
conducto que comprende un dispositivo de juntas (el caso de botellas
de sección no circular en este caso);
\ding{226} La figura 6b es una vista en
sección según la línea A-A de la figura 6a; y
\ding{226} La figura 7 es una vista en sección
de una parte de conducto de transporte de recipientes según una
variante de la invención.
\vskip1.000000\baselineskip
El procedimiento de esterilización según la
presente invención comprende el calentamiento del líquido a tratar
por un campo eléctrico que tiene una frecuencia superior a 1 MHz, a
una velocidad superior a 28ºC por segundo, hasta una temperatura de
tratamiento T que se sitúa entre 20ºC y 66ºC. Según el valor de la
temperatura de tratamiento T, el líquido se expone a un campo
eléctrico alternativo en impulsos inmediatamente o poco después del
calentamiento del líquido, eligiéndose la amplitud E del campo
eléctrico en V/cm de manera que se satisfaga la ecuación
empírica:
para los
valores:
en las que T es la temperatura de
tratamiento en grados
Celsius.
\vskip1.000000\baselineskip
Esta relación se ilustra por el gráfico de la
figura 1.
B(T) representa el límite superior de la
amplitud del campo eléctrico razonablemente necesario para
pasteurizar o esterilizar un líquido a base de agua en unas
condiciones industriales de pasteurización de productos según la
presente invención.
C(T) representa el límite inferior de la
amplitud del campo eléctrico por debajo del cual no existe ninguna
destrucción de todos los microorganismos típicos que representan un
peligro para la calidad y la conservación del producto o para la
salud del consumidor o del individuo.
A(T) representa el límite inferior de la
amplitud del campo eléctrico por debajo del cual no tiene lugar,
según la presente invención, la pasteurización de un producto a base
de agua y que contiene los microorganismos típicos que representan
un peligro para la calidad y la conservación del producto o para la
salud del consumidor o del individuo.
\vskip1.000000\baselineskip
Por ejemplo, el valor del campo eléctrico
necesario para pasteurizar un líquido según A(T) es:
Se observará que esta relación proporciona sólo
una primera estimación, que puede ser precisada empíricamente en
función de los microorganismos (de las células) a destruir y de las
propiedades del líquido.
El aspecto del impulso del campo eléctrico
alternativo se ilustra en la figura 2 en la que se indican los
tiempos t_{1}, t_{2} y t_{3}.
La oscilación del campo eléctrico es
preferentemente de forma esencial sinusoidal, pero puede ser de otra
forma.
Las características y la forma de los impulsos
de campo eléctrico alternativo están configuradas para maximizar la
electroporación de las membranas de los microorganismos y reducir la
generación de corriente eléctrica perdida en calor. Con este fin,
el periodo t_{1} de una oscilación del campo eléctrico tiene
preferentemente un valor
Por debajo de este tiempo, los microorganismos
son insensibles a las oscilaciones del campo eléctrico.
Para una amplitud de campo eléctrico constante,
cuanto más grande es t_{1} más intensas son las pérdidas de
corriente debidas al calentamiento óhmico que acompaña el paso de la
corriente eléctrica oscilante a través del medio calentado, a la
vista de la resistividad eléctrica finita del medio. En el caso del
calentamiento de contenedores en material plástico llenos de bebida
por corrientes de alta frecuencia, con el fin de minimizar estas
pérdidas, es muy ventajoso limitar la frecuencia a 100 KHz, es decir
t_{1} a 10 \mus, preferentemente a 5 \mus.
Por lo tanto se tiene para t_{1} la condición
limitativa:
El tiempo t_{2} de un impulso de campo
eléctrico oscilante es más grande que el periodo t_{1} de una
oscilación del campo eléctrico:
El valor superior de t_{2} se determina
mediante el calentamiento total de las zonas de perturbaciones
térmicas debidas al hecho de que la resistencia de los electrolitos
-las bebidas son uno de esTos casos en particular- disminuye con el
aumento de la temperatura. La corriente eléctrica, en este caso, se
concentrará siempre en unas zonas más o menos cilíndricas a lo
largo del vector de campo eléctrico. Estas zonas, más adelante, se
contraen rápidamente, estimuladas por los efectos "pinch". La
temperatura en estas zonas crece exponencialmente, lo cual conduce
a unos calentamientos locales inaceptables, incluso a unas
perforaciones.
Estas presiones conducen a la relación
limitativa para t_{2}:
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
en la que c, dT, R y E son,
respectivamente, el calor específico, la diferencia límite de
temperatura, la resistividad del medio, y la amplitud del campo
eléctrico.
Teniendo en cuenta el hecho experimental de que
la resistividad eléctrica de un medio acuoso tal como una bebida no
sobrepasa 10 Ohm.m y que c = 2
megajoules/m^{3}-grado, para dT < 5 grados y E
= 1.000 kV/m, se tiene:
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
El tiempo t_{3} es el lapso de tiempo entre
dos impulsos de campo eléctrico. Es preferentemente superior al
tiempo de compensación de las perturbaciones de calentamiento óhmico
por las pulsaciones de turbulencia hidrodinámica.
Si v es la velocidad característica de las
inestabilidades hidrodinámicas y L es su amplitud, la condición de
compensación es:
Para el caso de la pasteurización de botellas
llenas de bebida y selladas, según la presente invención, se tiene
L > 0,003 m y v < 1 m/s, dando como resultado t_{3} >
0,001 s.
El límite superior para t_{3} viene dado por
la condición de obtener por lo menos un impulso por contenedor
tratado. En este caso t_{3} < LL/vv, en la que LL es la
dimensión característica del contenedor en el sentido de su
movimiento a través del campo eléctrico, y vv su velocidad.
Para el caso típico de la pasteurización de
botellas de 0,5 l, LL = 0,3 m y vv > 1 m/s, se tiene:
Si se trata un flujo de líquido, t_{3} <
LLL / vvv, en la que LLL es la longitud de la zona de aplicación
del campo eléctrico y vvv la velocidad de este flujo a través de
esta zona.
Para el caso típico en el que LLL = 0,3 m y vvv
> 1 m/s, se tiene:
En el procedimiento de esterilización según la
invención, el calentamiento del líquido puede tener lugar
simultáneamente con el impulso o los impulsos del campo eléctrico.
En la práctica, es más ventajoso someter en primer lugar el líquido
al impulso de calentamiento, y aplicar a continuación el impulso o
los impulsos de campo eléctrico. Esta pausa es útil para
uniformizar mejor el campo de temperatura en el líquido a
esterilizar de manera que todas las zonas del líquido, incluidas
las de las capas límites en las interfaces
líquido-sólido del recipiente, adquieran
esencialmente la misma temperatura antes de la aplicación del campo
eléctrico.
Si x es el espesor característico de la capa
límite (como máximo 0,3 mm), el tiempo de pausa tp es
preferentemente superior a:
\vskip1.000000\baselineskip
en la que d, c y
z son respectivamente la densidad, la capacidad térmica y la
conductividad térmica del líquido a esterilizar. Para la mayoría de
las aplicaciones, el tiempo de esta pausa no sobrepasa 1 ó 2
segundos.
Para algunas aplicaciones, es ventajoso espaciar
la zona de acción del impulso térmico de la del impulso de campo
eléctrico. Por ejemplo, se puede insertar una zona de tránsito entre
las dos, en la que el campo eléctrico es nulo o despreciable y en
la que el campo de temperatura está uniformizado en el volumen del
líquido de manera que la diferencia de temperatura entre las partes
centrales y periféricas del líquido no sobrepasa un grado. El
líquido a tratar atraviesa esta zona de tránsito durante la pausa
mencionada anteriormente, entre el calentamiento del líquido y la
aplicación del campo eléctrico.
Las figuras 3 y 5, ilustran esquemáticamente
unos dispositivos de realización del procedimiento según diferentes
formas de realización de la presente invención.
El dispositivo 1 comprende un sistema de
transporte 2 del líquido a tratar 3, una estación de calentamiento
en volumen 4 del líquido a tratar y una estación de aplicación de un
campo eléctrico en impulsos 5.
El sistema de transporte 2 comprende una
estación de entrada 6, un conducto de transporte 7, y una estación
de salida 8. Los recipientes pueden ser conducidos mediante una
cinta transportadora estándar 33 y depositados sobre una cadena de
cangilones (o cualquier otro mecanismo equivalente) en una parte de
columna 7a del conducto 7.
El sistema de transporte puede comprender además
un sistema de bombeo 9a, 9b, para la circulación del líquido de
transporte 10 en el que están sumergidos unos recipientes herméticos
11 que contienen el líquido a tratar. El sistema de transporte
puede comprender ventajosamente un circuito caliente 12a y un
circuito frío 12b, cada uno provisto de un sistema de bombeo 9a, 9b
y de recirculación del líquido de transporte. El circuito caliente
transporta los recipientes a través de las estaciones de
calentamiento y de aplicación del campo eléctrico y retorna el
líquido de transporte mediante un conducto de retorno 13a al
conducto de transporte 7, en la proximidad de la estación de
entrada. El circuito frío 13b comprende asimismo un sistema de
bombeo 9b y un conducto de retorno 13b que interconecta el conducto
de transporte 7 entre una posición en la proximidad de la estación
de salida 8 y una interfaz 14 que separa los circuitos caliente y
frío.
La interfaz 14 comprende ventajosamente uno (o
varios) dispositivo(s) de juntas 15 (véanse las figuras 6a y
6b) que comprende(n) una pluralidad de paredes flexibles o
elásticas 15a yuxtapuestas en una sección del conducto 7, por
ejemplo en caucho, que comprende unas aberturas 15b que coinciden
con el perfil del recipiente a tratar. Así, los recipientes
participan en la creación de la estanqueidad entre los circuitos
frío y caliente. Unos dispositivos de juntas 15 pueden estar
dispuestos asimismo en otros sitios a lo largo del conducto de
transporte 7, por ejemplo corriente arriba de la estación de
calentamiento 4.
Los circuitos frío y caliente pueden comprender
además unos intercambiadores de calor 31, 32 sobre el conducto de
retorno, para recuperar el calor del líquido de transporte y/o del
líquido a tratar.
El circuito frío permite disminuir rápidamente
la temperatura del líquido a tratar con el fin de conservar las
propiedades del líquido y, llegado el caso, reducir los problemas de
deformación de recipientes en material plástico.
La estación de calentamiento 4 comprende un
sistema de generación de impulsos térmicos 35 alimentado por un
generador de energía térmica 37. El generador térmico puede, por
ejemplo, estar en forma de un generador de campo eléctrico de alta
frecuencia que funciona a una frecuencia superior a 1 MHz o de un
generador de microondas. La energía se transfiere del generador 37
al sistema 35 por medio de un cable coaxial o de una guía de ondas
16. Es posible prever varios generadores dispuestos de manera
yuxtapuesta a lo largo del conducto de transporte 7.
La estación de aplicación de un campo eléctrico
5 comprende un distribuidor de impulsos de campo eléctrico
oscilante bipolar 17 conectado a un generador de impulsos de campo
eléctrico oscilante bipolar 18 por medio de un cable coaxial 19.
Conviene subrayar que, tal como se ha evocado anteriormente, para
unas temperaturas de tratamiento superiores a 64ºC, es posible
librarse de la estación de aplicación de campo eléctrico.
Las estaciones de impulso térmico 4 y de
aplicación del campo eléctrico 5 están separadas por una sección de
tránsito del conducto térmicamente aislado 20 creando una pausa
entre el tratamiento térmico y el tratamiento de impulsos
eléctricos. Esta pausa permite ventajosamente uniformizar el campo
de temperatura en el líquido a tratar y sobre las superficies de
los cuerpos sólidos en su contacto.
En el ejemplo de realización de la figura 3, el
líquido a esterilizar está contenido en unos recipientes 11
sumergidos en un líquido de transporte 10 que fluye en el conducto 7
para transportar los recipientes. Los recipientes pueden por
ejemplo ser unas botellas de plástico, llenas por ejemplo de una
bebida o de un alimento líquido.
Es posible asimismo transportar los recipientes
que contienen el líquido a esterilizar a través de una estación de
calentamiento y una estación de aplicación del campo eléctrico
mediante unos medios distintos de un líquido en un conducto, por
ejemplo mediante un flujo de gas a presión en un conducto (siendo la
presión del gas seleccionada de manera que compense la presión en
el interior del contenedor, lo cual permite evitar cualquier
deformación del contenedor debida al calentamiento) o mediante un
mecanismo de transporte mecánico tal como un sistema de cinta
transportadora. Sin embargo, un sistema de transporte por fluido
tiene la ventaja de permitir una buena uniformidad en la
distribución de temperatura alrededor del recipiente durante su
calentamiento y durante la pausa antes de la aplicación del campo
eléctrico. El uso de un líquido de transporte que tiene unas
propiedades dieléctricas similares a las del líquido a esterilizar
permite ventajosamente dominar bien el calentamiento del líquido a
esterilizar así como la aplicación del campo eléctrico local en el
líquido a esterilizar.
Los recipientes, en material dieléctrico, pueden
estar en cualquier forma de contenedores rígidos, tales como unas
botellas de vidrio o de plástico (por ejemplo PET, o también otros
polímeros).
Unos o varios dispositivos de agitación 21 se
pueden añadir al sistema para agitar el líquido de transporte y los
recipientes que se encuentran en el líquido de transporte. En una
variante, el dispositivo de agitación comprende uno o varios
chorros (boquillas) (no ilustrados) dispuesto(s) sobre la
pared del conducto y que desembocan en el interior del conducto,
para inyectar un fluido con el fin de crear unas turbulencias en el
fluido de transporte que fluye en el conducto, uniformizando así el
campo de temperatura en el líquido. Asimismo, unos recipientes
transportados en el conducto pueden ser agitados o puestos en
rotación, por ejemplo mediante un control de corrientes en vórtice
en el líquido de transporte, con el fin de uniformizar el líquido a
tratar en el interior de los recipientes. Unos dispositivos de
agitación 21 pueden estar asimismo dispuestos en la parte de
circuito frío 12b para acelerar el enfriamiento del líquido en el
recipiente después del tratamiento de esterilización o de
pasteurización.
Unas tuberías en material dieléctrico (cuarzo
por ejemplo) 22 están montadas en el conducto de manera que
aseguran el paso del campo eléctrico que sirve para el calentamiento
del líquido en el interior del conducto.
Unos sensores de temperatura 23 están dispuestos
a lo largo del conducto para medir la temperatura del líquido a la
entrada de la estación de generación de impulsos térmicos, en la
zona de calentamiento, a la salida de esta zona y a la salida de la
sección de tránsito 20 del conducto.
Un sensor de campo eléctrico 24 está dispuesto
en la zona de aplicación del campo eléctrico.
En una forma de realización del dispositivo, se
prevé un mecanismo para asegurar una velocidad variable del
desplazamiento de los cuerpos sólidos durante su paso en el
conducto, por ejemplo cambiando la sección (diámetro) del conducto
con el fin de variar la velocidad del flujo del líquido de
transporte.
Un dispositivo distribuidor de campo eléctrico,
según una primera variante, se representa en la figura 4a. En esta
variante, el distribuidor comprende unos electrodos 25a, 25b
dispuestos a ambos lados del conducto para asegurar el paso de
impulsos de campo eléctrico alternativo de frecuencia comprendida
entre 100 KHz y 1.000 KHz transversalmente a través del conducto 7
(de la figura 3), tal como se ha ilustrado mediante las líneas de
campo 26.
En particular, el campo eléctrico pasa del
electrodo superior 25a al electrodo inferior 25b, estando los dos
electrodos montados en el interior de un tubo 27 (en cuarzo por
ejemplo), herméticamente integrado en el conducto. La distancia
"a" entre los electrodos se puede optimizar empíricamente de
manera que asegure la mejor uniformidad posible del campo eléctrico
transversal en el volumen de los contenedores 11. Si la distancia a
es por ejemplo del orden de 4 cm, para obtener una amplitud de
campo eléctrico efectivo de 1 a 3 kV/cm, se debe tener una
diferencia de potencial entre los electrodos del orden de 400 a
1.200 kV.
La figura 4b ilustra un dispositivo de campo
eléctrico según una segunda variante. En esta variante, los impulsos
del campo eléctrico se crean mediante un sistema de inducción y las
líneas de campo eléctrico 26' son esencialmente longitudinales. El
conducto 7, lleno de agua como líquido de transporte 10 que
transporta unos recipientes 11, tales como unas botellas que
contienen un líquido a esterilizar, atraviesa un cuerpo del sistema
de inducción 25. El dispositivo distribuidor de campo eléctrico
está provisto de un núcleo 28 y de uno o varios arrollamientos
primarios 29 conectados a una alimentación por unas conexiones 30a,
30b. La cantidad de arrollamientos primarios se puede determinar
empíricamente, por ejemplo midiendo el campo eléctrico presente en
el líquido de transporte.
En la forma de realización de la figura 3, los
recipientes 11 están sumergidos a una profundidad H en una parte de
columna 7a del conducto de transporte 7 lleno del líquido de
transporte 10.
La columna de líquido de transporte ejerce una
presión exterior que tiende a compensar la presión interior durante
el calentamiento del líquido a tratar según la fórmula (2) que
permite determinar la altura H de la columna que corresponde a la
temperatura T > T_{1}.
en la
que:
- "H" es la altura de la columna de líquido en la que se sumergen los recipientes a tratar;
- "d" es la densidad del líquido exterior;
- "g" es la aceleración local de la gravedad;
- "P_{0}" es la presión inicial del líquido compresible en el recipiente a su entrada en el dispositivo;
- "V_{s}" es la diferencia entre las presiones de los vapores saturados del líquido incompresible a las temperaturas T_{2} y T_{1}. Para el agua, a T_{1} = 20ºC por ejemplo, la presión de los vapores saturados es muy baja y, prácticamente, V_{s} es igual a la presión de los vapores saturados del agua a temperatura T_{2}. Por ejemplo, si T_{2} = 65ºC, entonces V_{s} = 0,25 bares;
- "C" es igual a (k x V_{v}) en la que k es el coeficiente de elasticidad volúmica del material del recipiente a la temperatura T_{2} y V_{v} es la deformación volúmica;
- "V_{p}" es la variación de presión interior debida a la variación de saturación del líquido incompresible por el líquido compresible. V_{p} se mide en un recipiente no deformable (por ejemplo en vidrio) de igual forma y volumen que el recipiente tratado, como la diferencia de presión entre la presión manométrica real a la temperatura t_{2} y la presión P_{2} = P_{0} x (T_{2} / T_{1}). Para unas bebidas no saturadas de CO_{2}, tal como por ejemplo las aguas aromatizadas o la leche, V_{p} es próximo a cero. La compensación es total cuando C = 0.
\vskip1.000000\baselineskip
Se puede disminuir la profundidad H aumentando
la densidad d del medio líquido exterior utilizado en el que se
sumergen los recipientes. En particular, se pueden añadir a este
líquido unos cuerpos sólidos de pequeña dimensión p (p debe ser muy
inferior a la dimensión característica del recipiente), pero de
densidad superior a la del líquido, por ejemplo en forma de polvo.
Esta medición será eficaz sólo cuando la presión ejercida por los
cuerpos sólidos sea igual en todas las direcciones. Se necesitará
para ello que los cuerpos sólidos estén provistos de un movimiento
caótico cuya velocidad media será superior a la raíz cuadrada de gp
en la que:
- "g" es la aceleración local de la gravedad
- "p" es la dimensión de los cuerpos sólidos
y que su cantidad específica n (cantidad de
cuerpo sólido por unidad de volumen) corresponda al aumento de
densidad d prevista.
\vskip1.000000\baselineskip
Para satisfacer esta condición, se necesita que
la fuerza de gravedad del cuerpo sólido de masa m, es decir mg, sea
inferior a la fuerza F ejercida por este cuerpo sobre
cualquier pared a consecuencia de su inercia. Si v es la
velocidad de movimiento caótico, se puede obtener para F el
orden de magnitud siguiente: F = m x (v / t), en la que t
= d/v, entonces F = (mv^{2}) / d. Se necesita por lo
tanto que F >> mg, y por lo tanto que v >>
(g/d)^{(1/2)}.
Si se tratan unas botellas secuencialmente y en
el sentido de la longitud, unas detrás de otras, un empujador 34
envía las botellas a la parte de conducto horizontal 7c.
Una vez remontados en la parte de columna de
salida del conducto 7b, los recipientes pueden ser evacuados
mediante un empujador u otro mecanismo sobre una cinta
transportadora 33.
En la variante ilustrada en la figura 7, el
conducto de transporte 7' está en forma de un tubo configurado para
poder insertar unas botellas en el sentido de su longitud en la
parte de entrada 7a' del conducto, y guiarlas así hasta la salida
del conducto en la parte de circuito frío. Con este fin, el tubo
comprende unos radios de curvatura suficientemente amplios para
asegurar la transición entre las partes de conducto verticales y
horizontales. La circulación del líquido de transporte en el sentido
del movimiento de los recipientes facilita el desplazamiento de los
recipientes a lo largo del conducto, no sólo debido a la presión
ejercida en el sentido del movimiento, sino también debido a la
portancia (fuerza de Arquímedes) y de la lubricación creadas por la
presencia del líquido alrededor de los recipientes.
El fluido de transporte también puede sin
embargo ser un gas a presión, separado del entorno del que proceden
los recipientes por dos esclusas mecánicas o por dos esclusas en las
que la presión varía de manera progresiva con el fin de compensar
las diferentes presiones interior y exterior y eliminar así las
deformaciones del contenedor, en particular durante el enfriamiento
del líquido en los recipientes. En resumen, en este caso
particular, las zonas de inmersión de altura H y de densidad
d son sustituidas por unas esclusas que aseguran el paso de
los recipientes del entorno del que proceden a una zona a presión,
siendo esta presión P_{x} igual a la presión interior
P_{i} que se desarrolla en el recipiente durante su
calentamiento.
Haciendo referencia a la forma de realización de
la figura 5, con el fin de compensar la presión desarrollada en el
recipiente durante su calentamiento, se puede reducir la altura de
la parte de columna vertical del conducto generando una presión en
la parte de conducto 7c que atraviesa las estaciones de tratamiento
4, 5 y el circuito de enfriamiento, mediante unas bombas 36a, 36b
que inyectan el gas o el líquido de transporte en dicha parte de
conducto 7c. Unos dispositivos de juntas 15 tales como se han
descrito anteriormente, están dispuestos a ambos lados de la
sección de conducto 7c bajo presión.
Unos manómetros pueden estar dispuestos sobre
todo el circuito para controlar la presión en el conducto, y se
pueden prever asimismo unas válvulas de purga para eliminar el aire
del sistema o para evacuar el líquido del conducto.
Unas esclusas mecánicas que permiten el paso de
los recipientes y que separan una zona de líquido exterior al
recipiente que está caliente de una zona en la que este líquido está
frío, o cualquier otro sistema de esclusa o sistema clásico que
sirve de barrera a la presión pero que permite el paso de los
recipientes, pueden sustituir los dispositivos de juntas 15.
Descontaminación de botellas selladas PET de 0,5
l y llenadas con zumo de naranja recientemente exprimido y
contaminado con unos microorganismos "Byssochlamys
nivea". El tratamiento ha sido llevado a cabo sobre un
dispositivo del tipo ilustrado en la figura 3:
- \ding{226}
- Concentración inicial de los microorganismos: de 3,6 a 4,2.10^{5} unidades/ml;
- \ding{226}
- Cantidad de botellas tratadas para cada régimen: 10;
- \ding{226}
- Temperatura inicial: 20ºC;
- \ding{226}
- Duración de tratamiento: 3s (paso en el conducto horizontal);
- \ding{226}
- Calentamiento: microondas 1 GHz, potencia 180 kW (35ºC/s) y 45 kW (9ºC/s);
- \ding{226}
- Aplicación del campo eléctrico:
- \sqbullet
- Frecuencia de oscilación del campo eléctrico: 180 kHz;
- \sqbullet
- Duración de un paquete de oscilación: aproximadamente 0,02 ms;
- \sqbullet
- Frecuencia de los paquetes de oscilaciones: 15 Hz;
- \sqbullet
- t_{1} = 6 \mus, t_{2} = 20 \mus, t_{3} = 0,05s;
- \sqbullet
- Cantidad de impulsos: 12 para 180 kW y respectivamente 35 y 48 impulsos para 45 kW;
- \ding{226}
- Productividad, velocidad lineal de las botellas: 0,4 m/s para 180 kW y 0,1 m/s para 45 kW. Longitud de la zona de aplicación del campo: 0,3 m; duración de aplicación de los impulsos de campo eléctrico: 0,75 s.
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
2. Descontaminación selectiva de botellas PET de
0,5 l, llenadas con zumo de manzana y contaminadas con unas
levaduras Saccharomyces cerevisiae y unos mohos
Aspergillus Niger. El tratamiento ha sido llevado a cabo
sobre un dispositivo del tipo ilustrado en la figura 2:
- \ding{226}
- Concentración inicial Saccharomyces cerevisiae: 1,2-3,1.10^{5} unidades/ml;
- \ding{226}
- Concentración inicial Aspergillus niger: 1,5-4,2.10^{5} unidades/ml;
- \ding{226}
- Cantidad de botellas tratadas para cada régimen: 10;
- \ding{226}
- Temperatura inicial: 20ºC;
- \ding{226}
- Duración del tratamiento: 3s (paso en el conducto horizontal);
- \ding{226}
- Calentamiento: microondas 1 GHz, potencia 180 kW (35ºC/s) y 45 kW (9ºC/s);
- \ding{226}
- Aplicación del campo eléctrico:
- \sqbullet
- Frecuencia de oscilación del campo eléctrico: 180 kHz;
- \sqbullet
- Duración de un paquete de oscilaciones: aprox. 0,02 ms;
- \sqbullet
- Frecuencia de los paquetes de oscilaciones: 15 Hz;
- \sqbullet
- t_{1} = 6 \mus, t_{2} = 20 \mus, t_{3} = 0,05 s;
- \sqbullet
- Cantidad de impulsos: 12 para 180 kW y respectivamente 35 y 48 impulsos para 45 kW;
- \ding{226}
- Productividad, velocidad lineal de las botellas: 0,4 m/s para 180 kW y 0,1 m/s para 45 kW. Longitud de la zona de aplicación del campo: 0,3 m; duración de la aplicación de los impulsos de campo eléctrico: 0,75 s.
Claims (22)
1. Procedimiento de esterilización o de
pasteurización de un líquido a tratar contenido en unos recipientes
herméticamente cerrados, que comprende el transporte de los
recipientes a una zona de tratamiento en la que los recipientes son
sumergidos en un flujo de fluido de transporte exterior, el
calentamiento en volumen del líquido a tratar a una velocidad
superior a 28ºC por segundo, hasta una temperatura de tratamiento T
que se sitúa entre 20ºC y 66ºC, la agitación del recipiente durante
el calentamiento del líquido, y según el valor de la temperatura de
tratamiento T, la exposición del líquido a un campo eléctrico de
tratamiento por electroporación inmediatamente o poco después del
calentamiento del líquido, seleccionándose la amplitud E del campo
eléctrico en V/cm de manera que satisfaga la ecuación:
para los
valores:
en las que T es la temperatura de
tratamiento en grados
Celsius.
2. Procedimiento según la reivindicación 1,
caracterizado porque el campo eléctrico de tratamiento por
electroporación es alternativo con una frecuencia de oscilación que
se sitúa entre 100 kHz y 1.000 kHz, y está suministrado en
impulsos.
3. Procedimiento según la reivindicación 2,
caracterizado porque la energía calorífica total aportada al
líquido a tratar por dicho o dichos impulsos de campo eléctrico es
inferior a 0,05 J/cm^{3}.
4. Procedimiento según la reivindicación 2 ó 3,
caracterizado porque la duración de la aplicación de un
impulso del campo eléctrico está comprendida entre 10 y 100
microsegundos y la frecuencia de repetición de los impulsos de
campo eléctrico se sitúa entre 10 y 100 Hz.
5. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la
aplicación del campo eléctrico de tratamiento por electroporación
se lleva a cabo después de la etapa de calentamiento del líquido
seguida de una pausa durante la cual el campo eléctrico es nulo o
despreciable.
6. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la
velocidad de calentamiento es superior a 30ºC por segundo.
7. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el fluido
de transporte es agua o un líquido a base de agua.
8. Procedimiento según la reivindicación 7,
caracterizado porque el líquido de transporte está sometido a
turbulencia en rotación alrededor de los recipientes.
9. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque las
presiones estáticas desarrolladas en las zonas de tratamiento están
creadas por unos sistemas de bombeo y de esclusas.
10. Procedimiento según cualquiera de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque las
presiones estáticas desarrolladas en la zona de tratamiento están
creadas por unas columnas de líquido que constituyen el fluido
exterior que domina la zona de tratamiento de los recipientes.
11. Dispositivo para la realización de un
procedimiento de esterilización o de pasteurización de un líquido a
tratar a base de agua o que contiene agua contenida en unos
recipientes herméticamente cerrados, que comprende un sistema de
transporte (2) del líquido a tratar (3), una estación de
calentamiento en volumen (4) del líquido a tratar que comprende un
generador de ondas que funciona a una frecuencia superior a 1 MHz y
una estación de aplicación de un campo eléctrico en impulsos (5),
comprendiendo el sistema de transporte un conducto de transporte
(7, 7') en el que circula un flujo de fluido de transporte, y unos
medios de agitación o de turbulización del fluido de transporte en
la proximidad de la estación de calentamiento, estando el sistema de
calentamiento configurado para calentar el líquido en los
recipientes que atraviesan la estación de calentamiento a una
temperatura de tratamiento T que se sitúa entre 20ºC y 66ºC a un
índice superior a 28ºC por segundo, y estando la estación de
aplicación de un campo eléctrico en impulsos (5) configurada para
generar un campo eléctrico de tratamiento mediante electroporación
inmediatamente o poco después del calentamiento del líquido, de
amplitud E en V/cm de manera que se satisfaga la ecuación:
para los
valores:
en las que T es la temperatura de
tratamiento en grados
Celsius.
12. Dispositivo según la reivindicación
anterior, caracterizado porque la estación de generación de
campos eléctricos por impulsos está configurada para generar un
campo eléctrico alternativo con una frecuencia de oscilación que se
sitúa entre 100 kHz y 1.000 kHz en impulsos con una duración
comprendida entre 10 y 100 microsegundos.
13. Dispositivo según la reivindicación 12,
caracterizado porque el sistema de generación de campo
eléctrico por impulsos está configurado para aportar una energía
calorífica total inferior a 0,05 J/cm^{3} al líquido a
tratar.
14. Dispositivo según cualquiera de las
reivindicaciones 11 a 13, caracterizado porque el fluido de
transporte es agua o un líquido a base de agua.
15. Dispositivo según cualquiera de las
reivindicaciones 11 a 14, caracterizado porque el sistema de
transporte comprende una parte de circuito caliente y una parte de
circuito frío, cada una provista de un sistema de bombeo y un
circuito de retorno de fluido.
16. Dispositivo según cualquiera de las
reivindicaciones 11 a 15, caracterizado porque el sistema de
transporte comprende uno o varios dispositivos de juntas (15) en el
conducto de transporte, comprendiendo los dispositivos de juntas
una pluralidad de paredes flexibles yuxtapuestas que presentan unas
aberturas que coinciden con la forma de los recipientes.
17. Dispositivo según la reivindicación 15,
caracterizado porque la parte de circuito caliente y la parte
de circuito frío están separadas por uno o varios de dichos
dispositivos de juntas.
18. Dispositivo según cualquiera de las
reivindicaciones 11 a 17, caracterizado porque el sistema de
generación de impulsos de campo eléctrico comprende unos electrodos
dispuestos a ambos lados de una sección de paso del conducto y son
apropiados para generar un campo eléctrico transversal a esta
sección.
19. Dispositivo según cualquiera de las
reivindicaciones 11 a 17, caracterizado porque el sistema de
generación de impulsos de campo eléctrico comprende un inductor con
uno o varios arrollamientos primarios dispuestos de manera toroidal
alrededor de una sección de paso del conducto y apropiados para
generar un campo eléctrico esencialmente longitudinal a esta
sección.
20. Dispositivo según cualquiera de las
reivindicaciones 11 a 19, que comprende por lo menos un sensor de
campo eléctrico en la zona de aplicación del campo eléctrico y unos
sensores de temperatura a lo largo del conducto de transporte.
21. Dispositivo según cualquiera de las
reivindicaciones 11 a 20, que comprende una columna de líquido de
transporte que domina la zona de tratamiento de los recipientes y
que tiene una altura destinada a generar una presión esencialmente
igual a la presión máxima desarrollada en el interior de los
recipientes durante el calentamiento del líquido a tratar.
22. Dispositivo según cualquiera de las
reivindicaciones 11 a 20, que comprende unos dispositivos de juntas
en el conducto a ambos lados de la estación de calentamiento, y un
dispositivo de bombeo que crea una presión en una parte de conducto
entre dichos dispositivos de junta esencialmente igual a la presión
máxima desarrollada en el interior de los recipientes durante el
calentamiento del líquido a tratar.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP07005762A EP1972211B1 (fr) | 2007-03-21 | 2007-03-21 | Stérilisation de liquides dans des recipients hermétiquement fermés |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| ES2345060T3 true ES2345060T3 (es) | 2010-09-14 |
Family
ID=38335568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| ES07005762T Active ES2345060T3 (es) | 2007-03-21 | 2007-03-21 | Esterilizacion de liquidos en unos recipientes hermeticamente cerrados. |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8734717B2 (es) |
| EP (2) | EP1972211B1 (es) |
| JP (1) | JP5015317B2 (es) |
| KR (1) | KR20100015776A (es) |
| CN (1) | CN101674737B (es) |
| AT (1) | ATE465647T1 (es) |
| BR (1) | BRPI0809012B1 (es) |
| CA (1) | CA2682115A1 (es) |
| DE (1) | DE602007006154D1 (es) |
| EA (1) | EA015711B1 (es) |
| ES (1) | ES2345060T3 (es) |
| MX (1) | MX2009009990A (es) |
| PL (1) | PL1972211T3 (es) |
| WO (1) | WO2008114136A2 (es) |
| ZA (1) | ZA200906672B (es) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015121511A1 (es) * | 2014-02-13 | 2015-08-20 | Surdry, S.L. | Equipo esterilizador continuo |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9120587B2 (en) * | 2010-09-10 | 2015-09-01 | Pepsico, Inc. | In-package non-ionizing electromagnetic radiation sterilization |
| FR2980366B1 (fr) * | 2011-09-22 | 2013-12-06 | Patrice Camu | Dispositif de sterilisation ou pasteurisation en continu |
| BR112014011784A2 (pt) * | 2011-11-18 | 2017-05-09 | Pepsico Inc | esterilização por radiação eletromagnética não ionizante na embalagem |
| US9271338B2 (en) | 2012-03-14 | 2016-02-23 | Microwave Materials Technologies, Inc. | Pressurized heating system with enhanced pressure locks |
| US9883551B2 (en) * | 2013-03-15 | 2018-01-30 | Silgan Containers Llc | Induction heating system for food containers and method |
| US10237924B2 (en) | 2013-03-15 | 2019-03-19 | Silgan Containers Llc | Temperature detection system for food container induction heating system and method |
| WO2015065489A1 (en) * | 2013-11-04 | 2015-05-07 | Hill's Pet Nutrition, Inc. | Post-packaging pasteurization |
| WO2015164174A1 (en) * | 2014-04-24 | 2015-10-29 | Silgan Containers Llc | Food container induction heating system having power based microbial lethality monitoring |
| WO2016019068A1 (en) * | 2014-07-30 | 2016-02-04 | Silgan Containers Llc | System for induction heating of metal containers using batch processing |
| CN104528056B (zh) * | 2015-01-06 | 2017-06-09 | 河南省商业科学研究所有限责任公司 | 瓶装啤酒微波隧道连续灭菌设备 |
| GB2541373A (en) * | 2015-08-05 | 2017-02-22 | Convenience Foods Ltd | Pasteurisation |
| CN106115589B (zh) * | 2016-08-16 | 2018-11-20 | 浙江百强乳业有限公司 | 一种鲜奶加工系统 |
| CN106259890A (zh) * | 2016-08-16 | 2017-01-04 | 唐明 | 一种鲜奶加工方法 |
| KR20200135800A (ko) * | 2018-03-01 | 2020-12-03 | 915 랩스, 엘엘씨 | 마이크로파 가열 시스템을 제어하기 위한 방법 |
| CN110051896A (zh) * | 2019-05-23 | 2019-07-26 | 河南智动电子技术有限公司 | 一种血液透析用供水设备 |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3272636A (en) * | 1965-03-15 | 1966-09-13 | Campbell Taggart Ass Bakeries | Method of controlling microorganisms in food products |
| JPS6012018B2 (ja) * | 1979-10-05 | 1985-03-29 | 株式会社品川工業所 | 連続熱水加熱殺菌法及びその装置 |
| JPS61212266A (ja) * | 1985-03-15 | 1986-09-20 | Nippon Glass Kk | びん詰醸食物の殺菌方法及びその装置 |
| US4695472A (en) * | 1985-05-31 | 1987-09-22 | Maxwell Laboratories, Inc. | Methods and apparatus for extending the shelf life of fluid food products |
| US5235905A (en) * | 1985-05-31 | 1993-08-17 | Foodco Corporation | High pulsed voltage systems for extending the shelf life of pumpable food products |
| US5048404A (en) * | 1985-05-31 | 1991-09-17 | Foodco Corporation | High pulsed voltage systems for extending the shelf life of pumpable food products |
| JPH0628566B2 (ja) * | 1989-09-11 | 1994-04-20 | 麒麟麦酒株式会社 | 液体状食品の殺菌法 |
| DE4001318A1 (de) * | 1990-01-18 | 1991-07-25 | Berstorff Gmbh Masch Hermann | Vorrichtung zum pasteurisieren, sterilisieren und gleichmaessigen und schnellen erwaermen von lebensmittelprodukten |
| US5290583A (en) * | 1992-04-02 | 1994-03-01 | David Reznik | Method of electroheating liquid egg and product thereof |
| US6093432A (en) * | 1998-08-13 | 2000-07-25 | University Of Guelph | Method and apparatus for electrically treating foodstuffs for preservation |
| CA2364717A1 (en) * | 1999-03-24 | 2000-09-28 | Instituut Voor Agrotechnologisch Onderzoek (Ato-Dlo) | Method for treating products by high voltage pulses |
| DE69937227T2 (de) * | 1999-04-29 | 2008-07-10 | Simonazzi S.P.A. | Vorrichtung und Verfahren zur kontinuierlichen Sterilisation von in Flaschen abgefüllten Getränken |
| FR2806264B1 (fr) * | 2000-03-20 | 2003-03-28 | Barriquand Steriflow | Installation de sterilisation en continu de produits contenus dans des emballages souples |
| EP1328167B1 (fr) * | 2000-10-27 | 2006-10-04 | Apit Corp. SA | Procede et dispositif de sterilisation |
| US6746613B2 (en) * | 2002-11-04 | 2004-06-08 | Steris Inc. | Pulsed electric field system for treatment of a fluid medium |
| CN2744178Y (zh) * | 2004-11-03 | 2005-12-07 | 中国农业大学 | 高压脉冲电场杀菌装置 |
| CN1285291C (zh) * | 2004-12-20 | 2006-11-22 | 华南理工大学 | 预极化脉冲电场灭菌方法及其设备 |
| CN100341435C (zh) * | 2005-01-31 | 2007-10-10 | 河北科技师范学院 | 新型鲜榨果汁物理杀菌工艺 |
-
2007
- 2007-03-21 DE DE602007006154T patent/DE602007006154D1/de active Active
- 2007-03-21 EP EP07005762A patent/EP1972211B1/fr active Active
- 2007-03-21 ES ES07005762T patent/ES2345060T3/es active Active
- 2007-03-21 AT AT07005762T patent/ATE465647T1/de not_active IP Right Cessation
- 2007-03-21 PL PL07005762T patent/PL1972211T3/pl unknown
-
2008
- 2008-03-20 US US12/450,257 patent/US8734717B2/en active Active
- 2008-03-20 KR KR1020097021995A patent/KR20100015776A/ko not_active Application Discontinuation
- 2008-03-20 BR BRPI0809012-2A patent/BRPI0809012B1/pt active IP Right Grant
- 2008-03-20 WO PCT/IB2008/000671 patent/WO2008114136A2/fr active Application Filing
- 2008-03-20 EA EA200901134A patent/EA015711B1/ru active IP Right Revival
- 2008-03-20 JP JP2010500378A patent/JP5015317B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2008-03-20 CA CA002682115A patent/CA2682115A1/en not_active Abandoned
- 2008-03-20 EP EP08737321A patent/EP2139352A2/fr not_active Withdrawn
- 2008-03-20 MX MX2009009990A patent/MX2009009990A/es active IP Right Grant
- 2008-03-20 CN CN200880014495.6A patent/CN101674737B/zh active Active
-
2009
- 2009-09-23 ZA ZA200906672A patent/ZA200906672B/xx unknown
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015121511A1 (es) * | 2014-02-13 | 2015-08-20 | Surdry, S.L. | Equipo esterilizador continuo |
| US10046071B2 (en) | 2014-02-13 | 2018-08-14 | Surdry, S.L. | Continuous sterilizing system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BRPI0809012A2 (pt) | 2014-09-16 |
| DE602007006154D1 (de) | 2010-06-10 |
| WO2008114136A2 (fr) | 2008-09-25 |
| MX2009009990A (es) | 2009-10-14 |
| ATE465647T1 (de) | 2010-05-15 |
| CN101674737B (zh) | 2014-02-19 |
| WO2008114136A3 (fr) | 2008-11-13 |
| EA200901134A1 (ru) | 2010-04-30 |
| EP2139352A2 (fr) | 2010-01-06 |
| EP1972211B1 (fr) | 2010-04-28 |
| US8734717B2 (en) | 2014-05-27 |
| US20110123690A1 (en) | 2011-05-26 |
| JP5015317B2 (ja) | 2012-08-29 |
| PL1972211T3 (pl) | 2011-03-31 |
| EA015711B1 (ru) | 2011-10-31 |
| KR20100015776A (ko) | 2010-02-12 |
| WO2008114136A8 (fr) | 2009-11-05 |
| CA2682115A1 (en) | 2008-09-25 |
| CN101674737A (zh) | 2010-03-17 |
| EP1972211A1 (fr) | 2008-09-24 |
| JP2011515063A (ja) | 2011-05-19 |
| BRPI0809012B1 (pt) | 2018-01-16 |
| ZA200906672B (en) | 2010-06-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2345060T3 (es) | Esterilizacion de liquidos en unos recipientes hermeticamente cerrados. | |
| ES2273897T3 (es) | Procedimiento y dispositivo de esterilizacion. | |
| US20100297313A1 (en) | Method and device for sterilising a liquid | |
| US9120587B2 (en) | In-package non-ionizing electromagnetic radiation sterilization | |
| BR112019012685A2 (pt) | esterilização e pasteurização auxiliadas por micro-ondas de materiais líquidos e semilíquidos | |
| CN104203011B (zh) | 包装内的非电离电磁辐射消毒 | |
| ES2266314T3 (es) | Inyector de vapor variable. | |
| JPH0755143B2 (ja) | 食品の連続加熱方法 | |
| CN106458554A (zh) | 饮料的无菌填充方法及其系统 | |
| RO125652B1 (ro) | Procedeu de procesare termică a smântânii | |
| ITMI20131585A1 (it) | Processo per l'inattivazione di microrganismi presenti in un liquido acquoso contenuto in un recipiente chiuso e impianto per la realizzazione di detto processo |