ES2342053T3 - Metodo y aparato para reducir los subproductos de la descomposicion en un sistema reactor de metanol a olefina. - Google Patents
Metodo y aparato para reducir los subproductos de la descomposicion en un sistema reactor de metanol a olefina. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2342053T3 ES2342053T3 ES03721572T ES03721572T ES2342053T3 ES 2342053 T3 ES2342053 T3 ES 2342053T3 ES 03721572 T ES03721572 T ES 03721572T ES 03721572 T ES03721572 T ES 03721572T ES 2342053 T3 ES2342053 T3 ES 2342053T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- feed
- nozzle
- reactor
- mto
- introduction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 60
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 title description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 57
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims abstract description 48
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 claims abstract description 46
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 31
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 23
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 claims description 51
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 44
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 35
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 claims description 32
- 239000011449 brick Substances 0.000 claims description 24
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 21
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 19
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 11
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 8
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 8
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000005909 Kieselgur Substances 0.000 claims description 4
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 claims description 4
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052918 calcium silicate Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000378 calcium silicate Substances 0.000 claims description 4
- OYACROKNLOSFPA-UHFFFAOYSA-N calcium;dioxido(oxo)silane Chemical compound [Ca+2].[O-][Si]([O-])=O OYACROKNLOSFPA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims description 4
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000004567 concrete Substances 0.000 claims description 4
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 4
- 229910052839 forsterite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 4
- 239000010438 granite Substances 0.000 claims description 4
- 239000001095 magnesium carbonate Substances 0.000 claims description 4
- ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L magnesium carbonate Chemical compound [Mg+2].[O-]C([O-])=O ZLNQQNXFFQJAID-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 4
- 229910000021 magnesium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 235000014380 magnesium carbonate Nutrition 0.000 claims description 4
- HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N magnesium orthosilicate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000004579 marble Substances 0.000 claims description 4
- 229910052573 porcelain Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000008262 pumice Substances 0.000 claims description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011490 mineral wool Substances 0.000 claims description 3
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 230000037213 diet Effects 0.000 claims description 2
- 235000005911 diet Nutrition 0.000 claims description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 2
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 165
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 56
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 56
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 36
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 34
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 21
- LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N Dimethyl ether Chemical compound COC LCGLNKUTAGEVQW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 16
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 14
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 description 12
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical class C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 description 12
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 12
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N Diethyl ether Chemical compound CCOCC RTZKZFJDLAIYFH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- -1 by example Substances 0.000 description 10
- 238000006555 catalytic reaction Methods 0.000 description 9
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 8
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 7
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 7
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 7
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 239000007788 liquid Chemical class 0.000 description 5
- 239000000178 monomer Substances 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 description 5
- VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 1-Butene Chemical compound CCC=C VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 125000001931 aliphatic group Chemical group 0.000 description 4
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 4
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 4
- 238000010517 secondary reaction Methods 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 4
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 4
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 3
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 3
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 3
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 3
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 3
- 239000011378 shotcrete Substances 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 3
- LIKMAJRDDDTEIG-UHFFFAOYSA-N 1-hexene Chemical compound CCCCC=C LIKMAJRDDDTEIG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WSSSPWUEQFSQQG-UHFFFAOYSA-N 4-methyl-1-pentene Chemical compound CC(C)CC=C WSSSPWUEQFSQQG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N Isopropanol Chemical compound CC(C)O KFZMGEQAYNKOFK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N Methanethiol Chemical compound SC LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XOBKSJJDNFUZPF-UHFFFAOYSA-N Methoxyethane Chemical compound CCOC XOBKSJJDNFUZPF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BAVYZALUXZFZLV-UHFFFAOYSA-N Methylamine Chemical compound NC BAVYZALUXZFZLV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NEHMKBQYUWJMIP-UHFFFAOYSA-N chloromethane Chemical compound ClC NEHMKBQYUWJMIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000001993 dienes Chemical class 0.000 description 2
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 2
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 2
- WQOXQRCZOLPYPM-UHFFFAOYSA-N dimethyl disulfide Chemical compound CSSC WQOXQRCZOLPYPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- DNJIEGIFACGWOD-UHFFFAOYSA-N ethanethiol Chemical compound CCS DNJIEGIFACGWOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- TZIHFWKZFHZASV-UHFFFAOYSA-N methyl formate Chemical compound COC=O TZIHFWKZFHZASV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- YWAKXRMUMFPDSH-UHFFFAOYSA-N pentene Chemical compound CCCC=C YWAKXRMUMFPDSH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- BDERNNFJNOPAEC-UHFFFAOYSA-N propan-1-ol Chemical compound CCCO BDERNNFJNOPAEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 2
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 238000003809 water extraction Methods 0.000 description 2
- AFFLGGQVNFXPEV-UHFFFAOYSA-N 1-decene Chemical compound CCCCCCCCC=C AFFLGGQVNFXPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000619 316 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BWGNESOTFCXPMA-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen disulfide Chemical compound SS BWGNESOTFCXPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical class S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QMMFVYPAHWMCMS-UHFFFAOYSA-N Dimethyl sulfide Chemical compound CSC QMMFVYPAHWMCMS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N Formaldehyde Chemical class O=C WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 150000001299 aldehydes Chemical class 0.000 description 1
- 150000001335 aliphatic alkanes Chemical class 0.000 description 1
- 150000007824 aliphatic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000003973 alkyl amines Chemical class 0.000 description 1
- 150000005215 alkyl ethers Chemical class 0.000 description 1
- 150000001350 alkyl halides Chemical class 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002453 autothermal reforming Methods 0.000 description 1
- QGJOPFRUJISHPQ-NJFSPNSNSA-N carbon disulfide-14c Chemical compound S=[14C]=S QGJOPFRUJISHPQ-NJFSPNSNSA-N 0.000 description 1
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 1
- 125000002915 carbonyl group Chemical group [*:2]C([*:1])=O 0.000 description 1
- 150000001735 carboxylic acids Chemical class 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- HRYZWHHZPQKTII-UHFFFAOYSA-N chloroethane Chemical compound CCCl HRYZWHHZPQKTII-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004587 chromatography analysis Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- IEJIGPNLZYLLBP-UHFFFAOYSA-N dimethyl carbonate Chemical compound COC(=O)OC IEJIGPNLZYLLBP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002170 ethers Chemical class 0.000 description 1
- 229960003750 ethyl chloride Drugs 0.000 description 1
- 125000001495 ethyl group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([H])* 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000000855 fermentation Methods 0.000 description 1
- 230000004151 fermentation Effects 0.000 description 1
- 235000019256 formaldehyde Nutrition 0.000 description 1
- 239000005350 fused silica glass Substances 0.000 description 1
- 238000004817 gas chromatography Methods 0.000 description 1
- 230000008570 general process Effects 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004820 halides Chemical class 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002638 heterogeneous catalyst Substances 0.000 description 1
- 239000007943 implant Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002576 ketones Chemical class 0.000 description 1
- 239000006210 lotion Substances 0.000 description 1
- WSFSSNUMVMOOMR-NJFSPNSNSA-N methanone Chemical compound O=[14CH2] WSFSSNUMVMOOMR-NJFSPNSNSA-N 0.000 description 1
- 229940050176 methyl chloride Drugs 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002894 organic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004430 oxygen atom Chemical group O* 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 1
- 150000004291 polyenes Chemical class 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 229920000098 polyolefin Polymers 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 125000000391 vinyl group Chemical group [H]C([*])=C([H])[H] 0.000 description 1
- 229920002554 vinyl polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 210000002268 wool Anatomy 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
- B01J8/1827—Feeding of the fluidising gas the fluidising gas being a reactant
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/26—Nozzle-type reactors, i.e. the distribution of the initial reactants within the reactor is effected by their introduction or injection through nozzles
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
- C07C1/20—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon starting from organic compounds containing only oxygen atoms as heteroatoms
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00168—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles
- B01J2208/00176—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements outside the bed of solid particles outside the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
- B01J2208/00265—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling
- B01J2208/00274—Part of all of the reactants being heated or cooled outside the reactor while recycling involving reactant vapours
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00119—Heat exchange inside a feeding nozzle or nozzle reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/0015—Controlling the temperature by thermal insulation means
- B01J2219/00155—Controlling the temperature by thermal insulation means using insulating materials or refractories
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00245—Avoiding undesirable reactions or side-effects
- B01J2219/00254—Formation of unwanted polymer, such as "pop-corn"
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/20—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry using bio-feedstock
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
- Y02P30/40—Ethylene production
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S585/00—Chemistry of hydrocarbon compounds
- Y10S585/919—Apparatus considerations
- Y10S585/92—Apparatus considerations using apparatus of recited composition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S585/00—Chemistry of hydrocarbon compounds
- Y10S585/919—Apparatus considerations
- Y10S585/921—Apparatus considerations using recited apparatus structure
- Y10S585/922—Reactor fluid manipulating device
- Y10S585/923—At reactor inlet
Abstract
Un método para fabricar un producto olefínico a partir de una alimentación que contiene compuestos oxigenados, que comprende: (a) Dirigir la alimentación a un reactor MTO a través de una boquilla de introducción de la alimentación unida al reactor MTO y que tiene una superficie interna, extendiéndose al menos una porción de la boquilla dentro del reactor MTO; (b) Mantener la superficie interna de la boquilla a una temperatura por debajo de 350ºC; y (c) Poner en el contacto, en el reactor, la alimentación con un catalizador para formar un efluente que comprende olefinas ligeras a una temperatura de conversión dentro del reactor de 350ºC a 600ºC.
Description
Método y aparato para reducir los subproductos
de la descomposición en un sistema reactor de metanol a olefina.
Esta invención se refiere a un aparato y a un
método para reducir subproductos de la descomposición del metanol
en un sistema reactor de metanol a olefinas.
Las olefinas ligeras, definidas en la presente
memoria como etileno y propileno, sirven como productos de
alimentación para la producción de numerosos productos químicos y
polímeros importantes. Tradicionalmente, las olefinas ligeras son
producidas mediante el craqueo de fuentes petrolíferas. Debido al
limitado suministro y al creciente coste de los productos de
alimentación derivados del petróleo, el coste de producir olefinas
a partir de fuentes petrolíferas ha crecido sin parar. Los esfuerzos
para desarrollar y mejorar tecnologías de producción de olefinas,
particularmente tecnologías de producción de olefinas ligeras, han
aumentado.
La industria petroquímica ha sabido durante
algún tiempo que los compuestos oxigenados, especialmente los
alcoholes, son convertibles en olefinas ligeras. Hay numerosas
tecnologías disponibles para producir compuestos oxigenados que
incluyen la fermentación o la reacción del gas de síntesis derivado
de gas natural, compuestos líquidos derivados del petróleo,
materiales carbonáceos que incluyen carbón, plásticos reciclados,
residuos municipales o cualquier otro material orgánico. En
general, la producción de gas de síntesis implica una reacción de
combustión de gas natural, en su mayoría metano, y una fuente de
oxígeno en hidrógeno, monóxido de carbono y/o dióxido de carbono.
Los procedimientos de producción de gas de síntesis son bien
conocidos, e incluyen el reformado convencional con vapor de agua,
el reformado autotérmico, o una de sus combinaciones.
El metanol, el alcohol preferido para la
producción de olefinas ligeras, se sintetiza típicamente a partir
de la reacción catalítica de hidrógeno, monóxido de carbono y/o
dióxido de carbono en un reactor de metanol en presencia de un
catalizador heterogéneo. Por ejemplo, en un procedimiento de
síntesis el metanol se produce usando un catalizador de óxido de
cobre/cinc en un reactor de metanol tubular, enfriado con agua. Al
procedimiento preferido de conversión de metanol se le denomina en
general procedimiento metanol a olefina(s), en el que el
metanol se convierte principalmente en etileno y/o propileno en
presencia de un tamiz molecular.
En un sistema de reacción compuesto oxigenado a
olefina (OTO), se vaporiza una alimentación que contiene un
compuesto oxigenado y se introduce en un reactor. Compuestos
oxigenados ejemplo incluyen alcoholes tales como metanol y etanol,
dimetil éter, metil etil éter, formiato de metilo, y carbonato de
dimetilo. En un sistema de reacción metanol a olefina (MTO), la
alimentación que contiene el compuesto oxigenado incluye metanol.
En el reactor, el metanol se pone en contacto con un catalizador en
condiciones efectivas para crear olefinas ligeras deseables.
Típicamente, los catalizadores tipo tamiz molecular han sido usados
para convertir compuestos oxigenados en olefinas. Los catalizadores
tipo tamiz molecular silicioaluminofosfato (SAPO) son
particularmente deseables en tales procedimientos de conversión
porque son muy selectivos en la formación de etileno y
propileno.
En un sistema reactor MTO típico pueden formarse
subproductos indeseables a través de reacciones secundarias. Por
ejemplo, los metales de las paredes de los reactores convencionales
pueden actuar como catalizadores en una o más reacciones
secundarias. Si el metanol entra en contacto con la pared metálica
del reactor a una temperatura y presión suficientes, el metanol
puede convertirse en metano y/u otros subproductos no deseados.
La formación de subproductos en un reactor MTO
no es deseable por varias razones. En primer lugar, se requiere una
mayor inversión para separar y recuperar los subproductos de las
olefinas ligeras deseadas. Adicionalmente, cuantos más subproductos
se forman menos olefinas ligeras se sintetizan. En otras palabras,
la producción de subproductos no es deseable porque la alimentación
de metanol se consume para producir los subproductos. Además,
aunque las concentraciones relativas de subproductos de las
reacciones secundarias catalizadas por metales son en general
bastante bajas, la cantidad total de subproductos producida a escala
industrial puede ser enorme. Así, es deseable disminuir o eliminar
la síntesis de subproductos en un sistema reactor MTO.
Los compuestos químicos que contienen azufre han
demostrado ser efectivos para desactivar o pasivar la superficie
metálica de un reactor reduciendo de este modo la formación de
subproductos indeseables en el reactor. Por ejemplo, la solicitud
de patente japonesa dejada abierta JP 01090136, de Yoshinari et
al., se refiere a un método para impedir la descomposición del
metanol o el dimetil éter y la formación de coque sulfurando la
superficie metálica de un reactor. Más particularmente, el método
incluye hacer reaccionar metanol y/o dimetil éter en presencia de
un catalizador por encima de 450ºC en un reactor tubular hecho de
hierro y/o níquel o acero inoxidable. La pared interna del reactor
se sulfura con un compuesto tal como disulfuro de carbono,
disulfuro de hidrógeno o disulfuro de dimetilo. Adicionalmente,
puede añadirse a la alimentación un compuesto de azufre.
Aunque los compuestos químicos pasivantes han
demostrado ser efectivos en la reducción de las reacciones
secundarias catalizadas por metales, la introducción de compuestos
químicos desactivantes o pasivantes aumenta los costes de
producción porque estos compuestos químicos o sus productos tienen
que ser separados del producto deseado. Por tanto, existe la
necesidad de un método y un aparato para reducir la formación de
subproductos de reacción catalizados por metales en un sistema
reactor MTO a la vez que se minimiza el uso de compuestos químicos
desactivantes o pasivantes.
La presente invención incluye un método para
fabricar un producto olefínico a partir de una alimentación que
contiene un compuesto oxigenado según la reivindicación 1. La
superficie interna de la boquilla se mantiene a una temperatura por
debajo de 400ºC, preferiblemente por debajo de 350ºC, ventajosamente
por debajo de 300ºC, más preferiblemente por debajo de 250ºC,
incluso más preferiblemente por debajo de 200ºC o mucho más
preferiblemente por debajo de 150ºC. El método también incluye
poner en contacto, en el reactor, la alimentación con un catalizador
en condiciones efectivas para formar un efluente que comprende
olefinas ligeras. La presente invención proporciona la capacidad de
producir olefinas ligeras a la vez que reduce o elimina la
producción de subproductos de reacción catalizados por metales en
la vaporización de la alimentación y el sistema de introducción
(FVI). El sistema FVI es la región del sistema reactor que comienza
en el punto en el que al menos una porción de la alimentación está
en un estado vaporizado y se extiende hasta el punto en el que la
alimentación sale de la boquilla de introducción de la alimentación
y entra en el reactor MTO en el que la alimentación entra en
contacto con el catalizador. Como la corriente de olefina ligera
resultante contiene menos subproductos de reacción catalizados por
metales que los producidos en sistemas reactores MTO convencionales,
los costes de separación y purificación de la olefina pueden
reducirse. La corriente de olefina purificada resultante es
particularmente adecuada para usar como alimentación en la
fabricación de poliolefinas.
Adicionalmente, el método inventivo,
opcionalmente, incluye enfriar al menos una porción de la superficie
interna de la boquilla con un sistema de refrigeración. La boquilla
de una realización está adicionalmente o alternativamente
encamisada con un material térmicamente aislante, el cual se
selecciona del grupo que consiste en ladrillos refractarios,
ladrillos de alúmina, ladrillos de sílice, ladrillos de magnesita,
ladrillos de cromo, ladrillos de carburo de silicio, circonio,
circonia, forsterita, silicato de calcio resistente a altas
temperaturas, materiales cerámicos de alúmina y
sílice-alúmina, sílice de tierra de diatomeas,
cementos, cargas, carbonato de calcio, sulfato de calcio, hormigón,
vidrio, granito, mármol, lana mineral, porcelana, cemento portland,
piedra pómez, gunita, y otros materiales refractarios con
propiedades aislantes. Para materiales aislantes adicionales que se
incorporan en una realización de la presente invención, véanse
Petroleum Processing Handbook, ed. W.F. Bland y R.L. Davidson,
McGraw Hill Publishers, 1967, p 4-137 a
4-147, y Robert H. Perry, Perry's Chemical
Engineers' Handbook, 7ª Ed., 1997, p. 11-68 a
11-74.
Opcionalmente, el material térmicamente aislante
cubre al menos una porción de una porción interior de la boquilla
que se extiende dentro del reactor MTO y/o al menos una porción de
la porción exterior de la boquilla que se extiende hacia afuera del
reactor MTO.
La invención también se dirige a un método para
fabricar un producto olefínico a partir de una alimentación que
contiene un compuesto oxigenado que incluye dirigir la alimentación
a través de una boquilla de alimentación que tiene una temperatura
de la boquilla y está unido a un reactor MTO, en el que al menos una
porción de la boquilla está cubierta por un material térmicamente
aislante como se describió anteriormente. El método también incluye
poner en contacto, en el reactor, la alimentación con un catalizador
en condiciones efectivas para formar un efluente que comprende
olefinas ligeras. Opcionalmente, el material térmicamente aislante
puede cubrir al menos una porción de una porción interior de la
boquilla que se extiende dentro del reactor MTO y/o al menos una
porción de la porción exterior de la boquilla que se extiende hacia
afuera del reactor MTO.
Otra realización de la presente invención es un
método para fabricar un producto olefínico a partir de una
alimentación que contiene un compuesto oxigenado que incluye
calentar la alimentación en un dispositivo de calefacción para
formar una alimentación calentada. La alimentación calentada se
dirige a través de una boquilla de alimentación que tiene una
temperatura de la boquilla y está unida a un reactor MTO. Al menos
una porción de la boquilla se enfría con un sistema de
refrigeración. El método también incluye poner en contacto, en el
reactor, la alimentación con un catalizador en condiciones efectivas
para formar un efluente que comprende olefinas ligeras.
Opcionalmente, un medio de refrigeración enfría la boquilla, la cual
se dirige al reactor MTO en el que el medio de refrigeración se
mezcla con la alimentación.
Otra realización es un método para fabricar un
producto olefínico a partir de una alimentación que contiene un
compuesto oxigenado que incluye dirigir la alimentación a través de
una boquilla de introducción de la alimentación que tiene una
superficie interna y está unida a un reactor MTO. Mientras la
alimentación está en la boquilla, la alimentación se mantiene por
debajo de 400ºC, preferiblemente por debajo de 350ºC, ventajosamente
por debajo de 300ºC, más preferiblemente por debajo de 250ºC,
incluso más preferiblemente por debajo de 200ºC o mucho más
preferiblemente por debajo de 150ºC. En el reactor, la alimentación
entra en contacto con un catalizador en condiciones efectivas para
formar un efluente que comprende olefinas ligeras. Esta realización
puede incluir aislar al menos una porción de la boquilla con un
material térmicamente aislante y/o enfriar al menos una porción de
la boquilla con un medio de refrigeración.
La invención también se dirige a un método para
fabricar un producto olefínico a partir de una alimentación que
contiene un compuesto oxigenado que incluye dirigir la alimentación
a través de una boquilla de introducción de la alimentación que
tiene una superficie interna y está unida a un reactor MTO. La
boquilla se mantiene en condiciones efectivas para producir menos
que 0,8 ó 0,4 por ciento en peso de subproductos de reacción
catalizados por metales excluyendo CO, CO_{2} e H_{2}.
Opcionalmente, las condiciones son efectivas para eliminar
sustancialmente la formación de subproductos de reacción catalizados
por metales. En el reactor, la alimentación entra en contacto con
un catalizador en condiciones efectivas para formar un efluente que
comprende olefinas ligeras.
La invención también se dirige a una boquilla
para la introducción de la alimentación de un reactor MTO que
incluye un miembro en general tubular que incluye una porción
exterior orientada externamente al reactor MTO y adaptada para
recibir una alimentación que contiene un compuesto oxigenado, y una
porción interior orientada dentro del reactor MTO y adaptada para
suministrar la alimentación al reactor MTO. La boquilla incluye una
camisa formada al menos en parte de un material térmicamente
aislante, como se describió anteriormente, que al menos cubre una
porción del miembro en general tubular. La camisa puede cubrir al
menos una porción de la porción interior y/o al menos una porción
de la porción exterior del miembro en general tubular.
La invención también se dirige a una boquilla
para la introducción de la alimentación de un reactor MTO que
incluye un primer miembro en general tubular adaptado para recibir
una alimentación desde un dispositivo de calefacción y para
suministrar la alimentación al reactor MTO. Un sistema de
refrigeración cubre al menos una porción del primer miembro en
general tubular y está adaptado para refrigerar la boquilla hasta
una temperatura efectiva para eliminar sustancialmente la
producción de subproductos de reacciones secundarias catalizadas
por metales. La boquilla puede incluir un sistema de refrigeración
que tiene un segundo miembro en general tubular de mayor diámetro
que el primer miembro en general tubular, estando el primer y el
segundo miembro coaxialmente orientados alrededor de un eje central
que de este modo define conductos internos y externos, y en la que
el conducto interno está adaptado para recibir la alimentación y el
conducto externo está adaptado para recibir el medio de
refrigeración. La boquilla puede incluir una salida dentro del
reactor MTO adaptada para dirigir el medio de refrigeración al
reactor MTO. Asimismo, la boquilla puede incluir una capa camisa
formada al menos en parte de un material térmicamente aislante como
se describió anteriormente. La capa camisa puede cubrir al menos
una porción del sistema de refrigeración.
En otra realización, hay un método para fabricar
un producto olefínico a partir de una alimentación que contiene un
compuesto oxigenado, que comprende:
- (a)
- Dirigir la alimentación a un reactor MTO a través de una boquilla de introducción de la alimentación que tiene una superficie interna y está unida a un reactor MTO;
- (b)
- Mantener la superficie interna de la boquilla a una temperatura por debajo de 400ºC; y
- (c)
- Poner en contacto, en el reactor, la alimentación con un catalizador para formar un efluente que comprende olefinas ligeras.
En aún otra realización, hay una boquilla para
la introducción de la alimentación, que comprende:
- (i)
- Un primer miembro en general tubular adaptado para recibir una alimentación desde un dispositivo de calefacción y para suministrar una alimentación que contiene un compuesto oxigenado a un reactor; y
- (ii)
- Un sistema de refrigeración que al menos cubre una porción del primer miembro en general tubular y adaptado para refrigerar la boquilla a una temperatura efectiva para eliminar sustancialmente la producción de subproductos mientras que la alimentación está en dicha boquilla.
En aún otra realización descrita en la presente
memoria, el sistema de refrigeración comprende un segundo miembro
en general tubular de mayor diámetro que el primer miembro en
general tubular, estando el primer y el segundo miembro
coaxialmente orientados alrededor de un eje central que de este modo
define conductos internos y externos, y en la que el conducto
interno está adaptado para recibir la alimentación y el conducto
externo está adaptado para recibir un medio de refrigeración.
En aún otra realización, el sistema de
refrigeración comprende una camisa formada al menos en parte de un
material térmicamente aislante que al menos cubre una porción del
miembro en general tubular.
Según una o más realizaciones descritas en la
presente memoria, la superficie interna de la boquilla se mantiene
a una temperatura por debajo de 350ºC, preferiblemente por debajo de
300ºC, más preferiblemente por debajo de 250ºC, incluso más
preferiblemente por debajo de 200ºC y mucho más preferiblemente por
debajo de 150ºC.
En aún otra realización puesta de manifiesto en
la presente memoria, la alimentación se mantiene a una temperatura
por debajo de 400ºC cuando pasa a través de la boquilla.
En aún otra realización descrita en la presente
memoria, la alimentación se mantiene a una temperatura por debajo
de 350ºC, preferiblemente por debajo de 300ºC, más preferiblemente
por debajo de 250ºC, incluso más preferiblemente por debajo de
200ºC y mucho más preferiblemente por debajo de 150ºC cuando pasa a
través de la boquilla.
En otra realización descrita en la presente
memoria, hay una etapa adicional de refrigeración de al menos una
porción de la superficie interna de la boquilla con un sistema de
refrigeración.
En otra realización descrita en la presente
memoria, el sistema de refrigeración incluye un conducto externo
colocado alrededor de la boquilla de introducción de la
alimentación, estando el conducto externo adaptado para recibir un
medio de refrigeración.
En aún otra realización descrita en la presente
memoria, la boquilla está al menos parcialmente encamisada con un
material térmicamente aislante.
En aún otra realización, el material
térmicamente aislante se selecciona del grupo que consiste en
ladrillos refractarios, ladrillos de alúmina, ladrillos de sílice,
ladrillos de magnesita, ladrillos de cromo, ladrillos de carburo de
silicio, circonio, circonia, forsterita, silicato de calcio
resistente a altas temperaturas, materiales cerámicos de alúmina y
sílice-alúmina, sílice de tierra de diatomeas,
cementos, cargas, carbonato de calcio, sulfato de calcio, hormigón,
vidrio, granito, mármol, lana mineral, porcelana, cemento portland,
piedra pómez, y gunita.
En otra realización descrita en la presente
memoria, el material térmicamente aislante cubre al menos una
porción interior de la boquilla que se extiende dentro del reactor
MTO.
En aún otra realización descrita en la presente
memoria, la porción interior de la boquilla que está cubierta por
el material térmicamente aislante se extiende dentro del reactor
MTO.
En aún otra realización descrita en la presente
memoria, el material térmicamente aislante cubre al menos una
porción exterior de la boquilla que se extiende hacia afuera del
reactor MTO.
En otra realización descrita en la presente
memoria, la porción exterior de la boquilla que está cubierta por
el material térmicamente aislante se extiende hacia afuera del
reactor MTO.
En aún otra realización, la alimentación se
calienta en un dispositivo de calefacción antes de que la
alimentación se introduzca en la boquilla.
En aún otra realización, hay un método que
además comprende la etapa de refrigerar la alimentación mezclando
la alimentación con un medio de refrigeración.
En aún otra realización, hay un efluente
producto obtenido o que se puede obtener por cualquiera de los
métodos
Esta invención se entenderá mejor por referencia
a la descripción detallada de la invención cuando se tome junto con
los dibujos adjuntos, en los que:
La fig. 1 ilustra un diagrama de flujo de un
sistema reactor metanol a olefina que incluye el sistema FVI y el
reactor MTO;
La fig. 2 ilustra una configuración de
encamisado de la boquilla según una realización de la presente
invención; y
La fig. 3 ilustra un sistema de refrigeración y
encamisado de la boquilla según otra realización de la presente
invención.
La presente invención se dirige a reducir o
eliminar la formación de subproductos de reacción catalizados por
metales en sistemas reactores, y en particular, en sistemas
reactores metanol a olefina (MTO). Cuando una alimentación que
incluye un compuesto oxigenado tal como metanol entra en contacto
con una superficie metálica, por ejemplo, las paredes de un
reactor, a temperaturas y presiones relativamente altas, el
compuesto oxigenado se descompone para formar los subproductos
indeseables. Los inventores han descubierto que además de las
reacciones secundarias catalizadas por metales que se producen en
las paredes del reactor, pueden producirse reacciones secundarias
catalizadas por metales antes de que la alimentación entre en el
reactor. Antes de entrar en el reactor, la alimentación pasa a
través de un sistema FVI en el que la alimentación se vaporiza al
menos parcialmente mediante uno o más dispositivos de calefacción,
se hace pasar a través de una o varias tuberías de alimentación a
una boquilla para la introducción de la alimentación, y se introduce
en el reactor. La superficie interna de al menos una porción del
sistema FVI puede estar formada de un metal que absorbe calor del
volumen del reactor creando de este modo condiciones en el sistema
FVI que conducen a la formación de subproductos de reacción
catalizados por metales. Cuando se usa en la presente memoria, la
expresión "superficie interna" se define para que signifique
una porción del sistema FVI, por ejemplo, la boquilla de
introducción de la alimentación, que entra en contacto con la
alimentación antes de su introducción en la unidad de reacción.
La presente invención proporciona un método para
fabricar un producto olefínico a partir de una alimentación que
contiene un compuesto oxigenado a la vez que se reduce la cantidad
de subproductos de reacción formada en el sistema FVI. El método
incluye mantener al menos una porción del sistema FVI, por ejemplo,
la superficie interna de la boquilla de introducción de la
alimentación, y/o la alimentación contenida en la misma a una
temperatura efectiva para reducir o eliminar la formación de
subproductos de reacción catalizados por metales en el sistema FVI.
Preferiblemente, la temperatura de al menos una porción de las
paredes internas del sistema FVI será menor que la temperatura del
reactor MTO. En una realización de la presente invención, la
temperatura de las paredes internas de al menos una porción del
sistema FVI, y/o la alimentación contenida en el mismo, puede
mantenerse por debajo de 400ºC, preferiblemente por debajo de 350ºC,
ventajosamente por debajo de 300ºC, más preferiblemente por debajo
de 250ºC, incluso más preferiblemente por debajo de 200ºC o mucho
más preferiblemente por debajo de 150ºC.
Cuando la alimentación pasa a través del sistema
FVI, el compuesto oxigenado entra en contacto con la superficie
metálica interna de uno o más de los dispositivos de calefacción, la
boquilla de introducción de la alimentación, y/o las tuberías que
conectan el o los intercambiadores de calor con la boquilla de
introducción de la alimentación. En una reacción secundaria en el
sistema FVI, la superficie metálica del o los intercambiadores de
calor, la o las tuberías y/o la boquilla de introducción de la
alimentación actúan como un catalizador a altas temperaturas y
convierte parte del metanol de la alimentación en hidrógeno,
monóxido de carbono, dióxido de carbono, metano y/o grafito. Esta
reacción secundaria puede ilustrarse como sigue:
La tendencia del sistema FVI para formar
subproductos no deseados de reacciones secundarias catalizadas por
metales es especialmente favorable porque la relación de área de
superficie metálica a cantidad de alimentación es mucho mayor en el
sistema FVI que en el reactor MTO en sí mismo. Adicionalmente, en
sistemas reactores MTO convencionales, la temperatura en el sistema
FVI conduce a la formación de subproductos de reacciones
secundarias catalizadas por metales porque el calor se transfiere
desde el material caliente en el reactor MTO al sistema FVI.
Una porción de la boquilla de introducción de la
alimentación puede extenderse en el volumen del reactor aumentando
más la formación de subproductos de reacción catalizados por
metales. La temperatura dentro del volumen del reactor es en
general mucho mayor que las temperaturas mínimas que conducen a la
formación de subproductos de reacción catalizados por metales.
Desde el reactor MTO, el calor se transfiere a la boquilla, la cual
puede extenderse al volumen del reactor. Esta transferencia térmica
puede aumentarse significativamente si la boquilla incluye una
"porción interior" que en la presente memoria se define para
que signifique una porción de la boquilla de introducción de la
alimentación, la cual se extiende en el volumen del reactor. En una
realización, la porción interior sobresale en una zona de fase
densa del reactor en la que las partículas sólidas calentadas
colisionan continuamente con la superficie externa de la boquilla.
Por consiguiente, con los diseños convencionales de boquillas, la
temperatura de la boquilla que contiene metales aumentará hasta
temperaturas que promueven las reacciones secundarias no deseadas,
las cuales son catalizadas por la superficie metálica interna
calentada de la boquilla.
Un método de mantener la pared interna de al
menos una porción del sistema FVI y/o de la alimentación contenida
en el mismo a una temperatura efectiva para reducir o eliminar la
formación de subproductos de reacción catalizados por metales es
aislar térmicamente al menos una porción del sistema FVI, por
ejemplo, una porción o todas de la boquilla de introducción de la
alimentación, con un material aislante. Ejemplos no limitantes de
materiales aislantes incluyen: ladrillos refractarios, ladrillos de
alúmina, ladrillos de sílice, ladrillos de magnesita, ladrillos de
cromo, ladrillos de carburo de silicio, circonio, circonia,
forsterita, silicato de calcio resistente a altas temperaturas,
materiales cerámicos de alúmina y sílice-alúmina,
sílice de tierra de diatomeas, cementos, cargas, carbonato de
calcio, sulfato de calcio, hormigón, vidrio, granito, mármol, lana
mineral, porcelana, cemento portland, piedra pómez, gunita, y otros
materiales refractarios con propiedades aislantes. Para materiales
aislantes adicionales que pueden incorporarse en la presente
invención, véase Petroleum Processing Handbook, ed. W.F. Bland y
R.L. Davidson, McGraw Hill Publishers, 1967, p 4-137
a 4-147, y Robert H. Perry, Perry's Chemical
Engineers' Handbook, 7ª Ed., 1997, p. 11-68 a
11-74.
Las características específicas del aislamiento,
por ejemplo, la densidad, material y espesor, implantadas según la
presente invención pueden seleccionarse sobre la base de las
condiciones de reacción específicas dentro del reactor, la
composición y las propiedades físicas de la alimentación, y la
composición y las propiedades físicas del dispositivo de
calefacción, las tuberías, y/o la boquilla de introducción de la
alimentación.
En otra realización de la presente invención, la
temperatura de la boquilla de introducción de la alimentación, y/o
de su superficie interna que contiene metales y/o de la alimentación
en sí misma, puede controlarse con un sistema de refrigeración. En
la presente invención pueden implantarse muchos tipos de sistemas de
refrigeración. Por ejemplo, el sistema de refrigeración puede
incluir un tubo de refrigeración helicoidalmente enrollado
alrededor de la boquilla de introducción de la alimentación. Cuando
el medio de refrigeración fluye a través del tubo y alrededor de la
boquilla de introducción de la alimentación, el metal de la boquilla
de introducción de la alimentación así como la alimentación que
fluye por la misma pueden mantenerse a una temperatura efectiva
para minimizar o eliminar la formación de subproductos de reacciones
secundarias catalizadas por metales.
Con referencia ahora a los dibujos, la fig. 1
ilustra un sistema reactor MTO según una realización de la presente
invención. El sistema reactor MTO incluye un sistema de introducción
y vaporización de la alimentación, o sistema FVI, el cual se
designa en general mediante el número 102, y un reactor MTO, el cual
se designa en general mediante el número 104. Como se define en la
presente memoria, el sistema FVI 102 es una región del sistema
reactor que comienza en el punto en el que al menos una porción de
la alimentación está en un estado vaporizado y que se extiende
hasta el punto en el que la alimentación sale de la boquilla de
introducción de la alimentación y entra en el reactor MTO, como se
ilustra en la fig. 1. Al menos una porción del sistema FVI puede
estar formada por uno o más metales, o una aleación de metales, por
ejemplo, acero, para acomodar la temperatura y presión de la
alimentación que se transporta al reactor.
En la fig. 1, se muestra como una alimentación
líquida de un compuesto oxigenado o corriente de alimentación 108
que contiene un compuesto oxigenado tal como metanol se dirige a uno
o varios dispositivos de calefacción 106 los cuales calientan la
alimentación hasta una temperatura justo por debajo de, a o por
encima del punto de burbuja de la alimentación. Opcionalmente, en
la presente invención puede implantarse una serie de dispositivos
de calefacción para calentar gradualmente la alimentación en etapas
como se indica en la patente de EE.UU. No. 6.121.504 de Kuechler
et al. Si en la presente invención se implanta una serie de
dispositivos de calefacción, una serie de tuberías transferirá la
alimentación entre los dispositivos de calefacción a la boquilla de
introducción de la alimentación. Las tuberías pueden estar formadas
de un metal o aleación, tal como acero, para acomodar la
temperatura y presión de la alimentación. Estas tuberías metálicas
pueden catalizar reacciones secundarias del metanol vaporizado
aumentando de este modo los costes de separación mediante la
introducción de impurezas y reduciendo la eficiencia de la reacción
mediante la disminución de la producción de las olefinas ligeras
deseadas.
Un experto en la técnica reconocería los
diversos dispositivos de calefacción conocidos en la técnica.
Preferiblemente, el dispositivo de calefacción es un intercambiador
de calor de carcasa y tubos en el que el medio de calentamiento
puede ser el efluente producto 118, como se muestra en la fig. 1,
una corriente de integración térmica, por ejemplo, desde un equipo
de extracción de agua o una torre de refrigeración, o cualquier otro
material que tenga una temperatura mayor que la alimentación.
Preferiblemente, el o los dispositivos de calefacción 106
provocarán que al menos una porción de la corriente de alimentación
se evapore. En la presente memoria, el punto en el que se vaporiza
al menos una porción de la alimentación se define como la entrada
114 del sistema FVI. La entrada de FVI puede estar dentro del
dispositivo de calefacción 106, la boquilla de introducción de la
alimentación 112 ó en cualquier lugar entre ellos.
Después de calentarse en el dispositivo de
calefacción 106, la alimentación calentada se dirige a través de la
tubería o tuberías 110 a una boquilla para la introducción de la
alimentación 112. La boquilla de introducción de la alimentación
puede estar formada de un metal o aleación como el acero y puede
sobresalir en el volumen del reactor MTO, como se ilustra en las
figs. 1-3. Alternativamente, la porción de la
boquilla adyacente al reactor puede estar orientada a ras de la
superficie interior de la pared del reactor. El metal de la boquilla
de introducción de la alimentación 112 puede actuar como un
catalizador en reacciones secundarias a altas temperaturas para
formar subproductos indeseables. La alimentación calentada pasa a
través de la boquilla de introducción de la alimentación 112 y
entra en el reactor MTO 104.
La presión en el reactor MTO puede ser menor que
la presión de la alimentación dentro del sistema FVI, y la
temperatura dentro del reactor MTO puede ser mucho mayor que la
temperatura en el sistema FVI. Por consiguiente, una porción, o la
totalidad de cualquier líquido contenido en la alimentación
calentada, puede vaporizarse cuando sale de la boquilla de
introducción de la alimentación y entra en el reactor MTO. En la
presente memoria, el punto en el que la alimentación sale de la
boquilla de introducción de la alimentación 112 y entra en el
reactor MTO 104 se define como la salida del sistema FVI 116.
En el reactor MTO 104, el metanol de la
corriente de alimentación entra en contacto con un catalizador en
condiciones efectivas para formar un producto olefínico que sale del
reactor en el efluente producto 118. Como se indicó anteriormente,
el efluente producto 118 del reactor MTO 104 puede dirigirse al o a
los intercambiadores de calor 106 con el fin de calentar la
corriente de alimentación 108. Como se muestra en la fig. 1, después
de que el efluente producto 118 ha calentado la corriente de
alimentación 108, puede dirigirse por la tubería 120 a un sistema
de separación y de purificación del producto (no mostrado).
Alternativamente, el efluente producto puede dirigirse al sistema
de separación y de purificación del producto sin dirigirse primero a
un intercambiador de calor.
En una realización de la presente invención, la
alimentación se mantiene a una temperatura efectiva para reducir,
minimizar o eliminar la formación de subproductos de reacción
catalizados por metales. En esta realización, la alimentación puede
actuar como agente de refrigeración para refrigerar la superficie
metálica interna de una o más de las siguientes porciones del
sistema FVI: al menos una porción del o los dispositivos de
calefacción, al menos una porción de o las tuberías, y/o al menos
una porción de la boquilla de introducción de la alimentación. La
temperatura deseada de la alimentación por todo el sistema FVI está
preferiblemente por debajo de 400ºC, preferiblemente por debajo de
350ºC, ventajosamente por debajo de 300ºC, más preferiblemente por
debajo de 250ºC, incluso más preferiblemente por debajo de 200ºC o
mucho más preferiblemente por debajo de 150ºC. Estas temperaturas
relativamente bajas pueden mantenerse controlando las
características de calentamiento y el número de dispositivo o
dispositivos de calefacción de la alimentación, y/o aislando y/o
refrigerando una o más de las siguientes porciones del sistema FVI:
al menos una porción del o de los dispositivos de calefacción, al
menos una porción de o de las tuberías, y/o al menos una porción de
la boquilla de introducción de la alimentación, como se trata con
más detalle luego. Un sistema FVI efectivo produce alimentación en
estado de vapor en su punto de saturación o de rocío. En tal
sistema FVI, la presión a la que se produce la vaporización
determinará la temperatura. Puede entonces introducirse vapor
sobrecalentado reduciendo la presión de la alimentación de vapor
saturado dentro de o antes de entrar en la boquilla de calefacción.
Sorprendente e inesperadamente, los inventores han encontrado que
la introducción de una alimentación a baja temperatura en un reactor
MTO caliente no afecta sustancialmente a la formación de olefinas
ligeras en el reactor MTO.
Adicional o alternativamente, el método
inventivo incluye mantener al menos una porción de las superficies
internas del sistema de introducción y vaporización de la
alimentación, por ejemplo, la superficie interna de la boquilla de
introducción de la alimentación, a una temperatura efectiva para
reducir o eliminar la formación de subproductos de reacción
catalizados por metales. Según la presente invención, la temperatura
de la o las superficies internas que contienen metales del sistema
FVI puede mantenerse a la temperatura deseada por una diversidad de
vías. Por ejemplo, uno o más de los dispositivos de calefacción, la
o las tuberías entre el o los dispositivos de calefacción de la
alimentación y la boquilla de introducción de la alimentación, y/o
la boquilla de introducción de la alimentación en sí misma pueden
encamisarse con un material térmicamente aislante. Adicional o
alternativamente, uno o más del o de los dispositivos de
calefacción, la o las tuberías entre el o los dispositivos de
calefacción de la alimentación y la boquilla de introducción de la
alimentación, y/o la boquilla de introducción de la alimentación en
sí misma pueden incluir un dispositivo de refrigeración para
controlar la temperatura de todas o de una porción del sistema FVI.
La invención también se dirige a un sistema FVI que tiene la
característica de controlar y monitorizar la temperatura, y a
boquillas de introducción de la alimentación que incorporan una
camisa formada de un material térmicamente aislante y/o incorporar
un sistema de refrigeración.
Como ejemplo no limitante, la fig. 2 ilustra una
realización de la presente invención que reduce o elimina la
formación de subproductos de reacciones secundarias catalizados por
metales mediante la transferencia de calor desde el reactor MTO a
la superficie interna de la boquilla de introducción de la
alimentación. En la fig. 2 se muestra una boquilla para la
introducción de la alimentación 112 que penetra en la pared del
reactor 204. La porción de la boquilla de introducción de la
alimentación, que está dentro del volumen del reactor 208, se
identifica como la porción interior 210. La corriente de metanol 206
es trasladada desde el dispositivo de calefacción (no mostrado) a
través de una línea o tubería (no mostrada) y entra en la boquilla
de introducción de la alimentación 112. La corriente de metanol 206
pasa a través de la boquilla de introducción de la alimentación 112
y entra en el volumen interno del reactor 208 en el que el metanol
entra en contacto con un catalizador en condiciones efectivas para
convertir el metanol en olefinas ligeras. Un material aislante 212
cubre al menos una porción de la superficie externa de la boquilla
218 de la porción interior 210 de la boquilla de introducción de la
alimentación 112. El material aislante reduce la cantidad de calor
que es transferida desde el volumen del reactor 208 a la porción
interior 210 de la boquilla de introducción de la alimentación 112.
Como resultado, el metal de la superficie interna 216 de la boquilla
de la boquilla de introducción de la alimentación puede mantenerse
a una temperatura efectiva para reducir, minimizar o eliminar la
formación de subproductos de reacciones secundarias catalizadas por
metales.
Aunque una porción de la boquilla de
introducción de la alimentación 112 adyacente a la salida del
sistema FVI 116 puede exponerse al volumen del reactor 208, la
cantidad de calor transferida desde el volumen del reactor a la
porción de la superficie interna 216 de la boquilla de la boquilla
de introducción de la alimentación que es adyacente a la salida del
sistema FVI 116 es mínima porque la alimentación puede tender a
enfriar la superficie interna 216 de la boquilla adyacente a la
salida del sistema FVI. Beneficiosamente, sólo una cantidad
relativamente pequeña de material caliente en el reactor entrará en
contacto con la salida del sistema FVI 116 porque las
características de flujo de la alimentación cuando entra en el
volumen del reactor 208 tenderán a dirigir al material caliente
fuera de la salida del sistema FVI 116. Por consiguiente, incluso la
porción de la superficie interna 216 de la boquilla que está
adyacente a la salida del sistema FVI 116 puede mantenerse a
temperaturas efectivas para reducir, minimizar o eliminar la
formación de subproductos de reacción catalizados por metales. En
otras palabras, en la extensión en que el calor es transferido desde
el material caliente en el reactor a la porción de la boquilla de
introducción de la alimentación que es adyacente a la salida del
sistema FVI 116, la cantidad de subproductos de reacción catalizados
por metales formada en esa región es despreciable.
La fig. 2 ilustra el material aislante 212
cubriendo la porción interior 210 completa de la boquilla de
introducción de la alimentación 112. Opcionalmente, el material
aislante 212 puede cubrir una porción de la porción interior 210 de
la boquilla de introducción de la alimentación 112. Adicional o
alternativamente, el material aislante puede cubrir una porción de
la salida FVI 116. Similarmente, el material aislante puede
adicional o alternativamente proporcionar una mayor protección
térmica al metal contenido en la boquilla de introducción de la
alimentación y la alimentación contenida en el sistema FVI
extendiendo el material aislante en y/o a través de la pared del
reactor 204. En esta realización, la apertura en la pared del
reactor a través del cual se extiende la boquilla de introducción
de la alimentación tiene que aumentarse de tamaño con el fin de
permitir que el material aislante atraviese la pared del reactor.
Opcionalmente, el material aislante 212 puede también extenderse
para que cubra toda o una porción de la porción externa 214 de la
boquilla de introducción de la alimentación 112. El material
aislante puede extenderse para que cubra las áreas adicionales del
sistema FVI. Por ejemplo, el material aislante puede cubrir todo o
una porción del o de los dispositivos de calefacción y/o de la o
las tuberías que dirigen la alimentación desde el o los dispositivos
de calefacción a la boquilla de introducción de la
alimentación.
En otro ejemplo no limitante, la fig. 3 ilustra
otra realización de la presente invención en la que la boquilla de
introducción de la alimentación 112 incluye un sistema de
refrigeración en general designado por el número 302. Como muestra
la fig. 3, la boquilla de introducción de la alimentación 112 es un
tubo en general cilíndrico que define una ruta de alimentación 308.
Un segundo tubo cilíndrico de mayor diámetro está orientado
coaxialmente a la boquilla de introducción de la alimentación 112
formando de este modo una ruta externa de refrigeración 306
alrededor de la ruta de alimentación 308. En la ruta de
refrigeración 306 se introduce por la entrada de refrigeración 310
un medio de refrigeración 304, tal como agua o una corriente de
refrigeración, por ejemplo, desde un equipo de extracción de agua o
una torre de refrigeración, o cualquier otro material que tenga una
menor temperatura que la alimentación en la boquilla de introducción
de la alimentación, y se circula por la ruta de refrigeración 306
alrededor de la alimentación en la ruta de alimentación 308.
Preferiblemente, el extremo 314 de la boquilla exterior de la ruta
de refrigeración 306 está cerrado de modo que el medio de
refrigeración fluya hacia el reactor. Cuando la alimentación pasa a
través de la ruta de alimentación 306 hacia el reactor MTO, el
medio de refrigeración 304 se hace pasar a través de la ruta de
refrigeración 306 y retira calor de la boquilla de introducción de
la alimentación y/o la alimentación. Refrigerando la alimentación y
la superficie interna de la boquilla 216 de la boquilla de
introducción de la alimentación, la boquilla de introducción de la
alimentación 112 y/o la alimentación pueden mantenerse a una
temperatura efectiva para minimizar o eliminar la formación de
subproductos de reacción catalizados por metales.
Esta realización de la presente invención tiene
la ventaja adicional de proporcionar la capacidad de controlar y
variar la temperatura de la alimentación y de la boquilla de
introducción de la alimentación. Por ejemplo, la temperatura de la
alimentación/boquilla de introducción de la alimentación puede
modificarse variando el caudal y/o la temperatura del medio de
refrigeración, el cual pasa sobre la boquilla y la ruta de
alimentación.
El medio de refrigeración 304 puede salir por la
boquilla de introducción de la alimentación dentro del reactor a
través de la salida de dilución 312, como se muestra en la fig. 3, o
al exterior del reactor a través de una salida del medio de
refrigeración (no mostrada). Si el medio de refrigeración 304 sale
por la boquilla de introducción de la alimentación dentro del
reactor a través de la salida de dilución 312, el medio de
refrigeración se mezclará con la alimentación del compuesto
oxigenado dentro del reactor. De esta manera, la invención
proporciona una ventaja adicional porque la presión parcial del
compuesto oxigenado introducido al reactor MTO puede controlarse
cuidadosamente con el fin de obtener la selectividad deseada del
producto y/o la conversión deseada de compuesto oxigenado como se
trata, por ejemplo, en la solicitud serial de patente de EE.UU. No.
09/506.843 de Fung et al. Por tanto, el medio de
refrigeración puede seleccionarse de uno o más de los diluyentes más
completamente tratados luego.
La fig. 3 ilustra el sistema de refrigeración
302 que atraviesa la pared del reactor 204 y que cubre la superficie
completa de la boquilla de introducción de la alimentación.
Opcionalmente, el sistema de refrigeración 302 puede proporcionar
protección térmica para una porción de la boquilla de introducción
de la alimentación más que la boquilla de introducción de la
alimentación completa. Por ejemplo, el sistema de refrigeración 302
puede cubrir la totalidad o sólo una porción de la porción interior
210 de la boquilla de introducción de la alimentación 112. En esta
realización, el sistema de refrigeración puede, o no puede,
extenderse parcial o completamente a través de la pared del reactor
204. Similarmente, el sistema de refrigeración 302 puede cubrir
toda o una porción de la porción externa 214. El sistema de
refrigeración puede extenderse para que cubra áreas adicionales del
sistema FVI. Por ejemplo, el sistema de refrigeración puede cubrir
todo o una porción del o de los dispositivos de calefacción y/o de
la o las tuberías que dirigen la alimentación desde el o los
dispositivos de calefacción a la boquilla de introducción de la
alimen-
tación.
tación.
Según la presente invención, las realizaciones
de encamisado y refrigeración, tratadas anteriormente, pueden
combinarse. Por ejemplo, la boquilla puede incluir una ruta de
alimentación, un sistema de refrigeración y una camisa formada por
uno o más de los materiales térmicamente aislantes tratados
anteriormente. La camisa o el sistema de refrigeración pueden ser
la capa más externa dependiendo de las condiciones del reactor MTO,
el medio de refrigeración usado, las propiedades físicas de la
boquilla, las propiedades físicas del o los dispositivos de
calefacción y las propiedades físicas de la o las tuberías que
conectan el o los dispositivos de calefacción a la boquilla de
introducción de la alimentación. Adicional o alternativamente, en la
presente invención pueden implantarse varias de las mismas capas de
encamisado y/o los mismos o diferentes sistemas de
refrigeración.
Adicional o alternativamente, las realizaciones
de encamisado y/o refrigeración pueden combinarse con la realización
de alimentación a baja temperatura. Acoplando la alimentación a
baja temperatura por todo el sistema FVI, por ejemplo, por debajo
de 400ºC, preferiblemente por debajo de 350ºC, ventajosamente por
debajo de 300ºC, más preferiblemente por debajo de 250ºC, incluso
más preferiblemente por debajo de 200ºC o mucho más preferiblemente
por debajo de 150ºC, con las realizaciones del sistema de
aislamiento y/o de refrigeración, puede mantenerse la temperatura
de la superficie interna que contiene metales de al menos una
porción del sistema FVI a una temperatura efectiva para reducir o
eliminar la formación de subproductos de reacción catalizados por
metales, por ejemplo, por debajo de 400ºC, preferiblemente por
debajo de 350ºC, ventajosamente por debajo de 300ºC, más
preferiblemente por debajo de 250ºC, incluso más preferiblemente por
debajo de 200ºC o mucho más preferiblemente por debajo de
150ºC.
En una realización, la o las superficies
internas que contienen metales del sistema FVI pueden mantenerse a
una temperatura efectiva para mantener la alimentación en el
equilibrio líquido-vapor por todo el sistema FVI.
Debido a que la alimentación se mantiene a una temperatura efectiva
para mantener la alimentación en un equilibrio
líquido-vapor por todo el sistema FVI, se minimiza o
elimina el sobrecalentamiento del vapor reduciendo de este modo la
formación de subproductos de reacción a través de reacciones
secundarias catalizadas por metales. Alternativamente, la
alimentación puede vaporizarse completamente antes de entrar en el
reactor. Por ejemplo, la alimentación puede pasar a través de una
válvula 122 en la tubería 110, como se muestra en la fig. 1, en la
que la alimentación se somete a una pérdida de carga y la
alimentación se vaporiza más. La alimentación puede sobrecalentarse
con tal de que la temperatura de la alimentación sobrecalentada se
mantenga por debajo de temperaturas que conducen a la formación de
subproductos de reacción catalizados por metales.
La invención también proporciona la capacidad de
monitorizar la temperatura de cualquier punto a lo largo del
sistema FVI que incluye uno o más de los dispositivos de
calefacción, la(s) tubería(s), y/o la boquilla de
introducción de la alimentación. Por ejemplo, puede implantarse un
termopar sobre la superficie interna y/o externa de la boquilla de
introducción de la alimentación y/o sobre la superficie interna y/o
externa del sistema de refrigeración o el material aislante.
Incorporando un termopar en la presente invención, la temperatura
de la alimentación y/o del metal de la boquilla de introducción de
la alimentación puede monitorizarse para determinar si las
condiciones son conducentes a la formación de subproductos de
reacciones secundarias catalizadas por metales. Por otra parte, con
la realización del sistema de refrigeración de la presente
invención, las características del medio de refrigeración pueden
modificarse para que responda a variaciones en la temperatura de
cualquier superficie interna o externa de la boquilla. Por ejemplo,
cuando la temperatura monitorizada de la superficie interna de la
boquilla se aproxima a las temperaturas que conducen a la formación
de subproductos de reacción catalizados por metales, las
características del medio de refrigeración, por ejemplo, el caudal
y/o la temperatura, pueden modificarse para disminuir la temperatura
de la superficie interna de la boquilla a temperaturas no
reactivas.
Preferiblemente, las condiciones en el reactor
MTO que incluyen te presión, temperatura, velocidad espacial
horaria en peso (WHSV), etc., conducen a convertir el metanol en
olefinas ligeras, como se trata con más detalle después. Según la
presente invención, al menos una porción del sistema FVI,
especialmente la boquilla de introducción de la alimentación, se
monitoriza y/o mantiene en condiciones, por ejemplo, temperaturas,
efectivas para reducir, minimizar o eliminar sustancialmente la
formación de subproductos de reacciones secundarias catalizadas por
metales independientemente de las condiciones dentro del reactor
MTO. Esto es, las condiciones dentro del reactor MTO pueden o no
conducir a la formación de subproductos de reacciones secundarias
catalizadas por metales. Por tanto, la presente invención puede
implantarse con un reactor desactivado o pasivado.
Típicamente, los catalizadores tipo tamiz
molecular han sido usados para convertir compuestos oxigenados en
olefinas ligeras. Los catalizadores tipo tamiz molecular
silicioaluminofosfato (SAPO) son particularmente deseables en tal
procedimiento de conversión, porque son muy selectivos en la
formación de etileno y propileno.
La alimentación contiene preferiblemente uno o
más compuestos alifáticos que incluyen alcoholes, aminas, compuestos
carbonílicos, por ejemplo aldehídos, cetonas y ácidos carboxílicos,
éteres, haluros, mercaptanos, sulfuros, y semejantes, y sus
mezclas. El resto alifático de los compuestos que contienen parte
alifática contiene típicamente de 1 a aproximadamente 50 átomos de
carbono, preferiblemente de 1 a 20 átomos de carbono, más
preferiblemente de 1 a 10 átomos de carbono y mucho más
preferiblemente de 1 a 4 átomos de carbono.
Ejemplos no limitantes de compuestos que
contienen parte alifática incluyen: alcoholes tales como metanol y
etanol, alquilmercaptanos tales como metilmercaptano y
etilmercaptano, sulfuros de alquilo tales como sulfuro de metilo,
alquilaminas tales como metilamina, alquil éteres tales como:
dimetil éter, dietil éter y metil etil éter, haluros de alquilo
tales como cloruro de metilo y cloruro de etilo, alquilcetonas tales
como dimetilcetona, formaldehídos y diversos ácidos tales como
ácido acético.
En una realización preferida del procedimiento
de la invención, la alimentación contiene uno o más compuestos
oxigenados, más específicamente, uno o más compuestos orgánicos que
al menos contienen un átomo de oxígeno. En la realización más
preferida del procedimiento de la invención, el compuesto oxigenado
en la alimentación es uno o más alcoholes, preferiblemente
alcoholes alifáticos en los que el resto alifático del o de los
alcoholes presenta de 1 a 20 átomos de carbono, preferiblemente de
1 a 10 átomos de carbono y mucho más preferiblemente de 1 a 4
átomos de carbono. Los alcoholes útiles como materia prima en el
procedimiento de la invención incluyen alcoholes alifáticos
inferiores de cadena lineal y ramificada y sus homólogos
insaturados. Los ejemplos no limitantes de compuestos oxigenados
incluyen metanol, etanol, n-propanol, isopropanol,
éter de etilo y metilo, éter de dimetilo, éter de dietilo, éter de
diisopropilo, formaldehído, carbonato de dimetilo, dimetilcetona,
ácido acético y mezclas de los mismos. En la realización más
preferida, la materia prima se selecciona de uno o más de metanol,
etanol, éter de dimetilo, éter de dietilo o una combinación de los
mismos, más preferiblemente metanol y éter de dimetilo y mucho más
preferiblemente metanol.
Las diversas alimentaciones tratadas
anteriormente, particularmente una alimentación que contiene un
compuesto oxigenado, más particularmente una alimentación que
contiene un alcohol, se convierten principalmente en una o más
olefinas. La(s) olefina(s) o monómero(s)
olefínico(s) producidos a partir de la alimentación tienen
típicamente de 2 a 30 átomos de carbono, preferiblemente 2 a 8
átomos de carbono, más preferiblemente 2 a 6 átomos de carbono, aún
más preferiblemente 2 a 4 átomos de carbono y mucho más
preferiblemente etileno y/o propileno.
Los ejemplos no limitantes de monómero(s)
olefínico(s) incluyen: etileno, propileno,
buteno-1, penteno-1,
4-metil-penteno-1,
hexeno-1, octeno-1 y
deceno-1, preferiblemente: etileno, propileno,
buteno-1, penteno-1,
4-metil-penteno-1,
hexeno-1, octeno-1 e isómeros de los
mismos. Otro(s) monómero(s) olefínico(s)
incluyen monómeros insaturados, diolefinas con 4 a 18 átomos de
carbono, dienos conjugados o no conjugados, polienos, monómeros de
vinilo y olefinas cíclicas.
En la realización más preferida, la
alimentación, preferiblemente de uno o más compuestos oxigenados, se
convierte en presencia de una composición de un catalizador tipo
tamiz molecular en olefina(s) que tienen 2 a 6 átomos de
carbono, preferiblemente 2 a 4 átomos de carbono. Mucho más
preferiblemente, la(s) olefina(s), solas o en
combinación, se convierten a partir de una alimentación que contiene
un compuesto oxigenado, preferiblemente un alcohol, mucho más
preferiblemente metanol, en la(s) olefina(s)
preferidas etileno y/o propileno.
Al procedimiento mucho más preferido se le
denomina en general gas a olefinas (GTO) o alternativamente, metanol
a olefinas (MTO). En un procedimiento MTO, típicamente una
alimentación de un compuesto oxigenado, mucho más preferiblemente
una alimentación que contiene metanol, se convierte en presencia de
una composición de un catalizador tipo tamiz molecular en una o más
olefina(s), preferible y predominantemente, etileno y/o
propileno, con frecuencia denominada(s) olefina(s)
ligera(s).
La alimentación, en una realización, contiene
uno o más diluyentes, típicamente usados para reducir la
concentración de la alimentación. Los diluyentes son en general no
reactivos con la alimentación o la composición de catalizador tipo
tamiz molecular. Ejemplos no limitantes de diluyentes incluyen
helio, argón, nitrógeno, monóxido de carbono, dióxido de carbono,
agua, parafinas esencialmente no reactivas (especialmente alcanos
tales como metano, etano y propano), compuestos aromáticos
esencialmente no reactivos y mezclas de los mismos. Los diluyentes
más preferidos son agua y nitrógeno, siendo particularmente
preferida el agua. En otras realizaciones, la alimentación no
contiene ningún diluyente.
El diluyente puede usarse en forma líquida o de
vapor, o una de sus combinaciones. El diluyente bien se añade
directamente a una alimentación que entra en un reactor o se añade
directamente en un reactor o se añade con una composición de
catalizador tipo tamiz molecular. En una realización, la cantidad de
diluyente en la alimentación está en el intervalo de
aproximadamente 1 a aproximadamente 99 por ciento en moles basada en
el número total de moles de la alimentación y el diluyente,
preferiblemente de aproximadamente 1 a 80 por ciento en moles, más
preferiblemente de aproximadamente 5 a aproximadamente 50, mucho más
preferiblemente de aproximadamente 5 a aproximadamente 25. En una
realización, se añaden otros hidrocarburos a la alimentación bien
directa o indirectamente e incluyen olefina(s),
parafina(s), compuestos aromático(s) (véase por
ejemplo la patente de EE.UU. Nº 4.677.242, adición de compuestos
aromáticos) o mezclas de los mismos, preferiblemente propileno,
butileno, pentileno y otros hidrocarburos que tienen 4 o más átomos
de carbono, o mezclas de los mismos.
El procedimiento para convertir una
alimentación, especialmente una alimentación que contiene uno o más
compuestos oxigenados, en presencia de una composición de un
catalizador tipo tamiz molecular de la invención, se lleva a cabo
en un procedimiento de reacción en un reactor, cuando el
procedimiento es un procedimiento en lecho fijo, un procedimiento
en lecho fluido (incluye un procedimiento en lecho turbulento),
preferiblemente un procedimiento continuo en lecho fluido, y mucho
más preferiblemente una procedimiento continuo en lecho a alta
velocidad.
Los procedimientos de reacción pueden tener
lugar en una variedad de reactores catalíticos tales como reactores
híbridos que tienen zonas de reacción de lecho denso o de lecho fijo
y/o zonas de reacción de lecho fluidizado rápido acopladas juntas,
reactores de lecho fluidizado circulante, reactores ascendentes y
similares. Tipos de reactores convencionales adecuados se describen
en, por ejemplo, la patente de EE.UU. nº 4.076.796, patente de
EE.UU. nº 6.287.522 (tubo ascendente doble), y "Fluidization
Engineering", D. Kunii y O. Levenspiel, Robert E. Krieger
Publishing Company, Nueva York, Nueva York 1977.
Los tipos de reactores preferidos son reactores
de flujo ascendente descritos en general en "Riser Reactor,
Fluidization and Fluid-Particle Systems", páginas
48 a 59, F.A. Zenz y D.F. Othmo, Reinhold Publishing Corporation,
Nueva York, 1960, y en la patente de EE.UU. nº 6.166.282 (reactor de
lecho fluido rápido), y en la solicitud de patente de EE.UU. serial
nº 09/564,613 registrada el 4 de mayo de 2000 (reactor de flujo
ascendente múltiple).
En una realización, la cantidad de alimentación
de nueva aportación alimentada por separado o conjuntamente con una
corriente de alimentación de vapor, a un sistema reactor está en el
intervalo de 0,1 por ciento en peso a aproximadamente 85 por ciento
en peso, preferiblemente de aproximadamente 1 por ciento en peso a
aproximadamente 75 por ciento en peso, más preferiblemente de
aproximadamente 5 por ciento en peso a aproximadamente 65 por
ciento en peso, basada en el peso total de la corriente de
alimentación, incluyendo cualquier diluyente contenido en la misma.
Las alimentaciones en estado líquido y de vapor son preferiblemente
de la misma composición, o contienen proporciones variables de la
misma o diferente alimentación con el mismo o diferente
diluyente.
La temperatura de conversión empleada en el
procedimiento de conversión, específicamente dentro del sistema
reactor, está en el intervalo de aproximadamente 200ºC a
aproximadamente 1000ºC, preferiblemente de aproximadamente 250ºC a
aproximadamente 800ºC, más preferiblemente de aproximadamente 250ºC
a aproximadamente 750ºC, aún más preferiblemente de aproximadamente
300ºC a aproximadamente 650ºC, incluso aún más preferiblemente de
aproximadamente 350ºC a aproximadamente 600ºC, mucho más
preferiblemente de aproximadamente 350ºC a aproximadamente
550ºC.
La presión de conversión empleada en el
procedimiento de conversión, específicamente dentro del sistema
reactor, varía en un amplio intervalo incluyendo presión autógena.
La presión de conversión está basada en la presión parcial de la
alimentación sin incluir cualquier diluyente en la misma.
Típicamente, la presión de conversión empleada en el procedimiento
está en el intervalo de aproximadamente 0,1 kPaa a aproximadamente 5
MPaa, preferiblemente de aproximadamente 5 kPaa a aproximadamente 1
MPaa y mucho más preferiblemente de aproximadamente 20 kPaa a
aproximadamente 500 kPaa.
La velocidad espacial horaria en peso (WHSV),
particularmente en un procedimiento para convertir una alimentación
que contiene uno o más compuestos oxigenados en presencia de una
composición de un catalizador tipo tamiz molecular dentro de una
zona de reacción, se define como el peso total de la alimentación,
excluyendo cualquier diluyente, a la zona de reacción por hora por
peso de tamiz molecular en la composición de catalizador tipo tamiz
molecular en la zona de reacción. La WHSV se mantiene en un valor
suficiente para mantener la composición de catalizador en un estado
fluido dentro de un reactor.
Típicamente, la WHSV varía de aproximadamente 1
h^{-1} a aproximadamente 5000 h^{-1}, preferiblemente de
aproximadamente 2 h^{-1} a aproximadamente 3000 h^{-1}, más
preferiblemente de aproximadamente 5 h^{-1} a aproximadamente
1500 h^{-1}, y mucho más preferiblemente de aproximadamente 10
h^{-1} a aproximadamente 1000 h^{-1}. En una realización
preferida, la WHSV es mayor que 20 h^{-1}, preferiblemente la WHSV
para la conversión de una alimentación que contiene metanol,
dimetil éter, o ambos, está en el intervalo de aproximadamente 20
h^{-1} a aproximadamente 300 h^{-1}.
La velocidad superficial del gas (SGV) de la
alimentación incluyendo el diluyente y los productos de reacción
dentro del sistema reactor es preferiblemente suficiente para
fluidificar la composición de catalizador tipo tamiz molecular
dentro de una zona de reacción en el reactor. La SGV en el
procedimiento, particularmente dentro del sistema reactor, más
particularmente dentro del (de los) reactor(es)
ascendente(s), es al menos 0,1 metros por segundo (m/s),
preferiblemente mayor que 0,5 m/s, más preferiblemente mayor que 1
m/s, incluso más preferiblemente mayor que 2 m/s, incluso aún más
preferiblemente mayor que 3 m/s y mucho más preferiblemente mayor
que 4 m/s. Véase por ejemplo la solicitud de patente de EE.UU. Nº de
Serie 09/708.753 registrada el 8 de noviembre de 2000.
Con el fin de proporcionar una mejor comprensión
de la presente invención que incluya sus ventajas representativas,
se ofrece el siguiente ejemplo. El ejemplo compara la reactividad de
una alimentación de metanol en un reactor de acero inoxidable con
una alimentación de metanol en un reactor revestido a varias
temperaturas.
Todos los datos presentados se obtuvieron usando
un reactor de microflujo. El reactor de microflujo usado fue un
reactor de acero inoxidable No. 316 (0,635 cm de diámetro externo)
localizado en un horno al cual se alimentaba metanol vaporizado. El
metanol vaporizado se mantuvo a 120ºC. Las reacciones de conversión
de metanol se realizaron a una presión de metanol de 172 kPag y un
caudal de alimentación de metanol de 80 \muL/min. El experimento
testigo se realizó en idénticas condiciones de reacción excepto que
se usó un reactor revestido. El reactor revestido fue de 0,16 cm de
diámetro y estaba hecho de acero revestido con una fina capa de
sílice fundida.
El efluente del reactor se recogió en una
válvula Valco tipo bucle para 15 muestras. Las muestras recogidas
se analizaron por cromatografía de gases en línea (Hewlett Packard
6890) equipado con un detector de ionización de llama. No se
analizaron CO, CO_{2} e H_{2}. Las conversiones medidas de
metanol, que se calcularon sobre una base de carbono, hubieran sido
mayores si el CO, el CO_{2} y el H_{2} estuvieran incluidos en
los cálculos. La columna de cromatografía usada fue una columna
Q.
La tabla 1 sumariza los resultados de las
conversiones (% en peso) de metanol que ha reaccionado en el reactor
de lab.
Según los resultados indicados anteriormente, se
detectó una cantidad despreciable de subproductos de reacción
catalizados por metales por debajo de 350ºC en un reactor de acero
inoxidable No. 316. A 350ºC, en un reactor de acero inoxidable no
tratado se observó una conversión de metanol de 0,15% en peso. La
conversión fue mucho mayor a 500ºC y 550ºC. La conversión de
metanol en el reactor revestido fue esencialmente cero incluso a
500ºC. Este dato experimental indica que el metal en el reactor es
activo para descomponer metanol en condiciones MTO efectivas. Por
otra parte, este dato indica que los subproductos de reacción no
deseados pueden minimizarse manteniendo la alimentación de metanol
a una temperatura menor que la temperatura del reactor MTO.
En otra realización de la presente invención, la
conversión porcentual de compuesto oxigenado sobre la superficie de
un reactor metálico, preferiblemente en ausencia de un catalizador
MTO, es menos que 1,0 por ciento, preferiblemente menos que 0,8 por
ciento, más preferiblemente menos que 0,4 ó 0,1 por ciento, y mucho
más preferiblemente menos que 0,05 ó 0,01 por ciento, o por debajo
de los límites de detección. En otras palabras, la invención
incluye mantener la alimentación mientras que está en el sistema
FVI, especialmente la boquilla de introducción de la alimentación,
en condiciones, por ejemplo temperatura, efectivas para eliminar
sustancialmente la formación de subproductos de reacción
catalizados por metales. En la presente memoria, "eliminar
sustancialmente" se define como una conversión de menos que 0,05
por ciento en subproductos excluyendo CO, CO_{2} e H_{2}.
Claims (16)
1. Un método para fabricar un producto olefínico
a partir de una alimentación que contiene compuestos oxigenados,
que comprende:
- (a)
- Dirigir la alimentación a un reactor MTO a través de una boquilla de introducción de la alimentación unida al reactor MTO y que tiene una superficie interna, extendiéndose al menos una porción de la boquilla dentro del reactor MTO;
- (b)
- Mantener la superficie interna de la boquilla a una temperatura por debajo de 350ºC; y
- (c)
- Poner en el contacto, en el reactor, la alimentación con un catalizador para formar un efluente que comprende olefinas ligeras a una temperatura de conversión dentro del reactor de 350ºC a 600ºC.
\vskip1.000000\baselineskip
2. El método según la reivindicación 1, en el
que la superficie interna de la boquilla se mantiene a una
temperatura por debajo de 300ºC, más preferiblemente por debajo de
250ºC, incluso más preferiblemente por debajo de 200ºC y mucho más
preferiblemente por debajo de 150ºC.
3. El método según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que la alimentación se mantiene
a una temperatura por debajo de 350ºC en la etapa (b).
4. El método según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que la alimentación se mantiene
a una temperatura por debajo de 300ºC, más preferiblemente por
debajo de 250ºC, incluso más preferiblemente por debajo de 200ºC y
mucho más preferiblemente por debajo de 150ºC en la etapa (b).
5. El método según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, que además comprende refrigerar al
menos una porción de la superficie interna de la boquilla con un
sistema de refrigeración.
6. El método según la reivindicación 5, en el
que el sistema de refrigeración incluye un conducto externo
colocado alrededor de la boquilla de introducción de la
alimentación, estando el conducto externo adaptado para recibir un
medio de refrigeración.
7. El método según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que la boquilla está al menos
parcialmente encamisada con un material térmicamente aislante.
8. El método según la reivindicación 7, en el
que el material térmicamente aislante se selecciona del grupo que
consiste en ladrillos refractarios, ladrillos de alúmina, ladrillos
de sílice, ladrillos de magnesita, ladrillos de cromo, ladrillos de
carburo de silicio, circonio, circonia, forsterita, silicato de
calcio resistente a altas temperaturas, materiales cerámicos de
alúmina y sílice-alúmina, sílice de tierra de
diatomeas, cementos, cargas, carbonato de calcio, sulfato de
calcio, hormigón, vidrio, granito, mármol, lana mineral, porcelana,
cemento portland, piedra pómez, y
gunita.
gunita.
9. El método según cualquiera de las
reivindicaciones 7 u 8, en el que el material térmicamente aislante
cubre al menos una porción interior de la boquilla que se extiende
dentro del reactor MTO.
10. El método según la reivindicación 9, en el
que la porción interior de la boquilla que está cubierta por el
material térmicamente aislante se extiende dentro del reactor
MTO.
11. El método según cualquiera de las
reivindicaciones 7 a 10, en el que el material térmicamente aislante
cubre al menos una porción exterior de la boquilla que se extiende
hacia afuera del reactor MTO.
12. El método según la reivindicación 11, en el
que la porción exterior de la boquilla que está cubierta por el
material térmicamente aislante se extiende fuera del reactor
MTO.
13. El método según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que la boquilla está unida al
reactor MTO.
14. El método según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, en el que la alimentación se calienta
en un dispositivo de calefacción antes de que la alimentación se
introduzca en la boquilla.
15. El método según cualquiera de las
reivindicaciones precedentes, que además comprende la etapa de
refrigerar la alimentación mezclando la alimentación con un medio
de refrigeración.
\vskip1.000000\baselineskip
16. El uso de un sistema reactor que tiene una
boquilla para la introducción de la alimentación en un procedimiento
para la fabricación de olefinas a partir de una alimentación que
contiene compuestos oxigenados, la boquilla de introducción de la
alimentación unida a un reactor en el sistema reactor, extendiéndose
al menos una porción de la boquilla dentro del reactor, en el que
la boquilla de introducción de la alimentación comprende:
- (i)
- Un primer miembro en general tubular adaptado para recibir una alimentación desde un dispositivo de calefacción y para suministrar una alimentación que contiene un compuesto oxigenado a un reactor; y
- (ii)
- Un sistema de refrigeración que al menos cubre una porción del primer miembro en general tubular y adaptado para refrigerar la boquilla a una temperatura efectiva para eliminar sustancialmente la producción de subproductos mientras que la alimentación está en dicha boquilla.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US175285 | 2002-06-19 | ||
US10/175,285 US7034196B2 (en) | 2002-06-19 | 2002-06-19 | Method and apparatus for reducing decomposition byproducts in a methanol to olefin reactor system |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2342053T3 true ES2342053T3 (es) | 2010-07-01 |
Family
ID=29733822
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES03721572T Expired - Lifetime ES2342053T3 (es) | 2002-06-19 | 2003-04-04 | Metodo y aparato para reducir los subproductos de la descomposicion en un sistema reactor de metanol a olefina. |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US7034196B2 (es) |
EP (1) | EP1513787B1 (es) |
CN (1) | CN100391913C (es) |
AT (1) | ATE459586T1 (es) |
AU (1) | AU2003224879A1 (es) |
BR (1) | BR0311276A (es) |
DE (1) | DE60331542D1 (es) |
EA (1) | EA007845B1 (es) |
ES (1) | ES2342053T3 (es) |
MY (1) | MY132564A (es) |
TW (1) | TW200404757A (es) |
WO (1) | WO2004000765A1 (es) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6846966B2 (en) * | 2002-11-26 | 2005-01-25 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method and apparatus for treating oxygenate-containing feeds and their use in conversion of oxygenates to olefins |
US7214843B2 (en) * | 2002-11-26 | 2007-05-08 | Exxon Mobil Chemical Patents Inc. | Treating oxygenate containing feedstreams in the conversion of oxygenates to olefins |
US7125821B2 (en) * | 2003-09-05 | 2006-10-24 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Low metal content catalyst compositions and processes for making and using same |
CN101130469B (zh) * | 2006-08-23 | 2011-04-13 | 中国科学院大连化学物理研究所 | 一种甲醇制取低碳烯烃过程中再生热量的回收方法 |
CN101239871B (zh) * | 2007-02-07 | 2011-05-18 | 中国石油化工股份有限公司 | 甲醇或二甲醚转化过程中提高低碳烯烃选择性的方法 |
US8003841B2 (en) * | 2008-06-30 | 2011-08-23 | Uop Llc | Integration of OTO process with direct DME synthesis |
US8080700B2 (en) * | 2008-12-15 | 2011-12-20 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | System and method for reducing decomposition byproducts in a methanol to olefin reactor system |
EP2367621B1 (en) | 2008-12-22 | 2015-08-05 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process and reactor system for the preparation of an olefinic product |
US20130225893A1 (en) * | 2011-08-30 | 2013-08-29 | Shell Oil Company | Process for the preparation of olefins |
US8779226B2 (en) | 2011-09-07 | 2014-07-15 | Shell Oil Company | Process for preparing ethylene and propylene |
US20150073188A1 (en) * | 2012-03-01 | 2015-03-12 | The Trustees Of Princeton University | Processes for producing synthetic hydrocarbons from coal, biomass, and natural gas |
WO2015000950A1 (en) * | 2013-07-02 | 2015-01-08 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | A process of converting oxygenates to olefins and a reactor comprising a inner surface coated with a protective layer of carbonaceous material |
US20160257626A1 (en) * | 2013-10-31 | 2016-09-08 | Shell Oil Company | Process for converting oxygenates to olefins |
TWI576892B (zh) * | 2015-01-27 | 2017-04-01 | 國立中山大學 | 以燃燒反應生成物游離樣品並藉以進行質譜分析的方法及裝置 |
WO2019168527A1 (en) * | 2018-02-28 | 2019-09-06 | China Petroleum & Chemical Corporation | Process for the conversion of synthesis gas to isobutanol |
CN114436750A (zh) * | 2020-10-20 | 2022-05-06 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种合成气直接制烯烃反应系统的预处理方法 |
Family Cites Families (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3001931A (en) * | 1954-06-22 | 1961-09-26 | Kellogg M W Co | Method and apparatus for endothermic catalytic reaction |
US3281226A (en) * | 1960-02-01 | 1966-10-25 | Standard Oil Co | Glass lined vessels |
US3847793A (en) | 1972-12-19 | 1974-11-12 | Mobil Oil | Conversion of hydrocarbons with a dual cracking component catalyst comprising zsm-5 type material |
US4053534A (en) | 1974-02-19 | 1977-10-11 | Mobil Oil Corporation | Organic compound conversion |
US4058576A (en) | 1974-08-09 | 1977-11-15 | Mobil Oil Corporation | Conversion of methanol to gasoline components |
US3969426A (en) | 1974-10-17 | 1976-07-13 | Mobil Oil Corporation | Conversion of methanol to products comprising gasoline boiling components |
US4035430A (en) | 1976-07-26 | 1977-07-12 | Mobil Oil Corporation | Conversion of methanol to gasoline product |
US4461743A (en) * | 1982-02-08 | 1984-07-24 | Sterling Drug Inc. | Oxygen injection nozzle for wet oxidation reactors |
US4399305A (en) * | 1982-10-18 | 1983-08-16 | Union Carbide Corporation | Production of ethylene by the pyrolysis of ethyl acetate |
US4529576A (en) | 1982-12-27 | 1985-07-16 | Sri International | Process and apparatus for obtaining silicon from fluosilicic acid |
US4542252A (en) | 1984-07-20 | 1985-09-17 | Mobil Oil Corporation | Multi-stage adiabatic process for methanol conversion to light olefins |
US4985203A (en) * | 1985-09-23 | 1991-01-15 | Mobil Oil Corporation | Conversion system for converting oxygenates to hydrocarbons |
JPS6490136A (en) | 1987-09-30 | 1989-04-06 | Agency Ind Science Techn | Production of lower olefin |
US4849575A (en) | 1987-11-25 | 1989-07-18 | Uop | Production of olefins |
US4814517A (en) | 1988-06-09 | 1989-03-21 | Uop | Oxygenate removal in MTBE production |
US5230868A (en) * | 1989-04-04 | 1993-07-27 | A. Ahlstrom Corporation | Fluidized bed reactor with protected fluid distributor |
US5348718A (en) | 1990-04-04 | 1994-09-20 | Phillips Petroleum Company | Method and apparatus for producing carbride products |
US5805973A (en) * | 1991-03-25 | 1998-09-08 | General Electric Company | Coated articles and method for the prevention of fuel thermal degradation deposits |
US5266360A (en) * | 1991-12-20 | 1993-11-30 | United Technologies Corporation | Inhibiting coke formation by coating gas turbine elements with silica |
EP0568913A3 (en) | 1992-05-03 | 1995-03-22 | Dalian Chemical Physics Inst | Process for the conversion of methanol into light olefins and catalyst used therefor. |
US5288473A (en) * | 1992-10-09 | 1994-02-22 | The Standard Oil Company | Process for elimination of waste material during manufacture of acrylonitrile |
US5346133A (en) | 1993-03-25 | 1994-09-13 | The M. W. Kellogg Company | High temperature liquid injection apparatus |
US5588974A (en) * | 1995-04-04 | 1996-12-31 | Exxon Research And Engineering Company | Process, and apparatus, for the injection of preheated oxygen into a high temperature reactor |
US6139649A (en) | 1996-08-23 | 2000-10-31 | Alon, Inc. | Diffusion method for coating high temperature nickel chromium alloy products |
WO1998011269A1 (en) | 1996-09-12 | 1998-03-19 | Alon, Inc. | Chromium and silicon diffusion coating |
US6049017A (en) | 1998-04-13 | 2000-04-11 | Uop Llc | Enhanced light olefin production |
US6187983B1 (en) * | 1998-04-29 | 2001-02-13 | Exxon Chemical Patents Inc | Converting oxygenates to olefins in the presence of electromagnetic energy |
US6482998B1 (en) | 1998-04-29 | 2002-11-19 | Exxonmobil Chemical Patents, Inc. | Process for converting oxygenates to olefins with direct product quenching for heat recovery |
US6121504A (en) | 1998-04-29 | 2000-09-19 | Exxon Chemical Patents Inc. | Process for converting oxygenates to olefins with direct product quenching for heat recovery |
US6165286A (en) | 1999-05-05 | 2000-12-26 | Alon, Inc. | Diffusion heat treated thermally sprayed coatings |
US6166282A (en) | 1999-08-20 | 2000-12-26 | Uop Llc | Fast-fluidized bed reactor for MTO process |
US6403854B1 (en) | 2000-10-19 | 2002-06-11 | Uop Llc | Two-stage quench tower for use with oxygenate conversion process |
US6737556B2 (en) * | 2002-10-21 | 2004-05-18 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Method and system for reducing decomposition byproducts in a methanol to olefin reactor system |
-
2002
- 2002-06-19 US US10/175,285 patent/US7034196B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-04-04 CN CNB038140918A patent/CN100391913C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-04-04 BR BR0311276-4A patent/BR0311276A/pt not_active IP Right Cessation
- 2003-04-04 WO PCT/US2003/010778 patent/WO2004000765A1/en not_active Application Discontinuation
- 2003-04-04 DE DE60331542T patent/DE60331542D1/de not_active Expired - Fee Related
- 2003-04-04 AU AU2003224879A patent/AU2003224879A1/en not_active Abandoned
- 2003-04-04 EA EA200500029A patent/EA007845B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2003-04-04 ES ES03721572T patent/ES2342053T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-04-04 EP EP03721572A patent/EP1513787B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-04-04 AT AT03721572T patent/ATE459586T1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-04-11 TW TW092108451A patent/TW200404757A/zh unknown
- 2003-04-21 MY MYPI20031487A patent/MY132564A/en unknown
-
2006
- 2006-01-31 US US11/343,893 patent/US20060129011A1/en not_active Abandoned
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1513787A1 (en) | 2005-03-16 |
WO2004000765A1 (en) | 2003-12-31 |
US20030236441A1 (en) | 2003-12-25 |
EA200500029A1 (ru) | 2005-06-30 |
DE60331542D1 (de) | 2010-04-15 |
EA007845B1 (ru) | 2007-02-27 |
CN100391913C (zh) | 2008-06-04 |
BR0311276A (pt) | 2005-02-22 |
MY132564A (en) | 2007-10-31 |
US7034196B2 (en) | 2006-04-25 |
AU2003224879A1 (en) | 2004-01-06 |
TW200404757A (en) | 2004-04-01 |
EP1513787B1 (en) | 2010-03-03 |
ATE459586T1 (de) | 2010-03-15 |
CN1662477A (zh) | 2005-08-31 |
US20060129011A1 (en) | 2006-06-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2324033T3 (es) | Metodo para reducir los subproductos de descomposicion en un sistema reactor de metanol a olefina. | |
ES2342053T3 (es) | Metodo y aparato para reducir los subproductos de la descomposicion en un sistema reactor de metanol a olefina. | |
KR100229364B1 (ko) | 탄화수소의 분해방법 | |
US5167933A (en) | Heat exchange reforming process and reactor system | |
US10710040B2 (en) | Systems for promoting endothermic conversions with oxygen transfer agents | |
JP2001508453A (ja) | 酢酸の製造方法 | |
US5700432A (en) | Fluidized-bed reactor and a temperature-controlling method for the fluidized-bed reactor | |
TW200833639A (en) | Process for preparing isoolefins | |
ITMI962020A1 (it) | Procedimento per la produzione di acetilene e gas di sintesi | |
JP5366289B2 (ja) | 流動層反応器の温度制御方法 | |
US6781024B2 (en) | Dehydrogenation process | |
ES2330230T3 (es) | Proceso para la produccion simultanea de benceno y etileno por conversion de acetileno. | |
WO2009078490A1 (ja) | 反応器内部の温度制御方法、反応装置及びジメチルエーテルの製造方法 | |
Coronas et al. | The porous-wall ceramic membrane reactor: an inherently safer contacting device for gas-phase oxidation of hydrocarbons | |
US10214464B2 (en) | Steady state high temperature reactor | |
US8080700B2 (en) | System and method for reducing decomposition byproducts in a methanol to olefin reactor system | |
JP3924039B2 (ja) | 反応器 | |
JP3924040B2 (ja) | 反応器 | |
PL45035B1 (es) | ||
BRPI0710431A2 (pt) | método para manufaturar pelo menos uma aquila oxigenda através da reação de oxidação parcial de alcano de uma corrente de alimentação de gás contendo alcano e de oxigênio de uma corrente de alimentação de gás contendo oxigênio |