ES2335046T3 - Ondulador, en especial para instalaciones fotovoltaicas. - Google Patents
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Abstract
Ondulador (1) para transformar un voltaje eléctrico continuo, en especial una fuente fotovoltaica de voltaje continuo, en un voltaje alterno con una entrada de voltaje continuo de dos conexiones (DC+, DC-), entre las que está prevista en disposición paralela una conexión de puente, en cuyas salidas de voltaje alterno (C,D) están previstas inductancias de red (L1,L2), y una salida de voltaje alterno con dos conexiones (AC1,AC2), caracterizado porque está previsto un primer ramal de puente (Z1) con por lo menos cuatro elementos conectores en serie dispuestos del primero al cuarto (S1, S2, S3, S4) y un segundo ramal de puente (Z2) con por lo menos un quinto y un sexto elemento de conexión (S5,S6) y porque entre la salida de voltaje alterno (C), que proviene del segundo ramal de puente (Z2) entre el quinto y el sexto elemento de conexión, y en cada caso los puntos de unión (A,B) entre el primero y el segundo elementos de conexión o bien entre el tercero y el cuarto elementos de conexión (S1,S2 o bien S3,S4) del primer ramal del puente (Z1), está conectado en cada caso un diodo (D7, D8) en sentido de paso opuesto, de modo que en cada caso uno de los conectores centrales segundo y tercero (S2 o S3) del primer ramal de puente (Z1) y en cada caso uno de los diodos (D7 o D8) conduce una corriente de marcha libre en un estado desacoplado del voltaje continuo.
Description
Ondulador, en especial para instalaciones
fotovoltaicas.
La invención se refiere a un ondulador para
transformar un voltaje eléctrico continuo, en especial una fuente
fotovoltaica de voltaje continuo en un voltaje alterno, con una
entrada de voltaje continuo de dos conexiones, entre las que está
prevista una conexión de puente en una disposición paralela, en
cuyas salidas de corriente alterna están previstas inductancias de
red y una salida de voltaje alterno con dos conexiones.
La invención no se limita a las instalaciones
fotovoltaicas, sino que puede aplicarse también a baterías y otros
generadores de voltaje continuo.
En la transformación de la corriente generada en
las instalaciones fotovoltaicas es importante no solo un alto
rendimiento sino también los aspectos de seguridad, por ejemplo la
protección contra voltajes elevados.
Los generadores fotovoltaicos generan voltaje
continuo, por ello esta corriente tiene que transformarse en un
voltaje que tenga la frecuencia de red de la amplitud
correspondiente con el fin de alimentarse en una red de
abastecimiento de energía o en una red aislada. Esto exige un
ondulador apropiado. El rendimiento de la transformación de voltaje
deberá ser lo más alto posible, con el fin de permitir el
funcionamiento económicamente viable de la instalación.
Por otro lado pueden surgir problemas en cuanto
a los potenciales peligrosos de contacto. Son conocidos los
onduladores con separación galvánica mediante un transformador, para
evitar estos problemas de seguridad. Pero, el uso de un
transformador conduce a pérdidas adicionales y por tanto un peor
rendimiento.
Otros aspectos son los costes, la vida útil y el
peso del ondulador. Los onduladores no transformadores cumplen
estos requisitos de forma casi ideal.
Si no hay separación galvánica y, por tanto, si
se omiten las pérdidas adicionales de transformador entre el lado
DC (continua) y AC (alterna) se reduce por un lado la energía
disipada del ondulador, pero por otro lado conduce a problemas
referentes a las corrientes de fuga de los generadores
fotovoltaicos, que podrían conducir a potenciales elevados de
contacto en los componentes de la instalación. En función de la
topología pueden surgir saltos grandes de potencial en la
frecuencia de la red o saltos grandes de potencial de frecuencia
elevada en la fuente de corriente continua. Ambos inconvenientes
conducen a corrientes de fuga AC considerables y eventualmente no
tolerables por razones de seguridad, que desde los generadores de
corriente continua se dirigen al entorno a través de las
capacidades parásitas inevitables de estos generales con respecto
al potencial de tierra.
Una solución sin transformador para evitar las
corrientes de fuga capacitivas es conocida por el documento DE 10
2004 037 446 A1. En él se describe que, si se omite el transformador
en los alimentadores solares estándar, el potencial de referencia
de un generador solar no conectado a tierra varía dinámicamente
respecto a la tierra con los impulsos de pulsador (vibrador) del
ondulador. Con ello se forman corrientes de fuga capacitivas en el
generador solar, que por un lado pueden dañar las células solares y
por otro lado pueden generar voltajes de contacto, incluso en la
superficie de vidrio de los paneles solares. Por tanto, el ondular
que se emplee allí está compuesto de un convertidor de voltaje
continuo, que convierte el voltaje continuo en un voltaje +/
simétrico con respecto al potencial de tierra y un pulsador, que
genera impulsos de corriente alterna. Como transistores de potencia
pueden utilizarse los IGBT y los MOSFET.
Otra disposición de conexiones de un ondulador
no transformador de instalaciones fotovoltaicas se representa y
describe en DE 102 21 592 A1. La conexión comprende una conexión en
puente con dos senderos, en los que en cada caso están previstos un
conector y una serie de diodos conectados. De este modo surgen
senderos de marcha libre, a lo largo de los cuales puede propagarse
una corriente de inductancia. De este modo se mejora el rendimiento
y se reduce el rizado de corriente. Con los senderos adicionales
surge un desacoplamiento óhmico entre el generador solar y las
conexiones de voltaje alterno mientras dura la marcha libre, con lo
cual se evitan los saltos de potencial en el generador solar a
frecuencias altas. Los conectores de puente se realizan con
preferencia en forma de MOSFET o de IGBT.
Otro ondulador no transformador para la fuente
fotovoltaica de voltaje continuo se ha descrito con más detalle en
el documento DE 10 2004 030 912 B3. Gracias a un elemento de
conexión desacoplador previo al puente es posible un funcionamiento
asimétrico sin averías de alta frecuencia. Para ello los conectores
funcionan con la frecuencia de la red o con alta frecuencia. En el
estado desacoplado surge una corriente de marcha libre, lo cual es
posible gracias al correspondiente circuito de marcha libre. Esto
permite un alto rendimiento y un menor rizado de corriente. Para
ello se propone que solo se ejecuten en forma de MOSFET los
elementos conectores actuados por alta frecuencia. Es cierto que
estos componentes presentan por principio un diodo antiparalelo,
que se denomina "body-diode", pero estos diodos
se encienden y se apagan lentamente y presentan una elevada carga
de paro. Por este motivo es conveniente emplear los conectores
superiores del puente, p.ej. los IGBT, que pueden conectarse con
diodos discretos antiparalelos adicionales, pero que tienen el
inconveniente de pérdidas mayores, si se comparan con los
MOSFET.
El objeto de la invención consiste en
desarrollar un ondulador no transformador del máximo rendimiento,
sin que en el lado del generador puedan aparecer averías de alta
frecuencia ni corrientes de fuga capacitivas.
Para alcanzar este objetivo se propone según la
invención una conexión, en la que están previstos un primer ramal
de puente con cuatro elementos conectores dispuestos en serie y un
segundo ramal de puente con dos elementos conectores dispuestos en
serie y que entre la conexión de voltaje alterno, que sale del
segundo ramal del puente, y el punto de unión, que corresponde a
los conectores previstos en el segundo ramal del puente y en cada
caso uno de los puntos de unión entre los dos conectores superiores
y los dos conectores superiores del primer ramal de puente está
conectado en cada caso un diodo en sentido de paso opuesto, de modo
que en cada caso uno de los conectores medios del primer ramal de
puente y en cada caso uno de los diodos conduce una corriente de
marcha libre en un estado desacoplado del voltaje continuo.
Otras características y formas de ejecución
ventajosas de la invención se definen en las reivindicaciones
secundarias.
El ondulador de la invención posee un
rendimiento muy elevado (en la disposición de ensayo > = 98,5%),
de modo que es óptimo para las instalaciones fotovoltaicas. Por el
hecho de que el primer ramal de puente está previsto que tenga
cuatro elementos de conexión dispuestos en serie y los dos
conectores centrales, en cada caso con uno de los dios adicionales
que unen los dos ramales del puente, forman una marcha libre,
durante la marcha libre puede conseguirse un desacoplamiento óhmico
muy ventajoso, de modo que el generador solar funciona aislado de
la red en determinadas fases del transporte interno de energía
eléctrica. Los dos conectores externos se emplean para separar el
circuito de corriente continua o están diseñados como conectores de
desacoplamiento. En el estado desacoplado actúa el circuito de
marcha libre que posee diodos adicionales, que conduce una
corriente de marcha libre en un estado desacoplado del voltaje
continuo. De este modo pueden evitarse las averías de alta
frecuencia y las corrientes de fuga capacitivas del generador solar
o por lo menos pueden reducirse en gran manera.
Gracias al sistema de conexiones de la invención
es posible que de todos los conectores del sistema se puedan
emplear aquellos que actualmente tengan las pérdidas menores, con
independencia de que estén presentes o no los diodos antiparalelos
en función de los componentes. Dado que no son necesarios para el
funcionamiento de la conexión, es posible prescindir de ellos.
De este modo, para cada conector concreto puede
lograrse el funcionamiento óptimo gracias a un dimensionado
adecuado. Esto no era posible en las soluciones hasta ahora
conocidas de la bibliografía técnica.
Esta configuración de conexiones se caracteriza
en especial porque el circuito de marcha libre posee dos
componentes realizados en forma de diodos adicionales, por ejemplo
discretos, que están conectados en serie, de modo que está conexión
en serie está conectada en paralelo a los elementos de conexión del
primer ramal del puente actuados con la frecuencia de la red, de
modo que el punto de empalme situado entre los dos diodos está
unido a la salida de voltaje alterno del segundo ramal del puente.
Gracias a esta medida pueden utilizarse diodos muy rápidos y de
gran pendiente de corriente di/dt y pequeña carga de retraso de
bloqueo Qrr para la marcha libre. Por tanto, no solo se puede
lograr un ahorro de componentes en lo que respecta a los diodos y
por ello una reducción de los costes de conexiones, sino que además
se puede conseguir una mejora adicional del rendimiento. Esto
resulta muy favorable cuando el puente trabaja en modo asincrónico o
cuando una parte del conector de puente se acciona con la
frecuencia de la red y la otra parte se acciona con alta
frecuencia.
Gracias a la invención es posible además la
simplificación de la activación de los conectores y por lo demás
otra disminución de los costes de fabricación de la conexión del
ondulador. En especial cuando según otra forma preferida de
ejecución de la invención todos los elementos del sistema son del
mismo tipo. Es también ventajosa la integración del diseño del
circuito en un módulo semiconductor.
Con la invención se evitan las corrientes de
fuga parásitas del generador solar, lo cual permite aumentar la
seguridad de la instalación y de las personas. Con ello se puede
impedir de forma simple que resulten dañadas las células solares de
los módulos fotovoltaicos o que se formen voltajes de contacto
peligrosos en la misma superficie de vidrio de los paneles solares.
Con ello es posible una forma preferida de ejecución como ondulador
no transformador. Un ondulador de este tipo tiene un peso reducido,
es compacto y puede fabricarse con menores costes.
El sistema de conexiones de la invención puede
ejecutarse no solo para redes monofásicas, sino también para redes
polifásicas correspondientes, en especial bifásicas o
trifásicas.
De modo conveniente, las pérdidas se reducen con
un procedimiento de conversión del voltaje eléctrico continuo en
voltaje alterno, en el que los dos elementos conectores centrales
del primer ramal del puente se conectan a la frecuencia de la red,
en especial a 50 Hz o 60 Hz, mientras que los dos elementos
conectores exteriores y los dos elementos conectores del segundo
ramal del puente trabajan con alta frecuencia, en especial en el
intervalo de kHz, por ejemplo a 16 kHz. Gracias a la frecuencia
asimétrica del puente se consigue un menor rizado de corriente y un
mayor rendimiento.
Es muy favorable cuando en cada caso uno de los
elementos de conexión externos del primer ramal del puente es
accionado con una frecuencia sincrónica con la que tiene uno de los
dos elementos de conexión restantes del segundo ramal del puente.
Esto simplifica no solo la activación de los conectores, sino que
conduce a un desacoplamiento óptimo del lado de voltaje continuo y
voltaje alterno y a una reducción de la carga que sufren los
componentes.
Para minimizar las oscilaciones armónicas del
voltaje alterno en la salida del ondulador y, de este modo, las
pérdidas de las inductancias es especialmente ventajoso que una
parte de los elementos conectores, en especial los elementos
conectores de alta frecuencia se activen con modulación en la
anchura de los impulsos.
La invención se ilustra a continuación con mayor
detalle mediante las figuras.
La figura 1 es una representación de un sistema
de conexiones según la invención de un ondulador de una instalación
fotovoltaica.
La figura 2 es una presentación del sistema de
conexiones de la figura 1, con un sentido de la corriente de la
media onda positiva de una corriente de red, en el que dos
conectores superiores de un primer ramal de puente están conectados
con un conector inferior de un segundo ramal de puente.
La figura 3 es la representación del sistema de
conexiones de la figura 1, con un sentido de corriente de marcha
libre de la media onda positiva de la corriente de red, en el que
solo está conectado el conector central superior del primer ramal
del puente del circuito de marcha libre.
La figura 4 es una representación del sistema de
conexiones de la figura 1, con un sentido de la corriente para la
media onda negativa de una corriente de red, en el que dos
conectores inferiores del primer ramal de puente están unidos con
un conector superior del segundo ramal de puente.
La figura 5 es la representación del sistema de
conexiones de la figura 1, con un sentido de corriente de marcha
libre para la media onda negativa de la corriente de red, en el que
solo el conector central inferior del primer ramal de puente está
conectado en el circuito de marcha libre.
La figura 6 es una representación del sistema de
conexiones con diodos antiparalelos por conector.
Y la figura 7 es una representación de un
sistema de conexiones según el estado de la técnica.
En la figura 1 se representa un ondulador no
transformador 1 con un rendimiento notablemente superior al del
estado de la técnica y con corrientes mínimas de fuga inherentes al
funcionamiento del generador solar. En las figuras de 1 a 7 se han
elegido símbolos de conectores mecánicos para ilustrar mejor el
principio de funcionamiento de las conexiones descritas.
El ondulador 1 sirva para convertir un voltaje
eléctrico continuo, suministrado por un generador fotovoltaico SG,
en un voltaje alterno para una red de corriente N. El ondulador 1
tiene una entrada de voltaje continuo con las conexiones DC+ y DC-
y una salida de voltaje alterno con las conexiones AC1 y AC2.
Después del generador SG con un condensador
tampón CP como circuito intermedio está conectado un sistema formado
por seis elementos semiconductores de S1 a S6 y dos diodos D7 y D8.
Los elementos de conexión de S1 a S6 están dispuestos de tal manera
que surgen dos ramales de puente Z1 y Z2, que están conectados en
paralelo al generador SG o el condensador tampón CP. El primer
ramal de puente Z1 comprende los elementos S1, S2, S3 y S4
conectados en serie. El segundo ramal de puente Z2 comprende los
elementos S5 y S6 conectados en serie.
Los diodos D7 y D8 están conectados en serie y
están dispuestos entre los puntos de empalme A y C y C y B. El
punto de empalme A está situado entre los dos elementos conectores
superiores S1, S2 del primer ramal Z1 y une estos elementos
conectados en serie. El punto de empalme B está situado entre los
elementos conectores S3, S4 del primer ramal Z1 conectados en serie
y los une. El punto de empalme C está situado entre los diodos D7,
D8 y es un punto de unión de los elementos conectores S5, S6 del
segundo ramal Z2 conectados en serie, pero este punto a través de
la inductancia L2 conduce a la salida de voltaje alterno AC2, tal
como se representa en la figura 1. Para ello, el diodo superior o
primer diodo D7 está conectado de tal manera que su cátodo esté
unido al primer punto de empalme A y su ánodo con el tercer punto de
empalme C. El diodo inferior o segundo diodo D8 está conectado de
manera que su cátodo está unido con el tercer punto de empalme C y
su ánodo está unido con el segundo punto de empalme B. Un cuarto
punto de empalme D está situado entre los dos elementos conectores
centrales S2, S3 del primer ramal Z1 y a través de la inductancia L1
está unido a la salida de voltaje alterno AC1.
Con los puntos de empalme C y D están unidos,
pues, los conductores de corriente alterna; mediante dos
inductancias de red L1, L2 se realiza la alimentación de la
corriente alterna a través de las conexiones de voltaje alterno AC1
y AC2 a la red eléctrica o a una red de abastecimiento
energético.
El circuito de marcha libre abarca en cada caso
uno de los dos diodos D7, D8, realizados como componentes
adicionales y que están conectados en serie de modo que esta
conexión en serie está conectada en paralelo con los elementos S2,
S3 del primer ramal del puente Z1 y en cada caso de uno de los
elementos conectores S2, S3. Para ello, cada uno de los diodos D7,
D8 y cada uno de los elementos de conexión S2, S3 están subordinados
a una media onda. El punto de empalme C, situado entre los dos
diodos D7, D8, está unido a través de la inductancia de red L2 con
la salida del voltaje alterno AC2. El punto de empalme D, situado
entre los elementos conectores S2, S3, está unido a través de la
inductancia de red L1 con la salida de voltaje alterno AC1.
Los dos elementos centrales S2, S3 del primer
ramal del puente Z1 se conectan con la frecuencia de la red, en
especial con 50 Hz o 60 Hz. Los otros dos elementos de conexión S1,
S4 del primer ramal del puente Z1 se activan con alta frecuencia,
en especial del intervalo de kHz, p.ej. en especial con 16 kHz.
Además, los elementos conectores S5, S6 del segundo ramal del
puente Z2 se activan de forma sincrónica con los otros dos
elementos conectores S1, S4 del primer ramal del puente Z1 con alta
frecuencia, es decir, también p.ej. con 16 kHz, de modo que los
elementos conectores S1, S4, S5 y S6 se activan p.ej. con una
frecuencia de 16 kHz. Esta prevista además una modulación de la
anchura de impulsos.
Tal como se ilustra en las figuras 2 y 3,
durante la media onda positiva de la tensión de red, el elemento
conector S2 está conectado (cerrado). Mientras dura esta media onda,
los elementos conectores S1 y S6 se activan de modo sincrónico y
con alta frecuencia. Si los elementos conectores S1 y S6 están
cerrados, entonces fluye una corriente de carga. Este flujo de
corriente se indica en la figura 2 con una línea de trazo
discontinuo.
En la figura 3 se representa que, después de
abrirse los elementos conectores S1 y S6, la corriente de carga
fluye al circuito de marcha libre, que comprende el elemento
conector S2 y el diodo superior D7. Este flujo de corriente se
representa también en la figura 3 con una línea de trazo
discontinuo, pero en este caso está subordinada todavía a la media
onda positiva.
Durante la media onda negativa del voltaje de
red, el elemento conector S3 está cerrado, tal como se indica en
las figuras 4 y 5; los elementos conectores S4, S5 se activan de
forma sincrónica y con alta frecuencia. A saber, si los elementos
conectores S4, S5 están cerrados, entonces la corriente de carga
fluye a través de los elementos conectores S5, S3 y S4, tal como se
representa en la figura 4 mediante una línea de trazo
discontinuo.
Después de abrir los elementos conectores S5 y
S4, el elemento conector S3 y el diodo D8 forman un circuito de
marcha libre para la corriente de carga, tal como se representa en
la figura 5.
De modo conveniente se emplean para los diodos
D7, D8 componentes muy rápidos, es decir, de una gran pendiente de
corriente di/dt y de pocas pérdidas de recuperación de bloqueo Qrr.
Con ello se generan pérdidas pequeñas durante el proceso de
conmutación.
En principio pueden emplearse todos los
conectores semiconductores conocidos, por ejemplo los MOSFET, FET o
IGBT. Sin embargo se consigue un rendimiento especialmente alto
cuando se emplean MOSFET para todos los elementos conectores de S1
a S6. Por su propia constitución, estos tienen diodos antiparalelos
internos de D1 a D6, de modo que la conexión en el fondo comprende
otros diodos de D1 a D6 según la figura 6.
Con este sistema de conexiones existe la
posibilidad de utilización consecuente de un solo tipo de
componentes de la tecnología de semiconductores más modernos para
todos los elementos conectores semiconductores de S1 a S6. Esto
simplifica la integración del sistema de conexiones en un módulo de
semiconductores, su fabricación y el coste de activación.
Debido a que los MOSFET por su escasa
resistencia de conexión presentan gracias a su misma tecnología un
mal diodo antiparalelo o "body-diode", hasta
el presente no se podía sacar provecho de las ventajas de los
MOSFET, a saber, un buen comportamiento de conexión y de paso, lo
cual se ilustra con mayor detalle en la figura
7.
7.
Los conectores S2', S4' y S5' se accionan p.ej.
con una frecuencia de 16 kHz. En las fases de marcha libre circula
la corriente por los diodos antiparalelos D1' y D3' en función de la
polaridad de la red. Si se conectaran los conectores S1' y S3', que
están conectados a una frecuencia de 50 Hz, para que actuaran como
MOSFET, entonces los diodos antiparalelos, que por su propia
tecnología son peores, conducirían a considerables pérdidas de
conmutación. Por este motivo se emplean los conectores S1' y S3'
como IGBT con un diodo antiparalelo adicional. Los IGBT a su vez
tienen en esta aplicación un peor comportamiento de conmutación y en
especial un peor comportamiento de paso, en especial en el régimen
de carga parcial. Por ello, en la práctica solo se emplean los
MOSFET para los conectores S2' y S4', indicándose en la figura 7 sus
"body-diodos" D2' y D4' con líneas de trazo
discontinuo. Para el funcionamiento de los conectores, los diodos
D2' y D4' son irrelevantes.
Con la invención puede evitarse este
inconveniente, de modo que todos los conectores se realizan en forma
de MOSFET. Durante la marcha libre a través de los elementos
conectores S2 y S3, tal como se indica en las figuras 3 y 5, los
elementos conectores actuados con alta frecuencia S1 y S6 o bien S4
y S5 están abiertos, de modo que el circuito de voltaje continuo
está desacoplado del circuito de carga. Esto conduce a menores
corrientes de fuga atribuibles al funcionamiento.
Los elementos conectores S2 y S3 pueden
realizarse incluso en conexión paralela por ejemplo de MOSFET e
IGBT, con el fin de sumar las ventajas de ambos tipos de componentes
en los intervalos de carga débil y de carga nominal, sin tener que
asumir los inconvenientes.
- 1
- ondulador
- SG
- generador
- CP
- condensador tampón
- L1, L2
- inductancias
- A, B, C, D
- puntos de empalme
- DC+, DC-
- conexiones de la entrada de voltaje continuo
- AC1, AC2
- conexiones de la salida de voltaje alterno
- S1-S6
- elementos conectores
- D1-D8
- diodos
- N
- red
- Z1, Z2
- ramales de puente.
Claims (10)
1. Ondulador (1) para transformar un voltaje
eléctrico continuo, en especial una fuente fotovoltaica de voltaje
continuo, en un voltaje alterno con una entrada de voltaje continuo
de dos conexiones (DC+, DC-), entre las que está prevista en
disposición paralela una conexión de puente, en cuyas salidas de
voltaje alterno (C,D) están previstas inductancias de red (L1,L2),
y una salida de voltaje alterno con dos conexiones (AC1,AC2),
caracterizado porque está previsto un primer ramal de puente
(Z1) con por lo menos cuatro elementos conectores en serie
dispuestos del primero al cuarto (S1, S2, S3, S4) y un segundo ramal
de puente (Z2) con por lo menos un quinto y un sexto elemento de
conexión (S5,S6) y porque entre la salida de voltaje alterno (C),
que proviene del segundo ramal de puente (Z2) entre el quinto y el
sexto elemento de conexión, y en cada caso los puntos de unión
(A,B) entre el primero y el segundo elementos de conexión o bien
entre el tercero y el cuarto elementos de conexión (S1,S2 o bien
S3,S4) del primer ramal del puente (Z1), está conectado en cada caso
un diodo (D7, D8) en sentido de paso opuesto, de modo que en cada
caso uno de los conectores centrales segundo y tercero (S2 o S3)
del primer ramal de puente (Z1) y en cada caso uno de los diodos (D7
o D8) conduce una corriente de marcha libre en un estado
desacoplado del voltaje continuo.
2. Ondulador según una de las reivindicaciones
anteriores, caracterizado porque todos los elementos de
conexión del primero al sexto (S1, S6) y todos los diodos (D7,D8)
están integrados en un modulo semiconductor.
3. Ondulador según una de las reivindicaciones
anteriores, caracterizado por una forma de ejecución como
ondulador no transformador.
4. Ondulador según una de las reivindicaciones
anteriores, caracterizado por una forma de ejecución
multifásica.
5. Procedimiento de activación de un ondulador
(1) según una de las reivindicaciones anteriores,
caracterizado porque
- están presentes tanto las señales de
activación con la frecuencia de red como las de la frecuencia
elevada de los elementos de conexión del primero al sexto
(S1-S6) de la conexión de puente,
- el segundo elemento de conexión (S2) está
actuado con frecuencia de red y el primero y el sexto elemento de
conexión (S1,S6) están actuados con frecuencia elevada durante una
media onda del voltaje de red y el tercer elemento de conexión (S3)
está actuado con la frecuencia de red y el cuarto y el quinto
elemento de conexión (S4,S5) están actuados con una frecuencia
elevada durante la otra media onda del voltaje de red y
- el primero, cuarto, quinto y sexto elementos
de conexión (S1, S4, S5, S6) se activan de forma asimétrica, de
modo que en cada caso se activan el primero y el cuarto elementos de
conexión (S1,S4) del primer ramal del puente (Z1) mientras que el
quinto y el sexto elementos de conexión (S5, S6) del segundo ramal
del puente (Z2) se activan con la misma frecuencia y
- durante por lo menos una fase de marcha libre
fluye corriente de marcha libre a través del segundo elemento de
conexión S2 y uno de los dos diodos (D7) durante media onda de
voltaje de red o una corriente de marcha libre fluye a través del
tercer elemento de conexión S3 y el otro diodo (D8) durante la otra
media onda del voltaje de red, de modo que durante la marcha libre
el circuito de voltaje alterno está desacoplado del circuito de
voltaje continuo.
6. Procedimiento de activación según la
reivindicación 5, caracterizado porque el segundo y el tercer
elementos de conexión (S2,S3) del primer ramal del puente (Z1)
están conectados con la frecuencia de red, en especial con 50 Hz o
60 Hz, mientras que los otros dos elementos de conexión primero y
cuarto (S1,S4) del primer ramal de puente (Z1) así como los
elementos de conexión quinto y sexto (S5,S6) del segundo ramal de
puente están actuados con alta frecuencia, en especial del
intervalo de kHz.
7. Procedimiento de activación según la
reivindicación 5, caracterizado porque el primer elemento de
conexión (S1) del primer ramal de puente (Z1) y el sexto elemento
de conexión (S6) del segundo ramal del puente (Z2) se actúan de
forma sincrónica durante la primera media onda del voltaje de red y
el elemento de conexión (S4) del primer ramal del puente (Z1) y el
elemento de conexión (S5) del segundo ramal del puente (Z2) están
actuados de modo sincrónico durante la otra media onda del voltaje
de red.
8. Procedimiento de activación según la
reivindicación 7, caracterizado porque los elementos de
conexión adicionales existentes en el primer ramal del puente (Z1)
se convierten en elementos de alta frecuencia de modo sincrónico
con los otros dos elementos de conexión quinto y sexto (S5,S6) del
segundo ramal del puente (Z2).
9. Procedimiento de activación según la
reivindicación 7 ú 8, caracterizado porque una parte de los
elementos de conexión, en especial los elementos de conexión
actuados con alta frecuencia, el primero, segundo, cuarto y quinto
(S1, S2, S4, S5) se activan con modulación de anchura de
impulso.
10. Procedimiento de activación según una de las
reivindicaciones de 5 a 9 caracterizado porque el voltaje
eléctrico continuo se genera con un generador fotovoltaico.
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