ES2330955T3 - Turbina pelton con un sistema de evacuacion de agua. - Google Patents

Abstract

Turbina Pelton con un sistema de evacuación del agua para potencias superiores a 100 kW, donde en el interior de una carcasa (1) hay un rodete (4) que presenta cucharas dobles (3) con una anchura de cuchara "b" y una longitud de cuchara "l", en cuyas dobles cucharas (3) inyectores (2) que están dispuestos en un plano de simetría (5) de las cucharas rotatorias, inyectan sendos chorros libres (6) tangencialmente sobre un diámetro de chorro libre "D1", y donde las salpicaduras de agua (7) que salen de las cucharas (3) caen encerradas por las paredes de la carcasa (1a, 1b) a un socaz (8), donde en el interior de la carcasa (1) y comenzando en las raíces de las cucharas (3) y en todo el perímetro del rodete (4) están dispuestos unos medios de conducción en forma de un anillo de carcasa interior (12), que conducen y reenvían las salpicaduras de agua (7), caracterizada porque como medio adicional de conducción y reenvío en el interior de la carcasa (1) está presente un anillo de carcasa exterior (11), con un saliente (13) de material macizo que sobresale en forma de tejado a dos vertientes hacia el interior, y que lo rodea enteramente, cuyo vértice (15) está situado en el plano de simetría (5) a una distancia "S1" del 5% al 20% de una longitud de cuchara "l" respecto a las cucharas (3), para que las salpicaduras de agua que salen de las cucharas queden protegidas contra salpicaduras (7) vagabundas.

Description

Turbina Pelton con un sistema de evacuación de agua.

La invención se refiere a una turbina Pelton con un sistema de evacuación de agua para potencias superiores a
100 kW, donde en el interior de una carcasa presenta un rodete de doble cuchara con una anchura de cuchara (b) y una longitud de cuchara (l), en cuyas dobles cucharas están situadas unas toberas dispuestas en un plano de simetría de las cucharas rotatorias, que inyectan tangencialmente sendos chorros libres sobre un diámetro de chorro libre "D1", y donde las salpicaduras de agua que salen de las cucharas caen encerradas por las paredes de la carcasa en un socaz, donde el interior de la carcasa y comenzando en las raíces de las cucharas así como en todo el perímetro del rodete están dispuestos unos medios de conducción en forma de un anillo de carcasa interior, que conducen y reenvían las salpicaduras de agua.

En una turbina Pelton se convierte todo el salto útil en energía cinética. Las paletas de las dobles cucharas tienen una forma tal que el chorro libre se divide por una cresta central en partes iguales, y se cambia de sentido en la cuchara prácticamente en 180º. Debido al reenvío se convierte casi toda la energía cinética del chorro de agua en una fuerza de impulsión en el perímetro del rodete. La energía residual que queda, de aproximadamente un 2 a un 4%, está todavía presente en forma de energía cinética para poder vaciar las cucharas bien y de forma rápida, y pasa en su mayor parte abierta en abanico en una dirección axial a ambos lados del rodete a la carcasa de la turbina o sobre la superficie libre del socaz.

La turbina Pelton de la clase indicada descrita en la memoria de patente US 1.448.893 presenta dobles cucharas, que en cuanto a técnica de fabricación ofrecen la ventaja de que por la falta de la pared lateral radial hacia el exterior se pueden fabricar de forma muy sencilla. Pero al mismo tiempo surge el inconveniente de que con la ausencia de esta pared lateral exterior en las cucharas en esta zona no se pueden ceder fuerzas al rodete por reenvío del flujo. Por este motivo se coloca en la carcasa una pared de retención cilíndrica periférica parcial o total y contigua a las cucharas, que retiene el agua que en caso contrario fluiría hacia el exterior y la obliga a descargarse por encima a de las paredes laterales en dirección axial.

La memoria de patente US 4.950.130 muestra una turbina Pelton en la que las pérdidas de ventilación del rodete, es decir esencialmente las cucharas, se aprovecha para aspirar aire desde el exterior de la carcasa y transportarlo a un recinto situado encima del sumidero cerrado. Debido a la mayor presión que reina encima del sumidero, el agua puede transportarse desde el sumidero a través de una tubería a unas piletas cuyo nivel de agua está situado geodésicamente más alto. Para conseguir este efecto, el recinto situado encima del sumidero está separado de una cámara de ventilación por una pared de limitación. La pared de limitación se encuentra, vista en dirección periférica, delante de la entrada de aire fresco, y allí se conduce lo más cerca posible al contorno de las cucharas y del rodete, para perder la menor cantidad posible de aire que vuelva desde el recinto a la cámara de ventilación.

En los Patent Abstracts of Japan Tomo 16, Nº 480 (M-1321) y en el documento JP 04175468 A se muestran con relación a una turbina Pelton unas chapas deflectoras situadas delante de las cucharas exteriormente en dirección radial, así como un recubrimiento cilíndrico de volumen limitado sobre la periferia de las cucharas.

En los Patent Abstracts of Japan Tomo 1998, Nº 11 y en el documento JP 10176648 A se prevé para reducir la propagación del sonido en el sumidero de una turbina Pelton se prevé formar una cortina de agua en la salida libre de agua del sumidero. Encima del sumidero se muestra un fondo de chapa perforada a modo de cubeta en el cual se recoge una parte de las salpicaduras de agua, para alimentar con ello la cortina de agua a la salida del sumidero.

La memoria de patente AT 366476 muestra que la carcasa de una turbina Pelton se puede realizar de una sola pieza, si el rodete se baja a lo largo de su plano de simetría a través de un orificio de la tapa, y se fija sobre un árbol introducido para ello transversalmente a través de los cojinetes. La correspondiente tapa está realizada como caja que cubre las cucharas a lo largo de una parte del perímetro del rodete, con una chapa deflectora cilíndrica y con unas paredes laterales para evitar las salpicaduras de agua procedentes del restante recinto de la carcasa.

La memoria de patente CH 100772, que representa el estado de la técnica más próximo y que justifica el preámbulo de la reivindicación 1, muestra una disposición vertical de una turbina Pelton en la que unas chapas deflectoras superiores e inferiores, que comienzan a la altura de las raíces de las cucharas, que desvían al interior del recinto las salpicaduras de agua que salen de las dobles cucharas, que presentan un diámetro mayor en comparación con el diámetro del rodete. Para conducir mejor el caudal inferior de salpicaduras de agua se ha situado a una distancia mayor por debajo del rodete otra chapa deflectora en forma de un escudo periférico, que resulta útil para recoger el chorro inferior de salpicaduras de agua. Debido a las variaciones de las direcciones de salida de los chorros de salpicaduras de agua se forman reflejos diferentes en el espacio que se cruzan y que se pueden repartir por toda la carcasa, con lo cual se producen grandes pérdidas de arrastre en el rodete.

En las turbinas con eje de rodete vertical (1-6 inyectores) el agua que sale hacia la parte superior se reenvía en el techo hacia la pared exterior de la carcasa y se evacua hacia arriba. El agua que sale de la mitad inferior de las cucharas suele incidir oblicuamente sobre la pared exterior o directamente sobre el nivel de agua libre. El agua que sale de las dos mitades de la cuchara con una velocidad todavía relativamente alta arrastra todavía mucho aire, entre un 30 y un 70% del caudal de agua, y crea una intensa turbulencia en la superficie del socaz. Para proteger el rodete con seguridad de las repercusiones de la formación de espuma, tiene su centro de rodete una magnitud "F", es decir aproximadamente el doble del diámetro de chorro libre "D1" más alto que el nivel del canal del socaz, lo que supone una pérdida de salto útil o de energía (véase la Fig. 1, arte anterior).

En las turbinas con eje de rodete horizontal (1-3 inyectores), el agua se salpica lateralmente, en la dirección del eje, contra la carcasa y se evacua hacia abajo por unos reenvíos adecuados. Debido a la mala evacuación fuera de la carcasa del agua de las toberas situadas en la parte superior, el número de toberas está limitado a (1) a 2, o a un máximo de 3. La altura "F" entre la turbina y el nivel inferior está dimensionada de forma semejante a la de la turbina vertical. Cuando el número de inyectores es mayor el drenaje del agua causa problemas, y solamente se puede efectuar con pérdidas de rendimiento o potencia, principalmente en régimen de plena carga, ya que el agua de salida se desvía hacia arriba, sin que se retire del entorno del rodete (véase la Fig. 2, arte anterior).

La intensa formación de espuma no sólo tiene como consecuencia que es preciso elegir una altura entre la turbina y el nivel inferior correspondientemente grande, sino también que esta espuma hay que irla degradando a lo largo de unos trayectos de estabilización largos, si se va a seguir utilizando el agua.

Esto último es lo que sucede en las turbinas Pelton de contrapresión cuando funcionan en régimen de Stand by en "cortocircuito hidráulico" con una bomba en el mismo árbol, con el fin de poder entregar a un generador en caso de necesidad en poco segundos la carga demandada. Estos requisitos aparecen por ejemplo en instalaciones acumuladoras por bombeo con turbinas Pelton en régimen de contrapresión. Allí aparecen fuertes oscilaciones en la regulación de la carga con intensas oscilaciones de caudal de agua y de presión, que pueden perjudicar al rodete con la formación de espuma y olas de choque. Para que las turbinas Pelton de contrapresión puedan funcionar con seguridad cuando el nivel del socaz presenta fuertes oscilaciones es necesario que se soplen con aire comprimido despejándolas en una cota que permita un funcionamiento seguro sin espuma. En la cámara de la turbina actúa entonces una presión que equivale a la respectiva cota aguas abajo de la correspondiente pileta aguas abajo. El aire introducido por medio del rodete en las aguas abajo se distingue entre una parte disuelta, resultante de la distensión por la diferencia de presión antes y después del inyector y de una parte no disuelta que es arrastrada por las salpicaduras de agua. La longitud del tramo hasta terminar de burbujear en el socaz depende de la profundidad de introducción debajo del rodete así como de la uniformidad de distribución de flujo después del rodete. Para que no varíe el nivel en el socaz es necesario reponer por medio de compresores la parte de aire que falta.

Toda prolongación de un socaz, que casi siempre está situado en una caverna, encarece los costes de construcción, si sólo ha de servir para desgasificar aire. Otro punto es que el límite de garantía para los valores de potencia garantizados de acuerdo con las Directrices IEC 60041 termina en el fabricante de la turbina con la altura del centro del rodete, mientras que una determinado altura entre la turbina y el nivel inferior que esté definida fuera de este límite de garantía, se le especifica al usuario que por parte de la obra deberá procurar que funcione la evacuación de agua. Por este motivo se ha ido generalizando un patrón para la altura "F" entre la turbina y el nivel inferior, que está en el doble del diámetro del chorro libre "D1", y que también se aprovecha plenamente durante el funcionamiento de la instalación debido a la formación de espuma.

Aquí es donde interviene la invención. Su objetivo es el de mejorar el drenaje de la turbina de tal modo que se pueda reducir en una cantidad importante la altura "F" entre la turbina y el nivel inferior, es decir que se gana altura de salto debido a estar instalado el punto central del rodete en una posición más baja.

De acuerdo con la invención esto se consigue principalmente por existir en el interior de la carcasa un anillo de carcasa exterior, como elemento de guiado y reenvío adicional, con un saliente de material macizo totalmente periférico, sobresaliendo hacia el interior en forma de tejado a dos vertientes, cuyo vértice se encuentra en el plano de simetría a una distancia "S1" del 5% al 20% de una longitud de cuchara "l" respecto a las cucharas, para que las salpicaduras de agua que salen de las cucharas estén protegidas contra salpicaduras vagabundas.

La invención se basa en el hecho de que las "necesidades de aire" de la turbina dependen considerablemente de la longitud de recorrido y de las posibilidades de difusión de las partículas de salpicadura de agua hasta incidir sobre la superficie del socaz. Esto quiere decir, que en el caso de salpicaduras de agua conducidas en un haz estrecho o formando un haz cerrado, se reduce correspondientemente la superficie de ataque para el enriquecimiento de aire. Pero esto no debe llegar a dar lugar a que durante el régimen normal haya un remanso de salpicaduras de agua hacia el rodete.

La invención además está basada en el conocimiento de que para mantener reducidas las pérdidas de ventilación el rodete y la zona del rodete debería estar lo más exentas posible de salpicaduras de agua vagabundas y de niebla de agua.

La invención tiene la ventaja de que la altura de instalación "F" para el rodete se puede establecer a menos de 1,5 veces el diámetro del chorro libre. Para una altura de salto original de 200 m y un rodete con diámetro de chorro libre de 1 m, esto equivale a una mejora de aproximadamente 0,5 m de la altura de salto, es decir un 0,25%. Por el hecho de que al salir de las cucharas tiene lugar una evacuación controlada de las salpicaduras de agua, que está apantallada de otras partículas de salpicaduras de agua vagabundas, estas últimas no pueden participar ni en un incremento de la formación de espuma ni en un frenado en el rodete, reduciéndose de modo importante la formación de espuma también por las rejas de frenado dispuestas paralelas al rodete. Si se tiene en cuenta que los fabricantes de turbinas actualmente aceptan para una mejora del grado de rendimiento de un 0,1% un tiempo de desarrollo de un año, entonces las ventajas aquí mostradas resultan evidentes.

Gracias a la invención se tiene la posibilidad de realizar turbinas Pelton verticales y horizontales de hasta 6 toberas con alta densidad de energía, de acuerdo con el número de toberas, es decir con un rodete de igual tamaño sin pérdidas de potencia debidas a salpicaduras de agua.

La invención también mejora la buena evacuación de las salpicaduras de agua con menor consumo de aire y al mismo tiempo impide perturbaciones del aire de ventilación que circula, ya que no hay toberas que penetren en él y que puedan repercutir negativamente.

Las reivindicaciones dependientes 2 a 29 representan perfeccionamientos ventajosos de la invención. Así, un anillo de carcasa exterior situado en el interior de la carcasa que está dispuesto respecto a las cucharas en el plano de simetría a una distancia "S1" del 5% al 20% de una longitud de cuchara (l), ya aporta ventajas considerables, puesto que protege las salpicaduras de agua que salen directamente de las cucharas contra las salpicaduras de agua reflejadas vagabundas. Otra ventaja está en que con una realización más gruesa de este anillo de carcasa exterior en la zona del plano de simetría, los chorros libres también están protegidos contra salpicaduras de agua vagabundas en unos pasos conducidos tangencialmente al diámetro de chorro libre "D1". Si este regruesamiento en el plano de simetría se realiza en forma de un saliente a modo de tejado a dos vertientes que sobresale hacia el rodete, se puede crear al mismo tiempo una limitación lateral para las salpicaduras de agua correspondiente a la dirección de salida. Mientras las toberas sobresalgan hacia el interior por encima de este saliente en forma de tejado, no pueden participar ellas mismas con su cuerpo de tobera en la generación de salpicaduras de agua vagabundas, mientras que el anillo de carcasa exterior se ocupa de que las salpicaduras de agua que se desplazan por el exterior a lo largo de él no se pueden mezclar con las salpicaduras de agua
de su cara interior. Cuanto menos difieran los orificios de paso en la carcasa exterior del diámetro de un chorro libre, tanto más pequeña es la superficie de ataque que difiera de la forma de tejado para la dispersión de las salpicaduras de agua. Si los cuerpos de tobera están completamente sellados respecto al anillo de carcasa exterior, no se puede aspirar aire, lo cual puede ser importante al funcionar con sobrepresión de aire en la carcasa. Esta clase de sistemas existen en las instalaciones antes citadas para absorber cargas punta en las cuales la turbina y la bomba trabajan en cortocircuito hidráulico. Allí la carcasa de la turbina y el socaz forman una atmósfera cerrada con sobrepresión en la que se insufla
aire mediante los compresores para reponer la parte de aire arrastrada por las salpicaduras de agua. Si se reduce aquí la formación de espuma, es decir la aportación de aire, se puede dimensionar menor la potencia de los compresores.

Un anillo de carcasa interior periférico a ambos lados del rodete, que se acerca hasta las raíces de las cucharas, mejora adicionalmente la conducción de las salpicaduras de agua que salen de las cucharas. Se forma un canal de forma anular perpendicular al plano de simetría que se aleja abriéndose en cono, habiéndose elegido los dos ángulos de apertura \alpha y \beta entre 55º y 80º para tener en cuenta la dirección de evacuación de las salpicaduras de agua fuera de las cucharas. Un valor óptimo para los ángulos \alpha y \beta está entre 65º y 75º. Si las salpicaduras de agua están canalizadas en un recinto anular que las capta y las arrastra, éste se puede prolongar con una pieza de conexión cilíndrica y más adelante incluso se puede estrechar. Desde el punto de vista de la técnica de la construcción es razonable que la pieza de conexión cilíndrica se prolongue respecto al plano de simetría hasta una distancia de 1,4 a 2 veces la anchura de las cucharas "b".

En la misma pieza de conexión cilíndrica o a continuación de ésta puede estar prevista una reja de frenado que está dispuesta sobre una superficie de paso de un diámetro medio equivalente al diámetro del chorro libre "D1" y una anchura de anillo paralela al rodete correspondiente por lo menos a una longitud de cuchara "l", para frenar las salpicaduras de agua con la mínima producción de espuma posible.

Una reja por lo general da lugar a un efecto supresor de la espuma, y se puede colocar también en instalaciones ya existentes. Por ejemplo en el caso de un eje de rodete vertical puede estar dispuesta una reja debajo del rodete, en dirección transversal a través de la carcasa en la sección grande de ésta para reducir la formación de espuma.

La reja de frenado presenta por lo menos dos capas de barras dispuestas en un plano paralelo al plano de simetría y a una cierta distancia respecto al rodete, estando las barras dispuestas equidistantes entre sí en cada capa. En una capa, el diámetro de las barras supone del 60% al 70% de la separación media entre dos barras contiguas. La capa siguiente de barras de igual orientación puede estar desplazada media distancia entre centros respecto a la capa situada delante. Las barras propiamente dichas tienen sección redonda y están realizadas preferentemente como tubos. Éstos se pueden llenar por ejemplo con arena o gravilla para obtener un efecto de amortiguación, si es que debido al ataque intermitente de salpicaduras de agua llegaran a ser excitadas para entrar en vibración. Por ejemplo, para conseguir una buena estabilidad mecánica de una reja de frenado se pueden unir tres capas de tubos en construcción sándwich con unos distanciadores cortos, desplazados 80 a 90º.

Ha resultado ventajoso elegir una disposición en la que se reúnen sectores de rejas de tres capas en forma de trozos de tarta formando un anillo circular. La posición de las barras o tubos es sensiblemente radial. La forma redonda de las barras presenta en primer lugar la ventaja de que su efecto depende poco de la dirección en la que inciden los chapoteos de salpicaduras de agua con gran velocidad. Otro efecto consiste en que estos chapoteos de salpicadura de agua se deforman en sí mismos cuando inciden sobre la superficie redonda. Al incidir de forma desplazada sobre la superficie curva se produce un alargamiento y un frenado de los chapoteos de salpicadura de agua que se prolonga en la capa siguiente.

Con el fin de reducir el efecto de los diferentes ángulos de salida del agua de las cucharas hacia las rejas de frenado y asegurar un tiempo de permanencia reducido en el recinto anular hacia las rejas de frenado, se ha visto en ensayos con modelos que las chapas deflectoras con un ángulo de incidencia \varphi e 25º a 35º y a una distancia S3 de 1/10 a 1/20 de la anchura de las cucharas B, aproximadas a las cucharas, provocan otra mejora de la evacuación de agua debido a la reja de frenado. Con respecto al filo de la chapa deflectora orientada hacia la cuchara, ésta debería estar desplazada en el recinto anular en un ángulo \lambda de 25 a 40º respecto a una dirección radial dispuesta perpendicularmente con relación al chorro libre, en el sentido periférico. Se obtienen diferentes ángulos de salida por ejemplo si varía notablemente la altura de salto. Dicho de otra manera, con esta clase de chapas deflectoras se puede conseguir con la misma disposición un efecto similarmente bueno al de las rejas de frenado para diversas alturas de salto.

En un eje de rodete dispuesto horizontalmente se puede colocar a ambos lados del rodete una reja de frenado, que se continúa con una galería de caída hacia el socaz, lo que en combinación con un anillo de carcasa exterior resulta especialmente efectivo si las rejas de frenado van a continuación del anillo. En el caso de un rodete apoyado en voladizo, el árbol puede estar rodeado en este pozo de caída por unas chapas de protección para no estar allí expuesto también a las salpicaduras de agua.

En el caso de un eje de rodete dispuesto horizontalmente, especialmente con vistas a una instalación con más de tres inyectores distribuidos uniformemente en el perímetro, se puede complementar un espacio anular dispuesto a ambos lados con un anillo de carcasa exterior e interior por medio de chapas deflectoras entre su anillo de carcasa interior y exterior, de tal modo que allí no se forme ninguna corriente rotativa en dirección periférica sino que las salpicaduras de agua se reenvían de forma controlada a un canal colector. Por el hecho de que las chapas deflectoras perfiladas estén dispuestas en dirección periférica antes de la entrada del chorro de un inyector siguiente se evita que se cruce con salpicaduras de agua de la cámara siguiente. Con el fin de poder evacuar las salpicaduras de agua en el sentido de marcha hacia adelante y de marcha hacia atrás con independencia del estado de funcionamiento se han dispuesto por cada conjunto de inyector, dos a tres chapas deflectoras de diferente longitud dispuestas escalonadas una tras otra en dirección periférica, siendo la distancia "S2" de la primera chapa deflectora a las cucharas entre el 10% al 30% de la anchura de las cucharas "b", y existiendo un ángulo de salida (\gamma) de 35º a 45º respecto a una dirección perpendicular al eje del rodete. Las chapas deflectoras terminan a ambos lados del rodete curvadas en la dirección periférica de las cucharas como guías de igual orientación en un canal colector periférico, de las cuales por lo menos el canal colector está realizado en forma de espiral por el lado del eje, para poder conducir en este lado todas las salpicaduras de agua gracias a su energía cinética residual por encima de un punto "P" situado a mayor altura del eje del rodete, ahorrando de este modo altura de salto, ya que después del punto "P" es suficiente con una ligera caída al socaz. Si ambos lados están dotados de un canal colector de esta clase entonces el rodete está situado en más de su mitad dentro de una artesa que por un punto más alto situado encima del nivel del agua está en comunicación con el socaz, y que al arrancar la instalación se vacía por ejemplo utilizando una bomba de chorro. En instalaciones que trabajen en régimen permanente que quizá tengan sólo unas pocas interrupciones al año, se trata de un régimen de funcionamiento razonable en el que predominan las ventajas de una disposición de más de tres inyectores para una disposición de eje horizontal.

En otra solución para turbinas Pelton de disposición vertical, las salpicaduras de agua que abandonan una mitad de cuchara hacia arriba se reenvían por medio de chapas deflectoras y se evacuan cada una tangencialmente alejándolas a un canal colector superior. Las salpicaduras de agua procedentes de la mitad inferior de la cuchara, que sale hacia abajo, se transportan hacia arriba por medio de chapas deflectoras y alejándolas tangencialmente a un canal colector acodado hacia arriba. Los canales colectores superiores e inferiores desembocan a través de un rebosadero a una entrada en espiral para el socaz común, efectuándose la salida de las salpicaduras de agua superiores a una cota más alta. Por el hecho de que las salpicaduras de agua superiores tienen sólo un recorrido corto que esté afectado de rozamiento, se puede transportar a mayor altura. Las salpicaduras de agua inferiores también se transportan hacia arriba por el camino más corto posible.

La ganancia de altura de salto depende en este caso de la velocidad residual, y ésta a su vez de la altura de salto neta y de la carga de las cucharas. La energía restante a la salida de las cucharas es aproximadamente entre el 2 y el 4% de la energía total. Con un factor de aprovechamiento de 0,3 para esta energía residual, las salpicaduras de agua se pueden transportar en un 0,6 a 1,2% de la altura de salto hasta un punto "P" situado por encima del centro del rodete, y puede fluir con reducida pendiente al socaz. Dado que como ganancia de altura de salto hay que sumar también la altura entre la turbina y el nivel inferior, hay que contar para este ejemplo con una ganancia de energía total del 0,8 al 1,4%.

A continuación se describe la invención sirviéndose de ejemplos de realización. Las Fig. muestran

Fig. 1 esquemáticamente una turbina de Pelton con disposición horizontal del eje y con dos inyectores, según el estado de la técnica;

Fig. 2 esquemáticamente una turbina de Pelton con disposición horizontal del eje y tres inyectores, conforme al estado de la técnica;

Fig. 3 esquemáticamente una disposición conforme a la invención para una turbina de Pelton con eje horizontal del eje y con tres inyectores en una vista lateral;

Fig. 4 esquemáticamente la disposición de la Fig. 3 en una vista frontal;

Fig. 5 esquemáticamente un detalle ampliado de la Fig. 3 con un sector de una reja de frenado;

Fig. 6 esquemáticamente una vista del sector de la reja de frenado de la Fig. 5;

Fig. 7 esquemáticamente una sección ampliada a través de una reja de frenado según la Fig. 6, que se compone de tres capas de tubos en construcción sándwich;

Fig. 8 esquemáticamente un detalle de una turbina Pelton con disposición horizontal del eje y con un espacio anular para salpicaduras de agua equipado con chapas deflectoras;

Fig. 9 esquemáticamente un detalle de las chapas deflectoras de la Fig. 8 con su disposición respecto al rodete;

Fig. 10 esquemáticamente una sección de la Fig. 8, mirando sobre las chapas deflectoras;

Fig. 11 esquemáticamente una sección vertical de una turbina Pelton en disposición vertical con cinco inyectores y con una altura F entre turbina y nivel interior, negativa;

Fig. 12 esquemáticamente una sección horizontal a través de la turbina de la figura 4;

Fig. 13 esquemáticamente un detalle ampliado de una curva de reenvío con ranuras de la Fig. 12;

Fig. 14 esquemáticamente una sección vertical, y

Fig. 15 una sección horizontal de una turbina Pelton en disposición vertical con seis inyectores y una sola reja de frenado;

Fig. 16 esquemáticamente una disposición según la Fig. 5 en la que está representada una chapa deflectora con un filo que transcurre en dirección radial, y

Fig. 17 esquemáticamente una vista lateral de la Fig. 16.

En los ejemplos siguientes las piezas funcionalmente iguales llevan las mismas referencias.

Ejemplos relativos al estado de la técnica

En la Fig. 1 hay una turbina Pelton que descansa horizontalmente con su eje de rodete (30) y sobre la que inciden sendos chorros libres (6) por medio de los inyectores (2) y (2a) sobre sus cucharas dobles (3) con una anchura de cuchara "b" en un diámetro de chorro libre "D1". El rodete va encerrado en una carcasa (1) que está abierta por la parte inferior hacia un socaz (8).

El chorro libre de un inyector incide sobre los filos de un plano de simetría (5) sobre los filos de las dobles cucharas (3) que van pasando a lo largo de él y se reenvía en sentido contrario al de giro, incidiendo al abandonar las cucharas sobre la carcasa (1) y las chapas deflectoras (32) en forma de salpicaduras de agua (7) en abanico y de forma intermitente. Así las salpicaduras de agua (7) procedentes del inyector (2) se evacuan preferentemente al socaz (8). Las salpicaduras de agua del inyector (2a) inciden parcialmente desde una chapa deflectora (32), que está situada en forma de tejado sobre el inyector siguiente (2) en el sentido de giro, para proteger el chorro libre (6) de las partes de salpicaduras de agua vagabundas (7a). A este respecto hay que señalar que la dirección principal de las salpicaduras de agua (7) también se desplaza de acuerdo con la variación que sufre la altura de salto.

La energía residual de las salpicaduras de agua es en este caso todavía tan grande que se distribuye por el interior de toda la carcasa (1, 1a, 1b) formando espuma. De acuerdo con la experiencia, es preciso que la altura de instalación "F" corresponda al doble del diámetro de chorro libre "D1", para que el rodete (4) no se vea frenado por las salpicaduras de agua remansadas (7) y por la espuma. Las dos acometidas (36) que proceden como ramificaciones de una tubería de presión común, se podrían complementar con otra acometida (36) llegando así a una disposición según la Fig. 2. Pero aquí ya se ve que las salpicaduras de agua debidas a un inyector adicional situado en sentido contrario al de giro de las cucharas recorre un camino considerablemente más largo con flujos de salpicaduras de agua que se cruzan y se reflejan, causando de este modo un mayor efecto de frenado en el rodete que los inyectores en una disposición de uno o dos inyectores. El grado de rendimiento total es por lo tanto ligeramente peor que en la disposición según la Fig. 1, y empeoraría considerablemente si se dispusiera otra tobera en sentido contrario al de giro de las cucharas.

Ejemplos conformes a la invención

En las Fig. 3 y 4 está representado un ejemplo de realización de una turbina Pelton con tres de cinco posibles inyectores (2), y con un eje de rodete (36) dispuesto horizontalmente que descansa en cojinetes (38). En el interior de la carcasa (1) hay un anillo de carcasa exterior (11) que rodea totalmente el rodete (4). Un anillo de rodete interior (12) se inicia a ambos lados del rodete, respectivamente en la zona de las raíces (17) de las cucharas, y junto con el anillo de carcasa exterior (11) forma un espacio anular (16) que se abre radialmente en forma de cono. En el plano de simetría (5) del rodete, un chorro libre (6) que sale de los inyectores se divide en los filos de las cucharas dobles y después de su reenvío y de ceder el impulso a las cucharas se descarga en un espacio anular (16), con diversos ángulos de salida. La disposición representada con tres inyectores (2) ofrece la ventaja de que los inyectores quedan accesibles desde el exterior.

El anillo de carcasa exterior (11) forma un saliente (13) que sobresale hacia el interior en forma de tejado, cuyo vértice (15) está situado en el plano de simetría (5) y a escasa distancia "S1" del 5 al 20% de una longitud de cuchara "l" respecto a las cucharas (3), para descargar lo antes posible en el espacio anular (16) las salpicaduras de agua que giran con el rodete y son expulsadas por la fuerza centrífuga. En el plano de simetría (5) se encuentran respectivamente orificios de paso (14) para el chorro libre (6) en el anillo de carcasa exterior (11). Debido a la reducida distancia entre el vértice (15) y las cucharas (3), el chorro libre (6) no se ve molestado por salpicaduras de agua en su recorrido hacia las cucharas. Los inyectores (2) están sellados respecto al anillo de carcasa exterior (11) para que se aspire la menor cantidad posible de aire junto con el chorro libre. En el orificio de paso (14) el chorro libre está encerrado de modo relativamente estrecho pero sin contacto, para que en la forma de tejado que sobresale hacia el interior se formen a causa de la interrupción unas superficies de ataque lo más reducidas posible para las partículas de salpicaduras de agua circulantes.

La canalización de las salpicaduras de agua (7) que sale de las cucharas (3) impide al mismo tiempo que se mezclen salpicaduras de agua vagabundas en las proximidades del rodete. La forma de tejado del anillo de carcasa exterior (11) forma con el plano de simetría (5) un ángulo \alpha de 75º. Del mismo modo, el anillo de carcasa interior (12) forma respectivamente con el plano de simetría (5) un ángulo \beta de 75º. El espacio anular (16) que se abre se prolonga mediante una pieza de conexión cilíndrica en el anillo de carcasa exterior (11) y por una carcasa cilíndrica para un cojinete (38). En esta parte cilíndrica del espacio anular (16) está instalada una reja de frenado (18) que a lo largo del perímetro está compuesta por varios segmentos. La parte de reja (18) de un segmento se compone de tres capas de tubos dispuestos de modo decalado unos tras otros.

Las salpicaduras de agua canalizadas en el espacio anular (16), que inciden de forma intermitente sobre la reja de frenado, tienen todavía una velocidad y una energía residual muy considerable, que se va reduciendo en la reja de frenado (18) por distorsión, deformación y por la interpenetración de los flujos de salpicadura de agua. Después de salir de la reja de frenado las salpicaduras de agua son captadas por la carcasa (1) y caen por gravedad a través de una chapa perforada (39) al socaz (8). Por lo tanto deja de haber chapoteos de salpicadura de agua que se disparan como proyectiles al socaz, y que arrastran aire para formar espuma. Esto permite situar el punto central del rodete (9) a una altura "F" sobre el nivel de agua (10) que ya sólo equivale al diámetro del chorro libre "D1".

La carcasa cilíndrica para el cojinete (38) se prolonga por el otro lado del rodete y tiene un orificio (40) para la ventilación. El cojinete (38) va sellado respecto al rodete contra salpicaduras de agua mediante una junta de laberinto sin contacto (37), en particular para la protección durante regímenes de funcionamiento no estacionarios. Los segmentos de la reja de frenado (18) forman un anillo circular con un área de paso (28), donde una primera capa de los tubos está situada en un plano (19) paralelo al plano de simetría (5) del rodete. El plano (19) está distanciado del plano de simetría en una cantidad algo superior a una anchura de cuchara "b".

En las Fig. 5, 6 y 7 se muestra con mayor detalle la acción de una reja de frenado. Las salpicaduras de agua (7) en el espacio anular inciden sobre una primera capa (20) de tubos paralelos (23) con unos diámetros de tubo (24) y con una separación (26) que es menor que el mismo diámetro del tubo. La primera capa (20) y cada capa siguiente (21) están unidas entre sí formando una estructura sándwich por medio de unos tacos (41). Los tubos de una siguiente capa están por lo tanto desplazados respecto a los tubos de la capa anterior en la mitad de una distancia entre centros (25). Los tubos de un segmento (18) Fig. 6 están dispuestos de tal modo que los tubos centrales transcurren en dirección radial. Una disposición conforme a la Fig. 7 puede presentar por ejemplo las siguientes dimensiones:

-

Tubos (23) con un diámetro (24) de 100 mm

-

Una distancia entre centros (25) de 150 mm

-

Una separación entre capas (20, 21) de 100 mm, y

-

Una longitud de los tacos (41) de unos 25 mm.

En las Fig. 16 y 17 está representado un complemento a la Fig. 5, donde están dispuestos adicionalmente en el espacio anular 6 unas chapas deflectoras 33, de acuerdo con el número de chorros libres, para canalizar las salpicaduras de agua que salgan de las cucharas 3 en dirección periférica. De este modo se evita que las rejas de frenado 18 den lugar a una retención debido a un ángulo de ataque desfavorable. Las chapas deflectoras 33 tienen unas aristas de corte 34 que transcurren radialmente a una distancia S3 respecto a las cucharas, de una décima a una vigésima parte de la anchura de las cucharas b. Están situados formando un ángulo de ataque \varphi de 25 a 35º respecto a la dirección axial hacia las cucharas 3. Con relación a una dirección radial 31 dispuesta perpendicular al chorro libre 6, los filos de corte 343 están desplazados en la dirección periférica del rodete en un ángulo \lambda de 25-40º. Las chapas deflectoras llegan hasta cerca de las rejas de frenado y están acodadas, pasando a través de las rejas de frenado. Desde el punto de vista de diseño es una ventaja que ahorra costes situar las paredes de separación entre los distintos sectores de las rejas de frenado en la dirección periférica de tal modo que estén realizadas como prolongación acodada de las chapas deflectoras.

En las Fig. 8, 9 y 10 hay una turbina Pelton con disposición horizontal del eje, dotada de cinco inyectores (2) en su perímetro. Un espacio anular (16) que se abre en cono se prolonga con una pieza de conexión (16b) en el anillo de carcasa exterior (11) de forma cilíndrica y en el anillo de carcasa interior (12) con una curvatura respecto al anillo de carcasa exterior. En el canal que así se forma y que se va estrechando están dispuestas de modo sucesivo en dirección periférica unas chapas deflectoras (32) que están asignadas respectivamente a un inyector (2) en grupos de tres. Las chapas deflectoras están situadas para ello en dirección periférica respectivamente antes del punto de tangencia (29) del inyector correspondiente al diámetro de chorro libre "D1". El borde de entrada de la primera chapa deflectora (32), en dirección periférica, es la que presenta la distancia más corta "S2" respecto a las cucharas, mientras que las chapas deflectoras (32) sucesivas están desplazadas con sus bordes de entrada más hacia el exterior, y los bordes de salida desembocan a igual distancia con el rodete en un canal colector (35). El ángulo de salida \gamma de las chapas deflectoras respecto a una perpendicular al eje del rodete es de 45º. La pared exterior del canal colector (35) va aumentando frontalmente en dirección periférica de las cucharas en forma de una hélice (42), que desemboca por un rebosadero en el socaz (8) por un punto de máxima altura "P" situado a mayor altura que el centro del rodete (9). Esta energía residual obtenida por el reenvío conducido se necesita para superar el punto más alto "P". Las chapas deflectoras (32) presentan una ligera curvatura en sentido opuesto a la curvatura de las medias cucharas. La distancia "S2" del borde de entrada de la chapa deflectora anterior respecto a las cucharas corresponde al 20 a 30% de la anchura de las cucharas "P". Dado que la energía cinética de las salpicaduras de agua se aprovecha por medio de una conducción rigurosa del flujo, se obtiene una forma de construcción compacta en la que las toberas quedan accesibles desde el exterior, y resulta una altura entre la turbina y el nivel inferior "F" que sólo supone una fracción del diámetro del chorro libre "D1".

El ejemplo de las Fig. 11 y 12 con una disposición vertical de cinco toberas de una turbina Pelton, el espacio anular (16) también se dota en una pieza de conexión (16) para cada inyector, con tres chapas deflectoras (32) que igual que en la Fig. 9 están dispuestas escalonadas respecto a las cucharas, en lo referente a sus bordes de entrada. En cambio la dirección de salida presenta un componente radial adicional hacia el exterior. El flujo que sale de las tres chapas deflectoras se conduce respectivamente a un canal colector independiente (36a, 35b) que sale tangencialmente, presentando el canal colector inferior una curva de reenvío adicional (43). El canal colector superior y el inferior (35a, 35b) están dispuestos uno sobre el otro y conducen de forma inclinada tangencialmente hacia arriba, y por encima de un rebosadero con un punto de máxima altura P1, P2 a una entrada (44) del socaz (8) que se ensancha en espiral. Si esta entrada en forma de espiral (44) está realizada con suficiente anchura y profundidad, entonces las tuberías de distribución 36 que van a los inyectores (2) pueden cruzar la espiral sin obstaculizar la descarga del agua.

En la Fig. 11 está indicada con línea de trazos y en la transición de la espiral al socaz (8), por encima del nivel de agua (10), una reja de frenado (18) que está destinada a romper el flujo a la salida de los canales colectores anteriores (35a, 35b). La altura entre la turbina y el nivel inferior "F" es negativa ya que el punto central del rodete (9) se encuentra por debajo del nivel de agua (10) del socaz (8). En consecuencia tiene esta misma magnitud el incremento de altura de salto que equivale a la suma de la distancia "-F" negativa y la altura entre turbina de nivel inferior convencional, del doble del diámetro del chorro libre "D1".

Después de una parada, el rodete (4) se encuentra en una artesa llena de agua, que para el siguiente arranque se ha de vaciar bombeando por ejemplo con una bomba de chorro. Puede ser conveniente que la bomba siga trabajando durante todo el proceso de arranque, y prever para ello unas tuberías de drenaje especiales, que recojan las partes de flujo remansadas en la zona de aspiración de la bomba. Esto quiere decir, que debajo de la turbina Pelton tiene que haber un depósito colector vacío (48) al cual pueda descargarse el agua, pudiendo ser este depósito también el sumidero general de la central. En la Fig. 13 se muestra un detalle de la curva de reenvío que está interrumpida por las ranuras (50) que desembocan oblicuamente, conduciendo estas ranuras el agua de retorno al depósito colector a través de las conducciones de descarga (49). Al mismo tiempo las ranuras tienen la ventaja de que durante el funcionamiento normal se aspira aire a través de ellas durante el reenvío, que reduce el rozamiento en el recorrido más largo del agua por la cara inferior del rodete.

En el ejemplo de las Fig. 14 y 15 se muestra una instalación de seis inyectores con eje vertical del rodete (30), en sección vertical y en sección horizontal, estando indicado en el lado izquierdo de la sección vertical el recorrido de las salpicaduras de agua (7). Una carcasa (1) de forma anular o poligonal de acuerdo con el número de inyectores "n" se apoya sobre una base de hormigón del socaz (8). Los inyectores (2) penetran de forma convencional a bastante distancia en el interior de la carcasa. En la parte superior, un anillo de carcasa interior (12) se aproxima a las patas de las cucharas, y después de una primera flexión de 45º se continúa en una parte anular cónica, que pasa a una parte anular horizontal en la que con otro acodamiento de 20º hacia abajo sigue una parte anular cónica hasta la pared exterior de la carcasa (1). Con esta disposición también se desvía hacia abajo la parte de salpicaduras de agua que sale hacia arriba. Concéntricamente con el eje del rodete (30) se levanta desde el socaz (8) una columna (45) que llega a penetrar en la carcasa y que soporta un tubo protector (45) dividido longitudinalmente que llega hasta inmediatamente junto al buje del rodete y forma una conducción para las salpicaduras de agua. Éste puede servir también como tubo de aireación.

Por debajo del rodete (4) y a una distancia de aproximadamente dos tercios del diámetro del chorro libre "D1" hacia el punto central del rodete está situada una reja de frenado (18) de tres capas, y debajo una chapa perforada (39), que se extienden en toda la sección de la carcasa. El conjunto de reja de frenado (18) y chapa perforada (39) está soportada en el centro por la columna (45) y por el exterior, igual que la carcasa, por el cerco de hormigón del socaz.

La reja de frenado frena las salpicaduras de agua y absorbe su energía cinética, que en caso contrario da lugar a la aportación de aire en las aguas abajo. Con la ralentización del flujo y debido al remanso sobre la chapa perforada que se encuentra algo más lejos, también se separa aire de las salpicaduras de agua. Una parte de este aire penetra lateralmente en unas tuberías de compensación (47) que comunican el espacio más alto de la carcasa respecto al eje, con el socaz. La altura entre la turbina y el nivel inferior "F" es de aproximadamente 1,2 veces el diámetro del chorro libre "D1".

Con una estructura de reja de esta clase que puede consistir como en la Fig. 6 en un anillo circular con segmentos de reja, se crea al mismo tiempo una plataforma de trabajo que asegura pleno acceso al rodete (4) cuando se retira el tubo de protección (46) dividido longitudinalmente. El rodete (4) se puede soltar del eje, soportar sobre la columna (45) y sacar lateralmente a través de un hueco de la carcasa, y se puede montar siguiendo el orden inverso. Por medio de esta plataforma quedan igualmente accesibles las toberas (2) para fines de mantenimiento.

Las barras o tubos de la reja de frenado (18) también pueden transcurrir en una dirección distinta a la radial respecto al eje del rodete (30). En la Fig. 14, los tubos (25) transcurren tangencialmente por segmentos. La posición relativa de los tubos entre sí equivale a la de la Fig. 7.

Lista de referencias

1

Carcasa

1a

Pared de la carcasa

1b

Pared de la carcasa

2

Inyector

2a

Otro(s) inyector(es)

3

Cuchara doble

4

Rodete

5

Plano de simetría

6

Chorro libre

7a

Salpicaduras de agua

7b

Salpicaduras de agua

7c

Salpicaduras de agua

8

Socaz

9

Punto central del rodete

10

Nivel del agua

11

Anillo exterior de la carcasa

12

Anillo interior de la carcasa

13

Saliente en forma de tejado

14

Orificio de paso

15

Vértice

16

Espacio anular

16b

Pieza de conexión

17

Raíz

18

Reja de frenado

19

Plano

20

Primera capa

21

Otra capa

22

Barra

23

Tubo

24

Diámetro del tubo

25

Distancia entre centros

26

Espacio intermedio

27

Distancia entre capas

28

Area de paso

29

Punto de tangencia

30

Eje del rodete

31

Dirección radial

32

Chapa deflectora

33

Chapa deflectora

34

Arista de corte

35

Canal colector

35a

Canal colector superior

35b

Canal colector inferior

36

Tubería de distribución

37

Junta de laberinto (sin contacto)

38

Cojinete de la turbina

39

Chapa perforada

40

Orificio

41

Taco

42

Espiral

43

Curva de reenvío

44

Entrada

45

Columna

46

Tubo de ventilación

47

Tubería de compensación

48

Depósito colector

49

Tubería de drenaje

50

Ranura transversal

b

Anchura de la cuchara

l

Longitud de la cuchara

D1

Diámetro del chorro libre

F

Altura de instalación (altura entre la turbina y el nivel inferior)

P, P1, P2

Punto

S1

Separación

S2

Separación

S3

Separación

\alpha, \beta, \gamma

Angulos

\lambda, \varphi

Angulos

Claims (27)

1. Turbina Pelton con un sistema de evacuación del agua para potencias superiores a 100 kW, donde en el interior de una carcasa (1) hay un rodete (4) que presenta cucharas dobles (3) con una anchura de cuchara "b" y una longitud de cuchara "l", en cuyas dobles cucharas (3) inyectores (2) que están dispuestos en un plano de simetría (5) de las cucharas rotatorias, inyectan sendos chorros libres (6) tangencialmente sobre un diámetro de chorro libre "D1", y donde las salpicaduras de agua (7) que salen de las cucharas (3) caen encerradas por las paredes de la carcasa (1a, 1b) a un socaz (8), donde en el interior de la carcasa (1) y comenzando en las raíces de las cucharas (3) y en todo el perímetro del rodete (4) están dispuestos unos medios de conducción en forma de un anillo de carcasa interior (12), que conducen y reenvían las salpicaduras de agua (7),

caracterizada porque

como medio adicional de conducción y reenvío en el interior de la carcasa (1) está presente un anillo de carcasa exterior (11), con un saliente (13) de material macizo que sobresale en forma de tejado a dos vertientes hacia el interior, y que lo rodea enteramente, cuyo vértice (15) está situado en el plano de simetría (5) a una distancia "S1" del 5% al 20% de una longitud de cuchara "l" respecto a las cucharas (3), para que las salpicaduras de agua que salen de las cucharas queden protegidas contra salpicaduras (7) vagabundas.

2. Turbina Pelton según la reivindicación 1, caracterizada porque el anillo de carcasa exterior en forma de tejado a dos vertientes (11) presenta unos orificios de paso (14) tangenciales respecto al diámetro del chorro libre "D1", que cubren los chorros libres (6) de los inyectores protegiéndoles contra salpicaduras de agua (7b), penetrando los inyectores propiamente dichos dentro del contorno del saliente (13) de material macizo en forma de tejado.

3. Turbina Pelton según la reivindicación 1 ó 2, caracterizada porque los inyectores (2) cierran hacia el exterior los orificios de paso (14) con el fin de evitar la aspiración de aire debida al chorro libre (6).

4. Turbina Pelton según una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizada porque lo orificios de paso (14) presentan un diámetro sólo ligeramente mayor que el chorro libre (6), para que el anillo de carcasa exterior (11) presente en el plano de simetría (5) en el saliente (13) en forma de tejado solamente unas interrupciones escasas frente a las salpicaduras de agua (7) que recirculan.

5. Turbina Pelton según la reivindicación 1 a 4, caracterizada porque a ambos lados del plano de simetría (5) el anillo de carcasa exterior (11) en forma de tejado forma con el plano de simetría un ángulo \alpha entre 55º y 80º, y por lo menos un anillo de carcasa interior (12) que forma con el plano de simetría un ángulo \beta entre 55 y 80º, para crear un espacio anular (16) que se abre en dirección axial.

6. Turbina Pelton según la reivindicación 5, caracterizada porque los ángulos \alpha y \beta tienen un valor entre 65 y 75º.

7. Turbina Pelton según la reivindicación 1 a 6, caracterizada porque el espacio anular (16) tiene forma cónica y se prolonga por medio de una pieza de conexión cilíndrica (16b) hasta una distancia de 1,4 a 2 veces la anchura de las cucharas "b" con respecto al plano de simetría (5).

8. Turbina Pelton según la reivindicación 1 a 7, caracterizada porque por lo menos en un espacio anular (16, 16b) sigue una reja de separación (18) dispuesta paralela al plano de simetría que le quita a las salpicaduras de agua (7) una gran parte de su energía cinética y reduce la formación de espuma en el recorrido hasta el socaz (8).

9. Turbina Pelton según la reivindicación 8, caracterizada porque la reja de frenado presenta una primera capa (20) de barras (22) dispuestas en un plano (19), paralelas entre sí con distancias entre centros (25) equidistantes.

10. Turbina Pelton según la reivindicación 6, caracterizada porque la reja de frenado presenta detrás de la primera capa (20) por lo menos una capa adicional (21) de vigas de igual orientación (22), que respecto a las vigas (22) situadas delante de ella están desplazadas en media distancia entre centros (25) entre las vigas.

11. Turbina Pelton según una de las reivindicaciones 9 ó 10, caracterizada porque las vigas (22) presentan sección redonda o están realizadas como tubos (23).

12. Turbina Pelton según una de las reivindicaciones 9 a 11, caracterizada porque las vigas de una capa (20, 21) cubren del 60 al 70% del área de paso (28) del recinto anular (16b).

13. Turbina Pelton según una de las reivindicaciones 1 a 12, caracterizada porque el eje del rodete (30) está dispuesto en dirección horizontal porque a ambos lados de un recinto lateral respecto al plano de simetría (5) están dispuestas sendas rejas de frenado (18).

14. Turbina Pelton según una de las reivindicaciones 1 a 12, caracterizada porque el eje del rodete (30) está dispuesto en dirección vertical, y porque en un recinto situado debajo del plano de simetría (5) está colocada una rejas de frenado (18).

15. Turbina Pelton según la reivindicación 14, caracterizada porque en el sentido de paso de las salpicaduras de agua, después de una última capa (21) de vigas (22) está situada una chapa perforada (39) a una distancia mayor de 100 mm, y para la misma sección.

16. Turbina Pelton según la reivindicación 15, caracterizada porque la reja de frenado (18) cubre toda la sección de la carcasa hacia el socaz (8), y porque debajo de la reja de frenado y en la misma sección está dispuesta una chapa perforada (39).

17. Turbina Pelton según la reivindicación 16, caracterizada porque la reja de frenado (18) está realizada como anillo circular que está apoyado en el centro por una columna (45) que penetra desde el socaz (8) dentro de la carcasa.

18. Turbina Pelton según la reivindicación 1 a 7, caracterizada porque el eje del rodete (30) está dispuesto en dirección horizontal y porque a continuación del recinto anular (16) a los lados de las dobles cucharas (3) están dispuestas unas chapas deflectoras (32) que en la dirección periférica de las cucharas (3) están situadas delante de un punto de tangencia (29) del chorro libre de un inyector (2), en el diámetro de chorro libre "D1".

19. Turbina Pelton según una de las reivindicaciones 9 a 6, caracterizada porque el espacio anular libre (16) se extiende hasta una distancia del 60 al 80% de una anchura de cuchara "b" desde el plano de simetría (5), estrechándose a continuación, donde lateralmente respecto a las cucharas unas chapas deflectoras (32) puentean el recinto anular (16b) y reenvían las salpicaduras de agua a un canal colector (35, 35a, 35b).

20. Turbina Pelton según la reivindicación 19, caracterizada por estar dispuestas por lo menos dos chapas deflectoras (32) para cada inyector (2), y están situadas en dirección periférica de forma escalonada antes del punto de tangencia (29) del inyector con el diámetro de chorro libre "D1".

21. Turbina Pelton según la reivindicación 20, caracterizada porque la primera chapa deflectora en dirección periférica presenta con su borde de entrada la distancia más corta S2 a las cucharas (3), que corresponde al 20 a 30% de una anchura de cuchara "b", mientras que los bordes de entrada de las chapas deflectoras siguientes están más retrasados.

22. Turbina Pelton según una de las reivindicaciones 19 a 21, caracterizada porque para una disposición horizontal del eje, las chapas deflectoras (32) presentan un ángulo de salida \gamma entre 40º y 50º respecto al plano de simetría (5), y porque el canal colector (35) se va ensanchando en dirección periférica en forma de una espiral, que presenta un rebosadero al socaz (8) por encima del punto más alto P, que está a mayor altura que el punto central del rodete (9).

23. Turbina Pelton según una de las reivindicaciones 19 a 21, caracterizada porque para una disposición vertical del eje, las chapas deflectoras presentan un ángulo de salida \gamma entre 40º y 50º respecto al plano de simetría (5), y porque por cada inyector (2) transportan a un canal colector superior (35a) y a un canal colector inferior (35b), alcanzándose el canal colector inferior (35b) a través de una curva de reenvío (43), y ambos canales colectores transcurren alejándose tangencialmente y oblicuamente hacia arriba, y tienen un rebosadero por encima de un punto más alto P1, P2 a una entrada (44) del socaz (8).

24. Turbina Pelton según la reivindicación 23, caracterizada porque en la zona de la curva de reenvío (43) están dispuestas en la cara inferior una ranuras transversales (50) que desembocan oblicuamente con respecto a la dirección de flujo en la curva de reenvío, y que a través de un canal de drenaje (49) están comunicados con un depósito colector para evacuar las salpicaduras de agua remansadas.

25. Turbina Pelton según una de las reivindicaciones 1 a 24, caracterizada porque en la periferia están dispuestos de tres a seis inyectores (2), para conseguir para un rodete (4) de igual tamaño de rodete a una potencia proporcional al número de inyectores con una evacuación mejorada de las salpicaduras de agua.

26. Turbina Pelton según una de las reivindicaciones 8 a 12, caracterizada porque para cada chorro libre (6) hay una chapa deflectora (33) en el recinto anular (16), que está aproximada a las cucharas con un ángulo de aproximación \varphi de 25 a 35º a una distancia S3 de una décima a vigésima partes de la anchura de la cuchara "b".

27. Turbina Pelton según la reivindicación 25, caracterizada porque la chapa deflectora presenta una aristas de corte (34) orientada hacia las cucharas, que transcurre en dirección radial y que en la dirección periférica está desplazada un ángulo \lambda de 25 a 45º respecto a una dirección radial (31) perpendicular al chorro libre (6).