ES2328755T3 - Proceso para el tratamiento de agua resigual conteniendo amonio. - Google Patents

Proceso para el tratamiento de agua resigual conteniendo amonio. Download PDF

Info

Publication number
ES2328755T3
ES2328755T3 ES99933287T ES99933287T ES2328755T3 ES 2328755 T3 ES2328755 T3 ES 2328755T3 ES 99933287 T ES99933287 T ES 99933287T ES 99933287 T ES99933287 T ES 99933287T ES 2328755 T3 ES2328755 T3 ES 2328755T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
reactor
mud
retention time
process according
nitrite
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
ES99933287T
Other languages
English (en)
Inventor
Hendrik Dijkman
Marc Strous
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Paques Bio Systems BV
Original Assignee
Paques Bio Systems BV
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=8233974&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=ES2328755(T3) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Paques Bio Systems BV filed Critical Paques Bio Systems BV
Application granted granted Critical
Publication of ES2328755T3 publication Critical patent/ES2328755T3/es
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C02TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02FTREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/30Aerobic and anaerobic processes
    • C02F3/302Nitrification and denitrification treatment
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C02TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02FTREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/30Aerobic and anaerobic processes
    • C02F3/301Aerobic and anaerobic treatment in the same reactor

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
  • Microbiology (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
  • Removal Of Specific Substances (AREA)
  • Physical Water Treatments (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)

Abstract

Proceso para el tratamiento biológico de agua conteniendo al menos 50 mg/l de amonio, donde el agua es tratado con lodo que contiene bacterias nitrificantes en un reactor aireado, aplicando un tiempo de retención de lodo en el reactor que favorece continuamente a las bacterias productoras de nitrito con respecto a las bacterias productoras de nitrato, caracterizado por el hecho de reaccionar el nitrito producido por las bacterias productoras de nitrito con amonio en presencia de bacterias desnitrificantes para producir dinitrógeno en el mismo reactor, y controlar el tiempo de retención de lodo separando continuamente parte del lodo del efluente del reactor y continuar el uso de la parte separada así retenida en el reactor, aplicando un tiempo de retención de lodo que sea más corto que el tiempo de duplicado de las bacterias productoras de nitrato y aplicar un tiempo de retención hidráulica que sea más corto que el tiempo de retención de lodo, y mantener la concentración de oxígeno disuelta en el reactor por debajo de 0,4 mg/l.

Description

Proceso para el tratamiento de agua residual conteniendo amonio.
La invención se refiere a un proceso para el tratamiento de agua que contiene amonio mediante nitrificación de bacterias, donde el amonio es predominantemente oxidado a nitrito.
Tal proceso es conocido por EP-A-826639. Según este proceso conocido, el agua residual es tratado en un reactor de tanque continuamente agitado (CSTR) sin retención de lodo, con ajuste del tiempo de retención hidráulica a aproximadamente 1 días. Bajo estas condiciones las bacterias que convierten el amonio en nitrito, incluyendo p. ej. el género Nitrosomonas, tienen un índice de crecimiento suficiente para compensar la pérdida de lodo del reactor, mientras que las bacterias que convierten nitrito en nitrato, incluyendo p. ej. el género Nitrobacter, no tienen un índice de crecimiento suficiente para ser mantenidas en el reactor. Como resultado, la conversión de nitrito en nitrato es suprimida, lo que tiene las ventajas de consumo de oxígeno reducido y demanda de donante de electrones (COD) reducida en un proceso de desnitrificación de flujo descendente. Este proceso es a veces referido como proceso de reactor individual para alta actividad de eliminación de amonio sobre nitrito (SHARON).
Un inconveniente de este proceso conocido es que el tiempo de retención hidráulica requerido de 1-2 días necesita el uso de reactores grandes que son cargados sólo a un nivel bajo. Esto es especialmente desventajoso en el tratamiento de aguas residuales relativamente diluidas.
Otro enfoque es el uso de microorganismos seleccionados (EP-A-562466). En este proceso mezclas específicas de microorganismos (tales como Pseudomonas, Acinetobacter, Moraxella, Corynebacterium, Micrococcus, Flavobacterium y Bacillus) son dejados crecer en reactores separados (los llamados propagadores) y continuamente o discontinuamente dosificados desde estos reactores en la planta de tratamiento de aguas residuales. Inconvenientes de tal proceso son el cultivo laborioso (y en consecuencia costoso) de los microorganismos seleccionados y el uso relativamente inefectivo de los biorreactores.
EP-A-503546 describe un proceso caracterizado por el hecho de que un agua residual que contiene una alta concentración de nitrógeno (es decir, agua de desecho) es almacenada en un tanque donde posteriormente tiene lugar la nitrificación/desnitrificación. La biomasa producida es continuamente o periódicamente transferida a la planta de tratamiento de aguas residuales. Los contratiempos son comparables a los contratiempos del proceso de SHARON al que se ha hecho referencia arriba, es decir concentración de lodo baja, volumen del reactor relativamente grande y características de instalación pobres. WO 98/07664 enseña un método para tratar aguas residuales que contienen amonio tratando primero el amonio con bacterias de nitrificación y luego convirtiendo el nitrito resultante con bacterias de desnitrificación para producir nitrógeno bajo control de temperatura y pH, bien sin usar retención de lodo o bien usando un soporte sólido para inmovilizar la biomasa en el reactor.
En una forma de realización de WO 98/07664, la primera y la segunda fase son realizadas simultáneamente en un biorreactor, donde microorganismos nitrificantes y desnitrificantes están presentes en una fase sólida, el microorganismo nitrificante está presente en la parte externa aeróbica, y el microorganismo desnitrificante está presente en la parte anaeróbica interna de la fase sólida, y el oxígeno es suministrado en una cantidad que limita la primera fase.
Un proceso ha sido encontrado ahora que supera los inconvenientes de la técnica anterior. El proceso de la invención está definido en las reivindicaciones anexas. En el proceso de la invención el tiempo de retención hidráulica es más corto que el tiempo de retención de lodo. El tiempo de retención de lodo es siempre más corto que el tiempo de duplicado de las bacterias productoras de nitrato. Esto se efectúa separando parte del lodo del efluente del reactor y continuando el uso de la parte separada en el reactor. El tiempo de duplicado de las bacterias productoras de nitrato puede ser aumentado reduciendo las concentraciones de oxígeno y de nitrito en el reactor. Una concentración de oxígeno baja, especialmente debajo del 5% de saturación de aire es decir debajo de 0,4 mg/l, puede ser efectuada suministrando menos oxígeno del que las bacterias oxidantes de amonio pueden consumir. Una concentración de nitritos baja puede ser efectuada p. ej. combinando la nitrificación con desnitrificación en el reactor de nitrificación, o reciclando líquido de una fase de desnitrificación separada.
La fase esencial del proceso de la invención es que el tiempo de retención de lodo en el reactor de nitrificación es controlado independientemente del tiempo de retención hidráulica. El tiempo de retención de lodo, las concentraciones de oxígeno y nitrito son controlados de manera que, este nitrito sea el producto final predominante de la nitrificación, en un reactor con un tiempo de retención hidráulica relativamente corto. Así las dimensiones del reactor pueden ser reducidas y la productividad del reactor aumentada. El tiempo de retención de lodo puede ser acortado con respecto al tiempo de retención hidráulica separando el lodo del efluente del reactor discontinuamente o, preferiblemente, continuamente, y reteniendo parte del lodo en el reactor. La parte de lodo que está retenida es al menos del 20% en peso, preferiblemente entre el 50 y el 99% en peso, y especialmente entre el 65 y el 95% peso del lodo total en el reactor.
En una forma de realización preferida el proceso se realiza en un reactor continuo opcionalmente mezclado, que está equipado con un separador de lodo. El separador causa una retención parcial del lodo de manera que las bacterias nitrificantes permanecen dominantes en el reactor. El separador de lodo puede ser un separador externo, donde parte del lodo separado es devuelta al reactor. Éste puede también ser un separador interno, p. ej. una cámara de asentamiento en proximidad a la salida de líquido del reactor. Además de la separación de lodo y del reciclaje parcial del mismo del efluente del reactor, el lodo puede también ser tomado de la parte inferior del reactor y devuelto al reactor después de que parte del mismo haya sido eliminada.
El agua para ser tratada según la invención puede ser cualquier agua residual, tanto de origen municipal e industrial, agrícola o cualquier otro origen, que contenga niveles apreciables de amonio, es decir 50 mg/l o más, o cualquier otro líquido acuoso que contenga estos niveles de amonio, tal como el agua usado para la depuración de gas conteniendo amonio. El agua puede contener o no otros contaminantes y/o materia orgánica. Las bacterias para ser usadas en el reactor de nitrificación comprenden bacterias de nitrificación tales como las del género Nitrosomonas según están normalmente presentes en cultivos mezclados. Pueden ser obtenidas de fuentes comunes de lodo activado.
El tiempo de retención hidráulica es más corto que el tiempo de retención de lodo bacteriano. El tiempo de retención de lodo puede ser aumentado hasta 20-30 días disminuyendo la saturación de aire y las concentraciones de nitrito (hasta saturación de aire aproximadamente del 1% y menos de 30 mg NO_{2}^{-}N/I). El tiempo de retención hidráulica es preferiblemente inferior a la mitad del tiempo de retención de lodo, por ejemplo menos de 3 días, preferiblemente menos de 1 día, especialmente de 1 h a 12 h, más particularmente de 2 a 8 h. El contenido de lodo del reactor de nitrificación generalmente está entre 1 y 30 g/l.
El nitrito y nitrato (si lo hay) producido en el reactor de nitrificación puede ser adicionalmente tratado, p. ej. por desnitrificación bacteriana para producir nitrógeno. La desnitrificacion bacteriana puede ocurrir suministrando los equivalentes de reducción necesarios como el amonio, que es el mismo oxidado para producir dinitrógeno. El reactor de nitrificación puede periódicamente ser accionado como un reactor de desnitrificacion haciéndolo anóxico, es decir interrumpiendo la alimentación de oxígeno y añadiendo un donante electrónico (COD o similar).
La conversión biológica de amonio y nitrito en nitrógeno (también referida como el proceso "Anammox") puede ser realizada mediante el tratamiento del efluente de nitrificación (conteniendo nitrito y amonio no reaccionado correspondiente a la estequiometría del Anammox reacción: NO_{2}^{-} + NH_{4}^{+} \rightarrow — N_{2} + 2 H_{2}O) para producir gas dinitrógeno. De forma alternativa, el reactor de nitrificación puede ser accionado alternando condiciones óxicas y anóxicas o continuamente bajo condiciones limitadoras de oxígeno. En este caso, el consumo de oxígeno por los organismos de nitrificación genera condiciones anóxicas para el proceso Anammox. Bacterias capaces de catalizar la reacción Annamox pueden también ser obtenidas de fuentes de lodo comunes; éstas incluyen bacterias planctomycetes. La reacción Anammox corresponde a la segunda fase del proceso de WO 98/07664.
El efluente de reactor de nitrificación puede también ser adicionalmente tratado en una planta convencional de lodo activado, opcionalmente junto con aguas residuales COD.
Así, a niveles de oxígeno disueltos debajo de aproximadamente 0,4 mg/l, la producción de dinitrógeno en el mismo reactor es predominante con tiempos de retención de lodo entre aproximadamente 20 a 30 días.
En una forma de realización ventajosa de la invención, el proceso se usa en el tratamiento de amonio que contiene gas. El gas con amonio es contactado con agua en una columna de pulverización. El agua donde el amonio es absorbido es luego tratado como se ha descrito anteriormente.
Una instalación para llevar a cabo el proceso de la invención está representada en las Figuras 1 y 2, donde 1 es el reactor de nitrificación que tiene una línea de distribución de aguas residuales 2, una entrada de gas (aire, oxígeno) 3, un separador 4 (interno, como en la figura 2, o externo, como en la figura 1), una salida de líquido 5 y una salida de exceso de lodo 6, y un bucle de fondo opcional 7 para separar el lodo, equipado con un separador 8 y una salida de exceso de lodo 9. El separador 4 de la figura 2 puede ser un separador trifásico (lodo/líquido/gas). El tiempo de retención de lodo es ajustado para ajustar la eliminación de lodo a través de las salidas 6 o 9. En el reactor de nitrificación 1, la desnitrificación puede también ocurrir haciendo el reactor anóxico periódicamente.
La Figura 3 muestra una instalación (no según la invención) donde el líquido tratado es posteriormente tratado en un reactor 10 Anammox con entrada opcional 11 para líquido con amonio y salida 12.
Ejemplo 1
(Referencia)
Un reactor de 7,5 litros fue alimentado continuamente con 1,5 1/h (HRT 5 h) de agua conteniendo 200 mg/l de amonio. El reactor fue inoculado con una población de bacterias nitrificantes. En un sistema de sedimentación corriente abajo del reactor el lodo fue separado del efluente del reactor y todo el lodo fue continuamente devuelto al reactor. Sobre un 95% del amonio fue convertido en nitrato en dos semanas. A partir de este momento, una parte (aproximadamente el 15%) del lodo fue eliminado del sedimentador y aproximadamente el 85% fue devuelto al reactor. El tiempo de retención de lodo fue establecido en 1 día. En dos semanas sobre el 95% del amonio fue convertido en nitrito en vez de nitrato. La temperatura fue controlada a 35ºC, el pH a 7.5.
Ejemplo 2 Integración de nitrificación y Anammox
Un reactor de funcionamiento discontinuo de secuenciación de 2 litros (SBR) fue inoculado con 1 g de lodo de un 15 1 SBR desnitrificante. El tiempo del ciclo fue 12 h. en cada ciclo, el SBR fue llenado continuamente a razón de 11/días durante 11.5. Después de 11.5 h, el agitador fue detenido y el lodo fue dejado sedimentar. Después de 15 minutos, el efluente fue expulsado del reactor y el siguiente ciclo comenzó. El tiempo de retención hidráulica fue 2 días, el tiempo de retención de lodo fue más de 20 días.
Durante 6 meses de operación, la concentración de amonio influyente podría ser aumentada de 70 mg a 420 mg N/L, mientras que la concentración de oxígeno en el reactor fue mantenida al 1% de saturación de aire o menos y la concentración de nitrito fue 20 mg N/L o menos. La eficiencia de eliminación de amonio del reactor fue del 85%. Gas dinitrógeno fue el producto final principal (88%). Los otros productos fueron nitrato (11%), N_{2}O (1% y NO_{X} (menos del 1%). La producción de gas dinitrógeno resultó de las acciones combinadas de dos microorganismos diferentes. Ésta fue mostrada incubando todo el lodo del reactor en experimentos discontinuos bajo condiciones óxicas y anóxicas. Bajo condiciones óxicas, el lodo convirtió el amonio completamente en nitrito. Ningún nitrato fue producido, indicando que bacterias productoras de nitrato no estaban presentes en el lodo. Algo de nitrato fue producido bajo condiciones anóxicas, con la conversión de nitrito y amonio en gas dinitrógeno. La conversión de amonio y nitrito y la producción de nitrato correspondió a la estequiometría del proceso Anammox. Estos experimentos muestran que las bacterias nitrificantes y bacterias de Anammox coexistieron en el reactor y consecutivamente convirtieron el amonio en gas dinitrógeno en dos fases. El nitrato producido en el reactor resultó del proceso Anammox y no de bacterias productoras de nitrato tales como Nitrobacter
\vskip1.000000\baselineskip
Referencias citadas en la descripción
Esta lista de referencias citada por el solicitante ha sido recopilada exclusivamente para la información del lector. No forma parte del documento de patente europea. La misma ha sido confeccionada con la mayor diligencia; la OEP sin embargo no asume responsabilidad alguna por eventuales errores u omisiones.
Documentos de patente citados en la descripción
\bullet EP 826639 A [0002]
\bullet EP 562466 A [0004]
\bullet EP 503546 A [0005]
\bullet WO 9807664 A [0005] [0005] [0012]

Claims (9)

1. Proceso para el tratamiento biológico de agua conteniendo al menos 50 mg/l de amonio, donde el agua es tratado con lodo que contiene bacterias nitrificantes en un reactor aireado, aplicando un tiempo de retención de lodo en el reactor que favorece continuamente a las bacterias productoras de nitrito con respecto a las bacterias productoras de nitrato, caracterizado por el hecho de reaccionar el nitrito producido por las bacterias productoras de nitrito con amonio en presencia de bacterias desnitrificantes para producir dinitrógeno en el mismo reactor, y controlar el tiempo de retención de lodo separando continuamente parte del lodo del efluente del reactor y continuar el uso de la parte separada así retenida en el reactor, aplicando un tiempo de retención de lodo que sea más corto que el tiempo de duplicado de las bacterias productoras de nitrato y aplicar un tiempo de retención hidráulica que sea más corto que el tiempo de retención de lodo, y mantener la concentración de oxígeno disuelta en el reactor por debajo de 0,4 mg/l.
2. Proceso según la reivindicación 1, donde la parte retenida del lodo está entre el 50 y el 99% peso.
3. Proceso según la reivindicación 1 o 2, donde el tiempo de retención hidráulica es inferior a la mitad del tiempo de retención de lodo.
4. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1-3, donde el tiempo de retención hidráulica es inferior a 1 día, especialmente de 1 h a 12 h.
5. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1-4, donde la concentración de nitrito en el reactor es mantenida debajo de 30 mg/l.
6. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1-5, donde el tiempo de retención de lodo está comprendido entre 20 y 30 días.
7. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1-6, donde el reactor es periódicamente convertido en un modo anóxico añadiendo un donante electrónico y suprimiendo la alimentación de oxígeno.
8. Proceso según cualquiera de las reivindicaciones 1-7, donde el agua que contiene amonio se origina a partir de la depuración de gas conteniendo amonio.
9. Proceso según la reivindicación 8, donde dicha depuración se realiza en dicho reactor de nitrificación.
ES99933287T 1998-07-24 1999-07-13 Proceso para el tratamiento de agua resigual conteniendo amonio. Expired - Lifetime ES2328755T3 (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP98202500 1998-07-24
EP98202500 1998-07-24

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2328755T3 true ES2328755T3 (es) 2009-11-17

Family

ID=8233974

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES99933287T Expired - Lifetime ES2328755T3 (es) 1998-07-24 1999-07-13 Proceso para el tratamiento de agua resigual conteniendo amonio.

Country Status (13)

Country Link
US (1) US6485646B1 (es)
EP (1) EP1113997B1 (es)
JP (1) JP3776315B2 (es)
CN (1) CN1203011C (es)
AT (1) ATE435191T1 (es)
AU (1) AU760596B2 (es)
BR (1) BR9912387A (es)
CA (1) CA2338248C (es)
DE (1) DE69941056D1 (es)
DK (1) DK1113997T3 (es)
ES (1) ES2328755T3 (es)
MX (1) MXPA01000852A (es)
WO (1) WO2000005176A1 (es)

Families Citing this family (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6689274B1 (en) * 2000-11-10 2004-02-10 Bion Technologies, Inc. Low oxygen organic waste bioconversion system
JP5150993B2 (ja) * 2000-11-28 2013-02-27 栗田工業株式会社 脱窒方法および装置
JP4867099B2 (ja) * 2001-07-30 2012-02-01 栗田工業株式会社 生物脱窒処理方法
CA2503033C (en) * 2001-10-19 2013-07-09 University Of Maryland Biotechnology Institute Anaerobic ammonium oxidation for water treatment in recirculating aquaculture
NL1021466C2 (nl) * 2002-09-16 2004-03-18 Univ Delft Tech Werkwijze voor het behandelen van afvalwater.
JP3968781B2 (ja) * 2003-03-19 2007-08-29 株式会社日立プラントテクノロジー 窒素除去方法及び装置
WO2005035822A1 (en) * 2003-10-07 2005-04-21 Deposition Sciences, Inc. Apparatus and process for high rate deposition of rutile titanium dioxide
EP1697034A1 (en) 2003-12-23 2006-09-06 Niro A/S A METHOD AND APPARATUS FOR PRODUCING MICRO PARTICLES sp /sp
GB0411215D0 (en) * 2004-05-20 2004-06-23 Univ Cranfield Waste water treatment
US7198717B2 (en) * 2004-08-26 2007-04-03 Graham John Gibson Juby Anoxic biological reduction system
JP4614062B2 (ja) * 2004-10-06 2011-01-19 株式会社日立プラントテクノロジー 空気中のアンモニア処理方法及び装置
US7537698B2 (en) * 2005-02-28 2009-05-26 Hitachi Plant Technologies, Ltd. Process and equipment for treating ammonium containing liquid
US7329349B2 (en) * 2005-04-11 2008-02-12 Adventus Intellectual Property Inc. Water treatment
JP2006289277A (ja) * 2005-04-12 2006-10-26 Tsukishima Kikai Co Ltd 亜硝酸型の硝化脱窒方法、アンモニア性窒素含有液の硝化脱窒方法及び亜硝酸型の硝化脱窒設備
GR20050100268A (el) * 2005-05-31 2006-12-18 Γερασιμος Λυμπερατος Προτυπος αντιδραστηρας για βιολογικη απομακρυνση του αζωτου απο υγρα αποβλητα με παρακαμψη της παραγωγης νιτρικων
FR2889180B1 (fr) 2005-08-01 2008-04-04 Suez Environnement Sa Procede et installation de traitement d'effluents concentres en azote dans un reacteur biologique sequentiel a cycles fractionnes
AT502391B1 (de) * 2005-09-20 2007-03-15 Univ Innsbruck Inst Fuer Umwel Verfahren zur behandlung von ammoniumhaltigem abwasser
CN100351186C (zh) * 2005-10-31 2007-11-28 南京大学 一种实现低c/n比高浓度氨氮废水短程硝化的方法
JP4957229B2 (ja) * 2006-12-21 2012-06-20 株式会社Ihi 廃水処理方法及び廃水処理装置
US20080190844A1 (en) * 2007-02-13 2008-08-14 Richard Alan Haase Methods, processes and apparatus for biological purification of a gas, liquid or solid; and hydrocarbon fuel from said processes
EP2158165A4 (en) 2007-05-10 2012-04-18 Patrick T O'regan Jr SYSTEMS, METHODS AND COMPONENTS FOR WATER TREATMENT AND CORRECTIVE ACTION
CA2693822C (en) 2007-08-08 2012-07-17 Guanghao Peng A method for removing the contamination of c, n utilizing heterotrophic ammonia-oxidizing bacteria
RS52263B (en) * 2008-09-12 2012-10-31 Cyklar-Stulz Gmbh PROCEDURE FOR TREATMENT OF WASTE WATER CONTAINING AMMONIA
TWI386374B (zh) * 2008-12-02 2013-02-21 Ind Tech Res Inst 氨氮廢水的處理系統及方法
US8932847B2 (en) * 2009-04-28 2015-01-13 The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University Microbial production of nitrous oxide coupled with chemical reaction of gaseous nitrous oxide
ES2483150T3 (es) * 2010-03-10 2014-08-05 Demon Gmbh Procedimiento para la purificación biológica de un agua residual que contiene amonio
WO2011119982A1 (en) * 2010-03-26 2011-09-29 Severn Trent Water Purification, Inc. Mainstream wastewater treatment
US20120164723A1 (en) * 2010-06-24 2012-06-28 Roy Kevin D Reaction system for anaerobic digestion
CA2841574A1 (en) 2011-08-15 2013-02-21 The Board Of Trustees Of The Leland Stanford Junior University Microbial production of nitrous oxide coupled with chemical reaction of gaseous nitrous oxide including phosphorus recovery and nitrite reduction to nitrous oxide
CA2850078A1 (en) * 2011-09-16 2013-03-21 Babak Rezania Methods and apparatus for nitrogen removal from wastewater
US9340439B2 (en) 2012-09-13 2016-05-17 D.C. Water & Sewer Authority Method and apparatus for nitrogen removal in wastewater treatment
CA2884713C (en) * 2012-09-13 2022-11-08 D.C. Water & Sewer Authority Method and apparatus for nitrogen removal in wastewater treatment
ES2466090B2 (es) 2012-12-07 2014-09-17 Hidrotec Tecnología Del Agua, S.L. Método de puesta en marcha y control de un proceso biológico para eliminación de amonio mediante la acción de bacterias autótrofas en aguas residuales
US9725346B2 (en) 2013-06-18 2017-08-08 Evoqua Water Technologies Llc Devices, systems and methods for facilitating nutrient removal by anaerobic ammonia oxidation
CN104445798B (zh) * 2013-12-10 2017-09-29 中国环境科学研究院 垂直式污水处理设备和方法
AT516247A1 (de) * 2014-08-21 2016-03-15 Universität Innsbruck Verfahren zur Ermittlung der Menge an Anammox-Bakterien
WO2017058543A1 (en) 2015-09-30 2017-04-06 Siemens Energy, Inc. Multi-stage activated carbon systems and processes with recycled streams
CN109415742B (zh) 2016-07-15 2022-08-23 巴格生物材料控股有限公司 用于处理含有有机材料和氨的废水的方法
US10626035B2 (en) * 2017-04-18 2020-04-21 DOOSAN Heavy Industries Construction Co., LTD Sequencing batch reactor for sewage treatment and sewage treatment system comprising same
NL1042451B1 (nl) 2017-07-04 2019-01-14 Klein Holding B V Werkwijze voor de productie van ondermeer biologische meststof gebaseerd op ammonium en/of nitraat
EP3700868A4 (en) 2017-10-29 2021-08-11 Michael Siegert BIOELECTROCHEMICAL PROCESS AND DEVICE FOR ENERGY RECOVERY FROM NITROGEN COMPOUNDS
CN110898863B (zh) * 2019-12-09 2021-07-06 江西世安科技发展有限公司 一种实验室氨水瓶干燥放置箱
CN111807513B (zh) * 2020-06-04 2022-03-04 广东工业大学 一种低浓度氨氮污水处理装置及处理方法
CN112142199B (zh) * 2020-10-09 2023-12-08 北京工业大学 一种提高一体式部分反硝化-厌氧氨氧化耦合脱氮性能的装置及方法

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3764523A (en) * 1972-05-01 1973-10-09 Union Carbide Corp Nitrification of bod-containing water
AU614580B2 (en) * 1988-02-05 1991-09-05 Dsm Ip Assets B.V. Anoxic ammonia oxidation
US5186821A (en) * 1991-09-03 1993-02-16 D. Thomas Murphy Wastewater treatment process with cooperating velocity equalization, aeration and decanting means
US5747311A (en) * 1995-08-22 1998-05-05 Microgen Corporation Process for chemical modification of reactants by microbes
NL1003866C2 (nl) * 1996-08-23 1998-02-26 Grontmij Advies & Techniek Bv Biologische zuivering van afvalwater.
NL1005343C1 (nl) 1996-08-23 1998-02-26 Univ Delft Tech Werkwijze voor het behandelen van ammoniak-houdend afvalwater.
US6013512A (en) * 1996-11-06 2000-01-11 Turschmid; Krzysztof H. Method for scrubbing gaseous emissions using bacteria
US6190554B1 (en) * 1998-03-04 2001-02-20 Mikkel G. Mandt Surge anoxic mix sequencing batch reactor systems
US6254775B1 (en) * 1998-03-09 2001-07-03 Mcelvaney James D. Anaerobic digester system and method

Also Published As

Publication number Publication date
JP3776315B2 (ja) 2006-05-17
AU4936199A (en) 2000-02-14
MXPA01000852A (es) 2004-04-21
CA2338248A1 (en) 2000-02-03
CN1310692A (zh) 2001-08-29
JP2002521182A (ja) 2002-07-16
CN1203011C (zh) 2005-05-25
EP1113997B1 (en) 2009-07-01
DK1113997T3 (da) 2009-11-02
BR9912387A (pt) 2001-04-24
AU760596B2 (en) 2003-05-15
WO2000005176A1 (en) 2000-02-03
CA2338248C (en) 2009-08-11
ATE435191T1 (de) 2009-07-15
DE69941056D1 (de) 2009-08-13
EP1113997A1 (en) 2001-07-11
US6485646B1 (en) 2002-11-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2328755T3 (es) Proceso para el tratamiento de agua resigual conteniendo amonio.
EP2172430B1 (en) A method for removing the contamination of c, n utilizing heterotrophic ammonia-oxidizing bacteria
US5833856A (en) Process for biologically removing phosphorus and nitrogen from wastewater by controlling carbohydrate content therein
US20140367330A1 (en) Wastewater treatment process that utilizes granular sludge to reduce cod concentration in wastewater
CN113087134A (zh) 投加羟胺结合低污泥龄控制快速实现部分短程硝化/厌氧氨氧化一体化的装置和方法
CN108946944A (zh) 短程反硝化促进废水总氮去除的方法
WO2022088778A1 (zh) 城市污水处理厂主流与侧流区生物膜循环交替实现部分厌氧氨氧化深度脱氮除磷系统与方法
US7033503B2 (en) Municipal wastewater treatment apparatus and process with a continuous feed and cyclic aeration
US6602417B1 (en) Process for the treatment of waste water containing specific components e.g. ammonia
JP4729810B2 (ja) 生物脱窒方法
KR20210040632A (ko) 다양한 고농도 폐액의 아질산화 반응과 미생물 배양강화를 통한 하수처리장 수처리공정에서 혐기성 암모늄 산화 공법 기반의 하수처리 시스템
CN113735261B (zh) 一种养殖废水的处理工艺及处理装置
KR100336483B1 (ko) 황 이용 탈질에 의하여 폐수 중의 질소를 제거하는 방법
KR102155524B1 (ko) 가축분뇨 통합처리 시스템 및 그 운영 방법
JP3270652B2 (ja) 廃水の窒素除去方法
KR100318367B1 (ko) 폐수처리장치
CN109626573B (zh) 通过生物添加强化城市污水spna系统脱氮性能的方法
Gürtekin The effect of zeolite addition on the treatment performance of sequencing batch reactor under low temperature
CN115745170A (zh) 一种硝化短程反硝化厌氧氨氧化系统及方法
KR20050113310A (ko) 폐표고목의 생물막목편을 이용한 하수의 고도처리방법
KR100318368B1 (ko) 폐수처리장치
JP4867097B2 (ja) 生物脱窒方法及び生物脱窒装置
Deshmukh et al. Anoxic pilot plant studies for biological hydrolysis of urea in nitrogeneous fertilizer wastewater using a continuous flow stirred tank reactor
KR19980047880A (ko) 폐수의 생물학적 질소제거 장치 및 처리방법