ES2322231T3 - Reactor con dispositivo de mezcla. - Google Patents

Reactor con dispositivo de mezcla. Download PDF

Info

Publication number
ES2322231T3
ES2322231T3 ES01402129T ES01402129T ES2322231T3 ES 2322231 T3 ES2322231 T3 ES 2322231T3 ES 01402129 T ES01402129 T ES 01402129T ES 01402129 T ES01402129 T ES 01402129T ES 2322231 T3 ES2322231 T3 ES 2322231T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
liquid
reactor
gas
tubes
chamber
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
ES01402129T
Other languages
English (en)
Inventor
Christophe Boyer
Vincent Coupard
Bertrand Fanget
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
IFP Energies Nouvelles IFPEN
Original Assignee
IFP Energies Nouvelles IFPEN
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by IFP Energies Nouvelles IFPEN filed Critical IFP Energies Nouvelles IFPEN
Application granted granted Critical
Publication of ES2322231T3 publication Critical patent/ES2322231T3/es
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/008—Liquid distribution
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
    • B01F23/232—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids using flow-mixing means for introducing the gases, e.g. baffles
    • B01F23/2322—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids using flow-mixing means for introducing the gases, e.g. baffles using columns, e.g. multi-staged columns
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/314—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit
    • B01F25/3142—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit the conduit having a plurality of openings in the axial direction or in the circumferential direction
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/314—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit
    • B01F25/3142—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit the conduit having a plurality of openings in the axial direction or in the circumferential direction
    • B01F25/31422—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit the conduit having a plurality of openings in the axial direction or in the circumferential direction with a plurality of perforations in the axial direction only
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/30—Injector mixers
    • B01F25/31—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows
    • B01F25/314—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit
    • B01F25/3143—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit characterised by the specific design of the injector
    • B01F25/31434—Injector mixers in conduits or tubes through which the main component flows wherein additional components are introduced at the circumference of the conduit characterised by the specific design of the injector being a bundle of similar tubes, each of them having feedings on the circumferential wall, e.g. as mixer for a reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/0242—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid flow within the bed being predominantly vertical
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/0278—Feeding reactive fluids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0446—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0492—Feeding reactive fluids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
    • B01J2208/00823—Mixing elements
    • B01J2208/00831—Stationary elements
    • B01J2208/0084—Stationary elements inside the bed, e.g. baffles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00796—Details of the reactor or of the particulate material
    • B01J2208/00823—Mixing elements
    • B01J2208/00831—Stationary elements
    • B01J2208/00849—Stationary elements outside the bed, e.g. baffles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00004—Scale aspects
    • B01J2219/00006—Large-scale industrial plants
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S585/00—Chemistry of hydrocarbon compounds
    • Y10S585/919—Apparatus considerations
    • Y10S585/921—Apparatus considerations using recited apparatus structure
    • Y10S585/922—Reactor fluid manipulating device
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S585/00—Chemistry of hydrocarbon compounds
    • Y10S585/919—Apparatus considerations
    • Y10S585/921—Apparatus considerations using recited apparatus structure
    • Y10S585/922—Reactor fluid manipulating device
    • Y10S585/923—At reactor inlet
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T137/00—Fluid handling
    • Y10T137/8593—Systems
    • Y10T137/87571—Multiple inlet with single outlet
    • Y10T137/87652—With means to promote mixing or combining of plural fluids

Abstract

Reactor que comprende: - al menos un dispositivo que permita realizar la mezcla entre un gas y un líquido y la distribución de dicha mezcla, comprendiendo este dispositivo una cámara (110) alimentada con una fase esencialmente líquida, estando dicha cámara llena de este líquido y una serie de tubos o chimeneas (108) que atraviesan dicha cámara siguiendo una dirección prácticamente vertical y alimentados con una fase esencialmente gaseosa, estando dichos tubos perforados por orificios laterales distribuidos en varios niveles que permiten la comu-nicación de dichos tubos con dicha cámara, teniendo dichos tubos un diámetro dc comprendido entre 3 y 100 mm para la circulación de dicha fase esencialmente gaseosa con una velocidad superficial comprendida entre 0,1 y 100 cm/s, siendo la distancia entre los orificios situados al nivel más bajo con respecto al sentido del flujo del fluido o de la mezcla de fluidos y la salida del tubo, superior a 50 mm, - al menos un lecho de sólidos granulares cadena abajo de dicho dispositivo, - un tambor amortiguador externo a la camisa del reactor para la puesta en contacto previa al intercambio de materia entre dicho gas y dicho líquido, unido al dispositivo mediante conductos (12, 13) que permiten la inyección por separado en el dispositivo de mezcla, respectivamente, de dicha fase esencialmente líquida que contiene gas disuelto y de dicha fase esencialmente gaseosa que contiene líquido.

Description

Reactor con dispositivo de mezcla.
Dispositivo de distribución para producir una mezcla polifásica y reactor asociado.
La presente invención se refiere a un reactor que comprende un dispositivo que permite optimizar la mezcla y la distribución de dos fluidos constituidos en primer lugar por una fase esencialmente gaseosa que comprende generalmente al menos en parte hidrógeno y en segundo lugar por una fase líquida esencialmente compuesta por hidrocarburos, estando dicho dispositivo situado cadena arriba de un lecho granular o entre dos lechos granulares que comprenden partículas sólidas, presentando los sólidos granulares ventajosamente una actividad catalítica. Preferiblemente, dichos sistemas de mezcla y de distribución están integrados en un reactor de lecho fijo y el flujo de las fases líquidas y gaseosas es a favor de corriente descendente a través de dicho o dichos lechos de sólidos granulares.
En lo sucesivo en la presente descripción, se hablará de forma indiferente de sistemas de dispositivos de mezcla y de distribución.
Estos sistemas pueden estar situados de manera general cadena arriba de un lecho granular y más particularmente en la parte superior de un reactor.
La presente invención encuentra particularmente una aplicación en todos los casos:
en los que la fase gaseosa es ampliamente mayoritaria con respecto a la fase líquida, es decir en los que la proporción de volumen entre el gas y el líquido es a menudo superior a 3:1 y habitualmente inferior a 400:1 (3 < volumen de gas/volumen de líquido < 400),
en los que la fase gaseosa es minoritaria con respecto a la fase líquida, es decir en los que la proporción de volumen entre el gas y el líquido es a menudo superior a 0,1:1 y habitualmente inferior a 1:1 (0,1 < volumen de gas/volumen de líquido < 1),
en los que la reacción es muy exotérmica y necesita la introducción en el reactor de un fluido, que a menudo es un gas, suplementario para enfriar la mezcla de gas/líquido,
en los que la reacción necesita un contacto estrecho para permitir la disolución de un compuesto generalmente gaseoso (por ejemplo hidrógeno H_{2}) en la fase líquida.
La presente invención se aplica en particular en el ámbito de los distribuidores de gas/líquido como por ejemplo los empleados para la realización de reacciones de hidrocraqueo, de hidrotratamiento, de hidrodesulfuración, de hidrodesnitrogenación, de hidrogenaciones selectivas o totales de los cortes de C_{2} a C_{5}, hidrogenación selectiva de gasolinas de vapocraqueo, hidrogenación de los compuestos aromáticos en cortes alifáticos y/o nafténicos, hidrogenación de olefinas en cortes aromáticos.
La invención encuentra también aplicación para realizar otras reacciones que necesitan una buena mezcla de una fase gaseosa y de una fase líquida, por ejemplo las reacciones de oxidación parcial o total, reacciones de aminación, de acetiloxidación, de amoxidación y de halogenación en particular de cloración.
En el ámbito específico de las reacciones de hidrodesulfuración, de hidrodesnitrogenación, de hidrocraqueo para alcanzar altas conversiones (para obtener un producto que contiene por ejemplo 30 ppm (partes por millón) o menos de azufre) es necesario tener una buena distribución del gas y del líquido pero principalmente del líquido, sabiendo que las proporciones en volumen varían en general de aproximadamente 3:1 a aproximadamente 400:1 y generalmente de aproximadamente 10:1 a aproximadamente 200:1 y, en el caso de la utilización de un enfriamiento rápido "Quench", un muy buen contacto entre el gas introducido para realizar la refrigeración y los fluidos del procedimiento empleados, a menudo denominados fluidos del proceso.
Para optimizar la distribución de un fluido compuesto en general por al menos una fase gaseosa y por al menos una fase líquida, una solución propuesta en la técnica anterior consiste en sistemas de distribución de gas/líquido de inyección mixta para flujos descendentes.
La patente FR 2 745 202 y la patente US 5.688.445 proponen de este modo una placa con chimeneas provistas de agujeros escalonados a lo largo de la chimenea para el paso del gas (agujeros superiores) y del líquido (agujeros inferiores). No hay ningún sistema previsto en esta técnica anterior para impedir las fluctuaciones del interfaz de líquido/gas por encima de la placa debidas a la inyección del líquido en la parte superior del reactor. En efecto, debido a su configuración, un desequilibrio de este interfaz conlleva un desequilibrio de los flujos de gas y de líquido de una chimenea a otra.
La patente WO95/35159 propone un sistema de distribución de dos niveles, el segundo nivel está constituido por una placa con chimeneas que están perforadas por agujeros en su parte situada por encima de la placa y en su parte situada por debajo de la placa. El inconveniente de esta placa se debe al hecho de que la flexibilidad frente al caudal de líquido se obtiene empleando dos tipos de chimenea. En función del caudal de líquido la densidad de los puntos de inyección es por lo tanto variable. Además, la colocación de dos niveles impone una gran altura en la parte superior del reactor.
La patente US 4.140.625 propone un sistema de placa atravesada por tubos de Venturi. El gas se inyecta en la parte superior de estos tubos de Venturi y el líquido se inyecta a nivel del cuello o cadena arriba del estrechamiento. La mezcla de gas/líquido se inyecta entonces en el lecho catalítico. Este sistema tiene el inconveniente de que solamente ofrece una flexibilidad reducida de caudal líquido ya que solamente hay un nivel de agujeros para el líquido.
La patente FR-A-2 740 054 propone una cámara de mezcla provista de orificios de inyección y/o de extracción para optimizar la función de mezcla.
En resumen puede concluirse que, entre los sistemas propuestos en estas diferentes patentes y empleando una placa de inyección mixta de las fases de líquido y de gas:
\bullet
La placa ofrece una gran flexibilidad respecto al caudal de líquido pero no dispone de ningún medio para estabilizar el interfaz gas/líquido cadena arriba de la placa.
\bullet
O la placa dispone de dos niveles para amortiguar las fluctuaciones del interfaz gas/líquido pero solamente ofrece una flexibilidad reducida respecto al caudal de líquido.
Al contrario que la presente invención, en el marco de los sistemas de inyección de gas/líquido en flujo descendente, los sistemas descritos en la técnica anterior están alimentados exclusivamente por un flujo de gas/líquido a la entrada del reactor. El sistema de acuerdo con la invención presenta de este modo una solución alternativa e innovadora a los problemas vinculados a los dispositivos de la técnica anterior. De este modo, la presente invención permite una gran flexibilidad a nivel del caudal líquido, y la ausencia de fluctuaciones a nivel del interfaz gas/líquido.
La presente invención se refiere a un reactor que comprende un dispositivo que permite realizar una mezcla polifásica de dos fluidos y su distribución que comprende una cámara dedicada al paso de un primer fluido, estando dicha cámara atravesada por tubos o chimeneas perforadas que sirven para el paso a través de la cámara de un segundo fluido en un estado físico diferente del primero o no miscible con el primero, estando dichos tubos atravesados por al menos un orificio que permite el paso del primer fluido y la mezcla de los dos fluidos a través de los tubos, estando dicho segundo fluido inyectado cadena arriba de dicho dispositivo y realizándose la inyección del primer fluido a nivel de dicho dispositivo y otros elementos tales como los descritos en la redacción de la reivindicación independiente 1.
En general, el primer fluido es esencialmente líquido y el segundo fluido es esencialmente gaseoso.
Ventajosamente, el dispositivo se coloca en las proximidades de la parte superior de un reactor.
Preferiblemente, dicha cámara está alimentada en al menos un punto mediante la inyección del primer fluido lateralmente con respecto a dicho dispositivo.
En general, el segundo fluido se inyecta axialmente cadena abajo de dicho dispositivo.
De acuerdo con una realización particular, los tubos se prolongan una distancia h_{t} por debajo de la cámara.
La invención también se refiere a un reactor de forma alargada siguiendo un eje que comprende al menos un dispositivo de acuerdo con la invención que permite realizar la mezcla y la distribución de dos fluidos en estados físicos diferentes, que comprende al menos un lecho de sólidos granulares cadena abajo de al menos un dispositivo de mezcla y de distribución y dos tuberías separadas de inyección de los fluidos en dicho dispositivo, realizándose la inyección del primero de dichos fluidos en dicho dispositivo a nivel de dicho dispositivo, habitualmente de forma prácticamente perpendicular con respecto al eje del reactor y realizándose la inyección del segundo fluido en dicho dispositivo cadena arriba de dicho dispositivo habitualmente siguiendo prácticamente la dirección del eje del reactor.
De acuerdo con una realización preferida, las fases líquidas y gaseosas circulan en flujo a favor de corriente y descendente a través de dicho o dichos lechos de sólidos granulares.
Más particularmente, la carga de líquido y la fase gaseosa pueden inyectarse cadena arriba de dicho o dichos lechos de sólidos granulares.
Ventajosamente, dicho o dichos lechos de sólidos granulares comprenden al menos un sólido granular catalítico.
En un ejemplo de realización, el primer fluido es una fase líquida y el segundo fluido es una fase gaseosa.
El reactor de la invención dispone de un tambor amortiguador externo al reactor asociado al dispositivo mediante conductos y que permite el intercambio de materia entre la fase líquida y la fase gaseosa, permitiendo dichos conductos la inyección por separado en el dispositivo de mezcla, respectivamente, de una fase esencialmente líquida que contiene gas disuelto y de una fase esencialmente gaseosa que contiene líquido, resultando dichas fases esencialmente líquida y esencialmente gaseosa de la puesta en contacto previa de las fases líquida y gaseosa en dicho tambor amortiguador. Ventajosamente, dicho tambor se dispone cadena arriba de la parte superior del reactor.
El reactor descrito en la presente invención puede utilizarse particularmente en procedimientos de hidrodesulfuración, de hidrogenación selectiva o de hidrodesnitrogenación.
Por fase esencialmente gaseosa, se entiende una fase que contiene al menos el 50% de gas, preferiblemente al menos el 70% de gas y aún más preferiblemente al menos el 90% de gas. Por fase esencialmente líquida, se entiende una fase que contiene al menos el 50% de líquido, preferiblemente al menos el 70% de líquido y aún más preferiblemente al menos el 90% de líquido.
Otras ventajas y características de la invención se verán mejor con la lectura de la descripción que se proporciona a continuación como ejemplo de realización.
La figura 1 esquematiza un reactor sin tambor amortiguador.
La figura 2 esquematiza un ejemplo de realización del reactor que permite incluir los dispositivos de acuerdo con la presente invención.
Las figuras 3 y 4 presentan dos ejemplos de realización de un sistema de distribución situado preferiblemente cadena arriba del primer lecho y que funciona en el reactor descrito anteriormente.
De acuerdo con una primera realización del reactor, un medio interno de distribución de acuerdo con la invención se sitúa en la parte superior de un reactor de lecho fijo que funciona en flujo de líquido en solitario o de líquido-gas a favor de corriente descendente. En el caso en que el reactor funciona en flujo de líquido/gas, la carga líquida y la carga gaseosa se inyectan por separado en el medio interno de distribución situado en la parte superior del reactor y cadena arriba del primer lecho. En el caso en que el reactor comprende al menos dos lechos, una fracción del gas inyectado en el reactor se inyecta a un nivel intermedio del reactor entre dos lechos sucesivos a través de un sistema de inyección/distribución tal como los descritos en la solicitud de patente depositada por el solicitante el mismo día que la presente solicitud. Este primer esquema de utilización de los medios internos de distribución se presenta en la figura 1. De acuerdo con la presente invención, se añade un tambor en asociación al sistema de distribución para optimizar el intercambio de materia entre la fase líquida y la fase gaseosa (véase la figura 2). Este tambor será externo al reactor y puede situarse favorablemente cadena arriba de la parte superior del reactor. En esta realización, la carga líquida y la carga de gas se ponen en contacto mediante burbujeo en este tambor y salen por separado del tambor para inyectarse por separado en el reactor. Este segundo esquema de utilización de los medios internos de distribución se ilustra mediante la figura 2.
El reactor (60) esquematizado en la figura 1 es un reactor de lecho fijo con dos lechos superpuestos que funciona en flujo descendente a favor de corriente.
La carga líquida (1) se inyecta en las proximidades de la parte superior del reactor en el medio interno de distribución (100) a través de la tubería (3). La carga gaseosa (2) se inyecta a dos niveles cadena arriba del reactor (60): en la parte superior del reactor mediante la tubería (7) y a nivel intermedio del reactor mediante la tubería (9), a través de un medio interno de distribución (200) dispuesto entre los dos lechos sucesivos. En caso de aumento de presión en la cámara de líquido (100) y en la tubería (3), un sistema de compensación de presión (14) (compuesto por una compuerta de regulación controlada por un sensor de presión diferencial) permite evacuar una parte del caudal líquido hacia la tubería (2) y la parte superior del reactor. La distribución del caudal gaseoso inyectado entre las tuberías (7) y (9) está controlada con ayuda de las compuertas de regulación (10) y (11). El caudal gaseoso inyectado en el reactor (60) mediante la tubería (7) está comprendido habitualmente entre el 30 y el 70% molar del caudal molar total del gas inyectado en el reactor (60), en (9) este caudal está comprendido entre el 30 y el 70% molar del caudal molar total del gas inyectado en el reactor (60). Después de la reacción, el producto se recupera mediante la tubería (15).
El reactor (60) descrito en la figura 2 es un reactor de lecho fijo con dos lechos superpuestos que funciona en flujo descendente a favor de corriente.
La carga líquida (1) se inyecta en la parte superior del reactor. La carga gaseosa (2) se inyecta a dos niveles cadena arriba del reactor (60): en la parte superior del reactor mediante la tubería (7) y a nivel intermedio del reactor mediante la tubería (9), a través de un medio interno de distribución (200) dispuesto entre los dos lechos sucesivos. Para optimizar el intercambio de materia entre la carga gaseosa y la carga líquida cadena arriba del reactor una fracción de la carga gaseosa inyectada en la parte superior se inyecta a través de la tubería (8) y un tambor amortiguador (50). La distribución del caudal gaseoso inyectado entre las tuberías (7), (8) y (9) está controlada con ayuda de compuertas de regulación (10) y (11). El caudal gaseoso inyectado en el reactor (60) mediante la tubería (7) está comprendido entre el 0 y el 70% molar del caudal molar gaseoso total inyectado en el reactor (60), el caudal gaseoso inyectado mediante la tubería (8) está comprendido entre el 0 y el 70% molar del caudal molar gaseoso total inyectado en el reactor (60) y el caudal gaseoso inyectado mediante la tubería (9) está comprendido entre el 30 y el 50% molar del caudal molar gaseoso total inyectado en el reactor (60). A la salida del tambor amortiguador (50) el gas restante alcanza la entrada del reactor a través de la tubería (12) y (7). A la entrada del reactor, la carga líquida puede inyectarse directamente en el medio interno de distribución (100) situado en la parte superior del reactor a través de la tubería (3) o inyectarse, a través de la tubería (4), en el tambor amortiguador (50) antes de alcanzar el medio interno de distribución (100) a través de la tubería (13). La fracción del caudal de carga líquida inyectada en el reactor mediante la tubería (4) está comprendida entre el 1 y el 99% en masa del caudal total líquido inyectado en el reactor y la fracción del caudal de carga líquida inyectada en el reactor mediante la tubería (3) está comprendida entre el 99 y el 1% en masa del caudal total líquido inyectado en el reactor. La distribución del caudal líquido inyectado entre las tuberías (3) y (4) está controlada con ayuda de compuertas de regulación (5): Después de la reacción, el producto se recupera mediante la tubería (15).
Los medios internos de distribución (100) situados en las proximidades de la parte superior del reactor son dispositivos o sistemas tales como se reivindican en la presente invención y se ilustran como ejemplo mediante las realizaciones descritas a continuación (figuras 3 y 4). Los medios internos de distribución situados a un nivel intermedio del reactor (entre dos lechos sucesivos) pueden seleccionarse entre cualquier dispositivo de mezcla y/o de distribución conocido en la técnica anterior. Ventajosamente, los sistemas de distribución intermedios pueden ser dispositivos tales como se describen en la solicitud de patente depositada por el solicitante el mismo día que la presente solicitud.
Un ejemplo de realización del sistema de distribución situado en la parte superior del reactor cadena arriba del primer lecho, se esquematiza en las figuras 3 y 4. De acuerdo con esta realización, se inyecta gas preferiblemente en el sistema mezclador/distribuidor axialmente en la parte superior del reactor a través de los tubos perforados (108) que atraviesan una cámara de líquido (110). Esta cámara de líquido está alimentada en al menos un punto mediante la inyección de la carga líquida lateralmente al reactor mediante la tubería (102). El principio de funcionamiento consiste en realizar una pre-mezcla de las fases líquida y gaseosa en las chimeneas antes de inyectar esta mezcla en diferentes puntos de la entrada del lecho (114). La ventaja de este dispositivo con respecto a las placas descritas en la técnica anterior es permitir a la vez un nivel de líquido estable y constante cadena arriba del presente sistema y ofrecer una gran flexibilidad con respecto al caudal líquido. El nivel de líquido por encima de las chimeneas no depende en efecto, de acuerdo con la presente invención, del caudal líquido.
En el sistema de distribución descrito en la figura 3 y en la figura 4, el gas se inyecta en una cámara de mezcla en la parte superior del reactor mediante una entrada situada en el eje (101) y circula a través de los tubos (108) dispuestos en paralelo que atraviesan una cámara de líquido (110). Esta cámara de líquido está alimentada mediante una entrada de líquido lateral al reactor (102). Los tubos (108) están atravesados por varios orificios (109) para el paso del líquido. Al final los tubos (108) se prolongarán una distancia h_{t} por debajo de la cámara de líquido (110) para evitar que una parte del líquido se propague por debajo de la cara externa de la cámara (110) y disminuir el espacio comprendido entre el punto de inyección de la mezcla y la entrada en el lecho.
En el caso en que esta cámara está alimentada directamente mediante la tubería de líquido (figura 1), una variación del caudal de líquido tiene como consecuencia una variación de la presión en la cámara (110). En un caso de funcionamiento anormal en el que la presión alcanza un umbral límite en la cámara (110), un sistema de compensación de presión permite evacuar una parte del caudal líquido hacia la tubería (2) de inyección del gas a través de la compuerta (14) de inyección del gas (figura 1). El número y el diámetro de los agujeros perforados en las chimeneas (108) se calcula de acuerdo con técnicas bien conocidas por el especialista en la técnica de modo que la cámara (110) esté cargada (es decir llena de líquido) para el caudal líquido más pequeño. De este modo, al estar la cámara (110) siempre cargada de líquido, no existe problema de nivel de líquido fluctuante cadena arriba de los puntos de inyección del líquido. La distancia entre dos niveles de agujeros consecutivos es preferiblemente de al menos 50 mm. El diámetro de los agujeros será ventajosamente inferior al 75% del diámetro de una chimenea y habitualmente superior a 2 mm. El diámetro (113) de la chimenea (108) se calculará de modo que no haya atasco de la chimenea mediante cualquier técnica conocida por el especialista en la técnica, por ejemplo de modo que la velocidad de líquido en la parte baja de la chimenea no sea superior a 0,35\surdgd_{c}, donde d_{c} es el diámetro de una chimenea y g es igual a la aceleración debida al campo gravitatorio. La densidad de chimeneas por metro cuadrado será preferiblemente superior a 80 chimeneas/m^{2} y más preferiblemente superior a 100 chimeneas/m^{2} para asegurar una distribución de los puntos de inyección de gas-líquido en la parte superior del lecho catalítico. Esta densidad estará comprendida en general entre 100 y 700 chimeneas/m^{2} y preferiblemente comprendida entre 150 y 500 chimeneas/m^{2}. La altura por debajo del orificio más bajo (111) será en general superior a 50 mm y podrá estar comprendida preferiblemente entre 50 y 300 mm. Esta altura tiene el efecto de alargar el tiempo de permanencia de la mezcla de gas-líquido en la chimenea y por lo tanto optimizar la transferencia de masa entre el gas (H_{2} por ejemplo) y el líquido. Las chimeneas de la placa juegan de este modo el papel de mezclador estático. Finalmente los tubos (108) se prolongarán ventajosamente una distancia h_{t} (112) por debajo de la cámara de líquido (110) para evitar que una parte del líquido se propague por debajo de la cara externa de la cámara (110) y disminuir el espacio comprendido entre el punto de inyección de la mezcla y la entrada en el lecho. La distancia h_{t} estará comprendida preferiblemente entre 10 y 50 mm. A continuación, para evitar la separación de la mezcla de líquido-gas antes de su inyección en el lecho, la distancia entre el fondo de los tubos (108) y la parte alta del lecho (114) estará comprendida preferiblemente entre 0 y 50 mm, excluyendo el 0 y aún más preferiblemente entre 0 y 20, excluyendo el 0.
Un ejemplo de realización del sistema de distribución descrito en la figura 3 se ha implantado en un reactor de lecho fijo de 400 mm de diámetro. La densidad de las chimeneas es de 440 chimeneas/m^{2}. Las chimeneas tienen un diámetro de 15 mm y están perforadas por 4 agujeros de 4 mm de diámetro separados 50 mm. La distancia h_{t} de las chimeneas bajo la cámara de líquido es de 30 mm. La distancia entre el fondo de las chimeneas y la entrada del lecho es de 10 mm. La cámara de líquido tiene una altura de 250 mm y está alimentada en un punto. Las prestaciones de este sistema de distribución se han ensayado utilizando un sistema de tomografía de rayos gamma que mide la distribución de los índices de presencia de líquido y gas en el interior del lecho a una distancia de 500 mm del sistema de distribución. Estas prestaciones se compararon, en las mismas condiciones de caudales de gas y de líquido, con las prestaciones obtenidas con un sistema de distribución convencional constituido por 4 chimeneas de 50 mm de diámetro para el paso del gas y por 44 agujeros de 10 mm de diámetro para el paso del líquido. En esta segunda placa el líquido y el gas se inyectan a favor de corriente cadena arriba de la placa en la parte superior del reactor. La figura 5 presenta la distribución del índice de gas en el lecho para los dos sistemas considerados. El sistema de distribución descrito en la presente solicitud permite de este modo mejorar significativamente la distribución del flujo de gas en el interior del lecho granular.

Claims (6)

1. Reactor que comprende:
\bullet
al menos un dispositivo que permita realizar la mezcla entre un gas y un líquido y la distribución de dicha mezcla, comprendiendo este dispositivo una cámara (110) alimentada con una fase esencialmente líquida, estando dicha cámara llena de este líquido y una serie de tubos o chimeneas (108) que atraviesan dicha cámara siguiendo una dirección prácticamente vertical y alimentados con una fase esencialmente gaseosa, estando dichos tubos perforados por orificios laterales distribuidos en varios niveles que permiten la comunicación de dichos tubos con dicha cámara, teniendo dichos tubos un diámetro dc comprendido entre 3 y 100 mm para la circulación de dicha fase esencialmente gaseosa con una velocidad superficial comprendida entre 0,1 y 100 cm/s, siendo la distancia entre los orificios situados al nivel más bajo con respecto al sentido del flujo del fluido o de la mezcla de fluidos y la salida del tubo, superior a 50 mm,
\bullet
al menos un lecho de sólidos granulares cadena abajo de dicho dispositivo,
\bullet
un tambor amortiguador externo a la camisa del reactor para la puesta en contacto previa al intercambio de materia entre dicho gas y dicho líquido, unido al dispositivo mediante conductos (12, 13) que permiten la inyección por separado en el dispositivo de mezcla, respectivamente, de dicha fase esencialmente líquida que contiene gas disuelto y de dicha fase esencialmente gaseosa que contiene líquido.
2. Reactor de acuerdo con la reivindicación 1, en el que dicha mezcla circula en un flujo a favor de corriente descendente a través de dicho o dichos lechos de sólidos granulares.
3. Reactor de acuerdo con la reivindicación 1 ó 2, en el que dichos tubos (108) se prolongan una distancia ht por debajo del nivel inferior de la cámara (110), estando la distancia ht comprendida entre 10 y 50 mm.
4. Reactor de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 3, en el que la distancia entre el nivel de salida de dichos tubos (108) y el nivel superior del lecho situado por debajo del dispositivo está comprendida entre 0 y 50 mm.
5. Reactor de acuerdo con una de las reivindicaciones 1 a 4, en el que la densidad de los tubos o chimeneas es superior a 80 chimeneas por m^{2}.
6. Utilización del reactor descrito en una cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en un procedimiento de hidrodesulfuración, de hidrogenación selectiva o de hidrodesnitrogenación.
ES01402129T 2000-08-17 2001-08-07 Reactor con dispositivo de mezcla. Expired - Lifetime ES2322231T3 (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0010694 2000-08-17
FR0010694A FR2813024B1 (fr) 2000-08-17 2000-08-17 Dispositif d'injection d'un fluide place entre deux lits successifs permettant de realiser et de distribuer simultanement un melange polyphasique

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2322231T3 true ES2322231T3 (es) 2009-06-18

Family

ID=8853572

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES01402129T Expired - Lifetime ES2322231T3 (es) 2000-08-17 2001-08-07 Reactor con dispositivo de mezcla.

Country Status (7)

Country Link
US (1) US6824675B2 (es)
EP (1) EP1180393B1 (es)
JP (1) JP2002172321A (es)
DE (1) DE60137890D1 (es)
ES (1) ES2322231T3 (es)
FR (1) FR2813024B1 (es)
SA (1) SA01220551B1 (es)

Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7550123B2 (en) * 2000-03-03 2009-06-23 Steen Research, Llc Method and apparatus for use of reacted hydrogen peroxide compounds in industrial process waters
FR2818559B1 (fr) * 2000-12-21 2003-10-24 Inst Francais Du Petrole Dispositif permettant de realiser une injection separee et une distribution homogene de deux fluides
FR2842435B1 (fr) * 2002-07-16 2004-09-24 Inst Francais Du Petrole Dispositif de melange et de distribution d'un fluide dense et d'un fluide leger place en amont d'un lit granulaire et son utilisation en ecoulement descendant
FR2850664B1 (fr) * 2003-01-31 2006-06-30 Inst Francais Du Petrole Procede d'hydrogenation selective mettant en oeuvre un reacteur catalytique a membrane selective a l'hydrogene
FR2853260B1 (fr) * 2003-04-02 2005-05-06 Inst Francais Du Petrole Dispositif ameliore de melange et de distribution d'une phase gaz et d'une phase liquide alimentant un lit granulaire
US7108838B2 (en) * 2003-10-30 2006-09-19 Conocophillips Company Feed mixer for a partial oxidation reactor
FR2875148B1 (fr) * 2004-09-10 2007-06-29 Inst Francais Du Petrole Installation et methode de melange et de distribution d'une phase liquide et d'une phase gazeuse
US7416571B2 (en) * 2005-03-09 2008-08-26 Conocophillips Company Compact mixer for the mixing of gaseous hydrocarbon and gaseous oxidants
FR2883200B1 (fr) * 2005-03-17 2007-05-11 Inst Francais Du Petrole Dispositif pour le melange et la repartition d'un gaz et d' un liquide en amont d'un lit granulaire
ITMI20052002A1 (it) * 2005-10-21 2007-04-22 Eni Spa Dispositivo per miscelare fluidi inserito o combinato ad un reattore
US8010292B2 (en) * 2006-09-28 2011-08-30 Fisher-Rosemount Systems, Inc. Method and system for detecting abnormal operation in a hydrocracker
ITMI20070627A1 (it) * 2007-03-29 2008-09-30 Polimeri Europa Spa Dispositivo miscelatore a bassa perdita di carico e suo impiego nella miscelazione di due gas-vapori
FR2933311B1 (fr) * 2008-07-03 2012-02-03 Inst Francais Du Petrole Plateaux de colonnes de contact gaz-liquide a ecoulement co-courant a haut barrage de liquide
FR2948296A1 (fr) * 2009-07-21 2011-01-28 Inst Francais Du Petrole Dispositif de melange de gaz et de distribution du melange resultant a l'entree d'un reacteur catalytique
BRPI0904285B1 (pt) * 2009-10-30 2019-09-10 Petroleo Brasileiro Sa Petrobras dispositivo para resfriamento e distribuição de cargas mistas sobre leitos fixos de catalisador
DE102010029441A1 (de) * 2010-05-28 2011-12-01 Rtm 2000 Ag Vorrichtung zur Verteilung von Flüssigkeit auf eine angeschlossene Kolonnenpackung
US9365781B2 (en) 2012-05-25 2016-06-14 E I Du Pont De Nemours And Company Process for direct hydrogen injection in liquid full hydroprocessing reactors
CN104759229B (zh) * 2014-12-31 2017-06-30 宁波艾迪特设备科技有限公司 一种用于饮料制作的自增压气液混合装置
CN105664805A (zh) * 2016-01-15 2016-06-15 中航黎明锦西化工机械(集团)有限责任公司 滴流床反应器分布器
CN108721931A (zh) * 2018-06-12 2018-11-02 帕提古丽·奥布力 一种制备丁苯胶乳的连续精馏装置
FR3102070B1 (fr) 2019-10-17 2021-09-24 Commissariat Energie Atomique Réacteur échangeur à tubes et calandre permettant l’injection étagée d’un réactif

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE687952C (de) * 1932-05-14 1940-02-09 Chemical Conversion Company Vorrichtung zur Verteilung eines Reaktions-, Regenerations- oder Reinigungsstromes in einer mit einer Kontaktmasse gefuellten Kammer
US2385200A (en) * 1942-06-25 1945-09-18 Hooker Electrochemical Co Methods and apparatus for reacting gases with liquids
US3946104A (en) * 1973-01-13 1976-03-23 Friedrich Uhde Gmbh Method of producing an homogeneous gas mixture
JPS60193227U (ja) * 1984-06-01 1985-12-23 三菱重工業株式会社 固定床用液分散器
JPH0640949B2 (ja) * 1987-05-29 1994-06-01 ユ−オ−ピ− インコ−ポレイテツド 垂直流れ流体−固体接触用混合装置
GB8910372D0 (en) * 1989-05-05 1989-06-21 Framo Dev Ltd Multiphase process mixing and measuring system
GB9000528D0 (en) * 1990-01-10 1990-03-14 Shell Int Research Fixed bed reactor
NO300117B1 (no) * 1994-12-22 1997-04-14 Norske Stats Oljeselskap Reaktor for dehydrogenering av hydrokarboner med selektiv oksidasjon av hydrogen
US6017022A (en) * 1995-10-12 2000-01-25 The Dow Chemical Company Shear mixing apparatus and use thereof
EP0769316B1 (fr) * 1995-10-20 2003-01-15 Institut Français du Pétrole Distributeur permettant l'injection et/ou le soutirage indépendant de fluides
FR2740054B1 (fr) * 1995-10-20 1997-12-19 Inst Francais Du Petrole Chambre de melange munie d'orifices d'injection et/ou de soutirage pour optimiser la fonction de melange
FR2745201B1 (fr) * 1996-02-27 1998-04-24 Inst Francais Du Petrole Dispositif de distribution d'un melange polyphasique a travers un lit catalytique
US5885534A (en) * 1996-03-18 1999-03-23 Chevron U.S.A. Inc. Gas pocket distributor for hydroprocessing a hydrocarbon feed stream
FR2782657B1 (fr) * 1998-09-02 2000-09-29 Inst Francais Du Petrole Systeme distributeur-collecteur de fluides et son procede
US6620389B1 (en) * 2000-06-21 2003-09-16 Utc Fuel Cells, Llc Fuel gas reformer assemblage
FR2813023B1 (fr) * 2000-08-17 2003-10-24 Inst Francais Du Petrole Dispositif de distribution permettant de realiser un melange polyphasique et reacteur associe

Also Published As

Publication number Publication date
US20020021991A1 (en) 2002-02-21
EP1180393B1 (fr) 2009-03-11
FR2813024B1 (fr) 2004-02-13
DE60137890D1 (de) 2009-04-23
EP1180393A3 (fr) 2002-03-06
SA01220551B1 (ar) 2006-09-05
JP2002172321A (ja) 2002-06-18
FR2813024A1 (fr) 2002-02-22
EP1180393A2 (fr) 2002-02-20
US6824675B2 (en) 2004-11-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2322231T3 (es) Reactor con dispositivo de mezcla.
ES2886532T3 (es) Dispositivo de mezcla con entradas tangenciales para recipientes concurrentes de dos fases
ES2901775T3 (es) Método de uso de un dispositivo de contacto de flujo dividido
ES2205529T3 (es) Procedimiento para la regeneracion en un reactor con columna de burbujas con un tubo de circulacion del catalizador contenido en el mismo.
ES2277905T3 (es) Un dispositivo de inyeccion de fluido secundario entre dos lechos sucesivos que permite realizar y distribuir simultaneamente una mezcla polifasica.
ES2716830T3 (es) Reactor gas-líquido con flujo de co-corriente ascendente con placa distribuidora
JP5270056B2 (ja) 少なくとも１つの気相および少なくとも１つの液相の接触、物質分配ならびに熱および／または物質交換のための多機能サブアセンブリー
ES2202592T3 (es) Tubo de descenso para torre de tratamiento quimico.
JP5473323B2 (ja) 粒子充填層から上流でガスおよび液体を混合および分配するための装置
ES2641186T3 (es) Utilización de deflectores en la zona de cloración para regeneración continua de catalizador
ES2269325T3 (es) Un procedimiento que permite hidrogenar una fraccion que contiene hidrocarburos.
ES2716558T3 (es) Aparato y procedimiento de desgasificación de azufre
CA2431271A1 (en) Multiple bed downflow reactor
KR20060117232A (ko) 하강류 반응기를 위한 개선된 분배기 시스템
JP4697572B2 (ja) 粒状床の上流に配置される濃い流体と軽い流体との混合および分配装置、ならびに下降流における該装置の使用
BR102013018462A2 (pt) Reator de regeneração em contínuo de catalisador com caixa de mistura de gás e de distribuição de gás na zona de oxicloração
TWI441685B (zh) 含有粒狀物床之圍封室及於此圍封室之上升流中循環的氣相及液相分布
ES2381252T3 (es) Nuevo sistema de distribución y de recogida de los fluidos en una columna multietapa que consta de un rompechorros
JP6173744B2 (ja) 急冷液の接線方向注入を備えた急冷装置を有する触媒反応器
US8695953B2 (en) Distribution tray, vessel, or method relating thereto
US20140231309A1 (en) Distribution tray for distributing a polyphasic mixture with inclined peripheral conduits
US7029638B2 (en) Device for separate injection and homogeneous distribution of two fluids
CN100561036C (zh) 用于将二相流分流成为具有所需汽液比的两个或更多个流股的装置
BRPI0904285B1 (pt) dispositivo para resfriamento e distribuição de cargas mistas sobre leitos fixos de catalisador
BR112012028305B1 (pt) Processo contínuo para contatar um reagente líquido sequencialmente com um gás de processo e um segundo gás, e, aparelho para um processo contínuo para contatar um reagente líquido sequencialmente com um gás de processo e um segundo gás