ES2311586T3 - Unidad de banda de base analogica para receptor de radiofrecuencia y metodo de utilizacion de la misma. - Google Patents
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Abstract
Unidad de banda de base analógica para un receptor RF, con un circuito de realimentación que comprende una unidad amplificadora de ganancia variable (2) cuya ganancia es ajustada dependiendo de la señal de control de ganancia (Vc) y una unidad de trayectoria inversa (6) que conecta una salida de la unidad (2) de amplificador de ganancia variable con la entrada de la misma y con el circuito de control (13) configurado para generar la señal Vc de control de ganancia dependiente de una señal de salida de la unidad de amplificador de ganancia variable (2), caracterizada porque la unidad de control (13) es configurada además para generar una señal de salida S para controlar como mínimo una constante de tiempo de la unidad de trayectoria inversa (6), de manera tal que varia de forma prácticamente proporcional con la ganancia para adaptación continua de las características del filtro de dicha unidad de banda de base analógica a la ganancia de dicha unidad (2) amplificadora de ganancia variable.
Description
Unidad de banda de base analógica para receptor
de radiofrecuencia y método de utilización de la misma.
La presente invención se refiere a una unidad de
banda de base analógica para un receptor de radiofrecuencia (RF) de
acuerdo con la parte precaracterizante de la reivindicación 1. Las
unidades de ese tipo son utilizadas en receptores que sirven para
diferentes finalidades, en particular receptores utilizados en
transmisiones sin cable o equipos de TV, teléfonos celulares o
dispositivos de GPS. La invención se refiere también a un método
para la utilización de la unidad de banda de base analógica para
procesar una señal de GPS.
Se conocen muchas unidades de banda de base
analógicas de tipo genérico. Un problema específico asociado con
los diseños conocidos es que los métodos de control de ganancia
automática utilizados no compensan los cambios de las
características de filtro del sistema que se asocian a las
variaciones de la ganancia. Esto puede conducir a desplazamientos
en las frecuencias de corte resultando en la supresión insuficiente
de los componentes de corriente continua y de baja frecuencia como
resultado de la automezcla del oscilador local o automezcla de
bloqueo. Los problemas de este tipo son particularmente graves si se
tienen que procesar por el receptor señales de características
ampliamente diferentes. Un receptor con un control de ganancia
automático y compensación desplazada es conocido por el documento
US-A-6 031 878.
Es un objeto de la presente invención dar a
conocer una unidad de banda de base analógica para un receptor RF
de tipo genérico que funcionara de manera fiable con señales que
requiere una ganancia ampliamente variable. Otro objetivo de la
invención, que está relacionado con el objetivo anteriormente
mencionado, consiste en dar a conocer una unidad de banda de base
analógica para un receptor RF multiestándar capaz de procesar
señales RF de características muy distintas, en particular señales
pertenecientes al sistema GPS y a sistemas de comunicación sin
cables.
La unidad de banda de base analógica según la
invención ofrece la adaptación continua de sus características de
filtro a las características de la señal y en particular a la
ganancia de la unidad amplificadora de ganancia variable. En
particular, la frecuencia o frecuencias de corte se pueden mantener
esencialmente constantes compensando los efectos de la ganancia
variable.
Con modificaciones apropiadas la unidad de banda
de base analógica puede ser adaptada a diferentes tipos de señales
implicando exigencias ampliamente distintas, en particular sistemas
de salto de frecuencia ("frecuency hopping") tales como el
sistema bluetooth que requiere respuestas muy rápidas por una parte
y TDMA, CDMA y GPS en las que las exigencias de tiempo de respuesta
son más moderadas pero en las que, por ejemplo, el carácter
intermitente de la señal procesada presenta problemas de tipo
distinto o en las que son particularmente limitativas las
exigencias de un consumo bajo de potencia. Al mismo tiempo la unidad
de banda de base analógica de acuerdo con la invención ofrece una
eficaz supresión de componentes de baja frecuencia, en particular
desplazamiento de corriente continua.
A continuación la invención será descrita con
mayor detalle haciendo referencia a dibujos que muestran una
realización de la invención en la que
La figura 1 muestra una vista general,
particularmente un diagrama de bloques de una unidad de banda de
base analógica según la invención.
La figura 2 es un diagrama más detallado de una
parte de la unidad de ruta inversa de la realización según la figura
1.
La figura 3 es un diagrama más detallado de una
primera parte de la unidad de control de la realización según la
figura 1.
La figura 4 es un diagrama más detallado de una
segunda parte de la unidad de control de la realización según la
figura 1.
La figura 5 muestra la relación de portadora a
ruido en la salida de la unidad de banda de base analógica de
acuerdo con la invención procesando la señal GPS como función de su
amplitud de banda, y
La figura 6 muestra señales de correlación como
funciones del desplazamiento de tiempo de una señal de GPS procesada
por una unidad de banda de base analógica según la invención, a
diferentes amplitudes de banda.
La unidad de banda de base analógica de la
figura 1 forma parte de un receptor RF que comprende también un
extremo frontal analógico y una unidad de banda de base digital así
como componentes auxiliares tal como es bien conocido en esta
técnica. La entrada que recibe la señal de salida de un mezclador
está directamente conectada a un filtro de paso bajo en cascada
(1). El filtro de paso bajo (1) tiene propiedades variables, de
manera que pueda ser calibrado para proporcionar compensación para
tolerancias de componentes y puede ser adaptado a la modalidad de
funcionamiento escogida. Su salida está conectada a la entrada de
una unidad amplificadora de ganancia variable (2) en forma de una
cadena amplificadora constituida por una serie de amplificadores
conectados en la que por lo menos una parte son controlables con
respecto a la ganancia. Como amplificadores controlables se pueden
utilizar células Gilbert o células de amplificación con
amplificadores operativos. Esto asegurará una elevada ganancia y
gama de control, bajo ruido de fase y amplificación coherente tal
como se requiere. Con células Gilbert se puede aplicar directamente
un voltaje de control analógico V_{c} para controlar su ganancia
mientras que las células de amplificación tienen que ser controladas
con intermedio de redes de conmutación que contienen resistencias y
el voltaje de control analógico V_{c} tendrá que ser convertido
en una señal digital que controla los conmutadores a través de un
interfaz de control separado. La unidad amplificadora (2) de
ganancia variable es seguida por un convertidor A/D (3) que consiste
en un discriminador (4) y un cuantificador (5).
Una unidad de trayectoria inversa conecta la
salida de la unidad de amplificador de ganancia variable (2) a su
entrada, completando de está manera un circuito de realimentación
que contiene a está última. Comprende una red inversora (7) seguida
de una red de filtro ajustable (8). La red inversora (7) comprende
un bucle de realimentación local con un amplificador operativo (9)
y resistencias en el bucle de realimentación local así como en
serie con los amplificadores operativos. La red de filtro (8)
comprende resistencias variables controlables (10) en serie con
otro bucle de realimentación que comprende un amplificador operativo
(11) con realimentación con intermedio de capacidades variables
controlables (12). Conjuntamente con la unidad de trayectoria
inversa (6), la unidad amplificadora de ganancia variable (2)
proporciona un circuito de realimentación que ofrece amplificación
de ganancia variable y al mismo tiempo supresión controlable y
adaptable de componentes de corriente continua y de baja
frecuencia.
Para el objetivo de controlar la unidad
amplificadora variable (2) y la unidad de trayectoria inversa (6)
se dispone una unidad de control (13) que comprende un integrador
(14) en serie con un cuantificador (15) para convertir la señal de
salida del integrador (14) en una señal digital y un decodificador
(16) para procesar la misma adicionalmente para producir señales de
control para adaptar las resistencias variables (10) y las
capacidades variables (12) de la unidad de trayectoria inversa
(6).
El integrador (14) comprende (figura 3) una
transconductancia (17) cuya salida está conectada a masa con
intermedio del condensador (18). Con intermedio de la entrada de
amplificación (19) se puede aplicar una señal que es añadida al
voltaje de entrada. Si se aplica una señal de amplificación en forma
de un voltaje de amplificación negativo pulsante V_{s} el punto
operativo del bucle se cambia y se elimina el exceso de carga del
condensador (18). Como consecuencia, el tiempo de estabilización
del bucle de control de ganancia se reduce. Está característica
proporciona un tiempo de ataque reducido y una gama dinámica elevada
del control de ganancia para modalidades de operación en las que se
requiere.
La unidad de control (13) comprende también un
primer selector conmutable (20a) que conecta una de las dos
entradas a la entrada del integrador (14). Una primera entrada del
selector (20a) está conectada a la salida de una primera unidad de
control, un detector síncrono de AM (21) conectado a la salida de la
unidad amplificadora de ganancia variable (2). Una segunda entrada
del primer selector (20a) está conectada a la salida de una segunda
unidad de control, una lógica de control (22), por ejemplo, un
convertidor D/A al que se alimenta la señal de salida del
convertidos A/D. Un segundo selector conmutable (20b) conecta o bien
la salida del integrador (14) a la entada del cuantificador (15) o
transmite una señal desde la banda de base digital (no mostrada) a
la misma. El voltaje de salida V_{c} del segundo selector (20b) es
utilizado como señal del control de ganancia que controla la
ganancia de la unidad amplificadora de ganancia variable (2).
El detector síncrono de AM (21) comprende un
rectificador de onda completa y, opcionalmente, un filtro unipolar
de paso bajo. La lógica del control (22) puede tener una resolución
alta o baja de acuerdo con las necesidades. Usualmente, será
suficiente una resolución baja.
Cada una de las resistencias variables en
paralelo (10) comprende, solamente se describirá el superior con
referencia a los dibujos, siendo igual el inferior un circuito que
contiene (figura 2) resistencias (23a-d) de
magnitud decreciente en paralelo, cada una de ellas en serie con uno
de los conmutadores (24a-d) así como un conmutador
adicional (24e) en paralelo con las resistencias
(23a-d). Con intermedio de la resistencia (25) el
circuito que se ha descrito está conectado al amplificador operativo
(11). De las capacidades variables (12) de la red de filtro (8)
cada una comprende, (también en este caso solamente se describirá la
capacidad superior de las capacidades (12)) los condensadores (26a,
b) en paralelo. Un conmutador (27a) controla un bucle que contiene
condensadores (26a, b) mientras que otro
conmutador (27b) puede ser utilizado para conectar y desconectar el condensador único (26b), que puede ser externo.
conmutador (27b) puede ser utilizado para conectar y desconectar el condensador único (26b), que puede ser externo.
El cuantificador (15) (figura 4) comprende una
serie de resistencias (28a-e) que dividen el
intervalo de voltaje entre un voltaje de referencia básico más
elevado V_{rA} y un voltaje de referencia básica más bajo V_{rB}
creando de está manera cuatro voltajes de referencia
V_{r1}-V_{r4} que son alimentados a las entradas
inversoras de cuatro comparadores (29a-d) mientras
que la señal de entrada, voltaje V_{c} precedente de la salida
del segundo selector (20b) que controla también la unidad
amplificador variable (2), es alimentada a sus entradas no
inversoras en paralelo. Las señales de salida altas o bajas
A_{1}-A_{4} de los comparadores
(29a-d) ascienden a una señal digital de 4 bits que
representa el voltaje de la señal de entrada y es alimentada al
decodificador (16) donde es decodificada y convertida para conseguir
cinco componentes de una señal de salida de siete niveles
digitales, cuyos dígitos controlan directamente los conmutadores
24a-e, 24a'-e' en la red de filtro
(8) de la unidad de trayectoria inversa (6) tal como se ha indicado
en la figura 2.
Los primeros cinco dígitos de la señal de salida
S= (S1,..., S7) son deducidos de las señales de entrada
A_{1}-A_{4} de acuerdo con las normas
siguientes:
S_{1} =
\tilde{A}_{1}
S_{2} =
A_{1}\tilde{A}_{2}
S_{3} =
A_{2}\tilde{A}_{3}
S_{4} =
A_{3}\tilde{A}_{4}
S_{5} =
\tilde{A}_{4}
Como consecuencia, S_{1} tiene valor alto
exclusivamente en el caso de que el voltaje de entrada V_{c} del
cuantificador (15) sea más pequeño que el menor de los voltajes de
referencia V_{r1}, S_{2} tiene valor alto exclusivamente si
V_{c} es mayor que el primer voltaje de referencia V_{r1} y
menor que el segundo voltaje de referencia V_{r2} y así
sucesivamente. S_{5} tiene valor alto exclusivamente si el valor
del voltaje de entrada V_{c} es mayor que el voltaje de referencia
más elevado V_{r4}. Por lo tanto si el voltaje V_{c} es bajo y
como consecuencia la ganancia de la unidad amplificadora variable
(2) es menor que V_{r1}, S_{1} tiene el valor alto. Los
interruptores (24e, 24e') de las resistencias variables (10) de la
unidad de trayectoria inversa (6) están cerrados mientras que los
interruptores restantes están abiertos. Como consecuencia, la
constante de tiempo de la unidad de trayectoria inversa es pequeña.
Al aumentar V_{c} las resistencias (24d, 24d') las resistencias
más grandes (24c, 24c', etc.) son activadas a su vez lo que tiene
como resultado un aumento de la constante de tiempo. Los
interruptores (27a, 27a') de las capacidades variables (12) son
controlados por el sexto dígito S_{6} y se encuentran normalmente
cerrados.
El sexto dígito S_{6} es una señal de control
de emisión que corresponde a una señal de B producida por la unidad
de banda de base digital. En TDMA o modalidades similares en las que
la transmitancia de la señal pierde lugar por emisiones S_{6} con
valor elevado durante el tiempo de cierre, se mantendrán los
interruptores (27a, 27a') abiertos de manera que se conserva la
carga en las capacidades (12) y se asegura su funcionamiento
apropiado desde el inicio de la emisión subsiguiente. El séptimo
dígito S_{7} controla los interruptores (27b, 27b') de manera que
se pueden añadir condensadores externos (26b, 26b') en paralelo con
los condensadores (26a, 26a') para incrementar la constante de
tiempo de la unidad de trayectoria inversa (6). S_{7} puede ser
controlable directamente por el usuario.
La unidad de banda de base analógica descrita en
lo anterior funciona del modo siguiente:
Una señal de entrada contendrá habitualmente
señales de automezcla de bloqueo las cuales, no obstante, estarán
suficientemente suprimidas por la unidad de filtro de paso bajo (1).
La señal resultante es alimentada al circuito de realimentación
constituido por la unidad (2) amplificadora de ganancia variable y
la unidad (6) de trayectoria inversa. La función de transferencia
G(s) de la unidad (2) de amplificador de ganancia variable
es esencialmente constante hasta una frecuencia de corte superior
donde desciende con rapidez a cero. La función de transferencia
F(s) de la unidad (6) de trayectoria inversa es
esencialmente
(1)F(s)
=
1/(s\tau)
en la que \tau es la constante de
tiempo y s la frecuencia compleja. La función de transferencia
H(s) del subsistema es por lo
tanto
(2)H(s)
= G(s)/ [1+G(s) F(s)] =
s\tauG(s)/[s\tau+G(s)]
Evidentemente H(0)=0 es decir cualquier
desplazamiento en corriente continua presente en la salida del
filtro de paso bajo (1), es eliminado. Además de amplificar la
señal con una ganancia controlada, tal como se explicará más
adelante por la unidad de control (13), el circuito de
realimentación que comprende la unidad de ganancia variable (2) y
la unidad de trayectoria inversa (6) actúa como filtro suprimiendo
en particular el bloqueo de los componentes de corriente continua y
de baja frecuencia y los productos de automezcla del oscilador
local.
Se tiene lugar, por ejemplo, una disminución de
la ganancia y sin medidas de compensación la frecuencia de corte
disminuiría así mismo lo que podría poner en compromiso la función
del circuito. Esto, no obstante, puede ser compensado por cualquier
adaptación apropiada de la constante de tiempo \tau de la unidad
de trayectoria inversa (6). Con este objetivo los estados de los
interruptores (24a-e, 24a'-e', y 27,
a, b, 27a', b') son controlados, de la manera explicada
anteriormente, por la señal de control de trayectoria inversa S
producida por el decodificador (16) de manera tal que la constante
de tiempo \tau cambia sensiblemente de forma proporcional con la
ganancia G(s), que por su parte cambia esencialmente de forma
proporcional con la señal de control de ganancia, voltaje V_{c}.
Como consecuencia, H(s), la función de transferencia del
circuito de realimentación constituido por la unidad amplificadora
de ganancia variable (2) y la unidad de trayectoria inversa (6) es
simplemente redimensionada en proporción con los cambios de la
ganancia G(s), permaneciendo su forma esencialmente
constante.
El control de voltaje V_{c} es producido de
una manera que depende del estado de los selectores (20a, 20b) que
dependen del modo de funcionamiento escogido. Por ejemplo, si se
está procesando una señal GPS, el primer selector (20a) conecta la
lógica de control (22) a la entrada del integrador (14) cuya salida
es transmitida a la entrada del cuantificador (15) por el segundo
selector (20b). No se utilizan las características de control de
emisión y de amplificación ("speed-up"). La
señal digital en la salida de un convertidor A/D (3) es convertida
nuevamente en dominio analógico, se alimenta al integrador (14) y se
filtra. El voltaje de salida que varía de manera relativamente
lento V_{c} es aplicado entonces, con intermedio del segundo
selector (20b), a la unidad amplificadora de ganancia variable (2)
en forma de señal de control de ganancia. Al mismo tiempo, se
alimenta al cuantificador (15) y controla la constante de tiempo de
la unidad de trayectoria inversa (6) a través del decodificador
(16) y los interruptores en la red de filtro (8) a efectos de
estabilizar la frecuencia de corte del circuito de realimentación
consistiendo en el amplificador (2) de ganancia variable y en la
unidad de trayectoria inversa (6) tal como se ha explicado en lo
anterior.
Si una señal intermitente está siendo procesada
igual que en los sistemas TDMA, se activa la característica de
control de emisión. Con sistemas de salto de frecuencia tales como
bluetooth la amplificación se encuentra activada.
Las características variables de la unidad (6)
de trayectoria inversa pueden ser explotadas adicionalmente para un
objetivo distinto por el hecho de que durante el proceso de una
señal GPS la amplitud de banda de la unidad de banda de base
analógica está adaptada a las exigencias específicas de una fase de
captación de señal y una fase de seguimiento subsiguiente a la
captación de la señal, respectivamente.
Durante la captación de la señal es ventajoso
mantener la amplitud de banda de precorrelación relativamente
pequeña a efectos de suprimir de manera efectiva los ruidos por
fuera de la banda de señal y conseguir una elevada proporción de
portadora a ruido en la salida del convertidor A/D (3). La
proporción x de portadora a ruido como función de la amplitud de
banda b (figura 5) tiene un máximo para un valor óptimo
relativamente pequeño b_{0} de la amplitud de banda en la que la
banda de paso coincide esencialmente con la banda de señal. Si la
relación de portadora a ruido (y) tiene un valor máximo la
sensibilidad del receptor GPS es óptima y el tiempo de búsqueda y
la probabilidad de falsa alarma son pequeños. Debido a las
características específicas de la señal GPS la amplitud de banda
óptima b_{0} es aproximadamente de 900kHz. Para amplitudes de
banda mayores tales como b_{1} la proporción y entre portadora y
ruido se reduce considerablemente.
Por otra parte una amplitud de banda de
precorrelación reducida del sistema llevará a varias distorsiones
del pico de correlación en particular en el caso en el que existan
distorsiones multivia (línea continua de la figura 6 en la que se
ha mostrado la correlación c como función del desplazamiento de
tiempo t). Como consecuencia, es ventajoso utilizar una amplitud de
banda de precorrelación grande durante la fase de seguimiento de
señal, subsiguiente a la captación de señal. Una amplitud de banda
de precorrelación grande conduce a un pico agudo en la señal de
correlación (línea de trazos de la figura 6) y a un nivel
correspondientemente alto del valor del discriminador de salida y
permite una separación con correlación estrecha. Como consecuencia,
el error de seguimiento es reducido. Por ejemplo, con una amplitud
de banda de precorrelación de 2MHz se puede conseguir una
separación de correlación de 1 chip. Una separación de correlación
de 0,5 chip requiere una amplitud de banda de precorrelación de
4MHz. Por una extensión adicional de la amplitud de banda se pueden
reducir la separación de la correlación y como consecuencia el
error de seguimiento hasta valores muy reducidos con límites
determinados principalmente por limitaciones en el consumo de la
potencia. La amplitud de banda de precorrelación es determinada por
la amplitud de banda de la unidad de banda de base analógica y se
puede adaptar esencialmente por el control apropiado de la unidad de
trayectoria inversa (6).
En sistemas de comunicación sin cables las
capacidades específicas de la unión de banda de base analógica de
acuerdo con la invención se pueden utilizar de manera ventajosa en
receptores para estándares de comunicación sin cables de tipo
múltiple.
- 1
- Unidad de filtro de paso bajo
- 2
- Unidad amplificadora de ganancia variable
- 3
- Convertidor A/D
- 4
- Discriminador
- 5
- Cuantificador
- 6
- Unidad de trayectoria inversa
- 7
- Red inversora
- 8
- Red de filtro
- 9
- Amplificador operativo
- 10
- Resistencias variables
- 11
- Amplificador operativo
- 12
- Capacidades variables
- 13
- Unidad de control
- 14
- Integrador
- 15
- Cuantificador
- 16
- Decodificador
- 17
- Transconductancia
- 18
- Condensador
- 19
- Entrada de amplificación
- 20a, b
- Selectores
- 21
- Detector AM síncrono
- 22
- Circuito lógico
- 23a-d, 23a'-d'
- Resistencias
- 24a-e, 24a'-e'
- Interruptores
- 25, 25'
- Resistencias
- 26a, b, 26a', b'
- Condensadores
- 27a, b 27a', b'
- Interruptores
- 28a-e
- Resistencias
- 29a-d
- Comparadores
Claims (21)
1. Unidad de banda de base analógica para un
receptor RF, con un circuito de realimentación que comprende una
unidad amplificadora de ganancia variable (2) cuya ganancia es
ajustada dependiendo de la señal de control de ganancia (V_{c}) y
una unidad de trayectoria inversa (6) que conecta una salida de la
unidad (2) de amplificador de ganancia variable con la entrada de la
misma y con el circuito de control (13) configurado para generar la
señal V_{c} de control de ganancia dependiente de una señal de
salida de la unidad de amplificador de ganancia variable (2),
caracterizada porque la unidad de control (13) es configurada
además para generar una señal de salida S para controlar como mínimo
una constante de tiempo de la unidad de trayectoria inversa (6), de
manera tal que varia de forma prácticamente proporcional con la
ganancia para adaptación continua de las características del filtro
de dicha unidad de banda de base analógica a la ganancia de dicha
unidad (2) amplificadora de ganancia variable.
2. Unidad de banda de base analógica según la
reivindicación 1, caracterizada porque la unidad (2)
amplificadora de ganancia variable es una cadena amplificadora de
ganancia variable constituida por células Gilbert o células de
amplificación, que comprenden amplificadores operativos y redes de
conmutación.
3. Unidad de banda de base analógica según la
reivindicación 1 o 2, caracterizada porque la unidad (6) de
trayectoria inversa comprende una red de filtro (8) que define la
constante o constantes de tiempo de la unidad de trayectoria inversa
(6).
4. Unidad de banda de base analógica según la
reivindicación 3, caracterizada porque la red de filtro (8)
comprende como mínimo una resistencia variable (10) controlable por
la unidad de control (13).
5. Unidad de banda de base analógica según la
reivindicación 4, caracterizada porque la resistencia
variable (10) comprende varias resistencias
(23a-23d, 23a'-23d'), de las que
como mínimo una parte se encuentra en serie con un interruptor
(24a-e, 24a'-e') controlable por la
unidad de control (13).
6. Unidad de banda de base analógica según una
de las reivindicaciones 3 a 5, caracterizada porque la red de
filtro (8) comprende como mínimo una capacidad variable (12)
controlable por la unidad de control (13).
7. Unidad de banda de base analógica según la
reivindicación 6, caracterizada porque la capacidad o
capacidades variables (12) comprenden varios condensadores (26a,
26b, 26a', 26b') de los que por lo menos una parte se encuentran en
serie como mínimo con un interruptor (27a, 27b, 27a', 27b')
controlable por la unidad de control (13).
8. Unidad de banda de base analógica según la
reivindicación 6 o 7, caracterizada porque la capacidad
variable (12) forma parte de un bucle de realimentación local que
comprende un amplificador operativo (11).
9. Unidad de banda de base analógica según una
de las reivindicaciones 1 a 8, caracterizada porque la unidad
de control (13) comprende un cuantificador (15) que compara el
voltaje de la señal de entrada (V_{c}) con varios voltajes de
referencia (V_{r1}-V_{r4}) y proporcionando
señales de salida digital (A_{1}-A_{4}), cada
uno de los cuales refleja el resultado de una de las comparaciones
de voltaje y un decodificador (16) para procesar dichas señales
digitales para proporcionar como mínimo una parte de la señal de
control de trayectoria inversa (S) para controlar la constante de
tiempo de la unidad de trayectoria inversa (6).
10. Unidad de banda de base analógica según una
de las reivindicaciones 1 a 9, caracterizada porque la unidad
de control (13) comprende un integrador (14).
11. Unidad de banda de base analógica según la
reivindicación 10, caracterizada porque el integrador (14)
tiene una entrada de amplificación (19) para recibir una señal de
amplificación.
12. Unidad de banda de base analógica según una
de las reivindicaciones 1 a 11, caracterizada por comprender
un selector (20a) para conectar una de varias entradas de la unidad
de control (13) a otros componentes de la misma.
13. Unidad de banda de base analógica según la
reivindicación 12, caracterizada por comprender una primera
unidad de control conectada entre la salida de la unidad (2)
amplificadora de ganancia variable y una primera entrada del
selector (20a).
14. Unidad de banda de base analógica según la
reivindicación 13, caracterizada porque la primera unidad de
control es un detector AM síncrono (21).
15. Unidad de banda de base analógica según una
de las reivindicaciones 1 a 14, caracterizada por comprender
un convertidor A/D (3) para convertir la señal de salida de la
unidad (2) de amplificación de ganancia variable en una señal
digital.
16. Unidad de banda de base analógica según una
de las reivindicaciones 12 a 14 y reivindicación 15,
caracterizada por comprender además una segunda unidad de
control conectada entre la salida del convertidor A/D (3) y una
segunda entrada del selector (20a).
17. Unidad de banda de base analógica según la
reivindicación 16, caracterizada porque la segunda unidad de
control comprende un convertidor D/A o una unidad de control lógico
(22).
18. Unidad de banda de base analógica según una
de las reivindicaciones 6 a 17, caracterizada por comprender
como mínimo un interruptor (27a, 27a') controlable por una señal del
control de emisión para cortar la capacidad o capacidades variables
(12) de la unidad de trayectoria inversa (6).
19. Unidad de banda de base analógica según una
de las reivindicaciones 1 a 18, caracterizada por comprender
una unidad de filtro de paso bajo (1) que precede la unidad (2)
amplificadora de ganancia variable.
20. Método para la utilización de la unidad de
banda de base analógica según una de las reivindicaciones 1 a 19
para procesar una señal GPS, caracterizado porque la unidad
de banda de base analógica está controlada a efectos de procesar la
señal con una amplitud de banda de captación durante una fase de
captación de señal y con una amplitud de banda de seguimiento mayor
durante una fase de seguimiento de señal subsiguiente.
21. Método según la reivindicación 20,
caracterizado porque la amplitud de banda de seguimiento es
como mínimo el doble de la amplitud de banda de captación.
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