ES2301836T3 - Tratamiento de solidos granulares en un lecho fluidizado anular con microondas. - Google Patents

Tratamiento de solidos granulares en un lecho fluidizado anular con microondas. Download PDF

Info

Publication number
ES2301836T3
ES2301836T3 ES03767621T ES03767621T ES2301836T3 ES 2301836 T3 ES2301836 T3 ES 2301836T3 ES 03767621 T ES03767621 T ES 03767621T ES 03767621 T ES03767621 T ES 03767621T ES 2301836 T3 ES2301836 T3 ES 2301836T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
gas
reactor
gas supply
fluidized bed
waveguide
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
ES03767621T
Other languages
English (en)
Inventor
Michael Stroder
Thorsten Gerdes
Monika Willert-Porada
Nikola Anastasijevic
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Metso Outotec Oyj
Original Assignee
Outotec Oyj
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Outotec Oyj filed Critical Outotec Oyj
Application granted granted Critical
Publication of ES2301836T3 publication Critical patent/ES2301836T3/es
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
    • H05B6/64—Heating using microwaves
    • H05B6/80—Apparatus for specific applications
    • H05B6/806—Apparatus for specific applications for laboratory use
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/08—Processes employing the direct application of electric or wave energy, or particle radiation; Apparatus therefor
    • B01J19/12—Processes employing the direct application of electric or wave energy, or particle radiation; Apparatus therefor employing electromagnetic waves
    • B01J19/122—Incoherent waves
    • B01J19/126—Microwaves
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1872—Details of the fluidised bed reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/38—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it
    • B01J8/384—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it being subject to a circulatory movement only
    • B01J8/388—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed containing a rotatable device or being subject to rotation or to a circulatory movement, i.e. leaving a vessel and subsequently re-entering it being subject to a circulatory movement only externally, i.e. the particles leaving the vessel and subsequently re-entering it
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/42—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed subjected to electric current or to radiations this sub-group includes the fluidised bed subjected to electric or magnetic fields
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
    • C22B1/02—Roasting processes
    • C22B1/10—Roasting processes in fluidised form
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B3/00—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat
    • F26B3/02—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air
    • F26B3/06—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air the gas or vapour flowing through the materials or objects to be dried
    • F26B3/08—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air the gas or vapour flowing through the materials or objects to be dried so as to loosen them, e.g. to form a fluidised bed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B3/00—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat
    • F26B3/02—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air
    • F26B3/06—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air the gas or vapour flowing through the materials or objects to be dried
    • F26B3/08—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air the gas or vapour flowing through the materials or objects to be dried so as to loosen them, e.g. to form a fluidised bed
    • F26B3/084—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by convection, i.e. heat being conveyed from a heat source to the materials or objects to be dried by a gas or vapour, e.g. air the gas or vapour flowing through the materials or objects to be dried so as to loosen them, e.g. to form a fluidised bed with heat exchange taking place in the fluidised bed, e.g. combined direct and indirect heat exchange
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F26—DRYING
    • F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
    • F26B3/00—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat
    • F26B3/32—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by development of heat within the materials or objects to be dried, e.g. by fermentation or other microbiological action
    • F26B3/34—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by development of heat within the materials or objects to be dried, e.g. by fermentation or other microbiological action by using electrical effects
    • F26B3/343—Drying solid materials or objects by processes involving the application of heat by development of heat within the materials or objects to be dried, e.g. by fermentation or other microbiological action by using electrical effects in combination with convection
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
    • H05B6/64—Heating using microwaves
    • H05B6/78—Arrangements for continuous movement of material
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
    • H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
    • H05B6/64—Heating using microwaves
    • H05B6/78—Arrangements for continuous movement of material
    • H05B6/784—Arrangements for continuous movement of material wherein the material is moved using a tubular transport line, e.g. screw transport systems
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00106—Controlling the temperature by indirect heat exchange
    • B01J2208/00115—Controlling the temperature by indirect heat exchange with heat exchange elements inside the bed of solid particles
    • B01J2208/00141—Coils
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00017—Controlling the temperature
    • B01J2208/00433—Controlling the temperature using electromagnetic heating
    • B01J2208/00442—Microwaves
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00548—Flow
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/08—Processes employing the direct application of electric or wave energy, or particle radiation; Apparatus therefor
    • B01J2219/12—Processes employing electromagnetic waves
    • B01J2219/1203—Incoherent waves
    • B01J2219/1206—Microwaves
    • B01J2219/1287—Features relating to the microwave source
    • B01J2219/129—Arrangements thereof
    • B01J2219/1296—Multiple sources
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
    • C22B5/00—General methods of reducing to metals
    • C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
    • C22B5/12—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by gases
    • C22B5/14—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by gases fluidised material

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Microbiology (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Biotechnology (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Toxicology (AREA)
  • Molecular Biology (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geochemistry & Mineralogy (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Clinical Laboratory Science (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
  • Cosmetics (AREA)
  • Glanulating (AREA)
  • Medicinal Preparation (AREA)
  • Constitution Of High-Frequency Heating (AREA)
  • Furnace Details (AREA)
  • Manufacturing Of Micro-Capsules (AREA)

Abstract

Un procedimiento para el tratamiento térmico de sólidos granulares en un reactor (1) de lecho fluidizado, en el que la radiación de microondas de una fuente (2) de microondas es alimentada al reactor (1), caracterizado porque el primer gas o mezcla gaseosa es introducido desde abajo a través de al menos un tubo (3), preferentemente central, de suministro de gases dentro de una cámara de mezcladura (7) del reactor, estando el tubo (3) de suministro de gases al menos parcialmente rodeado por un lecho fluidizado (8) anular estacionario que es fluidizado suministrando un gas fluidizante, en el que el gas que fluye a través del sistema de suministro de gases arrastra los sólidos del lecho fluidizado (8) anular estacionario dentro de la cámara de mezcladura (7), y porque la radiación de microondas es suministrada a la cámara de mezcladura (7) a través del mismo tubo (3) de suministro de gases.

Description

Tratamiento de sólidos granulares en un lecho fluidizado anular con microondas.
Campo técnico
Esta invención se refiere a un procedimiento y una instalación para el tratamiento térmico de sólidos granulares en un reactor de lecho fluidizado, en el que es alimentada al reactor una radiación de microondas a partir de una fuente de microondas.
Este procedimiento es conocido a partir del documento US 5.972.302, en el que una mena sulfúrica es sometida a una oxidación apoyada por microondas. Este procedimiento se refiere principalmente a la calcinación de piritas en un lecho fluidizado, en el que las microondas introducidas en el lecho fluidizado favorecen la formación de hematita y azufre elemental y suprime la formación de SO_{2}. Se emplea un lecho fluidizado estacionario que es irradiado por medio la fuente de microondas dispuesta directamente por encima del mismo. La fuente de microondas o el punto de entrada de las microondas necesariamente entra en contacto con los gases, vapores y polvos finos que ascienden desde el lecho fluidizado.
Ejemplos de posibles acoplamientos de la fuente de microondas a las cámaras de mezcladura son: guía de ondas abierta, antena de ranura, bucle de acoplamiento, diafragma, antena coaxial rellenada con gas u otra materia dieléctrica, guía de ondas ocluida con una sustancia transparente a las microondas.
El documento EP 0.403.820 B1 describe un procedimiento para secar sustancias en un lecho fluidizado, en el que la fuente de microondas es dispuesta fuera del lecho fluidizado y las microondas son introducidas en el lecho fluidizado por medio de una guía de ondas. Las guías de ondas abiertas suponen el riesgo de que la fuente de microondas se ensucie por el polvo fino y los gases y se deteriore en el transcurso del tiempo. Esto se puede evitar por medio de ventanas transparentes a las microondas, que ocluyen la guía de ondas entre el reactor y la fuente de microondas. En este caso, sin embargo, los depósitos en la ventana conducen a un impedimento de la irradiación de microondas.
Descripción de la invención
Por lo tanto, el objeto que subyace en la invención es crear un reactor de lecho fluidizado con condiciones de transferencia de masa y calor particularmente buenas, en el que la fuente de microondas está protegida contra los gases, vapores y polvos finos producidos.
De acuerdo con la invención, se proporciona un procedimiento que comprende las características de la reivindicación 1.
En el procedimiento de la invención, las ventajas de un lecho fluidizado estacionario, como un tiempo de retención de sólidos suficientemente largo, y las ventajas de un lecho fluidizado en circulación, como una buena transferencia de masas y calor, pueden ser se combinadas de forma sorprendente unas con otras durante el tratamiento con calor, mientras que se evitan las desventajas de los dos sistemas. Cuando se hace pasar a través de la zona superior del tubo central, el primer gas o mezcla gaseosa arrastra los sólidos del lecho fluidizado estacionario anular, que es denominado lecho fluidizado anular, a la cámara de mezcladura, con lo que debido a las elevadas velocidades de deslizamiento entre los sólidos y el primer gas, se forma una suspensión intensivamente mezclada y se consigue una transferencia óptima de masa y calor entre las dos fases. Para generar el calor de tratamiento necesario, se usa una radiación de microondas de acuerdo con la radiación de microondas usada según la invención. Como las microondas son introducidas también en el reactor a través del tubo central, la mayor densidad de potencia de microondas en la cámara de mezcladura existe por encima del orificio del tubo central, en el que los sólidos obtenidos en la suspensión absorben las microondas particularmente bien. Por lo tanto, la utilización energética de las microondas es particularmente eficaz en el procedimiento según la invención. Por medio de la corriente gaseosa del tubo central, se evita también de forma fiable que el polvo fino o gases del procedimiento entren en el tubo central, se extiendan hacia arriba de la fuente de microondas y la deterioren. Por lo tanto, según la invención, pueden ser evitadas las ventanas transparentes a microondas para apantallar la guía de ondas, las cuales son comúnmente usadas en la técnica anterior. Estas incluyen el problema de que los depósitos de polvos finos u otros sólidos en la ventana pueden dificultar y absorber parcialmente la radiación de las microondas.
Ha resultado que se pueden proporcionar buenas propiedades de tratamiento cuando las velocidades del gas del primer gas o mezcla gaseosa y la del gas fluidizante para el lecho fluidizado anular son ajustadas de forma que los números de Froude de las partículas en el tubo de suministro de gases sea entre 1 y 100, en el lecho fluidizado anular entre 0,02 y 2 y en la cámara de mezcladura entre 0,3 y 30. Ajustando de forma correspondiente las velocidades del gas del primer gas o mezcla gaseosa y del gas fluidizante, así como la altura del lecho en el lecho fluidizado anular, el contenido de sólidos de la suspensión por encima de la zona de l orificio del tubo centrar se puede hacer variar dentro de gamas amplias y, por ejemplo, puede ser aumentado hasta 30 kg de sólidos por kg de gas, de forma que la pérdida de presión del primer gas entre la zona del orificio del tubo central y la salida superior de la cámara de mezcladura se puede situar entre 1 mbar y 100 mbares. En el caso de un contenido elevado de sólidos de la suspensión en la cámara de mezcladura, una gran parte de estos sólidos se separarán de la suspensión y volverán a caer en el lecho fluidizado anular. Esta circulación se denomina recirculación interna de sólidos, y la corriente de sólidos que circula en esta circulación interna normalmente es significativamente mayor que la cantidad de sólidos suministrados al reactor desde fuera, por ejemplo, mayor en un orden de magnitud. La cantidad (más pequeña) de sólidos no precipitados es extraída de la cámara de mezcladura junto con el primer gas o mezcla gaseosa. El tiempo de retención de los sólidos en el reactor se puede hacer variar dentro de amplios límites mediante la selección de la altura y área de sección transversal del lecho fluidizado anular y es ajustado para el tratamiento con calor deseado. Debido al elevado contenido de sólidos por una parte y la buena capacidad para poner en suspensión los sólidos en la corriente gaseosa por otra parte, se obtienen excelentes condiciones para una buena transferencia de masa y calor por la radiación de microondas que actúa en esta zona por enzima de la zona del orificio del tubo central. La cantidad de sólidos extraídos del reactor con la corriente gaseosa se hace recircular de forma completa o al menos parcial al reactor, siendo efectuada la recirculación previsiblemente en el lecho fluidizado estacionario. El flujo de masa de sólidos así recirculado hasta el lecho fluidizado anular se sitúa normalmente en el mismo orden de magnitud que el flujo de masa de sólidos suministrado al reactor desde fuera. Aparte de la excelente utilización de energía, otra ventaja del procedimiento de acuerdo con la invención consiste en la posibilidad de ajustar de forma rápida, fácil y fiable la transferencia de energía del procedimiento y la transferencia de masa para las necesidades, alterando las velocidades de flujo del primer gas o mezcla gaseosa y del gas fluidizante.
Para asegurar una transferencia de calor particularmente efectiva en la cámara de mezcladura y un tiempo de retención suficiente en el reactor, las velocidades del gas de la primera mezcla gaseosa y del gas fluidizante para el lecho fluidizado se ajustan preferentemente de forma que los números de Froude de las partículas adimensionales (Fr_{p}) sean 1,15 a 20 en el tubo central, 0,115 a 1,15 en el lecho fluidizado anular y/o 0,37 a 3,7 en la cámara de mezcladura. Los números de Froude de las partículas son definidos cada uno por la siguiente ecuación:
1
en la cual:
u = velocidad efectiva del flujo de gas en m/s
\rho_{s} = densidad de partículas sólidas en kg/m^{3}
\rho_{f} = densidad efectiva del gas fluidizante en kg/m^{3}
d_{p} = diámetro medio en m de las partículas en el reactor de la invención (o de las partículas formadas) durante el funcionamiento del reactor
g = constante de la gravedad en m/s^{2}.
Cuando se usa esta ecuación, debe considerarse que d_{p} no indica el diámetro medio (d_{50}) del material usado, sino el diámetro medio del reactor de la invención formado durante el funcionamiento del reactor, que puede diferir significativamente en ambas direcciones del diámetro medio del material usado (partículas primarias). Incluso a partir de un material de granos muy finos con un diámetro medio, por ejemplo de 3 a 10 \mum, las partículas (partículas secundarias) con un diámetro medio de 20 a 30 \mum se pueden formar, por ejemplo, durante el tratamiento con calor. Por otra parte, algunos materiales, por ejemplo, menas, se descomponen durante el tratamiento con calor.
De acuerdo con un desarrollo de la invención, se propone ajustar la altura del lecho de sólidos en el reactor de forma que el lecho fluidizado anular, por ejemplo, se extienda al menos parcialmente más allá del extremo del orificio superior del tupo central en unos pocos centímetros y, por tanto, los sólidos son constantemente introducidos en el primer gas o mezcla gaseosa y arrastrados por la corriente gaseosa hasta la cámara de mezcladura ubicada por encima de la zona del orificio del tubo central. De esta forma, se consigue un contenido de sólidos particularmente elevado de la suspensión por encima de la zona del orificio del tubo central.
De acuerdo con la invención, se propone que el tubo central constituya una guía de ondas, de forma que la radiación de microondas sea alimentada directamente a la cámara de mezcladura del reactor a través del tubo central que constituye una correspondiente guía de microondas. Esta disposición es recomendada en particular cuando el primer gas o mezcla gaseosa (gas del procedimiento) que se hace pasar también a través del tubo central, no esté muy contaminado con polvos finos o que los polvos fines se acoplen solo marginalmente con la potencia de las microondas en su recorrido a través del tubo central. Pero cuando los polvos finos contenidos en el gas del procedimiento se acoplan considerablemente a la potencia de las microondas, la radiación de las microondas puede ser alimentada de forma alternativa a adicional a la cámara de mezcladura a través de al menos una guía de ondas diferente del tubo central, guía de ondas que está dispuesta en el tubo central y, preferentemente termina, por ejemplo, en las proximidades del orificio del tubo central. Por tanto, análogamente la radiación de microondas puede ser acoplada específicamente en las proximidades de la cámara de mezcladura del reactor, sin que polvos finos contenidos en la primera mezcla gaseosa hayan absorbido previamente parte del polvo de la radiación de microondas. En ambos casos son escogidas velocidades de gases tan elevadas de acuerdo con la invención que se evita una recesión de polvos finos desde el reactor al tubo central y la guía de ondas.
Se consigue una mejora del procedimiento cuando la radiación de microondas es introducida a través de una pluralidad de guías de ondas, estando provista cada guía de ondas con una fuente de microondas separada. Para estos fines, en lugar de un tubo central que constituye una guía de ondas de diámetro grande, una pluralidad de tubos centrales puede constituir las guías de ondas, para cada una de las cuales está conectada una fuente de microondas separada. De acuerdo con la invención, una o más guías de ondas de sección transversal más pequeña se pueden hacer pasar alternativamente a través de un tubo central grande hacia el interior del reactor, estando selladas las guías de ondas contra el tubo central de una forma hermética para los gases y estando provista cada guía de ondas con una fuente separada de microondas. El gas del procedimiento con contenido de polvos finos, por ejemplo, es seguidamente introducido en la cámara de mezcladura a través del tubo central. Por medio de esta construcción modular, se puede realizar también una disponibilidad aumentada de la instalación.
De acuerdo con la invención, un gas de purga se hace pasar adicionalmente a través del reactor, que puede ser, por ejemplo, un gas de escape filtrado o limpiado de algún otro modo del reactor o de un procedimiento paralelo. Debido a la corriente continua de gas de purga a través de la guía de ondas, se evitan los depósitos sólidos en la guía de ondas, que alterarían la sección transversal de la guía de ondas de una forma no deseada y absorberían parte de la energía de microondas que originalmente estaba destinada a los sólidos en el reactor. Debido a la absorción de energía en la guía de ondas, la misma calentaría también mucho, con lo que el material sería expuesto a un fuerte desgaste térmico. Además, los depósitos sólidos en la guía de ondas efectuarían reacciones de retroceso no deseadas para la fuente de microondas.
Como fuentes para las ondas electromagnéticas (fuentes de microondas) puede ser usado, por ejemplo, un magnetrón o clistrón. Además de ello, pueden ser usados generadores de frecuencia elevada con correspondientes bobinas o transistores de potencia. Las frecuencias de las ondas electromagnéticas procedentes de la fuente de microondas se sitúan habitualmente en el intervalo de 300 MHz a 30 GHz. Preferentemente, se usan las frecuencias ISM de 435 MHz, 915 MHz y 2,45 GHz. De forma esperada, las frecuencias óptimas se determinan para cada aplicación en una operación de ensayo. Como las frecuencias de las fuentes de microondas son fijas, la capacidad de calentamiento máximo es fija también. Sin embargo, instalando una multitud de pequeñas fuentes de microondas, puede ser óptimamente ajustada la capacidad de calentamiento del lecho fluidizado. De acuerdo con la invención, se proporciona además el ajuste de la sección transversal y las dimensiones de la guía de ondas a la frecuencia usada de la radiación de microondas, con el fin de proporcionar un aporte de energía bastante exento de pérdidas.
Las temperaturas en el lecho fluidizado (lecho fluidizado anular estacionario) se sitúan habitualmente en el intervalo de 150 a 1500ºC. Para ciertos procedimientos, puede ser introducido calor adicional en el lecho fluidizado, por ejemplo, a través de un intercambio de calor indirecto. Para la medición de temperaturas en el lecho fluidizado, se pueden usar elementos detectores aislados, pirómetros de radiación o detectores de fibra óptica.
Para ajustar el tiempo medio de retención de sólidos, se proporciona de acuerdo con la invención que los sólidos extraídos del reactor y separados en un separados en dirección descendente sean al menos parcialmente recirculados en el lecho fluidizado anular del reactor. La cantidad restante es seguidamente suministrada para otras etapas del procedimiento. De acuerdo con una realización preferido, se proporciona un ciclón para separar sólidos en dirección descendente del reactor, teniendo el ciclón un conducto de sólidos que conduce hasta el lecho fluidizado anular del reactor.
Otra mejora es obtenida cuando el gas introducido a través de la guía de ondas es utilizado también para fluidizar el lecho fluidizado. Por tanto, parte del gas es usado para suprimir polvos finos de la guía de ondas, que previamente había sido introducido en el lecho fluidizado a través de otros conductos de suministro.
De acuerdo con la invención, se usan sólidos de granos finos como material de partida, y el tamaño de granos de al menos la mayor parte de los sólidos es más pequeño que 1 mm. Los sólidos granulares que van a ser tratados pueden ser, por ejemplo, menas y en particular menas sulfúricas que son preparadas, por ejemplo, para recuperar oro, cobre o zinc. Además de ello las sustancias de reciclado, por ejemplo, óxido de tratamiento que contiene zinc o sustancias residuales, pueden ser sometidas a un tratamiento térmico en el lecho fluidizado. Si las menas sulfúricas como, por ejemplo, arsenopirita aurífera, son sometidas al procedimiento, el sulfuro es convertido en óxido y con un procedimiento adecuado, se forma preferentemente azufre elemental y solamente pequeñas cantidades de SO_{2}. El procedimiento de la invención ablanda la estructura de la mena de una manera favorable, con lo que una lixiviación posterior conduce a rendimientos mejorados. El sulfuro de arsénico-hierro (FeAsS) preferentemente formado mediante el tratamiento térmico puede ser fácilmente desechado.
Una instalación de acuerdo con la invención comprende las características de la reivindicación 16. Incluye un reactor que constituye un reactor de lecho fluidizado para el tratamiento térmico de los sólidos de granos finos, y una fuente de microondas. Al reactor está conectado un sistema de suministro, que puede incluir en particular un tubo de suministro de gas y está formado de manera que el gas fluye a través del sistema de suministro de gas arrastre los sólidos de un lecho fluidizado anular estacionario, que rodea al menos parcialmente el sistema de suministro de gas, hasta una cámara de mezcladura del reactor, y que la radiación de microondas generada por la fuente de microondas pueda ser introducida a través del sistema de suministro de gas. Preferentemente, este sistema de suministro de gas se extiende en la cámara de mezcladura.
De acuerdo con la invención, el sistema de suministro de gas incluye preferentemente un tubo de suministro de gas (tubo central) que se extiende hacia arriba de forma sustancialmente vertical desde la zona inferior del reactor, preferentemente en la cámara de mezcladura del reactor, tubo de suministro de gas que está rodeado por una cámara que se extiende al menos particularmente alrededor del tubo central y en la que se forma el lecho fluidizado anular estacionario. El tubo central puede constituir una boquilla en su abertura de salida y/o tener una o más aberturas distribuidas alrededor de su superficie de corteza, de forma que durante el funcionamiento del reactor los sólidos acceden constantemente al tubo central a través de las aberturas y son arrastrados por el primer gas o mezcla gaseosa a través del tubo central en la cámara de mezcladura. Naturalmente, pueden ser proporcionados también dos o más tubos centrales con dimensiones y formas diferentes o iguales en el reactor. Sin embargo, preferentemente, al menos uno de los tubos centrales está dispuesto aproximadamente de forma central con referencia al área de sección transversal del reactor.
De acuerdo con la invención, la radiación de microondas es suministrada al reactor en una guía de ondas. La radiación de microondas puede ser conducida en secciones huecas conductoras de la electricidad de todos los tipos y geometrías, en la medida en que sus dimensiones no caigan por debajo de ciertos valores mínimos. La guía de ondas consiste completa o ampliamente en un material conductor de la electricidad, por ejemplo, cobre. En una primera realización, el tubo de suministro de gas constituye directamente una guía de ondas para introducir las microondas. Aparte de una estructura sencilla de un reactor diseñado de esta forma, la corrientes gaseosa presente en la guía de ondas evita el avance de polvos finos u otras impurezas a través de la guía de ondas hasta la fuente de microondas y su deterioro. Además, el gas en el tubo de suministro de gases puede ser ya precalentado por las microondas dependiendo de la capacidad de absorción del gas o partículas contenidas en el mismo.
Alternativamente o además, al menos una guía de ondas separada para alimentar la radiación de microondas en el reactor puede estar dispuesta en el tubo de suministro de gases de acuerdo con la invención, por ejemplo en la forma de una lanza. Cuando la guía de ondas termina aproximadamente en la zona del orificio del tubo central o un poco por debajo del mismo, la corriente gaseosa que fluye en la cámara de mezcladura evita un acceso de impurezas en la guía de ondas. Al mismo tiempo, la radiación de microondas puede ser introducida en el reactor sustancialmente exenta de pérdidas. De acuerdo con la invención, se puede proporcionar también una pluralidad de tubos de suministro de gases (tubos centrales) y/o una pluralidad de guías de ondas de acuerdo con la invención, estando conectada una fuente de microondas separada a cada guía de ondas. Por tanto, la intensidad de microondas en el reactor se puede hacer variar simplemente activando y desactivando las fuentes individuales de microondas, sin que tenga que ser alterada la intensidad o frecuencia de una fuente de microondas. Esto es particularmente ventajoso, porque así es posible mantener el ajuste óptimo de la fuente de microondas y la guía de ondas respectivamente conectada y sin embargo alterar la intensidad total en el reactor.
El cálculo exacto de las condiciones de resonancia incluye cálculos matemáticos bastante complejos, como las ecuaciones de Maxwell (ecuaciones diferenciales no uniformes y no lineales), debe ser finalmente resuelto con las correspondientes condiciones marginales. En el caso de una sección transversal de la guía de ondas rectangular o redonda, sin embargo, las ecuaciones pueden ser simplificadas en la medida en que pueden ser resueltas analíticamente y por lo tanto los problemas relativos al diseño de las guías de ondas resultan más claros y más fáciles de resolver. Por lo tanto, debido a la producción relativamente fácil, solamente son usadas en la industria guías de ondas rectangulares y guías de ondas redondas, que son también preferentemente usadas de acuerdo con la invención. Las guías de ondas rectangulares principalmente usadas están estandarizadas en la bibliografía anglosajona.
Estas dimensiones estándar fueron adoptadas en Alemania, lo cual es el motivo por el que aparecen dimensiones extrañas en parte. En general, todas las fuentes de microondas industriales de la frecuencia de 2,45 GHz están equipadas con una guía de ondas rectangular del tipo R26, que tienen una sección transversal de 43 x 86 mm. En las guías de ondas existen diferentes estados de oscilación: en el modo eléctrico transversal (modo TE), el componente del campo eléctrico se sitúa transversal respecto a la dirección de la guía de ondas y el componente magnético se sitúa en la dirección de la guía de ondas. En el modo magnético transversal (modo TM), el componente del campo magnético se sitúa transversal respecto a la dirección de la guía de ondas y el componente eléctrico se sitúa en la dirección de la guía de ondas. Ambos estados de oscilación pueden aparecer en todas las direcciones en el espacio con diferentes números de modo (por ejemplo, TE-1-1, TM-2-0).
De acuerdo con la invención, la longitud de una guía de ondas se sitúa en el intervalo de 0,1 a 10 m. Resultó que las guías de ondas de esta longitud podían ser manejadas de forma particularmente fácil en la práctica. La guía de ondas puede ser de un diseño lineal o plegado.
En el lecho fluidizado anular y/o la cámara de mezcladura del reactor, se pueden proporcionar medios para desviar los flujos de sólidos y/o fluidos de acuerdo con la invención. Por ejemplo, es posible colocar una válvula anular, cuyo diámetro se sitúa entre el del tubo central y el de la pared del reactor, en el lecho fluidizado anular, de forma que el borde superior de la válvula sobresale más allá del nivel de sólidos obtenido durante el funcionamiento, mientras que el borde inferior de la válvula está dispuesto a una distancia del distribuidor de gases o similar. Por tanto, los sólidos separados de la cámara de mezcladura en las proximidades de la pared del reactor deben pasar primero por la válvula en su borde inferior, antes de que sean arrastrados por el flujo de gas del tubo central nuevamente a la cámara de mezcladura. De esta forma, es forzado un intercambio de sólidos en el lecho fluidizado anular, de forma que se obtiene un tiempo de retención más uniforme en el lecho fluidizado anular.
Los desarrollos, ventajas y posibles aplicaciones de la invención pueden ser tomados también a partir de la siguiente descripción de realizaciones y de los dibujos. Todas las características descritas y/o ilustradas en los dibujos forman la materia objeto de la invención por sí misma en cualquier combinación, independientemente de su inclusión en las reivindicaciones o su referencia anterior.
Breve descripción de los dibujos
La Fig. 1 muestra un diagrama del procedimiento de un procedimiento y una instalación de acuerdo con una primera realización de la presente invención;
la Fig. 2 muestra un reactor para realizar el procedimiento de acuerdo con una segunda realización de la presente invención, y
la Fig. 2 muestra un reactor para realizar el procedimiento de acuerdo con una tercera realización de la presente invención.
Descripción de las realizaciones preferidas
Con referencia a la Fig. 1, la instalación y el procedimiento par el tratamiento térmico de sólidos se describen primero en general para explicar el funcionamiento de acuerdo con la invención.
Para el tratamiento térmico de sólidos, la instalación incluye, por ejemplo, un reactor cilíndrico 1 con un tubo central 3 dispuesto de forma aproximadamente coaxial con el eje longitudinal del reactor, tubo central que se extiende hacia arriba de forma sustancialmente vertical desde el fondo del reactor 1. En las proximidades del fondo del reactor 1, se proporciona un distribuidor de gases no ilustrado, en el que se abren los conductos 19 de suministro. En la zona verticalmente superior del reactor 1, que forma una cámara de mezcladura 7, se dispone una salida 13, que se abre en un separador 14 que constituye un ciclón.
Cuando los sólidos, por ejemplo en la forma de menas granulares, desde un silo 5 de sólidos son seguidamente introducidos en el reactor 1 a través del conducto 6 de sólidos, se forma una capa que rodea anularmente al tubo central 3 en el distribuidor de gases, capa que es denominada lecho fluidizado anular 8. Tanto el reactor 1 como el tubo central 3 puede tener naturalmente una sección transversal diferente de la sección transversal redonda preferida, en la medida en que el lecho fluidizado anular 8 rodee al menos parcialmente al tubo central 3. El gas fluidizante introducido a través de los conductos 19 de suministro fluye a través del distribuidor de gases y fluidiza el lecho fluidizado anular 8, de manera que se forma un lecho fluidizado estacionario. Preferentemente, el distribuidor de gases constituye un conjunto de chorros con un gran número de chorros individuales que están conectados a los conductos 19 de suministro. En una realización más simple, el distribuidor de gases puede constituir también una rejilla con una cámara distribuidora de gases dispuesta por debajo de la misma. La velocidad de los gases suministrados al reactor 1 se ajusta de forma que el número de Froude de las partículas en el lecho fluidizado anular 8 sea entre aproximadamente 0,115 y 1,15.
Suministrando más sólidos en el lecho fluidizado anular 8, el nivel de sólidos en el reactor 1 es elevado hasta una medida tal que los sólidos alcanzan el orificio del tubo central 3. A través del tubo central 3, un gas o mezcla gaseosa preferentemente caliente con una temperatura entre 200 y 1000ºC es introducido en el reactor 1. La velocidad del gas suministrado al reactor 1 a través del tubo central 3 es preferentemente ajustada de manera que el número de Froude de las partículas en el tubo central 3 sea aproximadamente entre 1,15 y 20 y en la cámara de mezcladura 7 de aproximadamente entre 0,37 y 3,7.
Como el nivel de sólidos del lecho fluidizado anular 8 es elevado por encima del borde superior del tubo central 3, los sólidos fluyen sobre este borde al tubo central 3. El borde superior del tubo central 3 puede ser lineal o tener una forma diferente, por ejemplo, puede estar serrado o tener aberturas laterales. Debido a las elevadas velocidades del gas, el gas que fluye a través del tubo central 3 arrastra sólidos desde el lecho fluidizado anular estacionario 8 a la cámara de mezcladura 7 cuando se hace pasar a través de la zona del orificio superior, con lo que se forma una suspensión intensivamente entremezclada.
Al final del tubo central 3 opuesto al reactor 1, se dispone una fuente 2 de microondas. Las radiaciones de microondas allí generadas son introducidas en la cámara de mezcladura 7 a través del tubo central 3 que constituye la guía 4 de ondas y contribuye al menos parcialmente al calentamiento del reactor 1.
El tipo de desacoplamiento de las microondas a partir de la guía 4 de ondas que sirve como conducto de alimentación puede ser efectuado de diferentes formas. Teóricamente, la energía de microondas puede ser transportada en guías de ondas exentas de pérdidas. La sección transversal de las guías de ondas es obtenida como un desarrollo lógico de un circuito de oscilación eléctrica que comprende una bobina y un condensador hacia frecuencias muy elevadas. Teóricamente, este circuito de oscilación puede hacerse funcionar análogamente exento de pérdidas. En el caso de un aumento sustancial de la frecuencia de resonancia, la bobina de un circuito de oscilación eléctrico se convierte en la mita de un devanado, que corresponde a un lado de la sección transversal de la guía de ondas. En realidad, un circuito oscilante pierde energía debido a la resistencia óhmica en la bobina y el condensador. La guía de ondas pierde energía debido a la resistencia óhmica en la pared de la guía de ondas.
La energía puede ser ramificada de un circuito de oscilación eléctrico acoplando un segundo circuito de oscilación al mismo, que retira energía del primero. Análogamente, empalmando una segunda guía de ondas a una primera guía de ondas, puede ser desacoplada energía de la misma (transición de guías de ondas). Cuando la primera guía de ondas es desconectada detrás del punto de acoplamiento mediante un pistón ajustable, la energía total puede incluso ser desviada a la segunda guía de ondas.
La energía de microondas en una guía de ondas está incluida por las paredes conductoras de la electricidad. En las paredes, están fluyendo corrientes de pared y en la sección transversal de la guía de ondas existe un campo electromagnético, cuya resistencia de campo puede ser de varias decenas de kV por metro. Cuando seguidamente se coloca una varilla de antena conductora de la electricidad en la guía de ondas, la misma puede disipar directamente la diferencia de potencial del campo electromagnético y con una forma adecuada emite también la misma en su extremo (desacoplamiento de antena o sonda). Una varilla que antena que entre en la guía de ondas a través de una abertura y entre en contacto con la pared de la guía de ondas en otro punto puede todavía recibir directamente corrientes de la pared y análogamente emitir las mismas en su extremo. Cuando la guía de ondas es desconectada por detrás del acoplamiento de la antena mediante un pistón ajustable, la energía completa puede ser desviada desde la guía de ondas a la antena, en este caso también.
Cuando las líneas de campo de las corrientes de la pared en las guías de ondas son interrumpidas por ranuras, la energía de microondas surge de la guía de ondas a través de las ranuras (desacoplamiento de ranuras), ya que la energía no puede fluir por la pared. Las corrientes de pared en un flujo de guías de ondas rectangulares fluyen paralelas a la línea central en el medio del lado ancho de la guía de ondas, y atraviesan hasta la línea central en el medio del lado estrecho de la guía de ondas. Por lo tanto, las ranuras transversales en el lado ancho y las ranuras longitudinales en el lado estrecho desacoplan la radiación de microondas de las guías de ondas.
La radiación de microondas desacoplada de la guía 4 de ondas en una de las formas anteriormente descritas es absorbida por la suspensión formada en la cámara de mezcladura 7, en particular por los sólidos unidos en la misma, y contribuye a su calentamiento. La reacción deseada de los sólidos granulares con el gas del procedimiento suministrado a través del tubo central 3 tiene lugar seguidamente en la cámara de mezcladura 7. En este caso, la temperatura se sitúa entre 200 y 1500ºC. Debido a la reducción de la velocidad de flujo del primer gas (gas del procedimiento) expandido en la cámara de mezcladura 7 o debido a los impactos contra la pared del reactor, el material granular reaccionado se vuelve a hundir en el lecho fluidizado anular 8, en el que puede ser calentado y mantenido a la temperatura deseada mediante los elementos 9 de calentamiento. Los sólidos en bruto son retirados a través de un conducto 10 de descarga. El gas que contiene la acumulación no precipitada residual de sólidos fluye a la parte superior del reactor, en la que los gases con contenido de polvos finos son enfriados por medio de los elementos 12 de enfriamiento. A través de la salida 13, los gases son introducidos en el ciclón 14 que constituye un separador, en cuyo lado frontal es retirado el gas a través del conducto 15 y enfriado en un refrigerador 16. El gas es desprovisto de polvos finos en un separador 17 adicional, por ejemplo un ciclón o filtro, y es suministrado en forma de gas exento de polvos finos desde la parte de abajo, en parte a través de los conductos 18 y 19 por medio de boquillas rotatorias, hasta el lecho fluidizado anular 8 para un tratamiento adicional. Otro conducto 20 ramifica el gas exento de polvos finos hasta la tobera 3 o la guía 4 de ondas y sirve como gas de purga y/o gas del procedimiento, con el fin de mantener el conducto 3, 4 exento de polvos finos. Además, el gas del procedimiento puede ser mezclado en el tubo central 3 a través de un conducto no ilustrado.
Los sólidos, el particular el polvo fino, separados en el separador, son recirculados a través de la parte inferior del ciclón 14 hasta el lecho fluidizado anular 8, y es posible aquí descargar sólidos finos como producto a través del conducto 11. De esta forma, el nivel de sólidos en el lecho fluidizado anular 8 del reactor 1 puede ser fácilmente ajustado. Para ajustar la recirculación de sólidos, es bastante útil de acuerdo con la invención medir la pérdida de presión medir la pérdida de presión entre el tubo central 3 y el conducto de salida (salida 13) del reactor 1 que conduce hasta el separador 14 y controlarlo haciendo variar la cantidad de sólidos recirculados. Lo que resulta ser particularmente ventajosa es un recipiente intermedio fluidizado con un miembro dosificador en dirección descendente, por ejemplo, un alimentador de estrella de velocidad variable o una válvula rotatoria de tipo rodillo, en el que en el que los sólidos no necesarios para una recirculación pueden ser extraídos, por ejemplo, por medio de un rebosadero y ser posteriormente suministrados para un uso adicional. La recirculación de sólidos de una forma sencilla contribuye a mantener constantes las condiciones del procedimiento en el reactor 1 y/o ajustar el tiempo medio de retención de los sólidos en el reactor 1.
La Fig. 2 muestra la parte inferior del reactor 1 de acuerdo con una segunda realización. Se proporcionan dos fuentes de microondas 2a, 2b, un tubo centrado separado 3a 3b que está conectado a cada fuente de microondas, con el fin de introducir las microondas en la cámara de mezcladura 7. En este caso también, el tubo central 3a, 3b es directamente usado como guía de ondas 4a, 4b. Los dos tubos centrales 33a, 3b son suministrados con gas exento de polvos finos a través del conducto 20, gas que sirve nuevamente como gas de purga. En lugar de las dos fuentes de microondas 2a, 2b ilustradas, se puede proporcionar también una pluralidad de fuentes de microondas con un número correspondiente de guías de ondas y tubos centrales, que están dispuestos por debajo del reactor o alrededor del reactor.
La Fig. 3 muestra análogamente la parte inferior del reactor 1. En esta realización del reactor 1, se proporcionan también dos fuentes 2a, 2b de microondas que introducen microondas en la cámara de mezcladura a través de unas guías de ondas 4a, 4b separadas una de otra. Las guías de ondas 4a, 4b son introducidas en el tubo central 3 y son guiadas en el mismo hasta la cámara de mezcladura 7. Para evitar una contaminación de las guías de ondas 4a, 4b, son suministradas con gas exento de polvos finos a través del conducto 20, que en este caso sirve como gas de purga. En este caso, el tubo central 3 es usado para introducir, por ejemplo, gas del procedimiento con contenido de polvos finos. Para una modificación posterior de un reactor 1 existente, solo es necesario alterar una parte del conducto del tubo central 3, para proporcionar una vía de paso hermética a gases de las guías de ondas 4a, 4b en el tubo central 3. En lugar de las dos fuentes de microondas 2a, 2b ilustradas, se puede proporcionar nuevamente una pluralidad de fuentes de microondas, que son dispuestas por debajo del reactor 1 o alrededor del reactor 1. Una pluralidad de fuentes de microondas permite variar la intensidad total de la radiación de microondas introducida en el reactor 1 simplemente poniendo en marcha las fuentes de microondas individuales, sin tener que alterar los parámetros de funcionamiento de una fuente de microondas a las que se ajusta óptimamente la guía de ondas.
Cuando se aplica el procedimiento, los sólidos que van a ser tratados absorben al menos parcialmente la radiación electromagnética usada y, por tanto, calientan el lecho fluidizado. Ha resultado sorprendentemente que en particular, el material tratado con elevadas resistencias de campo puede ser lixiviado más fácilmente. Frecuentemente, se pueden realizar también otras ventajas técnicas como, por ejemplo, tiempos de retención reducidos o una disminución de las temperaturas del procedimiento requeridas.
El reactor 1 con el tubo central 3 y el lecho fluidizado anular 8 es particularmente útil para el tratamiento térmico de un material granular, ya que está caracterizado por la combinación de muy buenas características de transferencia de masa y calor con largos tiempos de retención de sólidos. De acuerdo con la invención, la mayor parte del gas del procedimiento es introducido en la cámara de mezcladura 7 a través del tubo central 3, de forma que los sólidos son arrastrados desde el lecho fluidizado 8 estacionario dispuesto alrededor del tubo central hasta la cámara de mezcladura 7 colocada por encima de este lecho fluidizado 8 estacionario. Esto conduce a una suspensión particularmente bien mezclada. Mediante la selección de las secciones transversales del reactor 1, se asegura la obtención de la baja velocidad media en la cámara de mezcladura 7. La consecuencia es que la mayor parte de los sólidos son separados de la suspensión y vuelven a caer en el lecho fluidizado 8 anular. La circulación de sólidos formada entre el lecho fluidizado anular y la cámara de mezcladura normalmente es mayor en un orden de magnitud que el flujo de masa de sólidos suministrado al reactor desde fuera. Por tanto, se asegura que los sólidos granulares presentes en la cámara de mezcladura pasan repetidamente a través de la zona de mayor densidad de potencia de microondas por encima del tubo central, en el que los sólidos pueden absorber de forma particularmente fácil la radiación de microondas acoplada a la misma a través de las guías de ondas.
Ejemplo
Calcinación de mena de oro
Un ejemplo concreto para el procedimiento de acuerdo con la invención es la calcinación de una mena de oro, que se realiza en una instalación de acuerdo con la Fig. 3.
Para este caso de aplicación, los números de Froude de las partículas Frp son aproximadamente 0,35 en el lecho fluidizado 8 anular estacionario, aproximadamente 1,3 en la cámara de mezcladura 7 y aproximadamente 15 en el tubo central 3. La frecuencia de microondas usada es aproximadamente 2,45 GHz.
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
(Tabla pasa a página siguiente)
\newpage
Los parámetros del procedimiento esencial pueden ser tomados de la siguiente Tabla.
\vskip1.000000\baselineskip
Alimentación
2 
\vskip1.000000\baselineskip
Aparato
3 
\vskip1.000000\baselineskip
\hskip1.3cm
Condiciones de funcionamiento
4 
\vskip1.000000\baselineskip
El contenido de carbono orgánico en el producto es más pequeño de 0,1%.
\newpage
Lista de números de referencia
1
reactor
2,2a,2b
fuentes de microondas
3
tubo central
4,4a,4b
guía de ondas
5
silo de sólidos
6
conducto de sólidos
7
cámara de mezcladura
8
lecho fluidizado anular
9
elementos calentadores
10
conducto de descarga
11
conducto
12
elementos de enfriamiento
13
salida, conducto de salida
14
separador, ciclón
15
conducto de gases
16
refrigerador
17
separador
18
conducto de gas
19
conductos de suministro
20
conducto de gas.

Claims (23)

1. Un procedimiento para el tratamiento térmico de sólidos granulares en un reactor (1) de lecho fluidizado, en el que la radiación de microondas de una fuente (2) de microondas es alimentada al reactor (1), caracterizado porque el primer gas o mezcla gaseosa es introducido desde abajo a través de al menos un tubo (3), preferentemente central, de suministro de gases dentro de una cámara de mezcladura (7) del reactor, estando el tubo (3) de suministro de gases al menos parcialmente rodeado por un lecho fluidizado (8) anular estacionario que es fluidizado suministrando un gas fluidizante, en el que el gas que fluye a través del sistema de suministro de gases arrastra los sólidos del lecho fluidizado (8) anular estacionario dentro de la cámara de mezcladura (7), y porque la radiación de microondas es suministrada a la cámara de mezcladura (7) a través del mismo tubo (3) de suministro de gases.
2. El procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque las velocidades del gas del primer gas o mezcla gaseosa y del gas fluidizante para el lecho fluidizado (8) anular se ajustan de forma que los números de Froude de las partículas en el tubo (3) de suministro de gases sean entre 1 y 100, en el lecho fluidizado (8) anular entre 0,02 y 2 y en la cámara de mezcladura (7) entre 0,3 y 30.
3. El procedimiento según la reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque el número de Froude de las partículas en el tubo (3) de suministro de gases es entre 1,15 y 20.
4. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el número de Froude de las partículas en el lecho fluidizado (8) anular es entre 0,115 y 1,15.
5. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el número de Froude de las partículas en la cámara de mezcladura (7) es entre 0,37 y 3,7.
6. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la altura del lecho de sólidos en el reactor (1) es ajustada de forma que el lecho fluidizado (8) anular se extienda más allá del extremo del orificio superior del tubo (3) de suministro de gases y porque los sólidos son constantemente introducidos en el primer gas o mezcla gaseosa y arrastrados por la corriente gaseosa hasta la cámara de mezcladura (7) colocada por encima de la zona del orificio del tubo (3) de suministro de gases.
7. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la radiación de microondas es introducida a través de un tubo (3, 3a, 3b) de suministro de gases que constituye una guía de ondas (4, 4a, 4b) y/o a través de una guía de ondas (4a, 4b) dispuesta en el tubo (3) de suministro de gases.
8. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la radiación de microondas es introducida a través de una pluralidad de guías de ondas (4a, 4b), cada guía de ondas (4a, 4b) está provista con una fuente (2a, 2b) separada de microondas.
9. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque se hace pasar un gas de purga a través de la guía de ondas (4, 4a, 4b).
10. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la frecuencia usada para la fuente (2) de microondas se sitúa entre 300 MHz y 30 GHz, preferentemente entre 400 MHz y 3 GHz, en particular en las frecuencias ISM de 435 MHz, 915 MHz y 2,45 GHz.
11. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque la sección transversal y las dimensiones de la guía de ondas (4) se ajustan a la frecuencia usada de la radiación de microondas.
12. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque las temperaturas en el lecho fluidizado (8) anular estacionario se sitúan entre 150ºC y 1500ºC.
13. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque los sólidos descargados del reactor (1) y separados en un separador (14) en dirección descendente son al menos parcialmente recirculados hasta el lecho fluidizado (8) anular del reactor.
14. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el gas introducido a través del la guía de ondas (4) es usado para una fluidización adicional del lecho fluidizado (8) estacionario.
15. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque son suministrados sólidos de granos finos con un tamaño de granos de menos de 1 mm como material de partida.
16. Una instalación para el tratamiento térmico de sólidos granulares, en particular para realizar un procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 15, que comprende un reactor (1) que constituye un reactor de lecho fluidizado y una fuente (2) de microondas, caracterizada porque el reactor (1) incluye un sistema de suministro de gases que está formado de manera que el gas que fluye a través del sistema de suministro de gases arrastra los sólidos de un lecho fluidizado (8) anular estacionario, que rodea al menos parcialmente el sistema de suministro de gases, dentro de una cámara de mezcladura (7) del reactor y porque es introducida una radiación de microondas por medio del sistema de suministro de gases.
17. La instalación según la reivindicación 16, caracterizada porque el sistema de suministro de gases incluye un tubo (3) de suministro de gases que se extiende hacia arriba de forma sustancialmente vertical desde la zona inferior del reactor (1) hasta la cámara de mezcladura (7) del reactor (1), estando rodeado el tubo (3) de suministro de gases por una cámara que se extiende al menos parcialmente alrededor del tubo (3) de suministro de gases y en el que se forma el lecho fluidizado (8) anular estacionario.
18. La instalación según la reivindicación 17, caracterizada porque el tubo (3) de suministro de gases está dispuesto de forma aproximadamente central con referencia al área de sección transversal del reactor (1).
19. La instalación según cualquiera de las reivindicaciones 16 a 18, caracterizada porque el tubo (3) de suministro de gases constituye una guía de ondas (4) para introducir la radiación de microondas.
20. La instalación según cualquiera de las reivindicaciones 16 a 19, caracterizada porque en el tubo (3) de suministro de gases está dispuesta al menos una guía de ondas (4a, 4b) para introducir la radiación de microondas.
21. La instalación según cualquiera de las reivindicaciones 16 a 20, caracterizada porque se proporciona una pluralidad de tubos (3a, 3b) de suministro de gases y/o una pluralidad de guías de ondas (4a, 4b), estando conectada una fuente (2a, 2b) separada de microondas a cada guía de ondas (4a, 4b).
22. La instalación según cualquiera de las reivindicaciones 19 a 21, caracterizada porque una guía de ondas (4) tiene una sección transversal rectangular o redonda.
23. La instalación según cualquiera de las reivindicaciones 19 a 22, caracterizada porque una guía de ondas (4) tiene una longitud de 0,1 m a 10 m.
ES03767621T 2002-12-23 2003-11-24 Tratamiento de solidos granulares en un lecho fluidizado anular con microondas. Expired - Lifetime ES2301836T3 (es)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10260745 2002-12-23
DE10260745A DE10260745A1 (de) 2002-12-23 2002-12-23 Verfahren und Anlage zur thermischen Behandlung von körnigen Feststoffen

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2301836T3 true ES2301836T3 (es) 2008-07-01

Family

ID=32404216

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES03767621T Expired - Lifetime ES2301836T3 (es) 2002-12-23 2003-11-24 Tratamiento de solidos granulares en un lecho fluidizado anular con microondas.

Country Status (15)

Country Link
US (1) US20060266636A1 (es)
EP (1) EP1575701B1 (es)
JP (1) JP2006512189A (es)
CN (1) CN100372602C (es)
AT (1) ATE385439T1 (es)
AU (1) AU2003292086B2 (es)
BR (1) BR0317630A (es)
CA (1) CA2510009A1 (es)
DE (2) DE10260745A1 (es)
EA (1) EA007566B1 (es)
ES (1) ES2301836T3 (es)
NO (1) NO20053291L (es)
PE (1) PE20040457A1 (es)
WO (1) WO2004056467A1 (es)
ZA (1) ZA200505913B (es)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10260737B4 (de) 2002-12-23 2005-06-30 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von titanhaltigen Feststoffen
DE10260741A1 (de) * 2002-12-23 2004-07-08 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von feinkörnigen Feststoffen
DE10260734B4 (de) 2002-12-23 2005-05-04 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwelkoks
DE10260739B3 (de) 2002-12-23 2004-09-16 Outokumpu Oy Verfahren und Anlage zur Herstellung von Metalloxid aus Metallverbindungen
DE10260731B4 (de) 2002-12-23 2005-04-14 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen
DE10260733B4 (de) 2002-12-23 2010-08-12 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen
DE102004042430A1 (de) * 2004-08-31 2006-03-16 Outokumpu Oyj Wirbelschichtreaktor zum thermischen Behandeln von wirbelfähigen Substanzen in einem mikrowellenbeheizten Wirbelbett
CN101400589B (zh) * 2006-03-14 2011-07-13 巴斯夫欧洲公司 吸水性聚合物颗粒的气动输送方法
WO2008036824A1 (en) * 2006-09-20 2008-03-27 Hw Advanced Technologies, Inc. A method and means for using microwave energy to oxidize sulfidic copper ore into a prescribed oxide-sulfate product
SE531166C2 (sv) * 2007-06-08 2009-01-07 Kemira Kemi Ab Förfarande för framställning av polyaluminiumsalter
US8236144B2 (en) * 2007-09-21 2012-08-07 Rf Thummim Technologies, Inc. Method and apparatus for multiple resonant structure process and reaction chamber
FR2923732B1 (fr) * 2007-11-16 2011-03-04 Nicolas Ugolin Procede utilisant l'energie thermique solaire couplee a des plasmas pour produire un carburant liquide et du dihydrogene a partir de biomasse ou de charbon fossile (procede p-sl et p-sh)
GB0725308D0 (en) * 2007-12-28 2008-02-06 Holliday R Combined heater and conveyor
FR2928848B1 (fr) 2008-03-20 2010-04-16 Sairem Soc Pour L Applic Indle Dispositif d'application d'energie electromagnetique a un milieu reactif
WO2010063144A1 (zh) * 2008-12-02 2010-06-10 浙江泰德新材料有限公司 一种微波加热装置及其在化学反应中的应用
CN101518723B (zh) * 2009-03-27 2012-07-25 四川大学 微波化学反应装置的微波能量传输方法与介质辐射器
US9295968B2 (en) 2010-03-17 2016-03-29 Rf Thummim Technologies, Inc. Method and apparatus for electromagnetically producing a disturbance in a medium with simultaneous resonance of acoustic waves created by the disturbance
DE102010003613A1 (de) * 2010-04-01 2011-10-06 Brandenburgische Technische Universität Cottbus Verfahren und Vorrichtung zum Trocknen von Kohle
DE102010022400B4 (de) 2010-06-01 2013-04-25 Outotec Oyj Verfahren und Anlage zur Absenkung des Rest-Kohlenstoffgehaltes von Asche
CN101869981B (zh) * 2010-06-19 2012-01-25 太原理工大学 一种微波加热喷动流化脱碳装置
CN102261822B (zh) * 2011-05-19 2013-05-01 广东科达机电股份有限公司 一种微波流化干燥褐煤的装置
CN102645087B (zh) * 2012-05-17 2014-09-03 中山大学 一种水密丸的干燥方法
US20140312030A1 (en) * 2013-04-23 2014-10-23 Paul D. Steneck Microwave heat treatment apparatus and method
JP6327920B2 (ja) * 2014-04-02 2018-05-23 小林　博 粉体ないしは粒子の集まりを連続して加熱処理する加熱処理装置
US11358113B2 (en) * 2017-08-08 2022-06-14 H Quest Vanguard, Inc. Non-thermal micro-plasma conversion of hydrocarbons
CN110317946A (zh) * 2019-04-17 2019-10-11 云南民族大学 一种微波流态化焙烧闪锌矿的装置与方法
DE102019121373B4 (de) 2019-08-07 2022-03-10 Netzsch Trockenmahltechnik Gmbh Abscheider mit partieller filtrierung
FR3136385A1 (fr) * 2022-06-14 2023-12-15 Innovation & Development Company dispositif de chauffage par micro-ondes et à lit fluidisé pour le traitement thermique de produits végétaux ou organiques

Family Cites Families (92)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5776353A (en) * 1996-02-16 1998-07-07 Advanced Minerals Corporation Advanced composite filtration media
US2714126A (en) * 1946-07-19 1955-07-26 Kellogg M W Co Method of effecting conversion of gaseous hydrocarbons
US2582710A (en) * 1946-09-28 1952-01-15 Standard Oil Dev Co Method for the conversion of carbonaceous solids into volatile products
US2826460A (en) * 1954-05-26 1958-03-11 Continental Oil Co Apparatus for elevating granular material
US2874095A (en) * 1956-09-05 1959-02-17 Exxon Research Engineering Co Apparatus and process for preparation of seed coke for fluid bed coking of hydrocarbons
GB1143880A (es) * 1967-06-16 1900-01-01
US3528179A (en) * 1968-10-28 1970-09-15 Cryodry Corp Microwave fluidized bed dryer
US3578798A (en) * 1969-05-08 1971-05-18 Babcock & Wilcox Co Cyclonic fluid bed reactor
US3671424A (en) * 1969-10-20 1972-06-20 Exxon Research Engineering Co Two-stage fluid coking
US4016657A (en) * 1971-07-14 1977-04-12 Passey Now By Change Of Name C Heat pump freeze drying system
DE2256385B2 (de) * 1972-11-17 1981-04-16 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zum kontinuierlichen Erhitzen feinkörniger Feststoffe
US3876392A (en) * 1973-06-25 1975-04-08 Exxon Research Engineering Co Transfer line burner using gas of low oxygen content
US3939439A (en) * 1974-12-17 1976-02-17 Nasa Diffused waveguiding capillary tube with distributed feedback for a gas laser
GB1550835A (en) * 1975-08-18 1979-08-22 British American Tobacco Co Treatment of tobacco
US4073642A (en) * 1975-09-04 1978-02-14 Stora Kopparbergs Bergslags Aktiebolag Method for reducing material containing iron oxides
DE2636854C2 (de) * 1976-08-16 1986-08-21 Aluminium Pechiney, Lyon Verfahren zur thermischen Spaltung von Aluminiumchloridhydrat
US4191544A (en) * 1978-03-17 1980-03-04 The Babcock & Wilcox Company Gas cleaning apparatus
US4338283A (en) * 1980-04-04 1982-07-06 Babcock Hitachi Kabushiki Kaisha Fluidized bed combustor
US4377466A (en) * 1981-04-27 1983-03-22 Chevron Research Company Process for staged combustion of retorted carbon containing solids
FR2555392B1 (fr) * 1983-11-17 1986-08-22 Air Liquide Procede de traitement thermique, notamment de coupage, par un jet de plasma
US4658891A (en) * 1984-01-05 1987-04-21 Willow Technology, Inc. Method and apparatus for thermally processing viscous, shear sensitive materials
DE3428782A1 (de) * 1984-08-04 1986-02-13 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur erzeugung von eisenschwamm
EP0206066B1 (de) * 1985-06-12 1993-03-17 Metallgesellschaft Ag Verbrennungsvorrichtung mit zirkulierender Wirbelschicht
DE3626027A1 (de) * 1986-08-01 1988-02-11 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur reduktion feinkoerniger, eisenhaltiger materialien mit festen kohlenstoffhaltigen reduktionsmitteln
US4822592A (en) * 1987-02-05 1989-04-18 Aluminum Company Of America Producing alpha alumina particles with pressurized acidic steam
DE3706538A1 (de) * 1987-02-28 1988-09-08 Metallgesellschaft Ag Wirbelschichtanlage
JPS63293167A (ja) * 1987-05-26 1988-11-30 Canon Inc マイクロ波プラズマｃｖｄ法による機能性堆積膜形成法
US4798547A (en) * 1987-06-29 1989-01-17 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Fuel efficient propulsor for outboard motors
US4992245A (en) * 1988-03-31 1991-02-12 Advanced Silicon Materials Inc. Annular heated fluidized bed reactor
US5911882A (en) * 1988-05-10 1999-06-15 University Of Washington Removing contaminants from water using iron oxide coated mineral having olivine structure
US4919715A (en) * 1988-06-03 1990-04-24 Freeport Mcmoran Inc. Treating refractory gold ores via oxygen-enriched roasting
DE3822999C1 (es) * 1988-07-07 1990-01-04 Vereinigte Kesselwerke Ag, 4000 Duesseldorf, De
US5490907A (en) * 1989-01-23 1996-02-13 Agglo Inc. Method for treating sludges
JPH02215038A (ja) * 1989-02-15 1990-08-28 Hitachi Ltd マイクロ波プラズマ極微量元素分析装置
US5246782A (en) * 1990-12-10 1993-09-21 The Dow Chemical Company Laminates of polymers having perfluorocyclobutane rings and polymers containing perfluorocyclobutane rings
KR910016054A (ko) * 1990-02-23 1991-09-30 미다 가쓰시게 마이크로 전자 장치용 표면 처리 장치 및 그 방법
DE4023060A1 (de) * 1990-07-20 1992-01-23 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur kuehlung von heissen prozessgasen
US5730922A (en) * 1990-12-10 1998-03-24 The Dow Chemical Company Resin transfer molding process for composites
JPH05326452A (ja) * 1991-06-10 1993-12-10 Kawasaki Steel Corp プラズマ処理装置及び方法
US5213843A (en) * 1991-08-05 1993-05-25 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration Vacuum powder injector and method of impregnating fiber with powder
DE4206602C2 (de) * 1992-03-03 1995-10-26 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum Entfernen von Schadstoffen aus Verbrennungsabgasen und Wirbelschichtreaktor hierzu
US5382412A (en) * 1992-10-16 1995-01-17 Korea Research Institute Of Chemical Technology Fluidized bed reactor heated by microwaves
DE59403432D1 (de) * 1993-06-19 1997-08-28 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Direktreduktion von Eisenoxide enthaltenden Stoffen
FI93274C (fi) * 1993-06-23 1995-03-10 Ahlstroem Oy Menetelmä ja laite kuuman kaasuvirran käsittelemiseksi tai hyödyntämiseksi
JP3438109B2 (ja) * 1994-08-12 2003-08-18 富士通株式会社 プラズマ処理装置及びプラズマ処理方法
US5906743A (en) * 1995-05-24 1999-05-25 Kimberly Clark Worldwide, Inc. Filter with zeolitic adsorbent attached to individual exposed surfaces of an electret-treated fibrous matrix
WO1996037292A1 (en) * 1995-05-24 1996-11-28 Kimberly-Clark Worldwide, Inc. Filter with adsorbent clay minerals attached to individual exposed surfaces of a fibrous matrix
US5599137A (en) * 1995-09-13 1997-02-04 Chemtech Analysis Inc. Mobile soil treatment apparatus and method
US5767230A (en) * 1995-11-02 1998-06-16 Ecoplast Corporation Process for removing volatiles from post-consumer recycled polyolefin chips
DE19542309A1 (de) * 1995-11-14 1997-05-15 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur Herstellung von Aluminiumoxid aus Aluminiumhydroxid
FR2750348B1 (fr) * 1996-06-28 1998-08-21 Conte Procede pour augmenter l'anti-mouillabilite d'un corps, corps ainsi traite et ses applications
ZA976925B (en) * 1996-08-06 1998-03-19 Emr Microwave Technology Corp Method and apparatus for optimization of energy coupling for microwave treatment of metal ores and concentrates in a microwave fluidized bed reactor.
US6022513A (en) * 1996-10-31 2000-02-08 Pecoraro; Theresa A. Aluminophosphates and their method of preparation
US6712974B1 (en) * 1997-01-10 2004-03-30 Advanced Minerals Corporation Filterable composite adsorbents
KR100210261B1 (ko) * 1997-03-13 1999-07-15 이서봉 발열반응을 이용한 다결정 실리콘의 제조 방법
DE59801448D1 (de) * 1997-03-27 2001-10-18 Glatt Gmbh Verfahren zum überwachen und/oder steuern und regeln eines granulations-, agglomerations-, instantisierungs-, coating- und trocknungsprozesses in einer wirbelschicht oder einer bewegten schüttung durch bestimmung der produktfeuchte sowie lufttechnischer apparat zur durchführung des verfahrens
US5855678A (en) * 1997-04-30 1999-01-05 Sri International Fluidized bed reactor to deposit a material on a surface by chemical vapor deposition, and methods of forming a coated substrate therewith
US6015597A (en) * 1997-11-26 2000-01-18 3M Innovative Properties Company Method for coating diamond-like networks onto particles
US6230420B1 (en) * 1997-11-26 2001-05-15 Macrosonix Corporation RMS process tool
US6348153B1 (en) * 1998-03-25 2002-02-19 James A. Patterson Method for separating heavy isotopes of hydrogen oxide from water
DE19813286A1 (de) * 1998-03-26 1999-09-30 Metallgesellschaft Ag Verfahren zum Abtrennen von dampfförmigen Phthalsäureanhydrid aus einem Gasstrom
US6045663A (en) * 1998-04-22 2000-04-04 Cha; Chang Yul Process for microwave enhancement of wet oxidation
US6383301B1 (en) * 1998-08-04 2002-05-07 E. I. Du Pont De Nemours And Company Treatment of deagglomerated particles with plasma-activated species
US20040000069A1 (en) * 1999-03-12 2004-01-01 Gurol I. Macit Agglomerating and drying apparatus
US6709599B1 (en) * 1999-10-27 2004-03-23 Rwe Nukem Corporation Waste water treatment system with slip stream
DE19963122A1 (de) * 1999-12-24 2001-06-28 Tetra Laval Holdings & Finance Anordnung zum Einkoppeln von Mikrowellenenergie in eine Behandlungskammer
DE10001936A1 (de) * 2000-01-19 2001-07-26 Tetra Laval Holdings & Finance Einkoppelanordnung für Mikrowellenenergie mit Impedanzanpassung
JP2003524142A (ja) * 2000-02-25 2003-08-12 グラツト ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング 粒子状の物品の製造方法
IL134891A0 (en) * 2000-03-06 2001-05-20 Yeda Res & Dev Reactors for production of tungsten disulfide hollow onion-like nanoparticles
KR100346220B1 (ko) * 2000-09-05 2002-08-01 삼성전자 주식회사 광도파로 제조용 동축류 확산 화염 버너 장치
US20020033134A1 (en) * 2000-09-18 2002-03-21 Fannon Mark G. Method and apparatus for processing coatings, radiation curable coatings on wood, wood composite and other various substrates
US6847003B2 (en) * 2000-10-13 2005-01-25 Tokyo Electron Limited Plasma processing apparatus
US6824694B2 (en) * 2002-11-04 2004-11-30 Chemco Systems L.P. Method for treating waste by application of energy waves
US20040115477A1 (en) * 2002-12-12 2004-06-17 Bruce Nesbitt Coating reinforcing underlayment and method of manufacturing same
DE10260733B4 (de) * 2002-12-23 2010-08-12 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Wärmebehandlung von eisenoxidhaltigen Feststoffen
NO321880B1 (no) * 2002-12-23 2006-07-17 Knutsen Oas Shipping As Anordning for a redusere VOC avdampning
DE10260744A1 (de) * 2002-12-23 2004-07-01 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zum thermischen Behandeln von körnigen Feststoffen
WO2004071884A2 (en) * 2003-02-13 2004-08-26 Ilc Dover, Inc. Flexible disposable vessel
US20060065599A1 (en) * 2003-03-27 2006-03-30 Bennett Andrea K Process for reducing the content of water-soluble salts of aqueous solutions of polymers containing vinylamine groups and use of the desalted polymers in the manufacture of multicomponent superabsorbent gels
CA2439490C (en) * 2003-09-04 2009-05-26 Her Majesty The Queen In Right Of Canada As Represented By The Ministeof Natural Resources Apparatus for producing powder from biomaterials
US7685737B2 (en) * 2004-07-19 2010-03-30 Earthrenew, Inc. Process and system for drying and heat treating materials
US20060101881A1 (en) * 2004-07-19 2006-05-18 Christianne Carin Process and apparatus for manufacture of fertilizer products from manure and sewage
US7024796B2 (en) * 2004-07-19 2006-04-11 Earthrenew, Inc. Process and apparatus for manufacture of fertilizer products from manure and sewage
US7024800B2 (en) * 2004-07-19 2006-04-11 Earthrenew, Inc. Process and system for drying and heat treating materials
US20080017558A1 (en) * 2005-03-31 2008-01-24 Pollock David C Methods and Devices for Improved Aeration From Vertically-Orientated Submerged Membranes
US7603889B2 (en) * 2005-04-01 2009-10-20 MEAS France System for monitoring and controlling unit operations that include distillation
US20070003694A1 (en) * 2005-05-23 2007-01-04 Shivkumar Chiruvolu In-flight modification of inorganic particles within a reaction product flow
WO2008013947A2 (en) * 2006-07-28 2008-01-31 Shivvers Steve D Counter flow cooling drier with integrated heat recovery
CA2659298C (en) * 2006-07-31 2012-03-06 Tekna Plasma Systems Inc. Plasma surface treatment using dielectric barrier discharges
JP5142074B2 (ja) * 2007-01-29 2013-02-13 住友電気工業株式会社 マイクロ波プラズマｃｖｄ装置
US20090107919A1 (en) * 2007-10-31 2009-04-30 Chevron U.S.A. Inc. Apparatus and process for treating an aqueous solution containing chemical contaminants
US20090107925A1 (en) * 2007-10-31 2009-04-30 Chevron U.S.A. Inc. Apparatus and process for treating an aqueous solution containing biological contaminants

Also Published As

Publication number Publication date
EA007566B1 (ru) 2006-12-29
AU2003292086B2 (en) 2009-06-18
CN100372602C (zh) 2008-03-05
DE60319017D1 (de) 2008-03-20
AU2003292086A1 (en) 2004-07-14
WO2004056467A1 (en) 2004-07-08
NO20053291D0 (no) 2005-07-05
ZA200505913B (en) 2006-12-27
ATE385439T1 (de) 2008-02-15
NO20053291L (no) 2005-09-22
CN1732042A (zh) 2006-02-08
EP1575701A1 (en) 2005-09-21
PE20040457A1 (es) 2004-09-13
EP1575701B1 (en) 2008-02-06
CA2510009A1 (en) 2004-07-08
US20060266636A1 (en) 2006-11-30
JP2006512189A (ja) 2006-04-13
BR0317630A (pt) 2005-11-29
DE10260745A1 (de) 2004-07-01
DE60319017T2 (de) 2009-01-29
EA200501034A1 (ru) 2006-02-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2301836T3 (es) Tratamiento de solidos granulares en un lecho fluidizado anular con microondas.
EP1575702B1 (en) Treatment of granular solids in a fluidized bed with microwaves
US8025836B2 (en) Method and plant for the heat treatment of solids containing iron oxide
CN101417804B (zh) 三氯硅烷制造装置及三氯硅烷制造方法
ES2702651T3 (es) Dispositivo y procedimiento para tratar un producto de alimentación
WO2016128596A1 (es) Procedimiento selectivo de extracción de minerales de menas en bruto y aparato para llevar a cabo este procedimiento
JPS63103807A (ja) アルミナの炭素‐窒化による高純度、超微細、窒化アルミニウムの連続的製造法
CA2510791A1 (en) Method and plant for the conveyance of fine-grained solids
ES2957332T3 (es) Sistema y método de procesamiento de materiales
BR0317707B1 (pt) método e planta para tratamento térmico de minérios sulfetados usando um leito fluidizado anular.
ES2726718T3 (es) Método para la tostación parcial de concentrados que llevan cobre y/u oro
AU2003288161A1 (en) Method and plant for the thermal treatment of granular solids
FI80478B (fi) Anordning foer pyrometallurgisk behandling av finfoerdelade fasta aemnen vilka bildar i smaelt form flytande produkter.
US20220072496A1 (en) Injection device for discharging a gas, process gas system for supplying a process gas, and device and method for the thermal or thermo-chemical treatment of material
ES2682960B1 (es) Confinador de fuente para contactor de lecho en surtidor y contactor de lecho en surtidor
ES2854399T3 (es) Procedimiento para reducir materiales de partida fundidos líquidos, así como dispositivo para llevar a cabo este procedimiento
Law-Kwet-Cheong et al. Some aerodynamic and solids circulation measurements in a slotted spouted bed of grains
RU2716354C1 (ru) Сушильное устройство с псевдоожиженным слоем
WO2014075129A1 (en) An apparatus for treatment of mined material
CN104419797A (zh) 喷吹脱硫流态化室
WO2004056464A1 (en) Methods and apparatus for heat treatment in a fluidised bed
PL87722B1 (es)