ES2286982T3 - Sensor de posicion optica. - Google Patents
Sensor de posicion optica. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2286982T3 ES2286982T3 ES00300263T ES00300263T ES2286982T3 ES 2286982 T3 ES2286982 T3 ES 2286982T3 ES 00300263 T ES00300263 T ES 00300263T ES 00300263 T ES00300263 T ES 00300263T ES 2286982 T3 ES2286982 T3 ES 2286982T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- light
- magnetic field
- optical
- probe
- detector
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R33/00—Arrangements or instruments for measuring magnetic variables
- G01R33/02—Measuring direction or magnitude of magnetic fields or magnetic flux
- G01R33/032—Measuring direction or magnitude of magnetic fields or magnetic flux using magneto-optic devices, e.g. Faraday or Cotton-Mouton effect
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V3/00—Electric or magnetic prospecting or detecting; Measuring magnetic field characteristics of the earth, e.g. declination, deviation
- G01V3/08—Electric or magnetic prospecting or detecting; Measuring magnetic field characteristics of the earth, e.g. declination, deviation operating with magnetic or electric fields produced or modified by objects or geological structures or by detecting devices
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Geophysics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Condensed Matter Physics & Semiconductors (AREA)
- Length Measuring Devices By Optical Means (AREA)
- Measuring Magnetic Variables (AREA)
- Endoscopes (AREA)
- Measurement Of The Respiration, Hearing Ability, Form, And Blood Characteristics Of Living Organisms (AREA)
- Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
- Media Introduction/Drainage Providing Device (AREA)
- Instruments For Viewing The Inside Of Hollow Bodies (AREA)
- Optical Modulation, Optical Deflection, Nonlinear Optics, Optical Demodulation, Optical Logic Elements (AREA)
Abstract
Una sonda invasiva (24) que comprende: un aparato para determinar la posición y orientación de la sonda invasiva dentro del cuerpo de un paciente; el aparato comprende: una fuente (46) de luz; un elemento óptico (22) sensible al campo magnético, acoplado con la sonda invasiva (24), que esta adaptado para recibir luz de la fuente (46) de luz y para modular la luz en respuesta a un campo magnético externo de CA, que tiene una frecuencia determinada; un detector (34) que está adaptado para recibir al menos una parte de la luz modulada del elemento óptico (22) sensible al campo magnético y para generar señales en respuesta al mismo; y un circuito de procesamiento de señales, que está adaptado para recibir las señales del detector y para procesar las señales para determinar la posición y las coordenadas de orientación de la sonda invasiva en el cuerpo: la sonda se caracteriza por: una fibra óptica (30) que acopla la fuente de luz con el elemento óptico (22); un detector (44) de referencia que está adaptado para recibir la luz que está substancialmente no modulada por el elemento (22) sensible al campo magnético y que está adaptado para suministrar al circuito señales de referencia sensibles a la misma; y una fibra óptica (40) de referencia acoplada al detector (44) de referencia, el detector (44) de referencia y la fibra óptica (40) de referencia proporcionan una compensación de los cambios de temperatura o de la deformación mecánica en la primera fibra óptica (30), la fibra óptica (40) de referencia no está acoplada con el elemento óptico (22) sensible al campo magnético sino que se fija en la sonda (24) en la proximidad de la primera fibra óptica (30).
Description
Sensor de posición óptica.
La presente invención se refiere, en general, a
sistemas de seguimiento de objetos y específicamente a
procedimientos y dispositivos electromagnéticos sin contacto para
el seguimiento de la posición y orientación de un objeto.
En la técnica se conocen bien procedimientos sin
contacto para determinar la posición de un objeto que se basan en
la generación de un campo magnético y la medición de su intensidad
en el objeto. Por ejemplo, la patente de EE.UU. 5.391.199 y la
publicación de patente PCT WO96/05768 describen dichos sistemas para
determinar las coordenadas de una sonda médica o de un catéter
dentro del cuerpo. Estos sistemas típicamente incluyen una o más
bobinas dentro de la sonda, generalmente adyacentes a su extremo
distal, conectadas por cables a un circuito de procesamiento de
señales acoplado al extremo próximo de la sonda.
La patente de EE.UU. 4.849.692, de Blood,
describe un sistema de seguimiento de la posición que se basa en la
detección de un campo magnético de CC. Las realizaciones preferidas
descritas en esta patente se basan en la detección de corrientes
eléctricas generadas en respuesta al campo. Se hace mención a la
posibilidad de usar un sensor de campo magnético de fibra óptica,
pero la patente no da información adicional sobre posibles
implementaciones de dicho sensor en la medición de la posición.
El uso de materiales magneto-ópticos para medir
la intensidad del campo magnético se conoce en la técnica, tal como
se describe, por ejemplo, por M. N. Deeter y asociados, en "Novel
bulk iron garnets for magneto-optic magnetic field
sensing, Proceedings of SPIE", volumen 2922.
Los materiales magneto-ópticos hacen rotar la
polarización de la luz polarizada que pasa a su través, en una
cantidad proporcional a la intensidad del campo magnético. La
rotación de la polarización se caracteriza por un parámetro
conocido como constante de Verdet, que se expresa en unidades de
deg/cm/Tesla. Para materiales fuertemente magneto-ópticos, tales
como el granate de itrio-hierro (YIG), la constante
de Verdet es aproximadamente 10^{8}. Sin embargo, los materiales
magneto-ópticos exhiben histéresis, provocando dificultades en la
medición del campo cuando están involucrados campos no constantes
variables en el tiempo.
Los extensímetros
magneto-restrictivos de fibra óptica también son
conocidos en la técnica. Por ejemplo, el artículo "Optical fibre
magnetic field sensors", de K. P. Koo, Optic Letters, describe un
procedimiento para medir campos magnéticos usando la perturbación
magneto-restrictiva de una fibra óptica. Se produce
una retícula dentro de la fibra, por ejemplo, irradiando la fibra
con un láser excimer. La retícula generalmente comprende un índice
refractivo periódicamente variable dentro de la fibra. Cuando se
inyecta luz que tiene una longitud de onda igual al doble de la
separación de la retícula dentro del extremo próximo de la fibra, la
interferencia constructiva de las ondas reflejadas devolverá una
fuerte reflexión hacia el extremo próximo. Cuando se aplica una
tensión mecánica para estirar la fibra, cambia la separación de la
retícula, de forma que la respuesta de la longitud de onda de la
luz reflejada es proporcional a la tensión mecánica y por lo tanto
al campo magnético.
En el documento US 5 729 129 se presenta un
sistema de posicionamiento magnético para sondas invasivas. Las
características de la presente invención que se presentan en ese
documento han sido recogidas en el preámbulo de las
reivindicaciones 1 y 2.
Es un objeto de algunos aspectos de la presente
invención suministrar un aparato mejorado de detección de la
posición basado en la detección óptica de un campo magnético.
La presente invención suministra una sonda
invasiva como la definida en la reivindicación 1 o en la
reivindicación 2, que comprende un aparato para determinar la
posición y la orientación la sonda invasiva dentro del cuerpo de un
paciente.
De acuerdo con la presente invención, el aparato
para detectar la posición de la sonda invasiva, por ejemplo, un
catéter, comprende una fibra óptica embebida en el catéter, que
detecta un campo magnético externo que se aplica al catéter. Se
inyecta luz dentro de la fibra óptica en el extremo próximo del
catéter y se propaga en sentido descendente hasta su extremo
distal, donde se modula por efecto del campo magnético, según se
describe posteriormente. La luz modulada es reflejada de nuevo
hasta el extremo próximo, donde se monitoriza para suministrar una
medición del campo magnético en el extremo distal. La medición del
campo magnético se usa para determinar las coordenadas del extremo
distal del catéter, mediante procedimientos de análisis de señales
similares a aquellos descritos en las antes mencionadas patente
US-5.391.199 y publicación PCT WO96/05768.
\newpage
En algunas realizaciones preferidas de la
presente invención, la fibra se acopla en su extremo distal con una
cara de un cristal magneto-óptico, preferiblemente un granate de
itrio-hierro (YIG), adecuadamente orientada,
adyacente al extremo distal del catéter. Una cara opuesta del
cristal es revestida para la reflexión. Preferiblemente, la fibra
es una fibra conservadora de la polarización, de modo simple, como
las que se conocen en la técnica. La luz polarizada se inyecta
dentro del extremo próximo de la fibra y se hacer rotar mediante el
cristal de YIG en un ángulo proporcional a la intensidad del campo
magnético. La polarización de la luz reflejada que vuelve al
extremo próximo se analiza para determinar la intensidad del campo
magnético y, por lo tanto, la posición del extremo distal del
catéter.
Alternativamente, hay un polarizador situado
entre el extremo distal de la fibra y el cristal, y se detecta la
intensidad de la luz reflejada para determinar el ángulo de
polarización. En este caso, no es necesario que la fibra sea del
tipo que conserva la polarización.
De acuerdo con una realización hay una fibra
adicional en el catéter, no acoplada al cristal, para servir como
referencia de temperatura. Las señales de reflexión recibidas de la
fibra adicional se utilizan para compensar los cambios en las
señales de la fibra del sensor debidos a los cambios de
temperatura.
Además, para tener en cuenta la histéresis en el
efecto de rotación de la polarización, en una realización preferida
de la invención, un circuito de procesamiento de señales asociado
con el catéter efectúa preferiblemente el seguimiento de los
cambios de polarización de la luz reflejada desde el cristal para
determinar cuándo está operativo el sensor sobre la curva de
histéresis.
El campo magnético tiene un componente de campo
de CA, a una frecuencia que es lo suficientemente baja como para
que el material magneto-restrictivo se contraiga y
se expanda en sincronía con la variación del campo. La detección de
la luz reflejada se enclava con la frecuencia de CA del campo
magnético, de forma que se cancele cualquier cambio espurio en la
reflexión debido a otras tensiones sobre el catéter, tales como
cuando se dobla.
La presente invención se entenderá más
completamente a partir de la siguiente descripción detallada de sus
realizaciones preferidas, tomada junto con los dibujos en los
que:
La figura 1A es una ilustración esquemática que
muestra un catéter que incluye un sensor de posición de fibra
óptica, de acuerdo con una realización de la presente invención.
Las figuras 1B y 1C son ilustraciones
esquemáticas que muestran sensores de posición de fibra óptica para
su uso en el catéter de la figura 1A. La figura 1B muestra un sensor
de acuerdo con una realización alternativa de la presente
invención.
La figura 2 es un gráfico que muestra una curva
de histéresis asociada con el sensor de la figura 1A o de la figura
1B o de la figura 1C.
La figura 3 es una ilustración esquemática que
muestra un catéter que incluye un sensor de posición de fibra
óptica que tiene un revestimiento
magneto-restrictivo.
La figura 4 es una ilustración esquemática que
muestra un catéter que incluye una fibra óptica simple que
comprende una pluralidad de retículas para la detección de la
posición.
Ahora se hará referencia a la figura 1A, que
muestra una sonda 24, preferiblemente un catéter, que incluye un
sensor 20 de posición sensible al campo magnético, de acuerdo con
una realización de la presente invención. El sensor 20 comprende un
cristal magneto-óptico 22, preferiblemente un granate de
itrio-hierro (YIG), y una fibra óptica 30, en este
caso una fibra conservadora de la polarización, de modo simple. En
la realización preferida mostrada en la figura 1A, un cristal 22
tiene dos caras opuestas paralelas, la cara próxima 26 y la cara
distal 28, ortogonales a un eje 50 de simetría del extremo distal de
la fibra óptica 30. La fibra óptica 30 está conectada a la cara 26,
preferiblemente mediante cemento óptico. La cara 28 está
preferiblemente recubierta con un material reflectante, por
ejemplo, un revestimiento de aluminio o dieléctrico, tal como se
conoce en la técnica, de forma que la luz de la fibra óptica que
incide sobre el material magneto-óptico y que pasa a través de la
cara 26 sea ampliamente reflejada desde la cara 28 de nuevo hacia la
fibra óptica. En la presencia de un campo magnético, el plano de
polarización de la luz reflejada se hará rotar un ángulo
proporcional al componente del campo magnético paralelo al eje
50.
Según se muestra en la figura 1A, la sonda 24 se
coloca en el campo magnético de uno, dos o más bobinas iradiadoras
magnéticas 48, los campos de dichas bobinas preferiblemente han sido
previamente delimitados y/o calibrados usando procedimientos
conocidos en la técnica. Generalmente, el campo magnético de las
bobinas iradiadoras es un campo de CC o un campo de CA o una
combinación de un campo de CC y un campo de CA.
En la realización mostrada en la figura 1A, la
luz polarizada que tiene una longitud de onda \lambda_{1},
donde \lambda_{1} es preferiblemente del orden de 1 \mum, se
inyecta desde una fuente 46 al interior del extremo próximo de la
fibra óptica 30, preferiblemente a través de un divisor 32 de rayos.
La luz atraviesa la fibra óptica hasta su extremo distal y penetra
dentro del cristal magneto-óptico 22. Se refleja desde la cara 28 a
través del cristal magneto-óptico y de la fibra óptica, de nuevo
hasta el divisor 32 de rayos. El divisor 32 de rayos está
construido de forma que dirija la luz reflejada sobre un detector
34, que mide la intensidad de la luz reflejada. En la realización
mostrada en la figura 1A, el detector 34 generalmente comprende un
elemento polarizador 52. Se apreciará que la intensidad de la luz
reflejada medida por el detector depende del grado de rotación del
plano de polarización provocado por el cristal magneto-óptico
22.
Aunque la intensidad de la luz reflejada es una
medida del componente del campo magnético a lo largo del eje 50 en
el cristal magneto-óptico 22, la intensidad también puede ser
afectada por los cambios de temperatura o la deformación mecánica
de la fibra óptica. Por lo tanto, una segunda fibra óptica 40 no
acoplada con el material magneto-óptico, se fija en la sonda en la
proximidad de la fibra óptica 30 y se inyecta luz dentro de la
fibra óptica 40 según se describió anteriormente con relación a la
fibra óptica 30. La luz reflejada desde el extremo distal de la
fibra óptica 40 pasa a través del divisor 42 de rayos y del elemento
polarizador 54 hasta el detector 44. Se apreciará que la intensidad
de la luz reflejada medida por el detector 44 no depende de la
acción del campo magnético sobre el material magneto-óptico 22. Las
señales eléctricas de los detectores 34 y 44 son suministradas por
conductores 38 a un circuito 36 de procesamiento de señales, que
procesa las señales mediante diferencia o mediante otras técnicas
de procesamiento de señales conocidas en la técnica para determinar
la amplitud del campo magnético en el cristal 22. Según se describe
en la patente de EE.UU. 5.391.199, la posición del sensor se deriva
a partir de la amplitud del campo magnético.
La figura 1B ilustra esquemáticamente otro
sensor 60 de posición magneto-óptico, similarmente adecuado para su
uso en la sonda 24, de acuerdo con una realización alternativa de la
presente invención. A parte de las diferencias descritas a
continuación, el funcionamiento del sensor 60 de posición es
generalmente similar al del sensor 20 de posición, por lo cual los
componentes con los mismos números de referencia son generalmente
idénticos en construcción y funcionamiento. En la realización
mostrada en la figura 1B, la luz polarizada que tiene una longitud
de onda \lambda_{1} y una longitud de onda de referencia
\lambda_{2}, donde \lambda_{2}, es substancialmente
diferente de \lambda_{1}, se inyecta desde una fuente 47 al
interior del extremo próximo de la fibra óptica 30, preferiblemente
a través de un primer y un segundo divisores 33 y 35 de rayos. El
divisor 33 de rayos está diseñado para transmitir de forma
substancialmente completa \lambda_{1} y para desviar la luz a
\lambda_{2}. El divisor 35 de rayos está diseñado para
transmitir substancialmente de forma completa \lambda_{2} y
para desviar la luz a \lambda_{1}. El divisor 35 de rayos dirige
la luz reflejada de longitud de onda \lambda_{1} sobre el
detector 34 a través del polarizador 52. El divisor 33 de rayos
dirige la luz reflejada de la longitud de onda \lambda_{2} sobre
el detector 44 a través del polarizador 54. Un espejo dicroico 27,
que substancialmente transmite \lambda_{1} y refleja
\lambda_{2} se coloca entre el extremo distal de la fibra
óptica 30 y el extremo próximo 26 del cristal 22.
Así, la intensidad de la luz reflejada medida
por el detector 34 depende del grado de rotación del plano de
polarización provocado por el cristal magneto-óptico 22, mientras la
intensidad de la luz reflejada medida por el detector 44 es
substancialmente independiente del campo magnético que actúa sobre
el material magneto-óptico 22. Ambas intensidades están
substancialmente afectadas de la misma forma por los cambios de
temperatura o la deformación mecánica en la fibra óptica, de forma
que la señal del detector 44 puede usarse como señal de referencia
de compensación. Según se describió anteriormente con respecto al
sensor 20, las señales eléctricas de los detectores 34 y 44 se
utilizan para determinar la amplitud del campo magnético en el
cristal 22 y la posición del sensor se deriva de la amplitud del
campo.
La figura 1C ilustra esquemáticamente otro
sensor 120 de posición magneto-óptico, similarmente adecuado para
su uso en la sonda 24. En el sensor 120, se coloca un polarizador 56
entre el extremo distal de la fibra óptica 30 y la cara próxima 26
del cristal campo magnético 22. En este sensor, la luz inyectada
dentro de la fibra óptica por la fuente 46 generalmente no está
polarizada y la fibra 30 no es necesariamente una fibra óptica
conservadora de la polarización o de modo simple. El polarizador 56
actúa así como analizador de la luz reflejada desde la cara 28. La
luz reflejada pasa al divisor 32 de rayos y al detector 34, que
general señales eléctricas que son usadas para determinar la
amplitud del campo magnético, según se describió anteriormente.
Aunque los sensores descritos anteriormente
miden solamente un componente direccional simple del campo
magnético, aquellos expertos en la materia apreciarán que pueden
producirse sensores similares para medir dos o tres componentes del
campo usando preferiblemente una pluralidad de cristales
magneto-ópticos, cada uno con su respectiva fibra óptica y su
detector. Los cristales se orientan de manera que cada eje del
cristal respectivo se alinee a lo largo de un eje de campo
diferente. En una realización preferida de la presente invención,
no mostrada en las figuras, pueden usarse tres de dichos cristales,
substancialmente en orientaciones mutuamente ortogonales, para
medir la posición hexa-dimensional y las coordenadas
de orientación de una sonda, utilizando los procedimientos
descritos en la antes mencionada publicación PCT WO96/05768. En otra
realización preferida, se conectan tres fibras ópticas separadas a
un cristal magneto-óptico de manera que inyecten dentro del cristal
y reciban del mismo tres rayos de luz substancialmente mutuamente
ortogonales, mediante lo cual se hayan la posición
hexa-dimensional y las coordenadas de
orientación.
En los sensores anteriormente descritos, el
efecto de polarización magneto-óptica del cristal 22 puede estar
caracterizado por una curva de histéresis, según se muestra
esquemáticamente en la figura 2. Por lo tanto, una rotación de
polarización dada puede corresponderse con dos valores diferentes de
intensidad de campo magnético, dependiendo de dónde está operativo
el cristal sobre la curva de histéresis. Preferiblemente, el
circuito 36 de procesamiento de señales sigue los cambios de
rotación de polarización en la luz recibida por los detectores de
manera que se compensen y se corrijan las ambigüedades debidas a la
histéresis. Alternativamente, puede aplicarse una combinación de
campos de CC y de CA a las bobinas iradiadoras magnéticas 48 para
compensar los efectos de la histéresis, mediante procedimientos
conocidos en la técnica, en el cristal 22.
La figura 3 ilustra esquemáticamente otro sensor
78 de posición dentro de la sonda 68. El sensor 78 comprende una
fibra óptica 62 que incluye una estructura 64 de retícula,
preferiblemente químicamente grabada dentro de su superficie
externa o alternativamente formada dentro del núcleo de la fibra
óptica, utilizando procedimientos conocidos en la técnica. La fibra
óptica se reviste en el área de la retícula con un revestimiento
magneto-restrictivo 66, preferiblemente níquel. La
escala de los elementos del sensor 78 está exagerada en la figura
para mayor claridad de la ilustración.
Según se describió anteriormente, la luz de
longitud de onda \lambda_{1} se inyecta dentro del extremo
próximo de la fibra óptica 62, generalmente a través de un divisor
72 de rayos desde una fuente 76 de luz, que emite generalmente luz
coherente. El período de la retícula 64 es preferiblemente del orden
de la mitad de la longitud de onda \lambda_{1} de la luz
inyectada. El revestimiento magneto-restrictivo 66
se expande o se contrae en función del componente del campo
magnético externo, en paralelo a la retícula 64, generado por las
bobinas iradiadoras magnéticas 63, alterando así el período de la
retícula. Consecuentemente, la intensidad de la luz a la longitud
de onda \lambda_{1}, reflejada de nuevo desde la retícula 64
hacia divisor 72 de rayos y medida en el detector 74, es función
del componente de campo magnético aplicado a lo largo de la sonda
68. Las señales eléctricas del detector 44 son suministradas al
circuito de procesamiento de señales, según se muestra en la figura
1A, y las señales son procesadas para determinar la amplitud del
campo magnético en la retícula 64 y determinar así la posición de
la sonda 68.
Preferiblemente, el campo magnético producido
por las bobinas 63 comprende un campo de CA, de forma que el
revestimiento magneto-restrictivo 66 se contraiga y
se expanda sincrónicamente con el campo. La detección de las
señales del detector 74 preferiblemente está más enclavada con la
frecuencia del campo de CA, de manea que se minimice la
interferencia debida a los campos espurios en la intensidad de la
luz reflejada provocados por los cambios no
magneto-restrictivos en los parámetros de la fibra
óptica.
La figura 4 ilustra esquemáticamente un conjunto
de sensores 80 de posición dentro de una sonda 90. Los sensores 80
funcionan en conjunción con una fuente 94 de luz policromática,
preferiblemente un láser, que emite una pluralidad de longitudes de
onda coherentes substancialmente diferentes \lambda_{1},
\lambda_{2}, \lambda_{3} y \lambda_{4}. La luz se
inyecta, a través de un divisor 88 de rayos de banda ancha o
mediante otros procedimientos conocidos en la técnica, dentro del
extremo próximo de una fibra óptica 82. La fibra óptica comprende
una pluralidad de retículas 84 formadas según se describió
anteriormente, que se corresponde con la pluralidad de longitudes
de onda inyectadas. Cada una de las retículas 84 tiene un período
92 de retícula substancialmente diferente, preferiblemente igual a
la mitad de una longitud de onda respectiva de la pluralidad de
longitudes de onda de la luz inyectada. Las longitudes de onda
\lambda_{1}, \lambda_{2}, \lambda_{3} y \lambda_{4}
se seleccionan de forma que cada retícula refleje generalmente una
de las longitudes de onda y transmita ampliamente las otras.
Cada una de las retículas 84 se reviste
separadamente mediante un revestimiento
magneto-restrictivo 86, que en la presencia de un
campo magnético, aplicado por las bobinas iradiadoras magnéticas
100, altera el período de la retícula, según se describió
anteriormente, y cambia consecuentemente la intensidad de la luz
reflejada desde cada retícula. La luz reflejada se transfiere a
través de un divisor 88 de rayos hasta una retícula 96 de
difracción, u otro elemento adecuado dispersor de la longitud de
onda. La retícula 96 dispersa la luz de acuerdo con la longitud de
onda sobre un detector 98, más preferiblemente un detector de matriz
lineal, que da salidas separadas para cada una de la pluralidad de
longitudes de onda. Según se describió anteriormente, la intensidad
de la luz reflejada desde cada una de las retículas 84 y medida en
el detector 98 es función del campo magnético generado por las
bobinas iradiadoras magnéticas en la respectiva retícula. Las
señales eléctricas del detector 98 son suministradas a un circuito
de procesamiento de señales, según se muestra en la figura 1A, y
las señales son procesadas para determinar la amplitud del campo
magnético en cada retícula. Así, se determinan las posiciones
respectivas de múltiples puntos a lo largo de la sonda 90, que se
corresponden con las múltiples retículas 84.
Preferiblemente el campo magnético de la
realización preferida comprende un campo de CA, de forma que el
material magneto-restrictivo se contraiga y se
expanda sincrónicamente con el campo. La detección de las señales
procedentes del detector 98 está más preferiblemente enclavada con
la frecuencia del campo de CA, según se describió anteriormente.
Aunque los sensores anteriormente descritos
utilizan la reflexión, del cristal 22 o de las retículas 64 u 84 de
nuevo a través de la fibra óptica, para transferir la luz modulada
desde los sensores hasta los detectores, los expertos en la materia
apreciarán que también pueden utilizarse otras configuraciones
ópticas para efectuar la transferencia. Específicamente, la luz
modulada procedente de los sensores puede transferirse a los
detectores utilizando la transmisión a través del cristal o de las
retículas.
Se apreciará que las realizaciones anteriormente
descritas se citan a modo de ejemplo y que el alcance completo de
la invención está limitado solamente por las reivindicaciones.
Claims (5)
1. Una sonda invasiva (24) que comprende:
un aparato para determinar la posición y
orientación de la sonda invasiva dentro del cuerpo de un
paciente;
el aparato comprende:
- una fuente (46) de luz;
- un elemento óptico (22) sensible al campo magnético, acoplado con la sonda invasiva (24), que esta adaptado para recibir luz de la fuente (46) de luz y para modular la luz en respuesta a un campo magnético externo de CA, que tiene una frecuencia determinada;
- un detector (34) que está adaptado para recibir al menos una parte de la luz modulada del elemento óptico (22) sensible al campo magnético y para generar señales en respuesta al mismo; y
- un circuito de procesamiento de señales, que está adaptado para recibir las señales del detector y para procesar las señales para determinar la posición y las coordenadas de orientación de la sonda invasiva en el cuerpo:
la sonda se caracteriza por:
- una fibra óptica (30) que acopla la fuente de luz con el elemento óptico (22);
- un detector (44) de referencia que está adaptado para recibir la luz que está substancialmente no modulada por el elemento (22) sensible al campo magnético y que está adaptado para suministrar al circuito señales de referencia sensibles a la misma; y
- una fibra óptica (40) de referencia acoplada al detector (44) de referencia, el detector (44) de referencia y la fibra óptica (40) de referencia proporcionan una compensación de los cambios de temperatura o de la deformación mecánica en la primera fibra óptica (30), la fibra óptica (40) de referencia no está acoplada con el elemento óptico (22) sensible al campo magnético sino que se fija en la sonda (24) en la proximidad de la primera fibra óptica (30).
2. Una sonda invasiva (24) que comprende:
un aparato para determinar la posición y la
orientación de la sonda invasiva dentro del cuerpo de un
paciente;
el aparato comprende:
- una fuente (47) de luz;
- un elemento óptico (22) sensible al campo magnético, acoplado con la sonda invasiva (24), que esta adaptado para recibir luz de la fuente (47) de luz y para modular la luz en respuesta a un campo magnético externo de CA, que tiene una frecuencia determinada;
- un detector (34) que está adaptado para recibir al menos una parte de la luz modulada del elemento óptico (22) sensible al campo magnético y para generar señales en respuesta a la misma; y
- un circuito de procesamiento de señales, que está adaptado para recibir las señales del detector y para procesar las señales para determinar la posición y las coordenadas de orientación de la sonda invasiva en el cuerpo:
la sonda se caracteriza por:
- una fibra óptica (30) que acopla la fuente de luz con el elemento óptico (22);
- un detector (44) de referencia que está adaptado para recibir la luz que no está substancialmente modulada por el elemento (22) sensible al campo magnético y que está adaptado para suministrar al circuito señales de referencia sensibles a la misma; y
- dicha fibra óptica (30) acoplada al detector (44) de referencia;
donde la fuente (47) de luz está adaptada para
emitir luz a una longitud de onda de detección, (\lambda_{1}),
que es modulada por el elemento (22) sensible al campo magnético, y
una longitud de onda de referencia, (\lambda_{2}), que
substancialmente no está modulada por el mismo;
- la sonda comprende además un espejo dicroico (27), que está adaptado para transmitir substancialmente la luz a la longitud de onda de detección (\lambda_{1}) y para reflejar la luz a la longitud de onda de referencia (\lambda_{2}) y que se coloca entre el extremo distal de la fibra óptica (30) y el extremo próximo del elemento óptico (22);
- y donde el detector (44) de referencia está adaptado para recibir la luz a la longitud de onda de referencia (\lambda_{2}) y para suministrar las señales de referencia en respuesta a la misma.
3. Una sonda invasiva (24) de acuerdo con la
reivindicación 2, en la que la fibra óptica (30) comprende una
fibra óptica conservadora de la polarización.
4. Una sonda invasiva (24) de acuerdo con
cualquiera de las reivindicaciones anteriores, en la que el elemento
óptico (22) sensible al campo magnético comprende un cristal
magneto-óptico (22).
5. Una sonda invasiva (24) de acuerdo con la
reivindicación 4, el aparato comprende un elemento polarizador para
analizar la rotación de la polarización de la luz por el cristal
magneto-óptico (22).
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US232499 | 1999-01-15 | ||
US09/232,499 US6223066B1 (en) | 1998-01-21 | 1999-01-15 | Optical position sensors |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2286982T3 true ES2286982T3 (es) | 2007-12-16 |
Family
ID=22873361
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES00300263T Expired - Lifetime ES2286982T3 (es) | 1999-01-15 | 2000-01-14 | Sensor de posicion optica. |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6223066B1 (es) |
EP (2) | EP1734376A1 (es) |
JP (1) | JP2000221006A (es) |
AU (1) | AU756697B2 (es) |
CA (1) | CA2295409C (es) |
DE (1) | DE60034832T2 (es) |
ES (1) | ES2286982T3 (es) |
Families Citing this family (43)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7558616B2 (en) * | 1999-03-11 | 2009-07-07 | Biosense, Inc. | Guidance of invasive medical procedures using implantable tags |
US7549960B2 (en) * | 1999-03-11 | 2009-06-23 | Biosense, Inc. | Implantable and insertable passive tags |
US7590441B2 (en) * | 1999-03-11 | 2009-09-15 | Biosense, Inc. | Invasive medical device with position sensing and display |
US7174201B2 (en) * | 1999-03-11 | 2007-02-06 | Biosense, Inc. | Position sensing system with integral location pad and position display |
AU2001283703B2 (en) | 2000-08-23 | 2006-05-25 | Avent, Inc. | Catheter locator apparatus and method of use |
US20020116028A1 (en) * | 2001-02-20 | 2002-08-22 | Wilson Greatbatch | MRI-compatible pacemaker with pulse carrying photonic catheter providing VOO functionality |
US6774624B2 (en) * | 2002-03-27 | 2004-08-10 | Ge Medical Systems Global Technology Company, Llc | Magnetic tracking system |
EP1437601B1 (en) * | 2003-01-10 | 2007-06-20 | Deutsches Krebsforschungszentrum Stiftung des öffentlichen Rechts | Apparatus for detecting the position and the orientation of an invasive device |
ITMI20030334A1 (it) * | 2003-02-25 | 2004-08-26 | Bonetti Cesare Spa | Procedimento per la misura della posizione di elementi mobili tramite dispositivi ottici e relativi dispositivo e apparecchiatura. |
US20050062469A1 (en) * | 2003-09-23 | 2005-03-24 | Anderson Peter Traneus | System and method for hemisphere disambiguation in electromagnetic tracking systems |
US20050154282A1 (en) * | 2003-12-31 | 2005-07-14 | Wenguang Li | System and method for registering an image with a representation of a probe |
US7966058B2 (en) * | 2003-12-31 | 2011-06-21 | General Electric Company | System and method for registering an image with a representation of a probe |
US20050154279A1 (en) * | 2003-12-31 | 2005-07-14 | Wenguang Li | System and method for registering an image with a representation of a probe |
US20050154286A1 (en) * | 2004-01-02 | 2005-07-14 | Neason Curtis G. | System and method for receiving and displaying information pertaining to a patient |
US20050154285A1 (en) * | 2004-01-02 | 2005-07-14 | Neason Curtis G. | System and method for receiving and displaying information pertaining to a patient |
US20050209524A1 (en) * | 2004-03-10 | 2005-09-22 | General Electric Company | System and method for receiving and storing information pertaining to a patient |
US20050228251A1 (en) * | 2004-03-30 | 2005-10-13 | General Electric Company | System and method for displaying a three-dimensional image of an organ or structure inside the body |
US20050222509A1 (en) * | 2004-04-02 | 2005-10-06 | General Electric Company | Electrophysiology system and method |
US20050228252A1 (en) * | 2004-04-02 | 2005-10-13 | General Electric Company | Electrophysiology system and method |
US7976518B2 (en) | 2005-01-13 | 2011-07-12 | Corpak Medsystems, Inc. | Tubing assembly and signal generator placement control device and method for use with catheter guidance systems |
BRPI0501790B1 (pt) * | 2005-05-17 | 2019-02-12 | Petroleo Brasileiro S.A. - Petrobras | Sistemas com transdutor de posição a fibra óptica e de leitura remota e método de calibração da posição |
WO2007000947A1 (ja) * | 2005-06-29 | 2007-01-04 | Nec Corporation | 電界センサ、磁界センサ、電磁界センサ、及びそれらを用いた電磁界測定システム |
US7525309B2 (en) | 2005-12-30 | 2009-04-28 | Depuy Products, Inc. | Magnetic sensor array |
US8862200B2 (en) | 2005-12-30 | 2014-10-14 | DePuy Synthes Products, LLC | Method for determining a position of a magnetic source |
US7471202B2 (en) | 2006-03-29 | 2008-12-30 | General Electric Co. | Conformal coil array for a medical tracking system |
US7532997B2 (en) | 2006-04-17 | 2009-05-12 | General Electric Company | Electromagnetic tracking using a discretized numerical field model |
US8635082B2 (en) | 2006-05-25 | 2014-01-21 | DePuy Synthes Products, LLC | Method and system for managing inventories of orthopaedic implants |
US8197494B2 (en) | 2006-09-08 | 2012-06-12 | Corpak Medsystems, Inc. | Medical device position guidance system with wireless connectivity between a noninvasive device and an invasive device |
US8068648B2 (en) | 2006-12-21 | 2011-11-29 | Depuy Products, Inc. | Method and system for registering a bone of a patient with a computer assisted orthopaedic surgery system |
US8265949B2 (en) | 2007-09-27 | 2012-09-11 | Depuy Products, Inc. | Customized patient surgical plan |
US8425524B2 (en) | 2007-09-30 | 2013-04-23 | DePuy Synthes Products, LLC | Customized patient-specific multi-cutting blocks |
US20100056904A1 (en) * | 2008-09-02 | 2010-03-04 | Saunders John K | Image guided intervention |
GB201112161D0 (en) * | 2011-07-15 | 2011-08-31 | Qinetiq Ltd | Portal monitoring |
WO2013036772A1 (en) | 2011-09-08 | 2013-03-14 | Corpak Medsystems, Inc. | Apparatus and method used with guidance system for feeding and suctioning |
US20130345514A1 (en) * | 2012-06-22 | 2013-12-26 | Empire Technology Development Llc | Proprioceptive endoscope and virtual dynamic tomography |
EP2735849A1 (en) * | 2012-11-23 | 2014-05-28 | Nederlandse Organisatie voor toegepast -natuurwetenschappelijk onderzoek TNO | An absolute position measuring device and a method of performing an absolute position measurement |
DE112014006216B4 (de) * | 2014-01-20 | 2020-12-24 | Balluff Gmbh | Magnetostriktiver Sensor zur Entfernungs- bzw. Positionsmessung |
GB2541896A (en) | 2015-09-01 | 2017-03-08 | Airbus Operations Ltd | Position sensing |
RU2674574C2 (ru) * | 2016-06-01 | 2018-12-11 | Общество с ограниченной ответственностью "Современные технологии" | Цифровой волоконно-оптический датчик перемещения |
US10119837B2 (en) | 2016-07-06 | 2018-11-06 | Biosense Webster (Israel) Ltd. | Magnetic-field generating circuit for a tracking system |
US10695109B2 (en) | 2017-12-13 | 2020-06-30 | DePuy Synthes Products, Inc. | Intramedullary nail with cannulation access hole |
US11051829B2 (en) | 2018-06-26 | 2021-07-06 | DePuy Synthes Products, Inc. | Customized patient-specific orthopaedic surgical instrument |
CN112130249B (zh) * | 2020-08-17 | 2022-04-19 | 桂林电子科技大学 | 基于磁流体的可编程光纤光栅 |
Family Cites Families (57)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3644825A (en) | 1969-12-31 | 1972-02-22 | Texas Instruments Inc | Magnetic detection system for detecting movement of an object utilizing signals derived from two orthogonal pickup coils |
US4017858A (en) | 1973-07-30 | 1977-04-12 | Polhemus Navigation Sciences, Inc. | Apparatus for generating a nutating electromagnetic field |
US3868565A (en) | 1973-07-30 | 1975-02-25 | Jack Kuipers | Object tracking and orientation determination means, system and process |
US4054881A (en) | 1976-04-26 | 1977-10-18 | The Austin Company | Remote object position locater |
US4317078A (en) | 1979-10-15 | 1982-02-23 | Ohio State University Research Foundation | Remote position and orientation detection employing magnetic flux linkage |
US4710708A (en) | 1981-04-27 | 1987-12-01 | Develco | Method and apparatus employing received independent magnetic field components of a transmitted alternating magnetic field for determining location |
JPS59672A (ja) | 1982-06-27 | 1984-01-05 | Tsutomu Jinno | 測距センサ |
US4613866A (en) | 1983-05-13 | 1986-09-23 | Mcdonnell Douglas Corporation | Three dimensional digitizer with electromagnetic coupling |
US4642786A (en) | 1984-05-25 | 1987-02-10 | Position Orientation Systems, Ltd. | Method and apparatus for position and orientation measurement using a magnetic field and retransmission |
US4651436A (en) | 1985-06-05 | 1987-03-24 | Gaal Peter S | Probe for measuring deviations from linearity |
US4945305A (en) | 1986-10-09 | 1990-07-31 | Ascension Technology Corporation | Device for quantitatively measuring the relative position and orientation of two bodies in the presence of metals utilizing direct current magnetic fields |
US4849692A (en) | 1986-10-09 | 1989-07-18 | Ascension Technology Corporation | Device for quantitatively measuring the relative position and orientation of two bodies in the presence of metals utilizing direct current magnetic fields |
US4869238A (en) | 1988-04-22 | 1989-09-26 | Opielab, Inc. | Endoscope for use with a disposable sheath |
DE68909355T2 (de) | 1988-09-02 | 1994-03-31 | British Gas Plc | Einrichtung zum Steuern der Lage eines selbstgetriebenen Bohrwerkzeuges. |
US4905698A (en) | 1988-09-13 | 1990-03-06 | Pharmacia Deltec Inc. | Method and apparatus for catheter location determination |
CN1049287A (zh) | 1989-05-24 | 1991-02-20 | 住友电气工业株式会社 | 治疗导管 |
US4982725A (en) | 1989-07-04 | 1991-01-08 | Olympus Optical Co., Ltd. | Endoscope apparatus |
EP0419729A1 (de) | 1989-09-29 | 1991-04-03 | Siemens Aktiengesellschaft | Ortung eines Katheters mittels nichtionisierender Felder |
US5068608A (en) | 1989-10-30 | 1991-11-26 | Westinghouse Electric Corp. | Multiple coil eddy current probe system and method for determining the length of a discontinuity |
JP2750201B2 (ja) | 1990-04-13 | 1998-05-13 | オリンパス光学工業株式会社 | 内視鏡の挿入状態検出装置 |
US5253647A (en) | 1990-04-13 | 1993-10-19 | Olympus Optical Co., Ltd. | Insertion position and orientation state pickup for endoscope |
US5059783A (en) * | 1990-06-04 | 1991-10-22 | Honeywell Inc. | Interferometric fiber optic proximity switch |
FR2665530B1 (fr) | 1990-08-03 | 1994-04-08 | Sextant Avionique | Radiateur et capteur magnetiques pour la determination de la position et de l'orientation d'un mobile. |
GB9018660D0 (en) | 1990-08-24 | 1990-10-10 | Imperial College | Probe system |
JP3012341B2 (ja) | 1990-12-25 | 2000-02-21 | オリンパス光学工業株式会社 | 内視鏡装置 |
US5255680A (en) | 1991-09-03 | 1993-10-26 | General Electric Company | Automatic gantry positioning for imaging systems |
EP0531081A1 (en) | 1991-09-03 | 1993-03-10 | General Electric Company | Tracking system to follow the position and orientation of a device with radiofrequency fields |
US5211165A (en) | 1991-09-03 | 1993-05-18 | General Electric Company | Tracking system to follow the position and orientation of a device with radiofrequency field gradients |
US5265610A (en) | 1991-09-03 | 1993-11-30 | General Electric Company | Multi-planar X-ray fluoroscopy system using radiofrequency fields |
US5251635A (en) | 1991-09-03 | 1993-10-12 | General Electric Company | Stereoscopic X-ray fluoroscopy system using radiofrequency fields |
US5425367A (en) | 1991-09-04 | 1995-06-20 | Navion Biomedical Corporation | Catheter depth, position and orientation location system |
US5437277A (en) | 1991-11-18 | 1995-08-01 | General Electric Company | Inductively coupled RF tracking system for use in invasive imaging of a living body |
US5325873A (en) | 1992-07-23 | 1994-07-05 | Abbott Laboratories | Tube placement verifier system |
US5913820A (en) | 1992-08-14 | 1999-06-22 | British Telecommunications Public Limited Company | Position location system |
US5375596A (en) | 1992-09-29 | 1994-12-27 | Hdc Corporation | Method and apparatus for determining the position of catheters, tubes, placement guidewires and implantable ports within biological tissue |
US5309913A (en) | 1992-11-30 | 1994-05-10 | The Cleveland Clinic Foundation | Frameless stereotaxy system |
DE4300529C2 (de) | 1993-01-12 | 1995-07-13 | Andreas Zierdt | Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung der räumlichen Anordnung eines richtungsempfindlichen Magnetfeldsensors |
EP0700269B1 (en) | 1993-04-22 | 2002-12-11 | Image Guided Technologies, Inc. | System for locating relative positions of objects |
WO1994028782A1 (en) | 1993-06-03 | 1994-12-22 | Xomed-Treace, Inc. | Disposable endoscope sheath |
US5391199A (en) | 1993-07-20 | 1995-02-21 | Biosense, Inc. | Apparatus and method for treating cardiac arrhythmias |
US5425382A (en) | 1993-09-14 | 1995-06-20 | University Of Washington | Apparatus and method for locating a medical tube in the body of a patient |
US5558091A (en) | 1993-10-06 | 1996-09-24 | Biosense, Inc. | Magnetic determination of position and orientation |
US5483951A (en) | 1994-02-25 | 1996-01-16 | Vision-Sciences, Inc. | Working channels for a disposable sheath for an endoscope |
EP0776176B1 (en) | 1994-08-19 | 1999-12-29 | Biosense, Inc. | Medical diagnosis, treatment and imaging systems |
US5797849A (en) | 1995-03-28 | 1998-08-25 | Sonometrics Corporation | Method for carrying out a medical procedure using a three-dimensional tracking and imaging system |
US5577502A (en) | 1995-04-03 | 1996-11-26 | General Electric Company | Imaging of interventional devices during medical procedures |
US5729129A (en) | 1995-06-07 | 1998-03-17 | Biosense, Inc. | Magnetic location system with feedback adjustment of magnetic field generator |
US5752513A (en) | 1995-06-07 | 1998-05-19 | Biosense, Inc. | Method and apparatus for determining position of object |
US5715822A (en) | 1995-09-28 | 1998-02-10 | General Electric Company | Magnetic resonance devices suitable for both tracking and imaging |
US5697377A (en) | 1995-11-22 | 1997-12-16 | Medtronic, Inc. | Catheter mapping system and method |
US5682886A (en) | 1995-12-26 | 1997-11-04 | Musculographics Inc | Computer-assisted surgical system |
WO1997029710A1 (en) | 1996-02-15 | 1997-08-21 | Biosense, Inc. | Medical probes with field transducers |
US6332089B1 (en) | 1996-02-15 | 2001-12-18 | Biosense, Inc. | Medical procedures and apparatus using intrabody probes |
ES2236791T3 (es) | 1996-02-15 | 2005-07-16 | Biosense Webster, Inc. | Procedimiento de calibracion de una sonda. |
US5769843A (en) | 1996-02-20 | 1998-06-23 | Cormedica | Percutaneous endomyocardial revascularization |
IL125909A0 (en) | 1996-02-27 | 1999-04-11 | Biosense Inc | Location system with field actuation sequences |
US5859531A (en) * | 1996-07-25 | 1999-01-12 | Maurice; Lisa Brackenbury | Displacement apparatus using a magnetic optic sensor and position dependent magnetic field |
-
1999
- 1999-01-15 US US09/232,499 patent/US6223066B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2000
- 2000-01-13 CA CA002295409A patent/CA2295409C/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-01-13 AU AU10080/00A patent/AU756697B2/en not_active Ceased
- 2000-01-14 JP JP2000005679A patent/JP2000221006A/ja not_active Withdrawn
- 2000-01-14 EP EP06076802A patent/EP1734376A1/en not_active Withdrawn
- 2000-01-14 EP EP00300263A patent/EP1020734B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2000-01-14 DE DE60034832T patent/DE60034832T2/de not_active Expired - Fee Related
- 2000-01-14 ES ES00300263T patent/ES2286982T3/es not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE60034832T2 (de) | 2008-01-31 |
DE60034832D1 (de) | 2007-06-28 |
AU756697B2 (en) | 2003-01-23 |
EP1020734A2 (en) | 2000-07-19 |
EP1734376A1 (en) | 2006-12-20 |
CA2295409C (en) | 2008-11-18 |
EP1020734B1 (en) | 2007-05-16 |
US6223066B1 (en) | 2001-04-24 |
AU1008000A (en) | 2000-07-20 |
JP2000221006A (ja) | 2000-08-11 |
CA2295409A1 (en) | 2000-07-15 |
EP1020734A3 (en) | 2002-06-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2286982T3 (es) | Sensor de posicion optica. | |
US6301400B1 (en) | Fiber optic current sensor having rotation immunity | |
US6636321B2 (en) | Fiber-optic current sensor | |
ES2668022T3 (es) | Dispositivo y método de caracterización polarimétrica desplazada | |
ES2662124T3 (es) | Sensor interferométrico | |
EP0390581B1 (en) | Instrument for concurrently optically measuring thermal and electric quantities | |
EP2095135B1 (en) | Optical voltage sensor | |
US4280766A (en) | Optical gyroscope system | |
ES2234131T3 (es) | Sistema integrado de guia de ondas opticas. | |
ES2376410T3 (es) | Detector de corriente o de campo magnético de fibra óptica, de temperatura compensada, insensible a las variaciones en los par�?metros del detector. | |
JPH02257107A (ja) | エネルギフイルタ装置 | |
US5982174A (en) | External cavity fiber Fabry-Perot magnetometer | |
ES2755735T3 (es) | Sensor de corriente de fibra óptica con tolerancia a la desalineación del conector | |
US20040246467A1 (en) | Production method for a sensor head for optical current sensors | |
Wust et al. | Noninvasive prediction of SAR distributions with an electro-optical E field sensor | |
CN116888488A (zh) | 光纤耦合自旋缺陷磁力测量 | |
EP0410057B1 (en) | Wavelength meter | |
RU194557U1 (ru) | Оптический чувствительный элемент для измерения электрической разности потенциалов | |
BR102020026820A2 (pt) | Cabeça eletro-óptica de instrumento sensor de tensão elétrica e harmônicos. | |
Aguor et al. | A Reflection Mode Fiber-optic Faraday Sensor for Device Localization in Interventional MRI | |
JPS6069573A (ja) | 磁気光学装置 | |
BR102021011074A2 (pt) | Transformador de corrente óptico | |
Scheggi et al. | Optical Fiber Temperature Sensors for Medical Use | |
EP3772654A1 (en) | Optical voltage sensing device | |
JP2012112908A (ja) | マルチパス旋光度測定装置ならびにマルチパス対向コリメータ光学系 |